JPH10130795A - Tb-dy-fe-t alloy single crystal and its production - Google Patents
Tb-dy-fe-t alloy single crystal and its productionInfo
- Publication number
- JPH10130795A JPH10130795A JP30348896A JP30348896A JPH10130795A JP H10130795 A JPH10130795 A JP H10130795A JP 30348896 A JP30348896 A JP 30348896A JP 30348896 A JP30348896 A JP 30348896A JP H10130795 A JPH10130795 A JP H10130795A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- axis
- oriented
- single crystal
- twin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ
合金単結晶及びその製造方法に関する。The present invention relates to Tb-Dy-Fe-T
The present invention relates to an alloy single crystal and a method for producing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】巨大磁歪合金として、希土類金属（Ｒ
Ｅ）と遷移金属（Ｔ）とからなる2. Description of the Related Art As a giant magnetostrictive alloy, rare earth metals (R
E) and transition metal (T)
【化２】 ラーベス型金属間化合物を主相とする合金が知られてい
る。現在、下記のような組成として表される。Embedded image Alloys having a Laves-type intermetallic compound as a main phase are known. Currently, it is represented as the following composition.
【化１】Ｔは、Ｃｏ、Ｍｎ、ＡｌまたはＴａの一種以上
であり、但し、ｘ、ｙ及びｚは原子数比であって、 ｘ：０．２５〜０．５ ｙ：０〜０．３ ｚ：１．５〜２．０ である。この種の合金の内、最も進んだ合金は、米国特
許Ｎｏ．４３０８４７４に開示されているターフェノー
ルと呼ばれている## STR1 ## T is one or more of Co, Mn, Al and Ta, where x, y and z are atomic ratios: x: 0.25-0.5 y: 0-0. 3z: 1.5 to 2.0. The most advanced of such alloys is described in U.S. Pat. Called terphenol disclosed in US Pat. No. 4,308,474
【化３】 合金である。この合金は、Embedded image Alloy. This alloy is
【化２】ラーベス型金属間化合物結晶で、〈１１１〉軸
が磁化容易軸であり、磁歪の結晶異方性が大きいことが
知られている。すなわち、〈１００〉軸方向の磁歪が小
さくて、〈１１１〉軸方向の磁歪が大きいことが知られ
ている。It is known that the <111> axis is an axis of easy magnetization and the crystal anisotropy of magnetostriction is large in the Laves-type intermetallic compound crystal. That is, it is known that magnetostriction in the <100> axis direction is small and magnetostriction in the <111> axis direction is large.
【０００３】そこで、このＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金の
磁歪量を大きくするためには、磁歪が大きい方向の結晶
軸を配向させて、異方性を付与することが有効である。
さらに、低印加磁場において、高い磁歪、大きい転換因
子のため、〈１１１〉軸に配向する単結晶が好ましい。Therefore, in order to increase the magnetostriction of the Tb-Dy-Fe-T alloy, it is effective to orient the crystal axis in the direction in which the magnetostriction is large to impart anisotropy.
Furthermore, a single crystal oriented in the <111> axis is preferable because of a high magnetostriction and a large conversion factor in a low applied magnetic field.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来
は、帯溶融法、ブリッジマン法、チョクラルスキ法によ
っても〈１１１〉軸に配向するＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合
金単結晶を製造することができなかった。実用的に、最
も品質の高いものは、〈１１２〉軸に配向する双晶であ
る。〈１１２〉軸は〈１１１〉軸と約１９．５°の角度
をなしているため、〈１１２〉軸成長した双晶結晶の磁
歪量は、〈１１１〉軸に配向しているときの磁歪量に比
べ、ｃｏｓ１９．５°を乗じた値まで減少してしまう。
さらに、磁歪特性上、双晶界面の影響は無視できない。
双晶界面が、実用的に重要な磁化に悪影響をおよぼすこ
と及び界面における内部損失を惹起することが知られて
いる。そのため、双晶の形成と成長を抑制することは、
低印加磁場で高い磁歪、大きい転換因子が要求される用
途において重要である。However, conventionally, a single crystal of a Tb-Dy-Fe-T alloy oriented in the <111> axis cannot be produced by the band melting method, the Bridgman method, or the Czochralski method. Was. In practice, the highest quality twins are oriented in the <112> axis. Since the <112> axis forms an angle of about 19.5 ° with the <111> axis, the magnetostriction of the twin crystal grown on the <112> axis is the magnetostriction when oriented to the <111> axis. , The value is reduced to a value obtained by multiplying cos by 19.5 °.
Further, due to the magnetostriction characteristics, the influence of the twin interface cannot be ignored.
Twin interfaces are known to adversely affect magnetization, which is of practical importance, and cause internal losses at the interface. Therefore, suppressing the formation and growth of twins
This is important in applications that require high magnetostriction at low applied magnetic fields and large conversion factors.
【０００５】一方、粉末焼結法では、Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ
−Ｔ合金粉末を磁場中である程度配向させることはでき
るが、完全な〈１１１〉軸方向への配向は、従来できな
かった。磁場中配向した粉末焼結法によって製造された
Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金の特性は、〈１１２〉軸方向
に配向する双晶の特性より、やや劣るものである。On the other hand, in the powder sintering method, Tb-Dy-Fe
Although it is possible to orient the -T alloy powder in a magnetic field to some extent, it has not been possible to achieve complete orientation in the <111> axis direction. The properties of the Tb-Dy-Fe-T alloy produced by the powder sintering method oriented in a magnetic field are slightly inferior to the properties of twins oriented in the <112> axial direction.
【０００６】そこで、本発明は、前記の問題を解消し、
双晶界面がなく、〈１１１〉軸に配向するＴｂ−Ｄｙ−
Ｆｅ−Ｔ合金単結晶及びその製造方法を提供することを
目的としている。Therefore, the present invention solves the above-mentioned problem,
Tb-Dy- oriented without <111> axis without twin interface
It is an object of the present invention to provide an Fe-T alloy single crystal and a method for producing the same.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記目的は、本発明に係
るＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金単結晶、すなわち、The object of the present invention is to provide a Tb-Dy-Fe-T alloy single crystal according to the present invention,
【化１】Ｔは、Ｃｏ、Ｍｎ、ＡｌまたはＴａの一種以上
であり、但し、ｘ、ｙ及びｚは原子数比であって、 ｘ：０．２５〜０．５ ｙ：０〜０．３ ｚ：１．５〜２．０ であり、〈１１１〉軸に配向するＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ
合金単結晶によって、解決される。ここで、（ｈｋｌ）
面及び［ｕｖｗ］軸はミラー指数であり、互いに等価な
面及び軸を総称するときは、｛ｈｋｌ｝面及び〈ｕｖ
ｗ〉で表わすが、これもミラー指数である。## STR1 ## T is one or more of Co, Mn, Al and Ta, where x, y and z are atomic ratios: x: 0.25-0.5 y: 0-0. 3z: 1.5 to 2.0, and Tb-Dy-Fe-T oriented to the <111> axis
This is solved by alloy single crystals. Where (hkl)
The plane and the [uvw] axis are Miller indices, and the {hkl} plane and the <uv> plane are generically equivalent to each other.
w>, which is also the Miller index.
【０００８】また、上記目的は、本発明に係る、Ｔｂ−
Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金単結晶の製造方法、すなわち、Ｔ
ｂ、Ｄｙ、Ｆｅ及びＴを溶解鋳造で均質なＴｂ−Ｄｙ−
Ｆｅ−Ｔ合金ロッドを得、次に、一方向成長炉によっ
て、当該Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金ロッドを優先成長さ
せて、〈１１−２〉軸に配向したＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ
合金双晶を得、続いて、当該Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金
双晶から、〈１１１〉軸に配向し、かつ、双界面と垂直
なＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金種結晶を採取し、当該Ｔｂ
−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金種結晶を用いて、一方向成長炉
で、移動速度を１ｍｍ／ｈｒから１００ｍｍ／ｈｒまで
の範囲内で成長させて、[0008] The object of the present invention is to provide Tb-
A method for producing a Dy-Fe-T alloy single crystal, that is, T
b, Dy, Fe and T are melt-cast and homogeneous Tb-Dy-
An Fe—T alloy rod is obtained, and then the Tb—Dy—Fe—T alloy rod is preferentially grown by a unidirectional growth furnace, and Tb—Dy—Fe—T oriented to the <11-2> axis.
An alloy twin was obtained, and then a Tb-Dy-Fe-T alloy seed crystal oriented in the <111> axis and perpendicular to the twin interface was collected from the Tb-Dy-Fe-T alloy twin. , The Tb
-Using a Dy-Fe-T alloy seed crystal and growing in a unidirectional growth furnace at a moving speed of 1 mm / hr to 100 mm / hr,
【化１】Ｔは、Ｃｏ、Ｍｎ、Ａｌ及びＴａの一種以上で
あり、但し、ｘ、ｙ及びｚは原子数比であって、 ｘ：０．２５〜０．５ ｙ：０〜０．３ ｚ：１．５〜２．０ であり、〈１１１〉軸に配向するＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ
合金単結晶の製造方法によって、解決される。Wherein T is one or more of Co, Mn, Al and Ta, where x, y and z are atomic ratios, x: 0.25 to 0.5 y: 0 to 0. 3z: 1.5 to 2.0, and Tb-Dy-Fe-T oriented to the <111> axis
The problem is solved by a method for producing an alloy single crystal.
【０００９】[0009]
【作用】双晶界面が｛１１１｝面であることを利用し
て、〈１１−２〉軸に配向するＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合
金双晶から、〈１１１〉軸に配向し、かつ、双晶界面と
垂直な種結晶を採取する。この種結晶を用いることによ
って、成長時における一方向成長は、〈１１１〉方向と
平行、かつ、種結晶中の双晶界面と垂直であるため、双
晶の成長が抑制されやすい。[Effect] By utilizing the fact that the twin interface is a {111} plane, a Tb-Dy-Fe-T alloy twin oriented to the <11-2> axis is oriented to the <111> axis, and A seed crystal perpendicular to the twin interface is collected. By using this seed crystal, the unidirectional growth during growth is parallel to the <111> direction and perpendicular to the twin interface in the seed crystal, so that twin growth is easily suppressed.
【００１０】一方向成長炉で、移動速度を１００ｍｍ／
ｈｒ以下にすると、〈１１１〉軸に配向した種結晶か
ら、優先成長と双晶成長が抑制される。そのため、双晶
界面がなく、〈１１１〉軸に配向した単結晶が得られ
る。In a unidirectional growth furnace, the moving speed is 100 mm /
When the temperature is less than hr, preferential growth and twin growth are suppressed from the seed crystal oriented in the <111> axis. Therefore, a single crystal having no twin interface and oriented in the <111> axis can be obtained.
【００１１】一方、一方向成長炉で、移動速度を１ｍｍ
／ｈｒ以下とすると、〈１１２〉軸や〈１１０〉軸に、
配向した双晶種結晶から、双晶の成長を抑制される可能
性もあるが、移動速度が遅すぎるため、生産効率が悪
い。On the other hand, in a unidirectional growth furnace, the moving speed is 1 mm.
/ Hr or less, the <112> axis and the <110> axis
Although the growth of twins may be suppressed from the oriented twin seed crystals, the production efficiency is poor because the moving speed is too slow.
【００１２】他方、移動速度を１００ｍｍ／ｈｒ以上と
すると、双晶形成と双晶成長が起こり、さらに、〈１１
２〉方位の優先成長が起こるようになる。On the other hand, when the moving speed is 100 mm / hr or more, twin formation and twin growth occur, and further, <11
2> Preferred growth of the azimuth occurs.
【００１３】[0013]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図面を参照して、説明する。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
【００１４】図１は、本発明の実施形態のＴｂ−Ｄｙ−
Ｆｅ−Ｔ合金単結晶の製造方法を示す工程図である。FIG. 1 is a cross-sectional view of the embodiment of the present invention.
It is a flowchart showing the manufacturing method of the Fe-T alloy single crystal.
【００１５】[0015]
【化３】及びEmbedded image and
【化４】 （Ｔは、Ｃｏ、Ｍｎ、ＡｌまたはＴａ）を目標組成にし
て３Ｎ級のテルビウム（Ｔｂ）、３Ｎ級の８７．６重量
％ディスプロシウム（Ｄｙ）−鉄（Ｆｅ）合金、電解鉄
及び純Ｔ元素を配量し、原料とした。この原料をアーク
溶融装置のチャンバー内に設置し、密閉し、真空排気
後、アルゴン・ガスで置換し、アルゴン・ガス雰囲気と
した。そして、タングステン製の非消耗電極と原料との
間にアーク放電を生じさせ、原料を溶融し合金化した。
アーク溶融を３〜７回繰返して、合金を均質化し、その
後に、アークキャスティングにより、直径５〜８ｍｍの
Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金ロッド１次試料を作成した。Embedded image (T is Co, Mn, Al or Ta) with a target composition of 3N-class terbium (Tb), 3N-class 87.6% by weight dysprosium (Dy) -iron (Fe) alloy, electrolytic iron and pure iron T element was measured and used as a raw material. This raw material was placed in a chamber of an arc melting apparatus, sealed, evacuated, and then replaced with argon gas to obtain an argon gas atmosphere. Then, arc discharge was generated between the non-consumable electrode made of tungsten and the raw material, and the raw material was melted and alloyed.
Arc melting was repeated 3 to 7 times to homogenize the alloy, and thereafter, a primary sample of a Tb-Dy-Fe-T alloy rod having a diameter of 5 to 8 mm was prepared by arc casting.
【００１６】次に、不活性ガス雰囲気中で、Ｔｂ−Ｄｙ
−Ｆｅ−Ｔ合金ロッド１次試料を自由直立浮遊式帯溶融
法一方向成長炉によって、一方向成長させ、優先成長さ
せて、〈１１−２〉軸に配向したＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ
合金双晶２次試料１を作成した。Next, in an inert gas atmosphere, Tb-Dy
-A primary sample of a Fe-T alloy rod is unidirectionally grown in a free-standing floating zone melting method unidirectional growth furnace, and is preferentially grown, and Tb-Dy-Fe-T oriented in the <11-2> axis.
An alloy twin secondary sample 1 was prepared.
【００１７】図１（ａ）に示すように、Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆ
ｅ−Ｔ合金双晶２次試料１の双晶面は｛１１１｝面であ
るから、Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金双晶２次試料１か
ら、〈１１１〉軸に配向し、かつ、双晶界面と垂直な種
結晶２を切り出し、採取した。As shown in FIG. 1A, Tb-Dy-F
Since the twin plane of the e-T alloy twin secondary sample 1 is a {111} plane, it is oriented from the Tb-Dy-Fe-T alloy twin secondary sample 1 to the <111> axis, and A seed crystal 2 perpendicular to the crystal interface was cut out and collected.
【００１８】図１（ｂ）に示すように、種結晶２は円柱
形状であり、上底面２０１の法線すなわち中心軸は〈１
１２〉方位であり、半径方向は〈１１−１〉方位の双晶
である。As shown in FIG. 1B, the seed crystal 2 has a columnar shape, and the normal to the upper bottom surface 201, that is, the central axis is <1.
12> orientation, and the radial direction is twin with <11-1> orientation.
【００１９】図１（ｃ）に示すように、種結晶２を９０
°回転し、中心軸を水平面内に配置し、半径方向を垂直
方向に配置して、不活性ガス雰囲気を保ったイメージ炉
あるいはランブ式炉を用い、垂直上方へ、移動速度１ｍ
ｍ／ｈｒから１００ｍｍ／ｈｒまでの範囲内で一方向成
長させて、〈１１１〉軸に配向したＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−
Ｔ合金単結晶を得た。得られた単結晶の寸法は直径が５
〜１００ｍｍであった。図１（ｄ）はイメージ炉中での
一方向成長の様子を示す。下端には種結晶２が〈１１
２〉方位を水平面内に配置し、〈１１−１〉方位を垂直
上方に向けて配置され、垂直上方へ向かって一方向成長
させると、種結晶の上に隣接して、成長したままの〈１
１１〉軸に配向した単結晶３が形成され、その上に隣接
して溶融ゾーン４が形成され、さらに上に隣接してフィ
ード５がある。一方向成長方向は垂直上方へ向かってい
る。As shown in FIG. 1C, 90
Rotate °, arrange the central axis in the horizontal plane, arrange the radial direction in the vertical direction, use an image furnace or a Rambe furnace that maintains an inert gas atmosphere, and move vertically upward at a speed of 1 m
Tb-Dy-Fe- grown by unidirectional growth in the range of m / hr to 100 mm / hr,
A T alloy single crystal was obtained. The size of the obtained single crystal is 5
〜100 mm. FIG. 1D shows a state of unidirectional growth in an image furnace. Seed crystal 2 <11 at bottom
2> The orientation is arranged in a horizontal plane, and the <11-1> orientation is arranged vertically upward. When the crystal is grown unidirectionally vertically upward, the <11-1> 1
11> A single crystal 3 oriented in the axis is formed, a melting zone 4 is formed adjacent thereto, and a feed 5 is provided further above. The unidirectional growth direction is vertically upward.
【００２０】得られた単結晶について、Ｘ線回折測定を
行った。（この単結晶の配向はＭＡＣ−ＳＣＩＥＮＣＥ
社製強力Ｘ線回折装置ＭＸＰ１８で測定した。条件は、
Ｃｕターゲット（An X-ray diffraction measurement was performed on the obtained single crystal. (The orientation of this single crystal is MAC-SCIENCE
It was measured with a powerful X-ray diffractometer MXP18 manufactured by KK. condition is,
Cu target (
【化５】 α線、１．５４０５０Embedded image α ray, 1.54050
【化６】 ））、電圧４０ｋＶ、電流２００ｍＡである。図２は、
本発明の実施形態のEmbedded image )), The voltage is 40 kV, and the current is 200 mA. FIG.
Of the embodiment of the present invention
【化３】合金単結晶のＸ線回折チャート図である。縦軸
はカウント数であり、横軸は回折角を示す。このＸ線回
折チャート図から（１１１）、（２２２）、（３３３）
に対応した、急峻なピークが認められ、得られた試料は
〈１１１〉軸に配向した単結晶であることがわかった。3 is an X-ray diffraction chart of an alloy single crystal. The vertical axis indicates the count number, and the horizontal axis indicates the diffraction angle. From the X-ray diffraction chart, (111), (222), (333)
And a steep peak was observed, indicating that the obtained sample was a single crystal oriented along the <111> axis.
【００２１】次に、得られた単結晶について、Ｘ線ラウ
エ分析を行った。（Rigaku Geigerflex ラウエＸ線装置
を利用した。条件は、電圧４０ｋＶ、電流３０ｍＡ、試
料−フイルム距離３０ｍｍである。図３は、本発明の実
施形態のNext, the obtained single crystal was subjected to X-ray Laue analysis. (A Rigaku Geigerflex Laue X-ray apparatus was used. The conditions were a voltage of 40 kV, a current of 30 mA, and a sample-film distance of 30 mm. FIG. 3 shows an embodiment of the present invention.
【化３】合金単結晶のＸ線ラウエ像を示す写真である。
このＸ線ラウエ像を示す写真から、この試料は双晶では
なく、単結晶であることが確認された。3 is a photograph showing an X-ray Laue image of an alloy single crystal.
From the photograph showing the X-ray Laue image, it was confirmed that this sample was not twin but a single crystal.
【００２２】さらに、得られた単結晶について、磁歪特
性を測定した。図４は、本発明の実施形態のＴｂ−Ｄｙ
−Ｆｅ合金単結晶の軸方向についての磁場に対する磁歪
の関係を示すグラフである。予加圧が０、３、７．５、
１５ＭＰａのいずれの場合にも、極めて良好な磁歪特性
が得られており、特に低印加磁場における磁歪が著しい
ことがわかった。飽和磁歪が２０００ｐｐｍを越える、
３００エルステェッドで、１０００ｐｐｍを越す。Further, the magnetostriction characteristics of the obtained single crystal were measured. FIG. 4 shows Tb-Dy of the embodiment of the present invention.
4 is a graph showing a relationship between magnetostriction and a magnetic field in an axial direction of an Fe alloy single crystal. Pre-pressurization is 0, 3, 7.5,
In each case of 15 MPa, extremely good magnetostriction characteristics were obtained, and it was found that magnetostriction was particularly remarkable in a low applied magnetic field. The saturation magnetostriction exceeds 2000 ppm,
At 300 ersted, above 1000 ppm.
【００２３】[0023]
【発明の効果】本発明のＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金単結
晶の製造方法によって、初めて〈１１１〉軸に配向したAccording to the method for producing a Tb-Dy-Fe-T alloy single crystal of the present invention, the <111> axis is first oriented.
【化１】Ｔは、Ｃｏ、Ｍｎ、ＡｌまたはＴａの一種以上
であり、但し、ｘ、ｙ及びｚは原子数比であって、 ｘ：０．２５〜０．５ ｙ：０〜０．３ ｚ：１．５〜２．０ であるＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金単結晶が得られた。## STR1 ## T is one or more of Co, Mn, Al and Ta, where x, y and z are atomic ratios: x: 0.25-0.5 y: 0-0. 3z: A Tb-Dy-Fe-T alloy single crystal of 1.5 to 2.0 was obtained.
【００２４】本発明のＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金単結晶
は、その軸方向について、極めて大きな磁歪が得られる
とともに、良好な磁場応答性が得られた。したがって、
本発明のＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金単結晶は、精密で高
感度の磁歪センサー・デバイスや圧力センサーに用いる
ことができる。In the Tb-Dy-Fe-T alloy single crystal of the present invention, extremely large magnetostriction was obtained in the axial direction and good magnetic field response was obtained. Therefore,
The Tb-Dy-Fe-T alloy single crystal of the present invention can be used for a precise and highly sensitive magnetostrictive sensor device or pressure sensor.
【図１】本発明の実施形態のＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金
単結晶の製造方法を示す工程図である。FIG. 1 is a process chart showing a method for producing a Tb-Dy-Fe-T alloy single crystal according to an embodiment of the present invention.
【図２】本発明の実施形態のＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ合金単結
晶のＸ線回折チャート図である。FIG. 2 is an X-ray diffraction chart of a Tb-Dy-Fe alloy single crystal according to an embodiment of the present invention.
【図３】本発明の実施形態のＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ合金単結
晶のＸ線ラウエ像を示す写真である。FIG. 3 is a photograph showing an X-ray Laue image of a Tb-Dy-Fe alloy single crystal according to an embodiment of the present invention.
【図４】本発明の実施形態のＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ合金単結
晶の軸方向についての磁場に対する磁歪の関係を示すグ
ラフである。FIG. 4 is a graph showing the relationship between the magnetic field and the magnetostriction in the axial direction of the Tb-Dy-Fe alloy single crystal according to the embodiment of the present invention.
１ Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金双晶２次試料 ２ 種結晶 ２０１ 上底面 ３ 単結晶 ４ 溶融ゾーン ５ フィード DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Tb-Dy-Fe-T alloy twin secondary sample 2 seed crystal 201 Upper bottom surface 3 Single crystal 4 Melting zone 5 Feed
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 梅 武 東京都台東区三ノ輪２−15−８−201 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Takeshi Ume 2-15-8-201 Minowa, Taito-ku, Tokyo
Claims (2)
ｘ、ｙ及びｚは原子数比であって、 ｘ：０．２５〜０．５ ｙ：０〜０．３ ｚ：１．５〜２．０ であり、〈１１１〉軸に配向するＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ
合金単結晶。[Claim 1] T is one or more of Co, Mn, Al or Ta;
x, y and z are atomic ratios, x: 0.25 to 0.5 y: 0 to 0.3 z: 1.5 to 2.0, and Tb − oriented to the <111> axis. Dy-Fe-T
Alloy single crystal.
中で溶解することによって合金を均質化させ、Ｔｂ−Ｄ
ｙ−Ｆｅ−Ｔ合金ロッドを得、次に、一方向成長炉によ
って、当該Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金ロッドを優先成長
させて、〈１１−２〉軸に配向したＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−
Ｔ合金双晶を得、続いて、当該Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合
金双晶から、〈１１１〉軸に配向し、かつ、双晶界面と
垂直なＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金種双晶を採取し、当該
Ｔｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金種双晶から、結晶サイズに応
じた一方向成長炉を用い、移動速度を１ｍｍ／ｈｒから
１００ｍｍ／ｈｒまでの範囲内で成長させて、 【化１】Ｔは、Ｃｏ、Ｍｎ、ＡｌまたはＴａの一種以上
であり、ｘ、ｙ及びｚは原子数比であって、 ｘ：０．２５〜０．５ ｙ：０〜０．３ ｚ：１．５〜２．０ であり、〈１１１〉軸に配向する相当直径１００ｍｍ以
下のＴｂ−Ｄｙ−Ｆｅ−Ｔ合金単結晶を得る、Ｔｂ−Ｄ
ｙ−Ｆｅ−Ｔ合金単結晶の製造方法。2. The alloy is homogenized by melting Tb, Dy, Fe and T in an inert atmosphere, and the Tb-D
A y-Fe-T alloy rod was obtained, and then the Tb-Dy-Fe-T alloy rod was preferentially grown by a unidirectional growth furnace to obtain a <11-2> axis-oriented Tb-Dy-Fe-
Obtaining a T alloy twin, and subsequently, from the Tb-Dy-Fe-T alloy twin, a Tb-Dy-Fe-T alloy seed twin oriented to the <111> axis and perpendicular to the twin interface From the Tb-Dy-Fe-T alloy seed twin, using a unidirectional growth furnace corresponding to the crystal size, and growing at a moving speed of 1 mm / hr to 100 mm / hr, Wherein T is at least one of Co, Mn, Al and Ta, and x, y and z are atomic ratios; x: 0.25 to 0.5 y: 0 to 0.3 z: To obtain a Tb-Dy-Fe-T alloy single crystal having an equivalent diameter of 100 mm or less oriented to the <111> axis.
A method for producing a single crystal of a y-Fe-T alloy.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30348896A JPH10130795A (en) | 1996-10-30 | 1996-10-30 | Tb-dy-fe-t alloy single crystal and its production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30348896A JPH10130795A (en) | 1996-10-30 | 1996-10-30 | Tb-dy-fe-t alloy single crystal and its production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10130795A true JPH10130795A (en) | 1998-05-19 |
Family
ID=17921567
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30348896A Pending JPH10130795A (en) | 1996-10-30 | 1996-10-30 | Tb-dy-fe-t alloy single crystal and its production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10130795A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005073420A1 (en) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Tdk Corporation | Magnetostrictive material and method for production thereof |
| CN102569638A (en) * | 2012-02-15 | 2012-07-11 | 北京航空航天大学 | Adhesive giant magnetostrictive material with laminated structure height (111) orientation and preparation method thereof |
| JP2020050543A (en) * | 2018-09-27 | 2020-04-02 | 住友金属鉱山株式会社 | Manufacturing method of seed crystal for single crystal growth of iron gallium alloy, and single crystal growth method of iron gallium alloy |
| CN113046619A (en) * | 2021-03-13 | 2021-06-29 | 湖南大学 | Large-expansion-amount rare earth giant magnetostrictive material and preparation method thereof |
-
1996
- 1996-10-30 JP JP30348896A patent/JPH10130795A/en active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005073420A1 (en) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Tdk Corporation | Magnetostrictive material and method for production thereof |
| CN102569638A (en) * | 2012-02-15 | 2012-07-11 | 北京航空航天大学 | Adhesive giant magnetostrictive material with laminated structure height (111) orientation and preparation method thereof |
| JP2020050543A (en) * | 2018-09-27 | 2020-04-02 | 住友金属鉱山株式会社 | Manufacturing method of seed crystal for single crystal growth of iron gallium alloy, and single crystal growth method of iron gallium alloy |
| CN113046619A (en) * | 2021-03-13 | 2021-06-29 | 湖南大学 | Large-expansion-amount rare earth giant magnetostrictive material and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1034248C (en) | Fe-Ni based soft magnetic alloys having nanocrystalline structure | |
| Grin et al. | Structural Chemistry and Magnetic Behaviour of Ternary Uranium Gallides U {Fe, Co, Ni, Ru, Rh, Pd, Os, Ir, Pt} Ga5 | |
| Verhoeven et al. | Directional solidification and heat treatment of Terfenol-D magnetostrictive materials | |
| JP3630164B2 (en) | Magnetic alloy material and method for producing the same | |
| EP0509628B1 (en) | Magnetostrictive alloys and method of manufacturing thereof | |
| CN101109057B (en) | <100> Fe-Ga magnetostriction material on axial orientation and method of preparing the same | |
| JP2005068451A (en) | Fe BASED SOFT MAGNETIC BULK AMORPHOUS-NANOCRYSTAL DUAL PHASE ALLOY, AND ITS PRODUCTION METHOD | |
| KR101074304B1 (en) | Metallic silicon and process for producing the same | |
| JP3947066B2 (en) | Magnetic alloy material | |
| JPH10130795A (en) | Tb-dy-fe-t alloy single crystal and its production | |
| CN115418704B (en) | Flux growth method of rare earth iron boron permanent magnet monocrystal | |
| JP4371040B2 (en) | Magnetic alloy material and method for producing the same | |
| Wang et al. | Single-crystal growth of iridium with [100] and [110] orientations by electron beam zone melting | |
| Balzuweit et al. | On the relationship between morphology, composition and structure of Al-Cu-Fe crystals and quasicrystals | |
| CN114496441A (en) | High-saturation-magnetic-induction-intensity iron-based alloy strip and preparation method thereof | |
| JP2021066627A (en) | Magnetostrictive material and magnetostrictive element | |
| JPWO2017033297A1 (en) | Ferromagnetic alloy and method for producing ferromagnetic alloy | |
| CN109576608B (en) | In-situ generated cladding structure iron-based block amorphous alloy composition and preparation method thereof | |
| Sinnema et al. | Crystal growth of R2T17 and R2Fe14B intermetallics (R= rare earth, T= Co, Fe) | |
| US5275688A (en) | Monocrystal growth method | |
| JP4146120B2 (en) | Magnetostrictive material | |
| Warchol et al. | Growth of sizable single crystals of Y–Co Compounds | |
| Menovsky et al. | The crystal growth of uranium tetraboride UB4 from the melt | |
| Akdeniz et al. | Structures in rapidly solidified zinc | |
| Saito | Magnetic Properties of Pr–Fe–Al Alloys Produced by the Metallic Mold Casting Method |