JPH10128418A - 板クラウン率測定装置 - Google Patents
板クラウン率測定装置Info
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- JPH10128418A JPH10128418A JP8298123A JP29812396A JPH10128418A JP H10128418 A JPH10128418 A JP H10128418A JP 8298123 A JP8298123 A JP 8298123A JP 29812396 A JP29812396 A JP 29812396A JP H10128418 A JPH10128418 A JP H10128418A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 板クラウン率を急激に変化させる性質を有し
た圧延板においても高い信頼性で板クラウン率を求め
る。 【解決手段】 冷間圧延機７の出側における圧延板５の
板幅方向全体の圧延形状をセンサーロール装置８等によ
り検出すると共に、圧延板５の材料異方性、圧延荷重、
および接触長さからなる圧延条件データを基にして幅広
がりによる補正係数を求める。そして、前回パスの初期
クラウン率と圧延形状と補正係数とを基にして形状測定
解析用コンピュータ２において板クラウン率を求める。
た圧延板においても高い信頼性で板クラウン率を求め
る。 【解決手段】 冷間圧延機７の出側における圧延板５の
板幅方向全体の圧延形状をセンサーロール装置８等によ
り検出すると共に、圧延板５の材料異方性、圧延荷重、
および接触長さからなる圧延条件データを基にして幅広
がりによる補正係数を求める。そして、前回パスの初期
クラウン率と圧延形状と補正係数とを基にして形状測定
解析用コンピュータ２において板クラウン率を求める。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧延機出側におけ
る圧延板の板クラウン率を求める板クラウン率測定装置
に関するものである。
る圧延板の板クラウン率を求める板クラウン率測定装置
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】圧延板は、圧延機により圧延されたとき
に、板幅方向の板厚分布である板クラウン率が製品規格
よりも悪いと、後工程における平坦度不良等の各種の不
良原因となるため、長手方向全長に亘って板クラウン率
を測定できることが望まれている。そこで、従来は、圧
延機の出口側に放射線式の厚み計を板幅方向に移動可能
に設置し、圧延中に厚み計を板幅方向に往復移動（走
査）させることによって、板幅方向の板厚を圧延板の長
手方向全長に亘って連続的に測定する方法が採用されて
いる。
に、板幅方向の板厚分布である板クラウン率が製品規格
よりも悪いと、後工程における平坦度不良等の各種の不
良原因となるため、長手方向全長に亘って板クラウン率
を測定できることが望まれている。そこで、従来は、圧
延機の出口側に放射線式の厚み計を板幅方向に移動可能
に設置し、圧延中に厚み計を板幅方向に往復移動（走
査）させることによって、板幅方向の板厚を圧延板の長
手方向全長に亘って連続的に測定する方法が採用されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のように、厚み計を板幅方向に走査しながら板厚を測
定する方法では、厚み計の移動と同時に圧延板も走行し
ているため、圧延板側から見ると、厚み計が圧延板をジ
グザグに進行した状態となっている。従って、板幅方向
の任意の測定点に着目すると、測定点が厚み計により測
定されてから次に測定されるまでに、圧延板が所定量を
走行し、所定量毎の間欠的な測定となっているため、圧
延中に板クラウン率を急激に変化させる性質を有した例
えば純アルミ等の軟質の材料からなる圧延板において
は、高い信頼性で測定を行うことができないという問題
がある。また、上記移動式の板厚測定機の測定精度は悪
く、圧延板の板厚が薄くなるのに伴って板クラウン率の
測定誤差が増大するため、薄板の圧延板を圧延する冷間
圧延においては適用できない。
来のように、厚み計を板幅方向に走査しながら板厚を測
定する方法では、厚み計の移動と同時に圧延板も走行し
ているため、圧延板側から見ると、厚み計が圧延板をジ
グザグに進行した状態となっている。従って、板幅方向
の任意の測定点に着目すると、測定点が厚み計により測
定されてから次に測定されるまでに、圧延板が所定量を
走行し、所定量毎の間欠的な測定となっているため、圧
延中に板クラウン率を急激に変化させる性質を有した例
えば純アルミ等の軟質の材料からなる圧延板において
は、高い信頼性で測定を行うことができないという問題
がある。また、上記移動式の板厚測定機の測定精度は悪
く、圧延板の板厚が薄くなるのに伴って板クラウン率の
測定誤差が増大するため、薄板の圧延板を圧延する冷間
圧延においては適用できない。
【０００４】これにより、上記のような性質を有した圧
延板においては、コイル端部における抜き取り破壊検査
を行ったり、板幅方向の板厚差を考慮した大きめの板厚
として製品規格に対してオーバースペックで製造するこ
とが必要になっており、抜き取り検査による工程数の増
加およびオーバースペックによる材料コストの増加を招
来することになっている。
延板においては、コイル端部における抜き取り破壊検査
を行ったり、板幅方向の板厚差を考慮した大きめの板厚
として製品規格に対してオーバースペックで製造するこ
とが必要になっており、抜き取り検査による工程数の増
加およびオーバースペックによる材料コストの増加を招
来することになっている。
【０００５】従って、本発明は、板クラウン率を急激に
変化させる性質を有した圧延板においても高い信頼性で
板クラウン率を求めることができる板クラウン率測定装
置を提供しようとするものである。
変化させる性質を有した圧延板においても高い信頼性で
板クラウン率を求めることができる板クラウン率測定装
置を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、請求項１の発明は、圧延機出側における圧延板の板
クラウン率を求める板クラウン率測定装置において、前
記圧延機出側における圧延板の板幅方向全体の圧延形状
を検出する形状検出手段と、前回パスの出側板クラウン
率（当該パスの初期板クラウン率）を格納した板クラウ
ン率格納手段と、前記圧延板の材料異方性、圧延荷重、
および接触長さからなる圧延条件データを基にして幅広
がりによる補正係数を求める補正係数算出手段と、前記
圧延形状と前記補正係数と前記初期板クラウン率とを基
にして板クラウン率を求める板クラウン率算出手段とを
有していることを特徴としている。これにより、圧延板
の板幅方向全体の圧延形状を形状検出手段により検出
し、この圧延形状と補正係数と初期板クラウン率とを基
にして板クラウン率を連続的に求めることができるた
め、圧延中に板クラウン率を急激に変化させる性質を有
した圧延板においても高い信頼性で板クラウン率を測定
することができる。
に、請求項１の発明は、圧延機出側における圧延板の板
クラウン率を求める板クラウン率測定装置において、前
記圧延機出側における圧延板の板幅方向全体の圧延形状
を検出する形状検出手段と、前回パスの出側板クラウン
率（当該パスの初期板クラウン率）を格納した板クラウ
ン率格納手段と、前記圧延板の材料異方性、圧延荷重、
および接触長さからなる圧延条件データを基にして幅広
がりによる補正係数を求める補正係数算出手段と、前記
圧延形状と前記補正係数と前記初期板クラウン率とを基
にして板クラウン率を求める板クラウン率算出手段とを
有していることを特徴としている。これにより、圧延板
の板幅方向全体の圧延形状を形状検出手段により検出
し、この圧延形状と補正係数と初期板クラウン率とを基
にして板クラウン率を連続的に求めることができるた
め、圧延中に板クラウン率を急激に変化させる性質を有
した圧延板においても高い信頼性で板クラウン率を測定
することができる。
【０００７】請求項２の発明は、請求項１記載の板クラ
ウン率測定装置であって、冷間圧延に使用されるもので
あり、該冷間圧延の初回パス時に、熱間圧延での板クラ
ウン率が初期板クラウン率として前記板クラウン率格納
手段に格納されることを特徴としている。これにより、
厚み計による測定誤差の少ない圧延板を圧延対象とする
熱間圧延での板クラウン率を初期板クラウン率として用
いることによって、薄板の圧延板を圧延対象とする冷間
圧延の初回パスにおいても、板クラウン率を高い信頼性
で測定することができる。
ウン率測定装置であって、冷間圧延に使用されるもので
あり、該冷間圧延の初回パス時に、熱間圧延での板クラ
ウン率が初期板クラウン率として前記板クラウン率格納
手段に格納されることを特徴としている。これにより、
厚み計による測定誤差の少ない圧延板を圧延対象とする
熱間圧延での板クラウン率を初期板クラウン率として用
いることによって、薄板の圧延板を圧延対象とする冷間
圧延の初回パスにおいても、板クラウン率を高い信頼性
で測定することができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図１ないし
図５に基づいて以下に説明する。本実施形態に係る板ク
ラウン率測定装置は、図１に示すように、冷間圧延機７
において測定された圧延板５の板幅方向における圧延形
状δεl (x) と、圧延荷重Ｐ等を用いて決定された補正
係数ｆ(x) と、前回パスにおける初期板クラウン率Cr
0(x)とを基にして板クラウン率Cr(x) を求めて画面表示
するように、ホストコンピュータ１、形状測定解析用コ
ンピュータ２、および板クラウン率表示装置３を有して
いる。
図５に基づいて以下に説明する。本実施形態に係る板ク
ラウン率測定装置は、図１に示すように、冷間圧延機７
において測定された圧延板５の板幅方向における圧延形
状δεl (x) と、圧延荷重Ｐ等を用いて決定された補正
係数ｆ(x) と、前回パスにおける初期板クラウン率Cr
0(x)とを基にして板クラウン率Cr(x) を求めて画面表示
するように、ホストコンピュータ１、形状測定解析用コ
ンピュータ２、および板クラウン率表示装置３を有して
いる。
【０００９】上記のホストコンピュータ１には、熱間圧
延機４における圧延データが入力されるようになってい
る。圧延データは、圧延板５のコイル長や目標板厚、圧
延速度等の各種のデータからなっており、ホストコンピ
ュータ１は、圧延データを圧延板５のコイル番号データ
に対応させて格納するようになっている。また、ホスト
コンピュータ１には、熱間圧延機４の出口側に設けられ
た板厚計６が接続されており、板厚計６は、Ｘ線やγ
線、β線等の放射線を入出力する線源部を圧延板５の板
幅方向に往復移動させることによって、圧延板５の板幅
方向における板厚を連続的に測定して板厚データとして
出力するようになっている。そして、ホストコンピュー
タ１は、図２に示すように、板幅方向の各部における板
厚データの平均値を８次関数の曲線で結ぶように、この
８次関数の板クラウンパラメータを求めて格納するよう
になっている。
延機４における圧延データが入力されるようになってい
る。圧延データは、圧延板５のコイル長や目標板厚、圧
延速度等の各種のデータからなっており、ホストコンピ
ュータ１は、圧延データを圧延板５のコイル番号データ
に対応させて格納するようになっている。また、ホスト
コンピュータ１には、熱間圧延機４の出口側に設けられ
た板厚計６が接続されており、板厚計６は、Ｘ線やγ
線、β線等の放射線を入出力する線源部を圧延板５の板
幅方向に往復移動させることによって、圧延板５の板幅
方向における板厚を連続的に測定して板厚データとして
出力するようになっている。そして、ホストコンピュー
タ１は、図２に示すように、板幅方向の各部における板
厚データの平均値を８次関数の曲線で結ぶように、この
８次関数の板クラウンパラメータを求めて格納するよう
になっている。
【００１０】上記のホストコンピュータ１は、図１に示
すように、形状測定解析用コンピュータ２に接続されて
いる。形状測定解析用コンピュータ２は、冷間圧延にお
ける板クラウン率Cr(x) を画面表示する板クラウン率表
示装置３と、冷間圧延後の圧延板５の圧延形状を画面表
示する形状表示装置１１とに接続されている。また、形
状測定解析用コンピュータ２には、冷間圧延機７の出口
側に設けられたセンサーロール装置８が接続されてい
る。センサーロール装置８は、圧延板５に対して面状に
当接するセンサーロール１０を回転自在に有しており、
センサーロール１０は、圧延板５の板幅方向に配設され
た複数のセンサーディスクを有している。そして、各セ
ンサーディスクの内部には、図示しない圧力センサが備
えられており、圧力センサは、圧延板５がセンサーディ
スクの外周面に当接することにより発生するラジアル荷
重（張力測定値) を検出し、張力測定信号として形状測
定解析用コンピュータ２に出力するようになっている。
すように、形状測定解析用コンピュータ２に接続されて
いる。形状測定解析用コンピュータ２は、冷間圧延にお
ける板クラウン率Cr(x) を画面表示する板クラウン率表
示装置３と、冷間圧延後の圧延板５の圧延形状を画面表
示する形状表示装置１１とに接続されている。また、形
状測定解析用コンピュータ２には、冷間圧延機７の出口
側に設けられたセンサーロール装置８が接続されてい
る。センサーロール装置８は、圧延板５に対して面状に
当接するセンサーロール１０を回転自在に有しており、
センサーロール１０は、圧延板５の板幅方向に配設され
た複数のセンサーディスクを有している。そして、各セ
ンサーディスクの内部には、図示しない圧力センサが備
えられており、圧力センサは、圧延板５がセンサーディ
スクの外周面に当接することにより発生するラジアル荷
重（張力測定値) を検出し、張力測定信号として形状測
定解析用コンピュータ２に出力するようになっている。
【００１１】上記の張力測定信号が入力される形状測定
解析用コンピュータ２は、図３に示すように、形状検出
機能（Ｓ６）、初期板クラウン率算出機能（Ｓ３）、補
正係数算出機能（Ｓ４）、圧下率算出機能（Ｓ４）、お
よび板クラウン率算出機能（Ｓ７）を有した初回パス用
板クラウン率検出ルーチンを有している。形状検出機能
は、センサーロール装置８からの張力測定信号を基にし
て圧延板５の圧延形状δεl (x) を求めるようになって
いる。初期板クラウン率算出機能は、ホストコンピュー
タ１からの板クラウンパラメータを基にして初期板クラ
ウン率Cr0(x)を算出するようになっている。また、補正
係数算出機能は、ホストコンピュータ１から圧延板５の
材料異方性を示すr 値、圧延荷重Ｐ、および接触長さl
からなる圧延条件データを取り込み、この圧延条件デー
タを基にして幅広がりによる補正係数ｆ(x) を求めるよ
うになっている。また、圧下率算出機能は、圧延条件デ
ータや板クラウンパラメータを基にして板幅方向の中央
部における圧下率εt0（板厚方向の歪み) を求めるよう
になっている。そして、板クラウン率算出機能は、上記
の各機能において求められた圧延形状δεl (x) 、圧下
率εt0、初期板クラウン率Cr0(x)、および補正係数ｆ
(x) を下記の計算式（１）に代入することによって、板
クラウン率Cr(x) を算出するようになっている。
解析用コンピュータ２は、図３に示すように、形状検出
機能（Ｓ６）、初期板クラウン率算出機能（Ｓ３）、補
正係数算出機能（Ｓ４）、圧下率算出機能（Ｓ４）、お
よび板クラウン率算出機能（Ｓ７）を有した初回パス用
板クラウン率検出ルーチンを有している。形状検出機能
は、センサーロール装置８からの張力測定信号を基にし
て圧延板５の圧延形状δεl (x) を求めるようになって
いる。初期板クラウン率算出機能は、ホストコンピュー
タ１からの板クラウンパラメータを基にして初期板クラ
ウン率Cr0(x)を算出するようになっている。また、補正
係数算出機能は、ホストコンピュータ１から圧延板５の
材料異方性を示すr 値、圧延荷重Ｐ、および接触長さl
からなる圧延条件データを取り込み、この圧延条件デー
タを基にして幅広がりによる補正係数ｆ(x) を求めるよ
うになっている。また、圧下率算出機能は、圧延条件デ
ータや板クラウンパラメータを基にして板幅方向の中央
部における圧下率εt0（板厚方向の歪み) を求めるよう
になっている。そして、板クラウン率算出機能は、上記
の各機能において求められた圧延形状δεl (x) 、圧下
率εt0、初期板クラウン率Cr0(x)、および補正係数ｆ
(x) を下記の計算式（１）に代入することによって、板
クラウン率Cr(x) を算出するようになっている。
【００１２】 Cr(x)=1-(1- Cr0(x))×exp[-(εt0×f(x)+ δεl (x))/(1 +f(x))] …（１）
【００１３】さらに、形状測定解析用コンピュータ２
は、図４に示すように、次回パス用板クラウン率算出ル
ーチンを有している。次回パス用板クラウン率算出ルー
チンは、上述の初回パス用板クラウン率算出ルーチンと
同様に、形状検出機能（Ｓ２５）、補正係数算出機能
（Ｓ２３）、圧下率算出機能（Ｓ２３）を有していると
共に、板クラウン率算出機能（Ｓ２８）を有しており、
板クラウン率算出機能は、上記の各機能において求めら
れた圧延形状δεl (x) 、圧下率εt0、および補正係数
ｆ(x) と、初回パス用板クラウン率算出ルーチンにおい
て得られた初期板クラウン率Cr0(x,z)とを下記の計算式
（２）に代入することによって、板クラウン率Cr(x) を
算出するようになっている。尚、（２）式中の“ｚ”
は、圧延開始からのコイル長を示すものである。
は、図４に示すように、次回パス用板クラウン率算出ル
ーチンを有している。次回パス用板クラウン率算出ルー
チンは、上述の初回パス用板クラウン率算出ルーチンと
同様に、形状検出機能（Ｓ２５）、補正係数算出機能
（Ｓ２３）、圧下率算出機能（Ｓ２３）を有していると
共に、板クラウン率算出機能（Ｓ２８）を有しており、
板クラウン率算出機能は、上記の各機能において求めら
れた圧延形状δεl (x) 、圧下率εt0、および補正係数
ｆ(x) と、初回パス用板クラウン率算出ルーチンにおい
て得られた初期板クラウン率Cr0(x,z)とを下記の計算式
（２）に代入することによって、板クラウン率Cr(x) を
算出するようになっている。尚、（２）式中の“ｚ”
は、圧延開始からのコイル長を示すものである。
【００１４】 Cr(x)=1-(1- Cr0(x,z) ×exp[-(εt0×f(x)+ δεl (x))/(1 +f(x))] …（２）
【００１５】次に、上記の計算式（１）・（２）により
板クラウン率Cr(x) を求めることができる理由について
説明する。板厚方向の歪みをεt ( 圧下率r ：εt =ln
(r))とし、板幅方向の歪みをεw とし、長手方向の歪み
をεl とすると、 εt + εw + εl = ０ …（３） の関係から、板幅の任意の位置ｘでの関係は、（４）式
のように示すことができる。 εt0(x)+εw0(x)+εl0(x)=０ …（４）
板クラウン率Cr(x) を求めることができる理由について
説明する。板厚方向の歪みをεt ( 圧下率r ：εt =ln
(r))とし、板幅方向の歪みをεw とし、長手方向の歪み
をεl とすると、 εt + εw + εl = ０ …（３） の関係から、板幅の任意の位置ｘでの関係は、（４）式
のように示すことができる。 εt0(x)+εw0(x)+εl0(x)=０ …（４）
【００１６】これにより、板中央を基準にした圧下歪み
の分布δεt (x) 、板中央を基準にした板幅方法の相対
歪みδεw (x) 、および板幅を基準にした圧延形状δε
l (x) は、（５）式、（６）式、および（７）式のよう
にしてそれぞれ求めることができる。 δεt (x) = εt (x)-εt0 …（５） δεw (x) = εw (x)-εw0 …（６） δεl (x) = εl (x)-εl0 …（７） よって、これらの圧下歪みの分布δεt (x) と相対歪み
δεw (x) と圧延形状δεl (x) とは、（８）式の関係
を有することになる。 δεt (x) + δεw (x) + δεl (x) = ０ …（８）
の分布δεt (x) 、板中央を基準にした板幅方法の相対
歪みδεw (x) 、および板幅を基準にした圧延形状δε
l (x) は、（５）式、（６）式、および（７）式のよう
にしてそれぞれ求めることができる。 δεt (x) = εt (x)-εt0 …（５） δεw (x) = εw (x)-εw0 …（６） δεl (x) = εl (x)-εl0 …（７） よって、これらの圧下歪みの分布δεt (x) と相対歪み
δεw (x) と圧延形状δεl (x) とは、（８）式の関係
を有することになる。 δεt (x) + δεw (x) + δεl (x) = ０ …（８）
【００１７】一方、中央板厚をt0とし、板幅ｘでの板厚
をt(x)とすると、板クラウン率Cr(x) は、（９）式で定
義できる。 Cr(x) = (t0-t(x))/t0 …（９）
をt(x)とすると、板クラウン率Cr(x) は、（９）式で定
義できる。 Cr(x) = (t0-t(x))/t0 …（９）
【００１８】ここで、１パスの圧延でt0がt'0 になり、
t(x)がt'(x) になったとすると、圧延後の板クラウン率
Cr'(x)および板厚t'(x) は、（１０）式および（１１）
式のようになる。 Cr'(x) = (t'0-t'(x))/ t'0 …（１０） t'(x) =t(x) ×exp(εt (x))t'0 =t0 ×exp(εt0) …（１１） これにより、板クラウン率Cr'(x)は、（１２）式で示す
ことができる。 Cr'(x) = 1-(t(x)/ t0)×exp(εt (x)-εt0) = 1-(1-Cr(x)) ×exp(εt (x)-εt0) = 1-(1-Cr(x)) ×exp(δεt (x)) = 1-(1-Cr(x)) ×exp(- δεw (x)-δεl (x)) …（１２）
t(x)がt'(x) になったとすると、圧延後の板クラウン率
Cr'(x)および板厚t'(x) は、（１０）式および（１１）
式のようになる。 Cr'(x) = (t'0-t'(x))/ t'0 …（１０） t'(x) =t(x) ×exp(εt (x))t'0 =t0 ×exp(εt0) …（１１） これにより、板クラウン率Cr'(x)は、（１２）式で示す
ことができる。 Cr'(x) = 1-(t(x)/ t0)×exp(εt (x)-εt0) = 1-(1-Cr(x)) ×exp(εt (x)-εt0) = 1-(1-Cr(x)) ×exp(δεt (x)) = 1-(1-Cr(x)) ×exp(- δεw (x)-δεl (x)) …（１２）
【００１９】そして、（ｎ−１）パス目からｎパス後の
板クラウン率Crn (x) は、（１３）式のように示すこと
ができる。 Crn (x) =1-(1- Cr n-1 (x)) ×exp(-[δεw n (x)+δεl n (x)]) …（１３）
板クラウン率Crn (x) は、（１３）式のように示すこと
ができる。 Crn (x) =1-(1- Cr n-1 (x)) ×exp(-[δεw n (x)+δεl n (x)]) …（１３）
【００２０】従って、冷間圧延機７入側での（ｎ−１）
パス目の板クラウン率Crn-1 (x) （１パス目においては
熱間圧延での板クラウン率Cr(x) ）が分かっていると、
冷間圧延機７出側でのｎパス目の圧延形状δεl n (x)
を測定することによって、ｎパス目の相対歪みδεw n
(x) を求めれば、ｎパス目の板クラウン率Ｃr n (x)を
求めることができることになる。
パス目の板クラウン率Crn-1 (x) （１パス目においては
熱間圧延での板クラウン率Cr(x) ）が分かっていると、
冷間圧延機７出側でのｎパス目の圧延形状δεl n (x)
を測定することによって、ｎパス目の相対歪みδεw n
(x) を求めれば、ｎパス目の板クラウン率Ｃr n (x)を
求めることができることになる。
【００２１】ところで、種々の計算を重ねた結果、幅方
向の歪みεw n (x) が板厚方向の歪みδεt n (x) と圧
延条件により決まる補正係数ｆ(x) とを用いてε
w n (x) =ｆ(x) ×εt n (x) と記述できることが判明
した。尚、補正係数ｆ(x) は、圧延荷重：Ｐ、接触長
さ：l 、材料の異方性を示すr 値によって変わる関数で
あり、その他摩擦係数μや変形抵抗などによっても変化
するが、通常圧延機が決まっていればほぼ上記の条件で
整理できる。従って、補正係数ｆ(x) を（１４）式のよ
うに表すと、ｎパス目における板幅方向の歪みε
w n (x) および相対歪みδεw n (x) は、（１５）式お
よび（１６）式のようにそれぞれ表すことができること
になる。
向の歪みεw n (x) が板厚方向の歪みδεt n (x) と圧
延条件により決まる補正係数ｆ(x) とを用いてε
w n (x) =ｆ(x) ×εt n (x) と記述できることが判明
した。尚、補正係数ｆ(x) は、圧延荷重：Ｐ、接触長
さ：l 、材料の異方性を示すr 値によって変わる関数で
あり、その他摩擦係数μや変形抵抗などによっても変化
するが、通常圧延機が決まっていればほぼ上記の条件で
整理できる。従って、補正係数ｆ(x) を（１４）式のよ
うに表すと、ｎパス目における板幅方向の歪みε
w n (x) および相対歪みδεw n (x) は、（１５）式お
よび（１６）式のようにそれぞれ表すことができること
になる。
【００２２】 ｆ(x) = f(pn ,l n ,r n )(x) …（１４） εw n (x) = f(p n ,l n , r n )(x)×εt n (x) …（１５） δεw n (x)=εw n (x)-εw0 = f( pn ,l n ,r n )(x)×εt n (x) −f( pn ,l n ,r n )(0)×εt0 …（１６）
【００２３】そして、通常の広幅圧延においては、板中
央での幅流れを無視できるので、 f(pn ,l n ,r n )(0)
= ０と近似すると、板幅方向の相対歪みδεw n (x)
は、（１７）式のように表現することができる。 δεw n (x) =(δεt n (x)-εt0 n × f(pn ,l n ,r n )(x) …（１７）
央での幅流れを無視できるので、 f(pn ,l n ,r n )(0)
= ０と近似すると、板幅方向の相対歪みδεw n (x)
は、（１７）式のように表現することができる。 δεw n (x) =(δεt n (x)-εt0 n × f(pn ,l n ,r n )(x) …（１７）
【００２４】上記の（１７）式における関数 f(pn ,l n
,r n )(x)を幅広がりによる補正係数ｆ(x) と称し、予
め有限要素法等を用いて計算することができる。また、
δεt n (x) + δεw n (x) + δεl n (x) = ０である
ことから、圧下歪みの分布δεt n (x) は、（１８）式
のように表現することができる。 δεt n (x) = −( εt0 n ×f(x) +δεl n (x))/(1 +f(x)) …（１８）
,r n )(x)を幅広がりによる補正係数ｆ(x) と称し、予
め有限要素法等を用いて計算することができる。また、
δεt n (x) + δεw n (x) + δεl n (x) = ０である
ことから、圧下歪みの分布δεt n (x) は、（１８）式
のように表現することができる。 δεt n (x) = −( εt0 n ×f(x) +δεl n (x))/(1 +f(x)) …（１８）
【００２５】これにより、ｎパス目の板クラウン率Ｃr
n (x) は、（１９）式を用いて算出できることになり、
この（１９）式から上述の計算式（１）・（２）を導き
出すことができることになる。 Crn (x) =1-(1- Cr n-1(x)) ×exp[-(εt0 n ×f(x)+ δεl n (x))/(1+f(x))] …（１９）
n (x) は、（１９）式を用いて算出できることになり、
この（１９）式から上述の計算式（１）・（２）を導き
出すことができることになる。 Crn (x) =1-(1- Cr n-1(x)) ×exp[-(εt0 n ×f(x)+ δεl n (x))/(1+f(x))] …（１９）
【００２６】上記の構成において、板クラウン率測定装
置の動作について説明する。図１に示すように、熱間圧
延機４により圧延板５が圧延されて圧延コイルとされる
際に、熱間圧延機４における圧延速度等の圧延情報デー
タがホストコンピュータ１に出力されると共に、板厚計
６の走査により板幅方向の板厚が測定され、板厚データ
としてホストコンピュータ１に出力される。圧延情報デ
ータおよび板厚データがホストコンピュータ１に取り込
まれて格納されると、図２に示すように、板幅方向の板
厚データが圧延板５の長手方向の板厚分布も含んでいる
ため、長手方向における板厚を平均的に代表するよう
に、板幅方向の各部における板厚の平均値が求められ、
これらの平均値を８次関数で結ぶように９個の板クラウ
ンパラメータが求められる。そして、このようにして圧
延情報データおよび板クラウンパラメータが圧延板５の
コイル番号に対応して格納されることになる。
置の動作について説明する。図１に示すように、熱間圧
延機４により圧延板５が圧延されて圧延コイルとされる
際に、熱間圧延機４における圧延速度等の圧延情報デー
タがホストコンピュータ１に出力されると共に、板厚計
６の走査により板幅方向の板厚が測定され、板厚データ
としてホストコンピュータ１に出力される。圧延情報デ
ータおよび板厚データがホストコンピュータ１に取り込
まれて格納されると、図２に示すように、板幅方向の板
厚データが圧延板５の長手方向の板厚分布も含んでいる
ため、長手方向における板厚を平均的に代表するよう
に、板幅方向の各部における板厚の平均値が求められ、
これらの平均値を８次関数で結ぶように９個の板クラウ
ンパラメータが求められる。そして、このようにして圧
延情報データおよび板クラウンパラメータが圧延板５の
コイル番号に対応して格納されることになる。
【００２７】次に、冷間圧延を行う際には、形状測定解
析用コンピュータ２が図３の初回パス用板クラウン率検
出ルーチンを実行することになる。即ち、圧延対象とな
る圧延板５の圧延コイルを指定するように、ホストコン
ピュータ１に対してコイル番号データを出力する（Ｓ
１）。ホストコンピュータ１がコイル番号データに対応
した板クラウンパラメータや圧延条件データ等の圧延情
報データを出力すると、これらの圧延情報データを取り
込み（Ｓ２）、情報データ中の板クラウンパラメータを
基にして熱間圧延による板クラウン率を求め、この板ク
ラウン率を基にして初期板クラウン率Cr0(x)を算出する
（Ｓ３）。さらに、情報データ中の圧延条件データ（材
料異方性を示すｒ値、圧延荷重Ｐ、および接触長さｌ）
を基にして幅広がりによる補正係数ｆ(x) を求めると共
に、上記の圧延条件データや板クラウン率を基にして板
幅方向の中央部における圧下率εt0を求める（Ｓ４）。
析用コンピュータ２が図３の初回パス用板クラウン率検
出ルーチンを実行することになる。即ち、圧延対象とな
る圧延板５の圧延コイルを指定するように、ホストコン
ピュータ１に対してコイル番号データを出力する（Ｓ
１）。ホストコンピュータ１がコイル番号データに対応
した板クラウンパラメータや圧延条件データ等の圧延情
報データを出力すると、これらの圧延情報データを取り
込み（Ｓ２）、情報データ中の板クラウンパラメータを
基にして熱間圧延による板クラウン率を求め、この板ク
ラウン率を基にして初期板クラウン率Cr0(x)を算出する
（Ｓ３）。さらに、情報データ中の圧延条件データ（材
料異方性を示すｒ値、圧延荷重Ｐ、および接触長さｌ）
を基にして幅広がりによる補正係数ｆ(x) を求めると共
に、上記の圧延条件データや板クラウン率を基にして板
幅方向の中央部における圧下率εt0を求める（Ｓ４）。
【００２８】この後、圧延板５に対して冷間圧延が開始
されると（Ｓ５）、センサーロール装置８からの張力測
定信号を基にして圧延板５の圧延形状δεl (x) を求め
ると共に、形状表示装置１１に対して圧延形状δε
l (x) をデータ出力して画面表示させる（Ｓ６）。そし
て、このようにして求められた圧延形状δεl (x) 、圧
下率εt0、初期板クラウン率Cr0(x)、および補正係数ｆ
(x) を計算式（１）に代入することによって、１パス目
の板クラウン率Cr(x) を算出する（Ｓ７）。また、圧延
速度と圧延時間から圧延距離ｚを求め（Ｓ８）、図５に
示すように、板クラウン率表示装置３に対して板クラウ
ン率Cr(x) および圧延距離ｚをデータ出力して画面表示
させる（Ｓ９）。
されると（Ｓ５）、センサーロール装置８からの張力測
定信号を基にして圧延板５の圧延形状δεl (x) を求め
ると共に、形状表示装置１１に対して圧延形状δε
l (x) をデータ出力して画面表示させる（Ｓ６）。そし
て、このようにして求められた圧延形状δεl (x) 、圧
下率εt0、初期板クラウン率Cr0(x)、および補正係数ｆ
(x) を計算式（１）に代入することによって、１パス目
の板クラウン率Cr(x) を算出する（Ｓ７）。また、圧延
速度と圧延時間から圧延距離ｚを求め（Ｓ８）、図５に
示すように、板クラウン率表示装置３に対して板クラウ
ン率Cr(x) および圧延距離ｚをデータ出力して画面表示
させる（Ｓ９）。
【００２９】この後、圧延距離ｚを監視し、圧延距離ｚ
がコイル全長の１／１０増大する毎に、板クラウン率Cr
(x) を次パス用の初期板クラウン率Cr0(x,z)としてホス
トコンピュータ１に出力して格納させる（Ｓ１０）。そ
して、圧延距離ｚがコイル全長以上となったか否かを判
定し（Ｓ１１）、コイル全長以上でなければ（Ｓ１１，
ＮＯ）、Ｓ６から再実行して次の板クラウン率Cr(x) を
求めて表示および格納する。一方、コイル全長以上であ
れば（Ｓ１１，ＹＥＳ）、１パス目の冷間圧延が完了し
たと判断して本ルーチンを終了する。
がコイル全長の１／１０増大する毎に、板クラウン率Cr
(x) を次パス用の初期板クラウン率Cr0(x,z)としてホス
トコンピュータ１に出力して格納させる（Ｓ１０）。そ
して、圧延距離ｚがコイル全長以上となったか否かを判
定し（Ｓ１１）、コイル全長以上でなければ（Ｓ１１，
ＮＯ）、Ｓ６から再実行して次の板クラウン率Cr(x) を
求めて表示および格納する。一方、コイル全長以上であ
れば（Ｓ１１，ＹＥＳ）、１パス目の冷間圧延が完了し
たと判断して本ルーチンを終了する。
【００３０】次に、２パス目以降の冷間圧延を行う場合
には、図４の次回パス用板クラウン率算出ルーチンを実
行することになる。即ち、圧延対象となる圧延板５を指
定するように、ホストコンピュータ１に対してコイル番
号データを出力する（Ｓ２１）。そして、ホストコンピ
ュータ１から前回パス（ｎ−１）の例えば１パス目で得
られたコイル番号データに対応した初期板クラウン率Cr
0(x,z)や圧延条件データ等の圧延情報データを獲得する
（Ｓ２２）。さらに、圧延情報データ中の圧延条件デー
タ（材料異方性を示すｒ値、圧延荷重Ｐ、および接触長
さｌ）を基にして幅広がりによる補正係数ｆ(x) を求め
ると共に板幅方向の中央部における圧下率εt0を求める
（Ｓ２３）。
には、図４の次回パス用板クラウン率算出ルーチンを実
行することになる。即ち、圧延対象となる圧延板５を指
定するように、ホストコンピュータ１に対してコイル番
号データを出力する（Ｓ２１）。そして、ホストコンピ
ュータ１から前回パス（ｎ−１）の例えば１パス目で得
られたコイル番号データに対応した初期板クラウン率Cr
0(x,z)や圧延条件データ等の圧延情報データを獲得する
（Ｓ２２）。さらに、圧延情報データ中の圧延条件デー
タ（材料異方性を示すｒ値、圧延荷重Ｐ、および接触長
さｌ）を基にして幅広がりによる補正係数ｆ(x) を求め
ると共に板幅方向の中央部における圧下率εt0を求める
（Ｓ２３）。
【００３１】この後、圧延板５に対する冷間圧延が開始
されると（Ｓ２４）、センサーロール装置８からの張力
測定信号を基にして圧延板５の圧延形状δεl (x) を求
めると共に、形状表示装置１１に対して圧延形状δεl
(x) をデータ出力して画面表示させる（Ｓ２５）。続い
て、圧延速度と圧延時間とを基にして冷間圧延機７に対
する入側圧延距離ｚinを求め、この入側圧延距離ｚinに
対応する初期板クラウン率Cr0(x,z)を設定した後（Ｓ２
６）、圧延速度と圧延時間とを基にして冷間圧延機７に
対する出側圧延距離ｚout を求める。
されると（Ｓ２４）、センサーロール装置８からの張力
測定信号を基にして圧延板５の圧延形状δεl (x) を求
めると共に、形状表示装置１１に対して圧延形状δεl
(x) をデータ出力して画面表示させる（Ｓ２５）。続い
て、圧延速度と圧延時間とを基にして冷間圧延機７に対
する入側圧延距離ｚinを求め、この入側圧延距離ｚinに
対応する初期板クラウン率Cr0(x,z)を設定した後（Ｓ２
６）、圧延速度と圧延時間とを基にして冷間圧延機７に
対する出側圧延距離ｚout を求める。
【００３２】次に、このようにして求めた圧延形状δε
l (x) 、圧下率εt0、初期板クラウン率Cr0(x,z)、およ
び補正係数ｆ(x) を計算式（２）に代入することによっ
て、２パス目以降の板クラウン率Cr(x) を算出し（Ｓ２
８）、板クラウン率表示装置３に対して板クラウン率Cr
(x) および出側圧延距離ｚout をデータ出力して画面表
示させる（Ｓ２９）。この後、出側圧延距離ｚout を監
視し、出側圧延距離ｚout がコイル全長の１／１０増大
する毎に、板クラウン率Cr(x) を次パス用の初期板クラ
ウン率Cr0(x,z)として格納する（Ｓ３０）。そして、出
側圧延距離ｚout がコイル全長以上となったか否かを判
定し（Ｓ３１）、コイル全長以上でなければ（Ｓ３１，
ＮＯ）、Ｓ２５から再実行して次の板クラウン率Cr(x)
を求めて表示および格納する。一方、出側圧延距離ｚ
out がコイル全長以上であれば（Ｓ３１，ＹＥＳ）、現
行パスの冷間圧延が完了したと判断して本ルーチンを終
了する。
l (x) 、圧下率εt0、初期板クラウン率Cr0(x,z)、およ
び補正係数ｆ(x) を計算式（２）に代入することによっ
て、２パス目以降の板クラウン率Cr(x) を算出し（Ｓ２
８）、板クラウン率表示装置３に対して板クラウン率Cr
(x) および出側圧延距離ｚout をデータ出力して画面表
示させる（Ｓ２９）。この後、出側圧延距離ｚout を監
視し、出側圧延距離ｚout がコイル全長の１／１０増大
する毎に、板クラウン率Cr(x) を次パス用の初期板クラ
ウン率Cr0(x,z)として格納する（Ｓ３０）。そして、出
側圧延距離ｚout がコイル全長以上となったか否かを判
定し（Ｓ３１）、コイル全長以上でなければ（Ｓ３１，
ＮＯ）、Ｓ２５から再実行して次の板クラウン率Cr(x)
を求めて表示および格納する。一方、出側圧延距離ｚ
out がコイル全長以上であれば（Ｓ３１，ＹＥＳ）、現
行パスの冷間圧延が完了したと判断して本ルーチンを終
了する。
【００３３】以上のように、本実施形態の板クラウン率
測定装置は、図１に示すように、冷間圧延機７の出側に
おける圧延板５の板幅方向全体の圧延形状δεl (x) を
検出するセンサーロール装置８等（形状検出手段）と、
前回パスの初期板クラウン率Cr0(x)を格納したホストコ
ンピュータ１（板クラウン率格納手段）と、圧延板５の
材料異方性であるｒ値、圧延荷重Ｐ、および接触長さｌ
からなる圧延条件データを基にして幅広がりによる補正
係数ｆ(x) を求める形状測定解析用コンピュータ２（補
正係数算出手段）と、圧延形状δεl (x) と補正係数ｆ
(x) と初期板クラウン率Cr0(x)とを基にして板クラウン
率Cr(x) を求める形状測定解析用コンピュータ２（板ク
ラウン率算出手段）とを有した構成にされている。
測定装置は、図１に示すように、冷間圧延機７の出側に
おける圧延板５の板幅方向全体の圧延形状δεl (x) を
検出するセンサーロール装置８等（形状検出手段）と、
前回パスの初期板クラウン率Cr0(x)を格納したホストコ
ンピュータ１（板クラウン率格納手段）と、圧延板５の
材料異方性であるｒ値、圧延荷重Ｐ、および接触長さｌ
からなる圧延条件データを基にして幅広がりによる補正
係数ｆ(x) を求める形状測定解析用コンピュータ２（補
正係数算出手段）と、圧延形状δεl (x) と補正係数ｆ
(x) と初期板クラウン率Cr0(x)とを基にして板クラウン
率Cr(x) を求める形状測定解析用コンピュータ２（板ク
ラウン率算出手段）とを有した構成にされている。
【００３４】これにより、圧延板５の板幅方向全体の圧
延形状δεl (x) を検出し、この圧延形状δεl (x) と
補正係数ｆ(x) と初期板クラウン率Cr0(x)とを基にして
板クラウン率Cr(x) を連続的に求めることができるた
め、圧延中に板クラウン率を急激に変化させる性質を有
した圧延板５においても高い信頼性で測定することがで
きるようになっている。そして、このようにして測定さ
れた板クラウン率Cr(x)は、図５に示すように、切り板
実験による実測値から板クラウン率Cr(x) を求めて比較
したところ、実測値に極めて近似した値であることが確
認された。
延形状δεl (x) を検出し、この圧延形状δεl (x) と
補正係数ｆ(x) と初期板クラウン率Cr0(x)とを基にして
板クラウン率Cr(x) を連続的に求めることができるた
め、圧延中に板クラウン率を急激に変化させる性質を有
した圧延板５においても高い信頼性で測定することがで
きるようになっている。そして、このようにして測定さ
れた板クラウン率Cr(x)は、図５に示すように、切り板
実験による実測値から板クラウン率Cr(x) を求めて比較
したところ、実測値に極めて近似した値であることが確
認された。
【００３５】また、本実施形態の板クラウン率測定装置
は、冷間圧延に使用される際に、冷間圧延の初回パス時
に、熱間圧延での板クラウン率Cr(x) が初期板クラウン
率Cr0(x)として格納される構成にされている。これによ
り、測定誤差の小さな熱間圧延での板クラウン率Cr(x)
を初期板クラウン率Cr0(x)として用いることによって、
薄板の圧延板５を圧延対象とする冷間圧延の初回パスに
おいても、板クラウン率を高い信頼性で測定することが
できるようになっている。
は、冷間圧延に使用される際に、冷間圧延の初回パス時
に、熱間圧延での板クラウン率Cr(x) が初期板クラウン
率Cr0(x)として格納される構成にされている。これによ
り、測定誤差の小さな熱間圧延での板クラウン率Cr(x)
を初期板クラウン率Cr0(x)として用いることによって、
薄板の圧延板５を圧延対象とする冷間圧延の初回パスに
おいても、板クラウン率を高い信頼性で測定することが
できるようになっている。
【００３６】尚、本実施形態においては、板クラウン率
測定装置を冷間圧延に適用した場合について説明した
が、熱間圧延において適用することもできる。また、本
実施形態においては、圧延距離がコイル全長の１／１０
増大する毎に次回パス用の初期板クラウン率Cr0(x,z)を
格納するようになっているが、これに限定されることは
なく、圧延初期や圧延終期において格納頻度を増大させ
るようになっていても良い。そして、この場合には、板
クラウン率の変動の大きな圧延初期や圧延終期におい
て、板クラウン率Cr(x) を細分化して検出することがで
きるため、一層高い信頼性で板クラウン率を求めること
ができる。
測定装置を冷間圧延に適用した場合について説明した
が、熱間圧延において適用することもできる。また、本
実施形態においては、圧延距離がコイル全長の１／１０
増大する毎に次回パス用の初期板クラウン率Cr0(x,z)を
格納するようになっているが、これに限定されることは
なく、圧延初期や圧延終期において格納頻度を増大させ
るようになっていても良い。そして、この場合には、板
クラウン率の変動の大きな圧延初期や圧延終期におい
て、板クラウン率Cr(x) を細分化して検出することがで
きるため、一層高い信頼性で板クラウン率を求めること
ができる。
【００３７】
【発明の効果】請求項１の発明は、圧延機出側における
圧延板の板クラウン率を求める板クラウン率測定装置に
おいて、前記圧延機出側における圧延板の板幅方向全体
の圧延形状を検出する形状検出手段と、前回パスの出側
板クラウン率を格納した板クラウン率格納手段と、前記
圧延板の材料異方性、圧延荷重、および接触長さからな
る圧延条件データを基にして幅広がりによる補正係数を
求める補正係数算出手段と、前記圧延形状と前記補正係
数と前記初期板クラウン率とを基にして板クラウン率を
求める板クラウン率算出手段とを有している構成であ
る。これにより、圧延板の板幅方向全体の圧延形状を形
状検出手段により検出し、この圧延形状と補正係数と初
期板クラウン率とを基にして板クラウン率を連続的に求
めることができるため、圧延中に板クラウン率を急激に
変化させる性質を有した圧延板においても高い信頼性で
測定することができるという効果を奏する。
圧延板の板クラウン率を求める板クラウン率測定装置に
おいて、前記圧延機出側における圧延板の板幅方向全体
の圧延形状を検出する形状検出手段と、前回パスの出側
板クラウン率を格納した板クラウン率格納手段と、前記
圧延板の材料異方性、圧延荷重、および接触長さからな
る圧延条件データを基にして幅広がりによる補正係数を
求める補正係数算出手段と、前記圧延形状と前記補正係
数と前記初期板クラウン率とを基にして板クラウン率を
求める板クラウン率算出手段とを有している構成であ
る。これにより、圧延板の板幅方向全体の圧延形状を形
状検出手段により検出し、この圧延形状と補正係数と初
期板クラウン率とを基にして板クラウン率を連続的に求
めることができるため、圧延中に板クラウン率を急激に
変化させる性質を有した圧延板においても高い信頼性で
測定することができるという効果を奏する。
【００３８】請求項２の発明は、請求項１記載の板クラ
ウン率測定装置であって、冷間圧延に使用されるもので
あり、該冷間圧延の初回パス時に、熱間圧延での板クラ
ウン率が初期板クラウン率として前記板クラウン率格納
手段に格納される構成である。これにより、厚み計によ
る測定誤差の少ない圧延板を圧延対象とする熱間圧延で
の板クラウン率を初期板クラウン率として用いることに
よって、薄板の圧延板を圧延対象とする冷間圧延の初回
パスにおいても、板クラウン率を高い信頼性で測定する
ことができるという効果を奏する。
ウン率測定装置であって、冷間圧延に使用されるもので
あり、該冷間圧延の初回パス時に、熱間圧延での板クラ
ウン率が初期板クラウン率として前記板クラウン率格納
手段に格納される構成である。これにより、厚み計によ
る測定誤差の少ない圧延板を圧延対象とする熱間圧延で
の板クラウン率を初期板クラウン率として用いることに
よって、薄板の圧延板を圧延対象とする冷間圧延の初回
パスにおいても、板クラウン率を高い信頼性で測定する
ことができるという効果を奏する。
【図１】板クラウン率測定装置のブロック図である。
【図２】板幅方向の各部における板厚データの平均値を
８次関数の曲線で結んだ状態を示すグラフである。
８次関数の曲線で結んだ状態を示すグラフである。
【図３】初回パス用板クラウン率算出ルーチンのフロー
チャートである。
チャートである。
【図４】次回パス用板クラウン率算出ルーチンのフロー
チャートである。
チャートである。
【図５】板クラウン率算出結果と切り板実験による板ク
ラウン率測定結果とのグラフである。
ラウン率測定結果とのグラフである。
１ ホストコンピュータ ２ 形状測定解析用コンピュータ ３ 板クラウン率表示装置 ４ 熱間圧延機 ５ 圧延板 ６ 板厚計 ７ 冷間圧延機 ８ センサーロール装置 ９ 巻取機 １０ センサーロール １１ 形状表示装置
Claims (2)
- 【請求項１】 圧延機出側における圧延板の板クラウン
率を求める板クラウン率測定装置において、 前記圧延機出側における圧延板の板幅方向全体の圧延形
状を検出する形状検出手段と、 前回パスの出側板クラウン率を格納した板クラウン率格
納手段と、 前記圧延板の材料異方性、圧延荷重、および接触長さか
らなる圧延条件データを基にして幅広がりによる補正係
数を求める補正係数算出手段と、 前記圧延形状と、前記補正係数と、前記初期板クラウン
率とを基にして板クラウン率を求める板クラウン率算出
手段とを有していることを特徴とする板クラウン率測定
装置。 - 【請求項２】 前記板クラウン率測定装置は、冷間圧延
に使用されるものであり、 該冷間圧延の初回パス時に、熱間圧延での板クラウン率
が初期板クラウン率として前記板クラウン率格納手段に
格納されることを特徴とする請求項１記載の板クラウン
率測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8298123A JPH10128418A (ja) | 1996-10-21 | 1996-10-21 | 板クラウン率測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8298123A JPH10128418A (ja) | 1996-10-21 | 1996-10-21 | 板クラウン率測定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10128418A true JPH10128418A (ja) | 1998-05-19 |
Family
ID=17855480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8298123A Pending JPH10128418A (ja) | 1996-10-21 | 1996-10-21 | 板クラウン率測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10128418A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103316931A (zh) * | 2013-05-27 | 2013-09-25 | 首钢总公司 | 一种统计板带表面缺陷密度的方法 |
| CN104998917A (zh) * | 2015-06-29 | 2015-10-28 | 沈阳大学 | 一种消除热轧钢板表面花斑缺陷的方法 |
-
1996
- 1996-10-21 JP JP8298123A patent/JPH10128418A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103316931A (zh) * | 2013-05-27 | 2013-09-25 | 首钢总公司 | 一种统计板带表面缺陷密度的方法 |
| CN104998917A (zh) * | 2015-06-29 | 2015-10-28 | 沈阳大学 | 一种消除热轧钢板表面花斑缺陷的方法 |
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