JPH10100851A - ハイブリッドインフレータ - Google Patents

ハイブリッドインフレータ

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JPH10100851A
JPH10100851A JP18509897A JP18509897A JPH10100851A JP H10100851 A JPH10100851 A JP H10100851A JP 18509897 A JP18509897 A JP 18509897A JP 18509897 A JP18509897 A JP 18509897A JP H10100851 A JPH10100851 A JP H10100851A
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housing
inflator
gas
chamber
propellant
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JP18509897A
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Ron J Butt
ジェイ．バット ロン
Brent A Parks
エイ．パークス ブレント
Dean W Grages
ダブリュ．グラージス ディーン
James L Baglini
エル．バリーニ ジェームズ
Robert N Renz
エヌ．レンツ ロバート
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Original Assignee
Oea Inc
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Abstract

(57)【要約】 【課題】エア／安全バッグを所定時間内に所定量膨張さ
せるのに好適な流路の形成及び推進剤の点火ができ、さ
らにはインフレータの性能特性に悪影響を及ぼすことな
く安全かつ簡単に組立得るインフレータの提供。 【解決手段】インフレータハウジングと、少なくとも同
ハウジング内に収容された加圧媒質と、インフレータハ
ウジングに連通されたガス発生器ハウジング及び同ハウ
ジング内に配置されたガス発生剤を有するガス発生器
と、インフレータハウジング及びガス発生器ハウジング
の少なくとも一方に連通可能な出口通路と、出口通路を
シールする第一の閉鎖ディスクと、同ディスクに対して
整合された発射体と、燃焼生成物を形成する燃焼生成物
形成手段と、ガス発生剤を点火すべく燃焼生成物をガス
発生剤に対して直接接触させる手段とを有するインフレ
ータを提供する。発射体は第一の閉鎖ディスクを少なく
とも部分的に貫通して推進される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は膨張式安全システ
ム、より詳細にはハイブリッドインフレータに関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】自動車
用膨張式安全システムのためのインフレータの進歩は、
加圧ガスのみを使用するインフレータ、推進剤のみを使
用するインフレータ及びハイブリッドインフレターの開
発を招来した。前記の各インフレータは多くの設計上の
課題を有する。これらの３つのシステムに共通した２つ
の主な設計上の課題としては、エア／安全バッグの効果
的な使用を実現すべく同エア／安全バッグを所定時間内
に所定量膨張させる必要性が挙げられる。前記の課題を
解決するための主な開発努力はインフレータ及びエア／
安全バッグの間における流路の形成と、エア／安全バッ
グへのフローの案内とに向けられている。貯蔵された加
圧ガスの放出と、ガス及び／または熱を形成する推進剤
の点火とを必要とするハイブリッドインフレータでは、
エア／安全バッグへの流路の形成と、推進剤の点火とは
前記の課題を満たすように実施する必要がある。
【０００３】別の重要な課題としては、インフレータの
組立方法が挙げられる。複雑なハードウェアのデザイン
はインフレータのコストを増大させる複雑な組立手順を
一般的に必要とする。更に、組立時における重要な点と
しては、インフレータの性能特性に悪影響を及ぼさない
ことと、安全な組立手順を提供することが挙げられる。
【０００４】本発明は前述した事情に鑑みてなされたも
のであって、その目的は、エア／安全バッグを所定時間
内に所定量膨張させるのに好適な流路の形成及び推進剤
の点火を行うことができるとともに、インフレータの性
能特性に悪影響を及ぼすことなく安全かつ簡単に組立得
るインフレータを提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の第一の態様は二
元機能イニシエータ、即ち２つの機能を備えたイニシエ
ータを用いた膨張式安全システムのためのハイブリッド
インフレータに関する。ハイブリッドインフレータは適
切な加圧媒質、即ち加圧された媒質（例：流体及び／ま
たはガス）を貯蔵するインフレータハウジングと、膨張
式安全システムのエア／安全バッグに対するフローを増
大させるための適切なガス／熱発生剤、即ち推進剤を貯
蔵するガス発生器とを有する。第一の閉鎖ディスクはハ
イブリッドインフレータをエア／安全バッグから分離し
ている。本発明のハイブリッドインフレータは活性化ア
センブリを有する。活性化アセンブリはシステムの活性
化を所望／必要とする際に点火する少なくとも一つの可
燃性物質を有する。活性化アセンブリからの燃焼生成物
は推進剤を点火すべく同推進剤に対して直接接触する。
更に、活性化アセンブリからの燃焼生成物はインフレー
タからエア／安全バッグへ向かうフローの形成を開始す
べく発射体を第一の閉鎖ディスクを貫通して推進させ
る。
【０００６】第一の態様の一つの例において、発射体は
エア／安全バッグへのフローの形成を開始すべく第一の
閉鎖ディスクを破断する以外に別の機能を有する。例え
ば、発射体をガス発生器の一端の内部に配置し、かつ第
一の閉鎖ディスクに対して少なくとも部分的に整合させ
得る。発射体の形状と、第一の閉鎖ディスクを破断すべ
く発射体が通過するガス発生器の一端に対する発射体の
位置関係とを適切に選択することにより、発射体はガス
発生器の前記の一端をシールするためにも使用できる。
これは活性化アセンブリからの推進剤ガス及び／または
他の燃焼生成物が破断された第一の閉鎖ディスクを通っ
てインフレータから流出する以前に、同推進剤ガス及び
／または他の燃焼生成物をガス発生器から貯蔵ガスハウ
ジング内へ案内するために望ましい。可燃性推進剤ガス
を形成する推進剤を使用する場合、これは同推進剤ガス
がエア／安全バッグ内で燃焼する可能性を低減する。
【０００７】第一の態様の別の例では、伝火チューブが
ガス発生器ハウジングの内部において同ガス発生器ハウ
ジングから離間して配置されている。全ての推進剤はガ
ス発生器ハウジング及び伝火チューブの間の空間内に配
置されている。そして、伝火チューブは複数のポートを
有する。活性化アセンブリからの出力は伝火チューブの
内部に案内され、次いで推進剤を点火すべく伝火チュー
ブのポートを通って伝火チューブの外へ移動する。これ
は活性化アセンブリの始動が推進剤の構造に対して悪い
衝撃を与える可能性を低減する。更に、伝火チューブは
発射体を第一の閉鎖ディスクを貫通して推進させるべく
活性化アセンブリからの出力を発射体に向けて案内する
ためにも使用できる。
【０００８】本発明の第二の態様は中間位置に配置され
た出口閉鎖ディスクを有するハイブリッドインフレータ
に関する。インフレータハウジングは第一の距離によっ
て隔てられた第一の端及び第二の端を有するとともに、
適切な加圧媒質を内包している。更に、インフレータは
ガス発生器を有する。ガス発生器はガス／熱を発生する
薬剤（以下、ガス／熱発生剤と称する）、即ち推進剤
と、インフレータハウジング及びガス発生器ハウジング
の少なくとも一方に対して連通可能な出口通路とを有す
る。第一の閉鎖ディスクは出口通路内に配置されてい
る。第一の閉鎖ディスクはインフレータからの出力と、
膨張式安全システムのエア／安全バッグとの間の障壁で
ある。第一の閉鎖ディスクはインフレータハウジングの
２つの端から第一の距離（インフレータの全長）の少な
くとも４０％の長さそれぞれ離間した位置（範囲内）に
配置されている。本発明の第一の態様に関連して詳述し
た各種の特徴は本発明の第二の態様にも使用できる。
【０００９】本発明の第三の態様は複数の室を有するハ
イブリッドインフレータに関する。インフレータは第一
のハウジング及び第二のハウジングアセンブリを有す
る。第二のハウジングアセンブリは第一のハウジングに
対して連通されるとともに、同第一のハウジング内に配
置されている（例えば、第二のハウジングアセンブリを
第一のハウジングと同心をなすように配置する）。第二
のハウジングアセンブリは適切なガス／熱発生剤、即ち
推進剤を内包する第一の室を有する。第二の室は第一の
ハウジング及び第二のハウジングアセンブリの間に位置
する空間によって形成されている。静的状態、即ちイン
フレータの活性化前において、第二の室は適切な加圧媒
質を有する。第二の室は第一の室に対して常に連通され
ている。この結果、第一の室も加圧媒質を有する。
【００１０】第三の態様に基づく第二のハウジングアセ
ンブリは第三の室を有する。第一の閉鎖ディスクは第三
の室に付随するとともに、エア／安全バッグ及びインフ
レータの間の主分離部分を形成している。第三の室は第
二の室に対して連通可能である。しかし、第三の室は第
一の室から実質的に分離されている。第一の室内におけ
る推進剤の点火後、推進剤ガスは第一の室から第二の室
内に案内され、次いで第三の室内に案内される。第一の
閉鎖ディスクの破断後、インフレータからエア／安全バ
ッグへのフローが形成される。
【００１１】第三の態様の一つの例において、第一の態
様における二元機能発射体、即ち二つの機能を有する発
射体は第一の室を第三の室から分離する機構として使用
できる。本発明の第一の態様及び第二の態様に関連して
詳述した全ての特徴は第三の態様にも使用できる。
【００１２】第三の態様の別の例において、第二のハウ
ジングアセンブリは側壁及び２つの開放端を有する中央
ハウジングを含む。インフレータ活性化アセンブリは中
央ハウジングの２つの開放端の一方の内部に配置され、
かつ同一方の開放端を閉鎖するとともに、同開放端に対
して適切に固定されている（例えば、溶接による固
定）。隔壁は活性化アセンブリと協働して第二のハウジ
ングアセンブリの第一の室を形成すべく中央ハウジング
の内部に配置されている（例えば、圧入による配置）。
第二のハウジングアセンブリの第三の室をディフューザ
アセンブリを用いて形成すべく、同ディフューザアセン
ブリは中央ハウジングの他方の開放端の内部に配置さ
れ、かつ同他方の開放端を閉鎖するとともに、同開放端
に対して適切に固定されている（例えば、溶接による固
定）。隔壁は中央ハウジングに対して結合されていると
ともに、ポートを有さない。このため、隔壁は第一の室
から第三の室への流体の実施的なフローを防止してい
る。更に、中央ハウジング内への隔壁の圧入は、推進剤
を全ての溶接の実施後に中央ハウジング内に装填するこ
とを可能にする（溶接部は推進剤の近くに位置する）。
【００１３】本発明の第四の態様はインフレータの組立
方法に関する。インフレータは貯蔵ガスハウジングと、
第一の開放端及び第二の開放端を有する中央ハウジング
と、ガス／熱発生剤、即ち推進剤と、隔壁と、ディフュ
ーザアセンブリとを有する。組立方法は中央ハウジング
を貯蔵ガスハウジング内に延びる開口内に配置する工程
と、中央ハウジング及び貯蔵ガスハウジングを互いに溶
接する工程とを含む。ガス発生剤点火アセンブリを中央
ハウジングの第一の開放端内に配置し、次いで同点火ア
センブリを第一の開放端に対して溶接する。その後、ガ
ス発生剤を第二の開放端を通って中央ハウジング内の点
火センブリ付近に挿入する。これはインフレータの各部
品を結合するために必要な全ての溶接を実施した後で、
推進剤をインフレータ内に装填することを可能にする。
【００１４】前記の方法に基づいて推進剤を装填した
後、隔壁を第二の開放端を通って中央ハウジング内に挿
入し、かつ中央ハウジングに対して適切に結合する（例
えば、隔壁は中央ハウジング内に圧入する）。この結
果、中央ハウジングは隔壁によって２つの異なる室に分
割される。そして、推進剤は２つの室のうちの一方に収
容されている。次いで、ディフューザアセンブリを中央
ハウジングに対して溶接すべく、同ディフューザアセン
ブリを中央ハウジングの第二の開放端の内部に配置す
る。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明を具体化した一つの
実施の形態を図面に従って説明する。本発明は自動車両
の膨張式安全システム用混成インフレータに関する。即
ち、本発明は蓄積加圧ガス並びにガス及び／又は熱発生
用推進剤の双方を利用するインフレータに関するもので
ある。種々の混成インフレータがハミルトン（Hamilto
n）らによる米国特許第５，２３０，５３１号に開示さ
れている。
【００１６】自動車両の膨張式安全システムの一つの実
施の形態の全体像を図１に示している。膨張式安全シス
テム１０の主たる部品は検出器１４、インフレータ２６
及びエア／安全バッグ１８である。エア／安全バッグ１
８の膨張を必要とする状況（例えば、所定の減速）を検
出器１４が感知すると、インフレータ２６に信号が伝送
され、管路２２を介してインフレータ２６からエア／安
全バッグ１８へガス又は他の適正な流体が放出される。
【００１７】図２に示すインフレータ３０は混成インフ
レータであり、図１の膨張式安全システム１０において
インフレータ２６に替えて使用できる。従って、インフ
レータ３０は、適正な時期にエア／安全バッグ１８（図
１）に供給される加圧媒質３６を有するボトル即ちイン
フレータハウジング３４、及び推進剤を供給してエア／
安全バッグ１８への流れを増大させる（例えば、加熱し
て加圧媒質３６を膨張させ、かつ／或いは更なるガスを
発生させることによって）ガス発生器８２を備えてい
る。以下に詳述するように、ガス発生器８２に配置され
た推進剤グレイン９０の形成にはガンタイプ推進剤（例
えば高温多燃料推進剤）が用いられ、加圧媒質３６には
少なくとも一つの不活性ガス（例えばアルゴン）と酸素
との混合物が用いられている。加圧媒質３６はモルベー
スで約７０％から約９２％の不活性ガスと、約８％から
約３０％の酸素とを含むことが望ましい。更に好適に
は、モルベースで約７９％から約９０％のの不活性ガス
と、約１０％から約２１％の酸素とを含むことが望まし
い。
【００１８】インフレータハウジング３４とガス発生器
８２とは連通され、ガス発生器８２はインフレータハウ
ジング３４の内側に配置され、インフレータ３０に必要
な空間を狭めている。より詳細には、中空のボス６６
（例えば直径約１．２５インチ（３．１８ｃｍ））の一
端に中空のディフューザ３８が溶接されている。ディフ
ューザ３８は複数列の吐出孔４０（例えば、各々が直径
約０．１００インチ（０．２５４ｃｍ）の８０個の吐出
孔４０）を有し、インフレータ３０からここを介して
「非スラスト出力」を付与し、この吐出孔４０に隣接し
てスクリーン５８が配置されている。初期にインフレー
タハウジング３４内に加圧媒質３６を保持すべく、閉鎖
ディスク７０がボス６６の内部に適切に配置され、ボス
６６に溶接されている。ガスの放出が必要な時には、ほ
ぼ円錐形のヘッドを有する発射体５０が閉鎖ディスク７
０を貫通するように推進される。より詳細には、発射体
５０はバレル５４内にて閉鎖ディスク７０の凸側に配置
され、膨張式安全システム１０（図１）の検出器１４か
ら適正な信号を受信すると、イニシエータ４６の作動に
よって推進される。当初、着火前に発射体５０を適正位
置に保持すべく、リング６２が設けられている。
【００１９】閉鎖ディスク７０及び／又はボス６６の端
部にオリフィススリーブ７４が溶接されている。オリフ
ィススリーブ７４は中空であり、複数のオリフィスポー
ト７８（例えば、各々が直径約０．２０１インチ（０．
５１１ｃｍ）の４つのオリフィスポート７８）を有し、
閉鎖ディスク７０が発射体５０によって破裂させられた
時にインフレータハウジング３４の内部とボス６６及び
ディフューザ３８の内部とを連通する。更に、インフレ
ータハウジング３４とガス発生器８２との連通を完結す
べく、ガス発生器８２、より詳細にはガス発生器ハウジ
ウング８６がオリフィススリーブ７４に溶接されてい
る。
【００２０】ガス発生器ハウジング８６は複数の推進剤
グレイン９０を含有し、これは点火されるとエア／安全
バッグ１８（図１）への流れを増大させるための加熱推
進剤の燃焼生成ガスを供給する。推進剤グレイン９０は
推進スリーブ９４によってガス発生器ハウジング８６の
内部に保持され、この推進スリーブ９４はスクリーン１
０４及びバッフル１００によってガス発生器ハウジング
８６の端部９６におけるガス発生器用吸入ノズル９８か
ら隔離されている。下記のように、推進剤グレイン９０
はガンタイプ推進剤から製造可能である。しかし、推進
剤グレイン９０はほぼ円筒形であり、一つの孔がその中
央部を貫通している。他の形状の推進剤グレインが適切
なこともあり、少なくとも部分的には使用される推進剤
の製造法に依存している。
【００２１】単体の（又は複合体の）ガス発生器用吸入
ノズル９８（例えば、直径約０．５１６インチ（１．３
１ｃｍ）の吸入ノズル９８）はガス発生器ハウジング８
６の端部９６に配置され、通常、閉鎖ディスク７０から
離間する方向に向けられている。ガス発生器ハウジング
８６はその側壁にて円周方向に間隔をおかれた複数の出
口、即ち吐出ノズル２００も有している（例えば、各々
が直径約０．２２１インチ（０．５６１ｃｍ）である１
「列」の４個の吐出ノズル２００）。これら吐出ノズル
２００（通常はガス発生器ハウジング８６の中間部にあ
る。）の軸位置を変更するのが望ましいこともあるが、
出口に近接した位置によって作用が強化される。更に、
吐出ノズル２００の数を変更するのが望ましいこともあ
る。ガス発生器ハウジング８６の側壁に吐出ノズル２０
０を有し、ガス発生器ハウジング８６の端部９６に吸入
ノズル９８を有するこの構成では、推進剤グレイン９０
の燃焼中に吸入ノズル９８を介して加圧媒質３６がガス
発生器ハウジング８６の中に引き込まれ、ガス発生器ハ
ウジング８６の内部からの混合ガスが吐出ノズル２００
を介してガス発生器ハウジング８６から流出する。詳述
すると、ガス発生器ハウジング８６の側壁近傍の加圧媒
質３６の流れにより圧力差が生じ、これにより加圧媒質
３６は吸入ノズル９８を介してガス発生器ハウジング８
６の中に引き込まれる。以下に詳述するように、これは
少なくともある種の推進ガスを生成する時にはインフレ
ータ３０の性能を大幅に向上させている。
【００２２】ガス発生器８２は適時に推進剤グレイン９
０を点火するための点火アッセンブリ１１４を備えてい
る。点火アッセンブリ１１４は発射体５０と推進剤グレ
イン９０との間にて、少なくとも部分的にガス発生器ハ
ウジング８６内に配置され、通常は作動ピストン１２
４、少なくとも一つの撃発***１２０及び活性剤として
の点火／ブースタ剤１４４を有している。より詳細に
は、作動ガイド１４０がオリフィススリーブ７４の端部
及びガス発生器ハウジング８６の内壁に係合し、よって
作動ガイド１４０はここに配置された作動ピストン１２
４の少なくとも一部を含み、かつ作動ピストン１２４を
案内する機能を少なくとも部分的に果たす。***ホルダ
１１６は作動ガイド１４０の一端に係合し、点火／ブー
スタ剤１４４にほぼ隣接して配置された複数の従来型撃
発***１２０を収容している。通例、点火／ブースタ剤
１４４は装薬カップ１４８によって撃発***１２０に隣
接して保持されている。点火／ブースタ剤１４４の好適
例に、８９％のＲＤＸ、１１％のアルミニウム粉末とい
う組成で０．５％のヒドロキシプロピル−セルロースが
添加されたＲＤＸアルミニウムブースタ剤がある。***
ホルダ１１６と推進スリーブ９４との間に保持器１０８
及びバッフル１１２が配置されている。ガス発生器ハウ
ジング８６が溶接ではなく圧着によってオリフィススリ
ーブ７４に取り付けられた場合は、動作中に延びる性質
を帯びることがある。従って、前記部品を確実に相互作
用させるべく、例えば保持器１０８とバッフル１１２と
の間に波型ばね座金を配置できる（図示せず）。
【００２３】作動ピストン１２４は作動ガイド１４０の
内部に摺動可能に配置され、実質的に撃発***１２０に
配列された一つの連続的突出リム１２８を備えている。
理解されようが、ほぼ連続した一つの突出リム１２８に
替えて複数の突出部材（図示せず）を用いることもでき
る。皿座金１３６が（スペーサ１２６を介して）作動ガ
イド１４０及び作動ピストン１２４の間に配置され、か
つこれら双方の一部に係合し、当初は作動ピストン１２
４の位置を撃発***１２０から離した状態に維持する。
その結果、作動ピストン１２４が撃発***１２０に誤っ
て係合し、ガス発生器８２を作動させる可能性は低下す
る。しかし、発射体５０が閉鎖ディスク７０を通過した
後では、発射体５０により作動ピストン１２４に伝達さ
れたエネルギーは皿座金１３６を圧倒するのに充分なも
のであり、突出リム１２８は少なくとも一つの撃発***
１２０を点火するだけの力を備えて撃発***１２０に係
合できる。次に、これにより点火／ブースタ剤１４４の
点火が生じ、推進剤グレイン９０が点火する。
【００２４】ガス発生器８２の動作中、撃発***１２０
が腐食し、推進剤グレイン９０の燃焼によって発生した
推進ガスが撃発***１２０の中を流れることを許容する
こともある。このような推進剤のガス漏れはインフレー
タ３０の性能の一貫性に悪影響を与えることもある。し
かし、こうしたガスは望ましくは作動ピストン１２４に
作用し、これを移動させて作動ガイド１４０に密閉状に
係合させる。これにより、実質上如何なるガス漏れも制
限するガス発生器ハウジング８６用シールが得られる。
従って、推進ガスはガス発生器用吸入ノズル９８の中を
好適に流れる。
【００２５】インフレータ３０の作動を要約すると、検
出器１４（図１）がイニシエータ４６に信号を伝送し、
発射体５０を推進する。発射体５０はまず閉鎖ディスク
７０を通過し、インフレータハウジング３４とエア／安
全バッグ１８との間の通路を開放する（図１）。発射体
５０は前進し続けて最後には作動ピストン１２４に衝突
し、作動ピストン１２４に取り付けられた突出リム１２
８が少なくとも一つの配列撃発***１２０に衝突する。
この結果、点火／ブースタ剤１４４が点火し、次に推進
剤グレイン９０が点火される。ガス発生器ハウジング８
６の中の推進剤グレイン９０の燃焼中、インフレータハ
ウジング３４からの加圧媒質３６がガス発生器ハウジン
グ８６の端部９６に配置された吸入ノズル９８を介して
ガス発生器ハウジング８６の中に引き込まれる。これは
ガス発生器ハウジング８６の側壁近傍にあって圧力差を
生成する加圧媒質３６の流れから生じる。この加圧媒質
３６の「引込み」によりガス発生器ハウジング８６内で
の推進ガスと加圧媒質３６との混合が促進される。以下
に詳述するように、これは加圧媒質３６に酸素が含有さ
れていて、一酸化炭素及び水素の含有量が多い推進ガス
と反応する時に特に望ましい。しかし、このガスはガス
発生器ハウジング８６の側壁上の吐出ノズル２００を介
してガス発生器ハウジング８６から排出される。こうし
て、加圧媒質３６とガス発生器ハウジング８６からの燃
焼生成物とを混合することによって、エア／安全バッグ
１８への流れは好適に増大する（図１）。
【００２６】上記のように、混成インフレータ３０は推
進剤グレイン９０のために、ガンタイプ推進剤及び加圧
媒質３６用の少なくとも一つの不活性ガスと酸素との混
合物を用いることができる。ここで用いるガンタイプ推
進剤はシングルベース、ダブルベース又はトリプルベー
ス推進剤のような高温多燃料推進剤並びにＬＯＶＡ又は
ＨＥＬＯＶＡ推進剤のようなニトラミン推進剤である。
より詳細には、従来のガンタイプ推進剤は約２，５００
〜３，８００°Ｋの範囲であって、通常は約３，０００
°Ｋ以上の燃焼温度を有する推進剤であり、過剰の酸素
が存在しないと大量のＣＯ及びＨ2 を発生させるという
点において多燃料性である。通常、これらの推進剤から
の燃料の過剰分を反応させてＣＯ2 及びＨ2 Ｏを得るに
は、５〜２５モル％又は時には１５〜４０モル％の酸素
を高圧ガスに付加する必要がある。
【００２７】混成インフレータ３０の推進剤グレイン９
０に使用され得る、ある特定の「従来型」ガンタイプ推
進剤に、ＨＰＣ−９６がある。これは重量パーセントに
して約１３．２５％が窒素からなる約７６．６％のニト
ロセルロース、約２０．０％のニトログリセリン、約
０．６％のエチルセントラライト、約１．５％の硝酸バ
リウム、約０．９％の硝酸カリウム及び約０．４％の黒
鉛という組成であり、ダブルベース無煙推進剤である。
ＨＰＣ−９６は米国デラウェア州ウィルミントン（Wilm
ington）在のヘラクレス社（Hercules Inc.）において
入手できる。このダブルベース推進剤は主成分としてニ
トロセルロースを含有するため、所望の弾道特性を生み
出すものの、現行の自動車産業界の長期的耐熱性の基準
を満たすことはできない。
【００２８】ＬＯＶＡ推進剤（低脆弱性弾薬）及びＨＥ
ＬＯＶＡ推進剤（高エネルギー、低脆弱性弾薬）も推進
剤グレイン９０に使用可能な別の「従来型」ガンタイプ
推進剤である。これには重量パーセントにして約７６．
０％のＲＤＸ（ヘキサハイドロトリニトロトリアジ
ン）、約１２．０％の酢酸酪酸セルロース、約４．０％
のニトロセルロース（１２．６％の窒素）、約７．６０
％のクエン酸アセチルトリエチル及び約０．４％のエチ
ルセントラライトの組成からなるＭ３９ＬＯＶＡ推進剤
がある。Ｍ３９ ＬＯＶＡ推進剤は米国メリーランド州
インディアンヘッド在の海軍海戦センター（The Naval
Surface Warfare Center）及び欧州（スウェーデン）の
ボフォール（Bofors）において入手でき、過剰の酸素が
存在しないと約３２モルパーセントのＣＯ及び３０モル
パーセントのＨ2 を発生させる。ＬＯＶＡ及びＨＥＬＯ
ＶＡ推進剤は既存のダブルベース推進剤より好ましい。
それは、後者は現行の米国自動車産業界の耐熱性基準に
合格していないが、前者は合格しているためである。し
かし、ＬＯＶＡ及びＨＥＬＯＶＡ推進剤を安定燃焼させ
るには、比較的高い動作圧を必要とする。ＨＰＣ−９６
及びＬＯＶＡ推進剤の特性にも関わらず、ＨＰＣ−９６
及びＬＯＶＡ推進剤は本発明の原理／特徴の少なくとも
幾つかの点を例示するのに役立っている。
【００２９】推進剤グレイン９０の形成として使用され
る時のガンタイプ推進剤の性能特性に起因し、加圧媒質
３６の一部として酸素が使用されることと相まって、例
えば本特許出願の譲受人から入手可能な２０〜３０ｇの
ＦＮ １０６１−１０を用いる現在の設計に比較して、
ガス発生器８２に必要な推進剤の量を低減することが可
能である（ＦＮ １０６１−１０の組成は重量パーセン
トにして約７．９３％のポリ塩化ビニール、７．１７％
のアジピン酸ジオクチル、０．０５％のカーボンブラッ
ク、０．３５％の安定剤、８．５％のシュウ酸ナトリウ
ム、７５％の過塩素酸カリウム及び約１％のレシチンで
ある。）。例えば、推進剤グレイン９０の形成として使
用可能なガンタイプ推進剤では、通常、総粒重量は約１
０〜１２ｇの範囲であり（助手席側で用いる場合）、好
ましくは約１５ｇ未満である。この場合、約１５０〜１
９０ｇの加圧媒質３６を、モルベースで加圧媒質３６の
約１０〜３０％の酸素とともに使用することが好まし
い。より詳細には、約１６９ｇの加圧媒質３６を、モル
パーセントベースで加圧媒質３６の約１５％の酸素とと
もに使用する時、推進剤グレイン９０の総重量は約１
０．４ｇである。運転席側にて用いる場合、推進剤グレ
イン９０の所望／必要量は約５ｇであり、サイドインフ
レータに用いる場合には約１．５ｇである。
【００３０】上記のＦＮ １０６１−１０推進剤の組成
と比較しての上記のガンタイプ推進剤の量の低減は、推
進剤グレイン９０の総重量に対する加圧媒質３６の重量
比として表すこともできる。現在、ＦＮ １０６１−１
０推進剤については、本特許出願の譲受人はＦＮ １０
６１−１０推進剤の重量に対してアルゴン（即ち、高圧
ガスであり、本発明に関連する加圧媒質３６に相当す
る）の重量で約７．０４の比率を用いている。ガンタイ
プ推進剤の使用については、ＦＮ １０６１−１０を用
いるインフレータと同一の出力、重量及び寸法を有する
インフレータを得るべく、推進剤グレイン９０の総重量
に対する加圧媒質３６の重量比は約１０〜２０、より好
適には約１４〜１８、最適には約１５以上である。理解
されようが、より高温の推進剤を用いることでこれらの
比率を更に増加でき、必要な推進剤の量がより低減す
る。この点において、ガンタイプ推進剤の出力ガスには
高温粒状物質が本質的に存在しないため、インフレータ
は現在の最新型混成インフレータのような粒子負荷型イ
ンフレータよりも高温で出力ガスを生成できる。この温
度上昇により、高温ガスは相対的に膨張性であるため、
インフレータはより小さく、より軽くなる。前記に加
え、インフレータの構造上の寸法及び重量はガンタイプ
推進剤を使用する時には概して低減できる。例えば、イ
ンフレータにおいてガンタイプ推進剤に対して７．０４
の比率を用いた時でも、同率のＦＮ １０６１−１０を
用いた場合と同じ出力が得られるが、ガンタイプ推進剤
を有するインフレータはＦＮ １０６１−１０を用いた
インフレータより更に約５０％軽く、かつ小さい。７．
０４という比率は運転席側で用いた場合もサイドインフ
レータで用いた場合でも、上記のように等しく好適に用
いることができる。
【００３１】上記のＦＮ １０６１−１０推進剤の組成
と比較して上記のガンタイプ推進剤の量が低減されたこ
とは、推進剤グレイン９０の総重量に対する総ガス出力
（即ち、推進ガスと加圧媒質３６との混合物）のグラム
モル数の比率として表すこともできる。現在、ＦＮ １
０６１−１０推進剤については、本特許出願の譲受人は
推進剤の重量に対する出力ガスのモル数については推進
剤１ｇ当り約０．１９２ｇモルという比率を用いてい
る。これとは対照的に、通常、同一の出力、重量及び寸
法のインフレータ用のガンタイプ推進剤の場合、推進剤
グレイン９０の総重量に対する出力ガスのモル数の比率
は推進剤１ｇ当り約０．３５〜０．６ｇモル、より好適
には約０．４〜０．５ｇモル、最適には約０．５ｇモル
である。上記したように、ガンタイプ推進剤を用い、更
には推進剤１ｇ当り０．１９２ｇモルという比率を用い
る混成インフレータでは、インフレータの出力はＦＮ
１０６１−１０を使用する混成インフレータと同じであ
るが、ガンタイプ推進剤式インフレータの重量及び寸法
は約５０％低減している。
【００３２】加圧媒質３６に複数のガスを使用すること
で、推進剤グレイン９０に少なくともガンタイプ推進剤
の形成が使用され得る。通常、加圧媒質３６は少なくと
も一つの不活性ガス及び酸素からなっている。適正な不
活性ガスにはアルゴン、窒素、ヘリウム及びネオンがあ
り、この中でもアルゴンが好ましい。加圧媒質３６の酸
素部分は多機能性である。当初、推進剤グレイン９０の
ガンタイプ推進剤のガス状燃焼生成物と酸素が反応する
ことで、不活性ガスが膨張する原因となる熱源が得られ
る。これにより、ガス発生器８２に必要な推進剤の量を
少なくとも部分的に低減できる。更に、酸素と推進剤燃
焼生成物との反応により推進ガスの現存する毒性レベル
を許容レベルに低減している。例えば、酸素は好適には
現存する一酸化炭素の相当部分を二酸化炭素に（例え
ば、ＣＯの少なくとも約８５％をＣＯ2 に）、現存する
水素を水蒸気に（例えば、Ｈ2 の少なくとも約８０％を
Ｈ2Ｏに）変換し、相当部分の未燃炭化水素も同様にし
て除去される（例えば、炭化水素の少なくとも７５％を
除去）。こうして、ガス発生器８２の性能は上記のよう
に大幅に向上している。即ち、酸素を含有する加圧媒質
３６は側壁に吐出ノズル２００を有するガス発生器ハウ
ジング８６の側壁近傍の加圧媒質３６の流れによって生
成される圧力差によって、ガス発生器ハウジング８６の
端部９６における吸入ノズル９８を介してガス発生器ハ
ウジング８６の中に引き込まれる。その結果、加圧媒質
３６とガス生成源のＣＯ及び水素に富む燃焼生成物とが
混合され、ガス生成源の総燃焼効率、ガス生成源の燃焼
生成物と酸素に富む加圧媒質３６との混合及び推進剤グ
レイン９０の燃焼率が顕著に向上している。そして、ガ
ス発生器ハウジング８６の側壁上の吐出ノズル２００か
らガスが引き出される。こうして、ガス発生器ハウジン
グ８６の上記構成によりインフレータ３０の性能が大幅
に向上している（例えば、酸素と推進ガスとを迅速かつ
効率的に混合するようにして）。
【００３３】通常、少なくとも一つの不活性ガスの量は
モルベースで約７０〜９０％であり、酸素量はモルベー
スで約１０〜３０％である。一般に、理論上の変換に基
づく量を上回る酸素量を用いることが望ましい。しか
し、通常、出力ガス（即ち、推進ガスと加圧媒質との混
合物）の中に約２０％（モル）以上の酸素を含有しない
ことも望ましい。インフレータ３０は以下のようにして
組み立てられる。まず、ガス発生器８２が以下のように
組み立てられる。１）吐出し端部９６に隣接するように
ガス発生器ハウジング８６にバッフル１００及びスクリ
ーン１０４を挿着し、２）推進スリーブ９４をガス発生
器ハウジング８６に挿着し、３）推進剤グレイン９０を
推進スリーブ９４内に配置し、４）ガス発生器８２の吐
出し端部９６の反対方向にて推進スリーブ９４の端部に
隣接するようにガス発生器ハウジング８６にバッフル１
１２及び保持器１０８を挿着し、５）ガス発生器ハウジ
ング８６に点火／ブースタ剤１４４及び装薬カップ１４
８とともに***ホルダ１１６を挿着し、６）作動ガイド
１４０、皿座金１３６及び作動ピストン１２４をガス発
生器ハウジング８６に挿着する。この後、各種部品が次
のように相互連結される。ガス発生器ハウジング８６を
オリフィススリーブ７４に溶接し、発射体５０及びイニ
シエータ４６をディフューザ３８に配置した後に、この
ディフューザ３８をボス６６に溶接し、このボス６６と
オリフィススリーブ７４との間に閉鎖ディスク７０を溶
接し、ボス６６をインフレータハウジング３４に溶接す
る。上記の構造を確保してインフレータハウジング３４
の中に加圧媒質３６を導入できる。この点において、複
数のガスの場合、アルゴンと酸素とはインフレータハウ
ジング３４の端部に溶接されたエンドプラグ４２を介し
てインフレータハウジング３４の中に別々に導入でき
（例えば、まずアルゴン及び／又は他の不活性ガスを導
入し、次に酸素を導入するか、或いはこの逆でもよ
い。）、或いは予混合した状態でも導入できる。
【００３４】以下の例はガンタイプ推進剤を混成インフ
レータにおいて使用することに関連した種々の特徴を記
載するのに更に役立っている。例１：総重量１８ｇの推
進剤グレイン９０を形成するのに上記のＨＰＣ−９６推
進剤を用いた。各推進剤グレイン９０は図２に概略的に
示した形状を呈し、長さ又は厚さが約０．５２インチ
（１．３２ｃｍ）、外径が約０．２９インチ（０．７３
７ｃｍ）、薬厚が約０．１０５インチ（０．２６７ｃ
ｍ）（推進剤グレイン９０の内径と外径との差の１／
２）であった。更に、ＨＰＣ−９６推進剤は空気下にて
点火されると以下の特性を示した。運動力が３６３，４
９３ｆｔ−ｌｂｓ／ｌｂ、爆発熱が１，０６２カロリー
／ｇ、ＴV が３，４９０°Ｋ、ガスの分子量が２６．７
ｇ／モル、特定の熱比率が１．２１９６、固相密度が
１．６５ｇ／ｃｍ3 であった。通常の組成の理論上の計
算に基づき、大気圧まで膨張したガン圧力での燃焼を想
定したガスの組成は、モルパーセントベースで約２６．
５％の一酸化炭素、約１９．１％の水、約２６．２％の
二酸化炭素、約１３．７％の窒素、約１４．２％の水素
及び約０．３％の他のガスであった。
【００３５】ＨＰＣ−９６の推進剤グレイン９０は工業
規格のタリアニ（Taliani ）耐熱性試験で１２０℃の温
度に晒されると、約４０分以内で変色し始め、約５時間
以内で点火した。このことにより推進剤グレイン９０に
ＨＰＣ−９６推進剤を用いる妥当性は減じる。それは、
膨張式安全システム用推進剤が４００時間、１０７℃の
温度に晒された時にそれほど劣化せず、この後、自動点
火温度に晒された時に点火するようにと現行の一つの工
業規格で規定されているためである。しかし、ＨＰＣ−
９６推進剤は本発明のある種の原理を示すため、本明細
書中に記載されている。
【００３６】ＨＰＣ−９６推進剤グレイン９０について
は、約１６９ｇの加圧媒質３６がインフレータハウジン
グ３４に備えられ、モルパーセントベースで約５％の酸
素及び約９５％のアルゴンから構成された。インフレー
タ３０はオリフィススリーブ７４上に４つのオリフィス
ポート７８を備え、その各々の直径は約０．６７６ｃｍ
（０．２６６インチ）であり、ガス発生器用吸入ノズル
９８の直径は約１．１９１ｃｍ（０．４６９インチ）で
あった。ガス発生器ハウジング８６の側壁に吐出ノズル
２００は設けられなかった。こうして、作動中にはガス
発生器８２の中に加圧媒質３６は引き込まれず、全ての
吐出しは吸入ノズル９８を介して行われた。
【００３７】インフレータ３０の作動中におけるインフ
レータハウジング３４の内部の圧力変動は図３に示すよ
うな変動であった。インフレータ３０と連通された１０
０リットルタンクの内部圧力は図４に示すような圧力で
あり、エア／安全バッグ１８内の圧力上昇を概略的に表
している。インフレータ３０からのガス出力は重量パー
セントベースで約１．２％の一酸化炭素、約１．５％の
二酸化炭素、約２％以上の水素及び約６０ｐｐｍのＮＯ
ｘを含有した。従って、前記の割合の酸素及びアルゴン
を使用することにより、上記のＨＰＣ−９６推進剤の理
論上のガス出力に比較し、一酸化炭素及び水素の量を大
幅に低減した。この例においては、放射状孔を用いず、
唯一つのガス発生器用出口を用いた。
【００３８】例２：例１の工程を反復した。しかし、推
進剤グレイン９０には１０．４ｇのＨＰＣ−９６推進剤
を用い、モルパーセントベースで約１５％の酸素及び約
８５％のアルゴンという組成の約１６４．４ｇの加圧媒
質３６を用いた。インフレータ３０がこれらの推進剤グ
レイン９０とともに作動させられた時の性能曲線を図
３，４に示している。インフレータ３０は例１で考察し
たような形状とした。更に、インフレータ３０からのガ
ス状出力はモルパーセントベースで約２．４％の二酸化
炭素、約１，０００ｐｐｍの一酸化炭素、約７０ｐｐｍ
のＮＯｘ、約３８ｐｐｍのＮＯ2 及び約０ｐｐｍの水素
を含有した。従って、例１の５％から１５％に酸素量を
増加したことによりＮＯ及びＮＯ2 がそれほど増加する
ことなく一酸化炭素量が大幅に減少した。更に、このこ
とにより推進剤の使用量も大幅に低減した。
【００３９】例３：１０．４ｇのＨＰＣ−９６並びにモ
ルパーセントベースで約１５％の酸素及び約８５％のア
ルゴンという組成の１６９．０ｇの加圧媒質３６を用
い、例１の工程を２回反復した。インフレータ３０の性
能曲線は図３，４と同様であり、インフレータ３０は例
１で考察したような形状とした。更に、インフレータ３
０からのガス状出力はそれぞれ約１，０００ｐｐｍ、８
００ｐｐｍの一酸化炭素、約１．０％、１．２％の二酸
化炭素、約６０ｐｐｍ、５０ｐｐｍのＮＯｘ、約２３ｐ
ｐｍ、２０ｐｐｍのＮＯ2 を含有した。従って、１５％
に酸素量を増加し、ＨＰＣ−９６の量を低減したとによ
り、ＮＯ及びＮＯ2 にそれほど影響を与えることなく一
酸化炭素量が低減した。更に、酸素量の増加により推進
剤の使用量が低減した。
【００４０】上記のように、本例においては、現存する
二つの「従来型」ガンタイプ推進剤が当初考慮された。
即ち、従来のダブルベースガン推進剤及び低脆弱性ニト
ラミン（ＬＯＶＡ）ガン推進剤である。従来のダブルベ
ースガン推進剤では想定通りにシステムが機能するが、
長期的貯蔵に対する産業基準には合格しない（例えば、
１０７℃にて４００時間）。ＬＯＶＡガン推進剤では、
高圧（例えば、９，０００ｐｓｉ以上）で推進剤を燃焼
しなければシステム性能が不十分であると判明し、これ
では設計上の重量、コスト及び複雑性が増すことにな
る。通常、インフレータ３０に用いる動作圧は僅かに約
４，０００ｐｓｉが望ましい。こうした条件下では本例
にふさわしい推進剤は現存しないため、新種の推進剤を
構成する新規の推進剤の形成法が開発された。即ち、ダ
ブルベース推進剤の弾道特性（低圧での点火及び燃焼に
優れる）とニトラミンＬＯＶＡ推進剤の貯蔵特性（１０
７℃にて４００時間の貯蔵後の性能に優れる）とを組み
合わせた推進剤である。この種の推進剤は混成推進剤と
呼ばれている。
【００４１】耐熱性ガンタイプ推進剤はＨＰＣ−９６の
ようなニトロセルロースベースの推進剤とは異なり、推
進剤グレイン９０の形成として使用されるとＬＯＶＡ推
進剤の場合には二次爆薬、即ちニトラミン（ＲＤＸ）を
含有している。推進剤グレイン９０の形成に用いるのに
適切な他の二次爆薬には他のニトラミン、即ちＨＭＸ
（シクロテトラメチレンテトラニトラミン）があり、Ｐ
ＥＴＮ（ペンタエリスリトールテトラニトレイト）及び
ＴＡＧＮ（トリアミノグアニジンニトレイト）もある。
次の表１はＲＤＸ、ＨＭＸ及びＰＥＴＮ二次爆薬の燃焼
特性を示している。
【００４２】
【表１】 通常、ある種の弾道特性と長期的耐熱性とを所望のよう
に合体すべく（例えば、ダブルベース推進剤の弾道特性
並びにＬＯＶＡ推進剤の長期的老化特性又は長期的熱安
定性を得るべく）、推進剤グレイン９０の形成として二
次爆薬がバインダー系に化合される（上記のような「混
成推進剤」）。ここで用いる「バインダー系」という用
語は推進剤の物理特性、化学特性及び／又は弾道特性を
変性させるのに有用であり、かつ推進剤に添加される一
つ又は複数の化合物をいう。有用なバインダー系には結
合剤、可塑剤、安定剤、乳白剤及びこれらの化合物から
なるグループから選択された推進添加剤を組み込むバイ
ンダー系がある。
【００４３】混成インフレータ３０での推進剤グレイン
９０用の混成推進剤は優れた弾道特性（即ち、比較的低
い動作圧での燃焼率及び燃焼温度）を示し、妥当な長期
的安定性（例えば、長期的耐熱性を評価する業界試験の
一つに４００時間、１０７℃の温度に（点火せず）耐え
る統計上充分な数のサンプルというものがある。）を示
す。別の試験に許容範囲を超えた性能の低下（通常、こ
れは顧客によって設定／明示される）が生じることな
く、４００時間、１００℃の温度に耐えるインフレータ
３０というものがある。より詳細には、混成推進剤から
形成された推進剤グレイン９０は約２，０００〜３，８
００°Ｋの燃焼温度、約０．１〜１インチ／ｓｅｃ
（０．２５〜２．５ｃｍ／ｓｅｃ）の速度、約４，００
０ｐｓｉ（２７．６ＭＰａ）以下の動作圧（ガス発生器
ハウジング８６内の圧力）で燃焼する。より好適には、
混成推進剤から形成された推進剤グレイン９０は約２，
０００〜３，８００°Ｋの燃焼温度、約０．３〜０．５
インチ／ｓｅｃ（０．７６〜１．２６ｃｍ／ｓｅｃ）の
速度、約４，０００ｐｓｉ（２７．６ＭＰａ）以下の動
作圧で燃焼する。
【００４４】通常、混成推進剤の形成には約５０〜９０
ｗｔ％の二次爆薬及び約１０〜５０ｗｔ％のバインダー
系が含有されている。より一般的には、これらの推進剤
の形成には約６０〜８０ｗｔ％の二次爆薬及び約２０〜
４０ｗｔ％のバインダー系が含有されている。好ましく
は、推進剤の形成には約７０〜８０ｗｔ％の特定の二次
爆薬及び約２０〜３０ｗｔ％のバインダー系が含有され
ている。これら推進剤の組成には他の添加物及び不可避
の不純物も微量（即ち、約５ｗｔ％以下の組成量）で存
在し得る。
【００４５】通常、樹脂性結合剤が推進剤グレイン９０
用の混成推進剤の形成のためのバインダー系の一部とな
る。普通の溶剤（即ち、アセトン、低級アルコール等）
に対して可溶性の結合剤であれば如何なる種類のもので
も大体使用できる。しかし、一般的に結合剤は活性化合
物であることが望ましい。即ち、結合剤は上記の所望燃
焼温度及び動作圧で容易に燃焼することが望ましい。更
に、可塑剤とともに用いる時は、当然ながら結合剤はこ
の可塑剤に対して融和性であることが望ましい。推進剤
の組成に用いるのに好適な典型的な結合剤にはＣＡ（酢
酸セルロース）、ＣＡＢ（酢酸酪酸セルロース）、ＥＣ
（エチルセルロース）、ＰＶＡ（ポリ酢酸ビニル）、Ｃ
ＡＰ（セルロースアセテートプロピオレート）、アジド
ポリマー、ポリブタジエン、水素化ブタジエン及びポリ
ウレタン、並びにそれらの混合物があるが、これらに限
定されるものではない。アジドポリマ−はＧＡ（グリシ
ジルアジド）モノマー、ＢＡＭＯ（３，３−ビス（アジ
ドメチル）オキセタン）モノマー，ＡＭＭＯ（アジドメ
チルメチルオキセタン）モノマーからなるグループから
選択されたモノマーを有するホモポリマー及びコポリマ
ーのいずれかからなる。更に、結合剤要素としてＧＡＰ
（活性グリシジルアジドポリマー）を用い、これはＣＡ
よりも実質的に勢いよく燃焼する。こうすると結合剤と
してＧＡＰのみを二次爆薬とともに使用するのが望まし
いと言える。しかし、ＧＡＰとＣＡとの現在の著しいコ
スト差に起因し、混成推進剤の形成にはＧＡＰ及びＣＡ
の双方の要素が含まれる。
【００４６】推進剤グレイン９０用の混成推進剤の形成
のためのバインダー系の一部として可塑剤も使用でき
る。上記のように、可塑剤は結合剤に対して融和性であ
るようにする。更に、一般的に押出成形可能なバインダ
ー系を用いることが望ましい。更に、少なくともある種
の二次爆薬（例えばニトラミン）には活性可塑剤、即ち
上記の動作温度及び動作圧力内にて安定燃焼可能な可塑
剤を用いることが望ましい。有用な活性可塑剤にはＴＭ
ＥＴＮ（トリメチロールエタントリニトレイト）、ＢＴ
ＴＮ（ブタントリオールトリニトレイト）、及びＴＥＧ
ＤＮ（トリエチレングリコールジニトレイト）のような
硝酸エステル可塑剤、グリシジルアジド可塑剤並びにＮ
Ｇ（ニトログリセリン）及びＢＤＮＰＡ／Ｆ（ビス
（２，２- ジニトロプロピル）アセタール／ホルマー
ル），ＡＴＥＣ（アセチルトリエチルシトレート）のよ
うな他の化合物があるが、これらに限定されるものでは
ない。
【００４７】推進剤グレイン９０用の混成推進剤の形成
のためのバインダー系に安定剤を含有させることもでき
る。例えば、上記の硝酸エステル可塑剤のようなある種
の結合剤及び／又は可塑剤はある温度に晒されると分解
し、推進剤グレイン９０の点火に影響を与える可能性が
ある（即ち、ある温度に晒されると硝酸エステル可塑剤
は点火が起こる程度にまで熱分解する）。従って、混成
推進剤の形成に安定剤が含まれ、熱分解する結合剤及び
／又は可塑剤と「反応」し、安定性を維持し（例えば、
推進剤の過早点火の危険性を低減する）、混成推進剤の
形成の長期的安定性を向上させる。例えば、硝酸エステ
ルの場合、推進剤の形成に有用な安定剤には活性剤であ
りながら硝酸受容体である安定剤がある。適正な安定剤
にはエチルセントラライト（シム(sym)-ジエチルジフェ
ニルウレア）、ＤＰＡ（ジフェニルアミン）及びレゾシ
ノールがあるが、これらに限定されるものではない。
【００４８】所望の弾道特性を有し、好適な長期的安定
性を充分に示した混成推進剤の形成の一つに、ニトラミ
ン二次爆薬のＲＤＸ（ヘキサハイドロトリニトロトリア
ジン）と、結合剤のＣＡ（酢酸セルロース）、可塑剤の
ＴＭＥＴＮ（トリメチロールエタントリニトレイト）及
び安定剤のＥＣ（エチルセントラライト）との化合があ
る。通常、この混成推進剤の形成は少なくとも約７０ｗ
ｔ％のＲＤＸ、約５〜１５ｗｔ％のＣＡ、約５〜１５ｗ
ｔ％のＴＭＥＴＮ及び僅かに約２ｗｔ％のＥＣからなっ
ている。これらの概略的相対量により混成推進剤のため
の所望弾道特性及び長期的老化特性が得られている。し
かし、推進剤グレイン９０がこの形成から押出成形によ
って形成されるのであれば、上記数値範囲内の相対量を
精錬することが必要であると理解されよう。
【００４９】また、推進剤を、少なくとも約７０重量％
のＲＤＸ（ヘキサハイドロトリニトロトリアジン）と、
約５から約１５重量％のＣＡ（セルロ−スアセテ−ト）
と約５から約１５重量％のＧＡＰ（グリシジルアジドポ
リマ−）及びＡＴＥＣ（アセチルエチルシトレイト）の
いずれか一方とから形成することも可能である。一般
に、バインダー系として、結合剤、可塑剤及び安定剤の
混合物を用いる場合、各薬剤の混合割合は、約５重量％
から３０重量％、０重量％から２０重量％及び０重量％
から５重量％であることが望ましい。
【００５０】所望の衝撃特性を備え、かつ適切な長期安
定性を備えた別の混成推進剤はニトラミン二次爆薬ＲＤ
Ｘと、結合剤としてのＣＡ及びＧＡＰ（グリジルアジド
ポリマー）を含むバインダー系と、適切な可塑剤（例え
ばＧＡＰ可塑剤、ＴＭＥＴＮ、ＡＴＥＣ及びこれらの組
合せ）とを有している。一般的に、この混成推進剤は少
なくとも約７０ｗｔ％、一般的には約７０〜８０ｗｔ％
のＲＤＸと、約５〜１５ｗｔ％のＣＡと、約５〜１５ｗ
ｔ％のＧＡＰと、約５〜１５ｗｔ％の可塑剤とを有して
いる。これらの相対量は混成推進剤に対して所望の衝撃
特性及び長期的老化特性（Long-term aging propertie
s）を付与する。しかし、推進剤グレイン９０をこの混
成推進剤から押出し成形により形成する場合、前記の範
囲内における相対量の調整を必要とし得る。
【００５１】前記のダブルベース推進剤及びＬＯＶＡ推
進剤を含む混成推進剤の場合、大量の一酸化炭素及び水
素が燃焼時に形成される（例えば３５％のＣＯ及び１９
％のＨ2 が燃焼時に形成される）。インフレータ用推進
剤の燃焼による一酸化炭素及び水素ガスの形成は、自動
車両の膨脹式安全システムにおいて一般的に許容される
ものではない。しかし、これらの種類の混成推進剤を混
成インフレータ３０内に使用する場合、一酸化炭素及び
水素のほぼ全量（例えば９５％）が燃焼時または燃焼後
の反応の一環として無害な二酸化炭素及び水蒸気に変換
されるように加圧媒質３６は酸素を含む。高圧酸素を使
用することにより酸素源（例えば過塩素酸カリウム）を
混成推進剤に含める必要性が排除されるため、高圧酸素
の使用は特に望ましい。更に、推進剤から形成された燃
焼ガス及び高圧酸素の間に生じる高発熱反応は、推進剤
の発熱量を増加させ、これによってエア／安全バッグを
膨脹させるために必要な推進剤の量を最低限に抑えるた
め、同高発熱反応は特に好ましい。
【００５２】混成推進剤は推進剤グレイン９０として形
成され、かつ混成インフレータ３０内に挿入される場
合、前記のガンタイプ推進剤において示した特定量にて
使用可能であって、かつ推進剤グレイン９０及び加圧媒
質３６の相対量に関する前記の特徴を特に含み得る。更
に、加圧媒質３６に使用する酸素及び一つの不活性ガス
の相対量はここに開示する混成推進剤にも使用可能であ
る。
【００５３】以下の例は二次爆薬及びバインダー系を含
む混成推進剤に付随する特性を示す。なお、前にも述べ
たように“Ｗｔ％”は重量パーセントを示す。例４：少
なくとも約７０ｗｔ％のＲＤＸ（ヘキサハイドロトリニ
トロトリアジン）、約５〜１５ｗｔ％のＣＡ（セルロー
スアセテート）、約５〜１５ｗｔ％のＴＭＥＴＮ（トリ
メチロールエタントリニトレイト）及び約２ｗｔ％以下
のエチル セントラライトを含む混成推進剤組成物が調
製され、同推進剤組成物は約１．７１３２ｇ／ｃｃの平
均密度を有する円柱状グレインとして形成された。１０
ｇの試料を厚壁を備えた爆弾室内に挿入し、かつタンク
内に向けて爆発させた。同試料は４，０００ｐｓｉ（２
７．６ＭＰａ）において約２，５７８°Ｋの燃焼温度を
有し、かつ許容し得る衝撃特性（即ち、０．４７インチ
／秒（１．１８ｃｍ／秒））を示した。これに関する性
能曲線は一般的に図３及び図４に示す曲線とほぼ一致し
ていた。形成されたガスは約３６％の一酸化炭素、約２
４％の窒素、約１９％の水素、約１６％の水蒸気及び約
５％の二酸化炭素を有していた。混成推進剤組成物の長
期的熱安定性に関する評価を実施し、その結果として同
組成物の長期的熱安定性が許容範囲内に含まれることが
確認された（例えば、推進剤を４００時間にわたって１
０７℃の温度に曝したが同推進剤は発火しなかった。ま
た、推進剤を混成インフレータ内において、４００時間
にわたって１０７℃の温度に曝したが同推進剤は発火し
なかった。その後、推進剤を活性化したがインフレータ
の性能は熱処理による影響を実質的に受けなかった）。
【００５４】例５：少なくとも約７０ｗｔ％のＲＤＸ
（ヘキサハイドロトリニトロトリアジン）、約５〜１５
ｗｔ％のセルロースアセテート、及び約５〜１５ｗｔ％
のＧＡＰ（グリジル アジド ポリマー）を含む混成推
進剤組成物が調製され、同推進剤組成物は約１．６８５
７ｇ／ｃｃの平均密度を有する円柱状グレインとして形
成された。１０ｇの試料を厚壁を備えた爆弾室内に挿入
し、かつタンク内に向けて爆発させた。試料は４，００
０ｐｓｉ（２７．６ＭＰａ）において約２，３５７°Ｋ
の燃焼温度を有し、かつ許容し得る衝撃特性（即ち、
０．４８インチ／秒（１．１８ｃｍ／秒））を示した。
これに関する性能曲線は一般的に図３及び図４に示す曲
線とほぼ一致していた。形成されたガスは約３７％の一
酸化炭素、約２５％の水素、約２５％の窒素、約１０％
の水蒸気及び約３％の二酸化炭素を有していた。混成推
進剤組成物の長期的熱安定性に関する評価を実施し、そ
の結果として同組成物の長期的熱安定性が許容範囲内に
含まれることが確認された（例えば、推進剤を４００時
間にわたって１０７℃の温度に曝したが同推進剤は発火
しなかった。また、推進剤を混成インフレータ内におい
て、４００時間にわたって１０７℃の温度に曝したが同
推進剤は発火しなかった。その後、推進剤を活性化した
がインフレータの性能は熱処理による影響を実質的に受
けなかった）。
【００５５】本発明のある実施態様あるいは別の実施態
様にて使用される他の推進剤は、ヘキソーゲン（ＲＤ
Ｘ）１〜９９重量部及びオクトーゲン（ＨＭＸ）９９〜
１重量部、さらにＲＤＸとＨＭＸの合計１００重量部に
対し、バインダーを５〜５０重量部含有している。好ま
しくは、ヘキソーゲン（ＲＤＸ）８０〜９５重量部、及
び、オクトーゲン（ＨＭＸ）２０〜５重量部、さらにＲ
ＤＸとＨＭＸの合計１００重量部に対し、バインダーを
５〜５０重量部含有する。
【００５６】上記の推進剤は本明細書中に記載したハイ
ブリッドインフレータに使用される。ハイブリッドイン
フレータは一般に加圧ガスを含む加圧ガス室、推進剤を
含むガス発生室、点火アッセンブリ、破裂板等により構
成される。加圧ガスは実質的に不活性流体及び酸素から
なる。推進剤は、車両の衝突時に点火アッセンブリによ
って点火されて燃焼し、ガス状の、酸素と反応しうる燃
焼生成物、すなわち、一酸化炭素及び水素を発生する。
一酸化炭素及び水素は加圧ガス中の酸素と反応して二酸
化炭素及び水蒸気を発生すると同時に、そのガス室の圧
力を高める。すると、破裂板が破壊されて、二酸化炭
素、水蒸気及び不活性流体がインフレータの出口からエ
アバッグ１８（図１）に供給されて、エアバッグ１８
（図１）が膨張する。
【００５７】上記の推進剤はヘキソーゲン（ＲＤＸ）、
オクトーゲン（ＨＭＸ）及びバインダーより構成され
る。そして、ＲＤＸ、ＨＭＸ、及び、バインダーの比率
としては、ＲＤＸ１〜９９重量部に対して、ＨＭＸ９９
〜１重量部、好ましくは，ＲＤＸ８０〜９５重量部に対
して、ＨＭＸ２０〜５重量部、そしてＲＤＸとＨＭＸの
合計１００重量部に対し、バインダーが５〜５０重量部
の比率である。
【００５８】本発明で使用出来るバインダーは、特に制
限はないが、ポリウレタン類（ＰＵ）、エチルセルロー
ス（ＥＣ）、セルロースアセテートブチレート（ＣＡ
Ｂ）、セルロースアセテートプロピオネート（ＣＡＰ）
等のセルロース誘導体類、ヒドロキシ末端ポリブタジエ
ン（ＨＴＰＢ）等のポリブタジエン類、硝酸グリシジル
ポリマー（ポリグリン）等のグリシジル酸ポリマー類、
グリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ）等のアジドポリマ
ー類、および３−ナイトレートメチル−３−メチルオキ
シメタンのポリマー（ポリニモ）を含む。これらの中で
は、セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ）及び／
又はグリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ）が望ましい。
【００５９】又、本発明の推進剤は更に、可塑剤、安定
剤、及びこれらの化合物からなるグループから選択され
た添加剤を含んでもよく、可塑剤としては、ＴＭＥＴＮ
（トリメチロールエタントリニトレイト）、ＢＴＴＮ
（ブタントリオールトリニトレイト）、ＴＥＧＤＮ（ト
リエチレングリコールジニトレイト）、グリシジルアジ
ド、ＮＧ（ニトログリセリン）、ＢＤＮＰＡ／Ｆ（ビス
（２，２−ジニトロプロピル）アセタール／ホルマー
ル）及びＡＴＥＣ（アセチルトリエチルシトレート）か
らなるグループから選択されたものであることが好まし
い。
【００６０】さらに、上記の推進剤に使用可能な安定剤
としては、例えばエチルセントラライト、ジフェニルア
ミン、レゾシノール、アカルダイト 、アミルアルコー
ル、尿素、及び、石油ゼリー等を使用することができ
る。
【００６１】尚、可塑剤の添加量は、ＲＤＸ、ＨＭＸ、
及び、バインダーの合計１００重量部に対し、０〜３０
重量部が好ましい。又、安定剤の添加量は、ＲＤＸ、Ｈ
ＭＸ、及び、バインダーの合計１００重量部に対し、０
〜５重量部が好ましい。又、本発明の推進剤の形態とし
ては、粉体状、粒状、ペレット状等いずれの形態でも差
支えないが、ペレット状にしたものを使用するのが好ま
しい。
【００６２】以下、本発明に使用するのに適したいくつ
かの組成物の例を示す。 例６：以下に示す組成の物質を混合してペレットにし、
加圧ガス室、ガス発生室、点火アッセンブリ、及び破裂
板より構成されるハイブリットインフレータに装填し
た。そして、そのハイブリッドインフレータを作動させ
た。その結果、ＫＣｌからなるスモークは発生しなかっ
た。
【００６３】 ヘキソーゲン（ＲＤＸ） ６８重量部 オクトーゲン（ＨＭＸ） ８重量部 セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ） １２重量部 グリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ） １２重量部 尚、ＲＤＸ及びＨＭＸ１００重量部に対するバインダー
（ＣＡＢ，ＧＡＰ）の含有量は約３２重量部である。 例７：以下に示す組成の物質を混合してペレットにし、
例６と同様のハイブリットインフレータに装填して、ハ
イブリッドインフレータを作動させた。その結果、スモ
ークは発生しなかった。
【００６４】 ヘキソーゲン（ＲＤＸ） ７２重量部 オクトーゲン（ＨＭＸ） ４重量部 セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ） １２重量部 グリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ） １２重量部 尚、ＲＤＸ及びＨＭＸ１００重量部に対するバインダー
（ＣＡＢ及びＧＡＰ）の含有量は約３２重量部である。 例８：以下に示す組成の物質を混合してペレットにし、
例６と同様のハイブリットインフレータに装填して、ハ
イブリッドインフレータを作動させた。その結果、スモ
ークは発生しなかった。
【００６５】 ヘキソーゲン（ＲＤＸ） ６４重量部 オクトーゲン（ＨＭＸ） １２重量部 セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ） １２重量部 グリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ） １２重量部 尚、ＲＤＸ及びＨＭＸ１００重量部に対するバインダー
（ＣＡＢ，ＧＡＰ）の含有量は約３２重量部である。 例９：以下に示す組成の物質を混合してペレットにし、
例６と同様のハイブリットインフレータに装填して、ハ
イブリッドインフレータを作動させた。その結果、スモ
ークは発生しなかった。
【００６６】 ヘキソーゲン（ＲＤＸ） ７５重量部 オクトーゲン（ＨＭＸ） １重量部 セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ） １２重量部 グリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ） １２重量部 尚、ＲＤＸ及びＨＭＸ１００重量部に対するバインダー
（ＣＡＢ，ＧＡＰ）の含有量は約３２重量部である。 例１０：以下に示す組成の物質を混合してペレットに
し、例６と同様のハイブリットインフレータに装填し
て、ハイブリッドインフレータを作動させた。その結
果、スモークは発生しなかった。
【００６７】 ヘキソーゲン（ＲＤＸ） １重量部 オクトーゲン（ＨＭＸ） ７５重量部 セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ） １２重量部 グリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ） １２重量部 尚、ＲＤＸ及びＨＭＸ１００重量部に対するバインダー
（ＣＡＢ，ＧＡＰ）の含有量は約３２重量部である。 例１１：以下に示す組成の物質をペレットにし、例６と
同様のハイブリットインフレータに装填して、ハイブリ
ッドインフレータを作動させた。その結果、スモークは
発生しなかった。
【００６８】 ヘキソーゲン（ＲＤＸ） ３８重量部 オクトーゲン（ＨＭＸ） ３８重量部 セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ） １２重量部 グリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ） １２重量部 尚、ＲＤＸ及びＨＭＸ１００重量部に対するバインダー
（ＣＡＢ，ＧＡＰ）の含有量は約３２重量部である。 例１２：以下に示す組成の物質をペレットにし、例６と
同様のハイブリットインフレータに装填して、ハイブリ
ッドインフレータを作動させた。その結果、スモークは
発生しなかった。
【００６９】 ヘキソーゲン（ＲＤＸ） ６８重量部 オクトーゲン（ＨＭＸ） ８重量部 セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ） １２重量部 グリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ） １２重量部 エチルセントラライト ２重量部 尚、ＲＤＸ及びＨＭＸ１００重量部に対するバインダー
（ＣＡＢ，ＧＡＰ）の含有量は約３２重量部である。 例１３：以下に示す組成の物質を混合してペレットに
し、例６と同様のハイブリットインフレータに装填し
て、ハイブリッドインフレータを作動させた。その結
果、スモークは発生しなかった。
【００７０】 ヘキソーゲン（ＲＤＸ） ６８重量部 オクトーゲン（ＨＭＸ） ８重量部 セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ） １２重量部 グリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ） １２重量部 トリメチロールエタントリニトレイト ２０重量部 （ＴＭＥＴＮ） 尚、ＲＤＸ及びＨＭＸ１００重量部に対するバインダー
（ＣＡＢ，ＧＡＰ）の含有量は約３２重量部である。 例１４：以下に示す組成の物質をペレットにし、例６と
同様のハイブリットインフレータに装填して、ハイブリ
ッドインフレータを作動させた。その結果、スモークは
発生しなかった。
【００７１】 ヘキソーゲン（ＲＤＸ） ６８重量部 オクトーゲン（ＨＭＸ） ８重量部 セルロースアセテートブチレート（ＣＡＢ） １２重量部 グリシジルアジドポリマー（ＧＡＰ） １２重量部 エチルセントラライト ２重量部 トリメチロールエタントリニトレイト ２０重量部 （ＴＭＥＴＮ） 尚、ＲＤＸ及びＨＭＸ１００重量部に対するバインダー
（ＣＡＢ，ＧＡＰ）の含有量は約３２重量部である。
【００７２】上記のように、動作時にＫＣｌのスモーク
を発生しないハイブリッドインフレータはヘキソーゲ
ン、オクトーゲン及びバインダーを備えた推進剤を使用
することによって形成できる。
【００７３】図５〜図７は図１に示す膨脹式安全システ
ム１０に使用可能な混成インフレータの別の実施の形態
を示している。図５に主に示すように、混成インフレー
タ２０２は一般的にシリンダー状のガス発生器２０８
と、一般的にシリンダー状の高圧ガス用ハウジング２０
４とを有し、高圧ガス用ハウジング２０４（第三の室）
はガス発生器２０８の周囲において同ガス発生器２０８
と同一の中心軸を有するように配置されている。一般的
に、高圧ガス用ハウジング２０４は適切な加圧媒質を有
し、ガス発生器２０８は適切な推進剤グレイン２５８を
有している。インフレータ２０２の主な利点は、そのデ
ザインが第二の閉鎖ディスク（主閉鎖ディスク）２９０
（第二の閉鎖ディスク２９０はインフレータ２０２及び
エア／安全バッグ１８（図１参照）の間の流れを遮断す
る（図１参照））に隣接する領域における急速加圧を可
能にする点であり、これによって形成された流体圧力は
第二の閉鎖ディスク２９０を開放すべく同閉鎖ディスク
２９０上に直接作用する。インフレータ２０２のデザイ
ンに関する別の重要な利点は、推進剤グレイン２５８の
点火及び燃焼によって形成された推進ガス及び加圧媒質
の間の十分な混合を提供または可能にする点である。こ
の結果、インフレータ２０２は前記のガンタイプ推進剤
組成物及混成推進剤組成物のうちの少なくとも一方を複
合加圧媒質（例えば、一つの成分が酸素であって、別の
成分が少なくとも一つの不活性ガスである複合加圧媒
質）とともに使用することに特に適している。即ち、イ
ンフレータ２０２のデザインは、膨脹式安全システム１
０（図１参照）の動作を促進すべく、推進ガス及び推進
剤グレイン２５８の点火によって形成されたガス（例え
ば、以下に詳述する点火／ブースタ剤２４０の燃焼によ
って形成されたガス）のうちの少なくとも一方が加圧媒
質とともに効果的に燃焼されることを提供または許容す
る。この第二の燃焼はエア／安全バッグ（図１参照）へ
のガスの流動を開始すべくインフレータ２０２の急速加
圧能力を増強する。
【００７４】ガス発生器２０８はシリンダー状のガス発
生器ハウジング２１２を有しており、同ガス発生器ハウ
ジング２１２は本実施の形態において第一のハウジング
２１６によって形成され、かつ軸方向に沿って第二のハ
ウジング２７８に結合されている。ガス発生器ハウジン
グ２１２は静的状態においてその内部全体に大量の加圧
媒質を含んでいるため、第一のハウジング２１６の一端
は密閉シールを形成すべくイニシエータ用アダプター２
２４に結合されている（例えば溶接部２４８における溶
接による結合）。イニシエータ用アダプター２２４は適
切なイニシエータ２２８（例えば、電気式点火管または
他の適切な爆発装置）を有しており、同イニシエータ２
２８は推進剤グレイン２５８に対する点火を実行するた
めに使用される。また、イニシエータ２２８は、適切な
シールを形成すべくオーリング２３２の内周に沿ってそ
の外周を係合可能である。イニシエータ２２８をガス発
生器２０８内に含まれる加圧媒質から分離するために、
第一の閉鎖ディスク（副閉鎖ディスク）２３６は溶接部
２４８を介して密閉シールを形成すべく第一のハウジン
グ２１６の端部及びイニシエータ用アダプター２２４の
端部の間に適切に固定されている。
【００７５】ガス発生器ハウジング２１２の第一のハウ
ジング２１６は、第一の室２５４を形成している。第一
の室２５４はイニシエータ２２８に隣接し、かつ同イニ
シエータ２２８に対して軸方向に整合するように配置さ
れている。ガス発生器ハウジング２１２の第一の室２５
４は主に推進剤グレイン２５８を有しており、同推進剤
グレイン２５８は点火された際にエア／安全バッグ１８
（図１参照）へのガスの流れを増加すべく推進ガスを形
成する。この結果、第一の室２５４は推進剤室または燃
焼室として特徴づけることができる。推進剤グレイン２
５８の点火を補助するために、適切な点火／ブースタ剤
２４０（例えば、８９ｗｔ％のＲＤＸ及び１１ｗｔ％の
アルミニウム粉末を含むＲＤＸ／アルミニウム・ブース
タ剤、または同ＲＤＸ／アルミニウム・ブースタ剤のう
ちの０．５〜５．０ｗｔ％のＲＤＸ及びアルミニウムを
０．５〜５．０ｗｔ％のヒドロキシプロピルセルロース
と置換したブースタ剤を使用することも可能）をイニシ
エータ２２８及び推進剤グレイン２５８の間において、
イニシエータ２２８からの吐出に対して整合する位置に
配置可能である。以下に詳述するように、点火／ブース
タ剤２４０の点火によって形成されたガス生成物は、イ
ンフレータ２０２の急速加圧による流動の開始に関する
特性を更に高めるために加圧媒質と化学的に反応可能で
ある。適切なブースタ・カップ２４４またはこれに類す
るものは、点火／ブースタ剤２４０（一般的にパウダー
またはスラリー乾燥体の形態をなす）をその内部に保持
し、かつイニシエータ用アダプター２２４の端部及び第
一のハウジング２１６の端部のうちの少なくとも一方に
対して適切に固定可能である（例えば、溶接部２４８を
介してアダプター２２４及びハウジング２１６の間に保
持する）。第一の室２５４は、第二の室３２４に向けて
推進ガスを前記のように吐出する一方で、特定の大きさ
の粒状物をその内部に保持すべくスクリーン２６６また
はこれに類するものを有し得る。なお、インフレータ２
０２の高圧ガス用ハウジング２０４の容量は第二の室３
２４の容量よりも大きく設定されている。
【００７６】第一の室２５４は高圧ガス用ハウジング２
０４に対して一般的に少なくとも一つの抽気オリフィス
または抽気口２６２（本実施の形態中には二つの抽気口
が形成されている）により連通されている。この結果、
第一の室２５４は静的状態において大量の加圧媒質を含
む。抽気口２６２は半径方向に沿って延びている（即
ち、抽気口２６２は中心軸２２０上にその起点を有し、
かつ同中心軸２２０に対して直交する方向に延びる半径
に沿って延びている）。インフレータ２０２の性能を正
しく調整するために、抽気口２６２の使用並びに抽気口
２６２のサイズ及び／または数量の選択が可能である。
【００７７】少なくとも一つの抽気口２６２を形成する
ことにより、推進剤２５８の点火によって形成された推
進ガスの流れのうちの特定量は高圧ガス用ハウジング２
０４内に案内される。前記の種類の推進剤（例えば、ガ
ンタイプ推進剤、混成推進剤）及び加圧媒質（例えば、
酸素及び不活性流体（少なくとも一つの不活性ガスを含
む）の混合物）が使用された場合、第二の燃焼、即ち推
進ガスの更なる燃焼が高圧ガス用ハウジング２０４内に
おいて生じる。推進ガスのうちの一部を第一の室２５４
から高圧ガス用ハウジング２０４内に案内することは、
エア／安全バッグ１８への所望の出力または吐出を実現
するため、即ちエア／安全バッグ１８の所望の膨脹速度
を実現するために使用可能である。以下に詳述するよう
に、高圧ガス用ハウジング２０４から第二の室３２４へ
流れるガスのほぼ一定の流動を十分な時間にわたって維
持する速度にて、推進ガスを高圧ガス用ハウジング２０
４内に提供することが好ましい。一般的に、所望の結果
を達成すべく形成された推進ガスのうちの半分未満の量
（例えば、推進ガスのうちの約４０％以下、より一般的
には約３０％以下の量が高圧ガス用ハウジング２０４内
へ案内される）が動作中に高圧ガス用ハウジング２０４
内へ流入することを要する。推進剤グレイン２５８の点
火後における高圧ガス用ハウジング２０４内における圧
力増加は抽気口２６２を使用した場合においても、多く
の商業的な混成インフレータにみられる圧力増加より大
幅に小さい。即ち、一般的に推進剤グレイン２５８の点
火に付随して生じる大幅な圧力増加はガス発生器２０８
内にほぼ限定される。この結果、高圧ガス用ハウジング
２０４の強度条件の軽減が可能である。これによって高
圧ガス用ハウジング２０４の壁の肉厚を減少させること
と、高圧ガス用ハウジング２０４に軽量材料を使用する
ことのうちの少なくともいづれか一方が可能となる。こ
れら両方ともインフレータ２０２の重量を減少させる。
【００７８】第一の室２５４において形成された推進ガ
スの主な流れ（例えば、推進ガスの総流量の少なくとも
約５０％、一般的には少なくとも約７０％）は、ガス発
生器ハウジング２１２の第二のハウジング２７８によっ
て形成された第二の室３２４（以下に詳述する理由に基
づき、“アフターバーナー”と称される）内へと案内さ
れる。少なくとも一つのアフターバーナー・ノズルまた
はアスピレーター２７４（第一連通孔）は第一の室２５
４から第二の室３２４内へガスの流れ（主に推進ガス）
を案内し、これによって所望の連通が形成される。アフ
ターバーナー・ノズル２７４は、第一のハウジング２１
６を第二のハウジング２７８に対して適切に接続する
（例えば、溶接部２５０における溶接による接続）以前
に、第一のハウジング２１６の内側に形成された肩部２
７０に対して係合され、かつ同第一のハウジング２１６
の内側に配置される。
【００７９】本実施の形態では、ガス発生器ハウジング
２１２の第二のハウジング２７８の一端は、少なくとも
一つのガス発生器用出口２８６をその内部に備えたアフ
ターバーナー用アダプタ２８２の内面に対して係合され
ている。オーリング３２８は適切な密閉を提供すべく第
二のハウジング２７８及びアダプタ２８２の間に配置さ
れている。アフターバーナー用アダプタ２８２はボス２
９４に対して適切に固定されており（例えば、溶接部３
０８における溶接による固定）、同ボス２９４は高圧ガ
ス用ハウジング２０４に対して固定されている（例え
ば、溶接部３１２における溶接による固定）。第二の室
３２４は静的状態において大量の加圧媒質を有している
ため、これら二つの固定は密閉シールを形成するように
行われることが好ましい。加圧媒質を所望の時間が到来
するまでインフレータ２０２内に適切に保持するため
に、第二の閉鎖ディスク２９０がアフターバーナー用ア
ダプタ２８２の端部及びボス２９４の間に配置され、か
つ溶接部３０８によって保持されている。
【００８０】第一の室２５４及び第二の室３２４の間の
連通により、推進剤グレイン２５８の燃焼によって形成
された推進ガス及び点火／ブースタ剤２４０の点火によ
って形成されたガスのうちの少なくとも一部分は、第二
の室（アフターバーナー室）３２４内に案内される。以
下に詳述する方法に基づいて制御される第二の室３２４
内の急激な圧力増加により、第二の閉鎖ディスク２９０
は適切な時間に開放され、インフレータ２０２からのガ
スの流れはディフューザ２９８へ案内され、次いでエア
／安全バッグ１８（図１参照）内へと案内される。ディ
フューザ２９８はエア／安全バッグ１８（図１参照）へ
のあまり破壊的でない出力を提供すべく複数のディフュ
ーザ・ポート３００を備えている。特定の粒状物をイン
フレータ２０２内に保持することと、推進ガス及び加圧
媒質がエア／安全バッグ１８（図１参照）へ向けて通過
する以前に同推進ガス及び加圧媒質の混合または反応を
更に促進することのうちの少なくともいづれか一方を実
現するために、ディフューザ２９８はディフューザ・ス
クリーン３０４を有し得る。
【００８１】更に、第二の室３２４は高圧ガス用ハウジ
ング２０４に連通している。少なくとも一つ、好ましく
は複数のガス発生器用入口３１６は高圧ガス用ハウジン
グ２０４及び第二の室３２４の間の連通を形成してい
る。この結果、高圧ガス用ハウジング２０４内の加圧媒
質は適切な時間に第二の室３２４内に流入可能である。
即ち、特定の用途において、この特定のガスの流れの流
動方向を制御可能である。特に、バルブ３２０は少なく
とも一つ、好ましくは全てのガス発生器用入口３１６に
隣接して配置可能である。静的状態では、バルブ３２０
はこの領域内において高圧ガス用ハウジング２０４を第
二の室３２４から実際に分離する必要はない。事実、大
量の加圧媒質は静的状態において第二の室３２４内に保
持されることが好ましい。これにより密閉性を伴わない
接続をこのような供給に対して使用可能である。第二の
室３２４をガス発生器用入口３１６上において高圧ガス
用ハウジング２０４から分離しないバルブ３２０の一つ
の構成としては、ほぼ円柱状のロールからなる詰め金材
料が挙げられる（例えば３００シリーズのステンレス鋼
であって、厚さが０．００２インチ（約０．０５０８ｍ
ｍ）のもの）。カンチレバー接続をバルブ３２０及び第
二のハウジング２７８の内壁の間に使用可能である。こ
の際、バルブ３２０の後部（即ち、入口３１６から十分
に離間した部分）を第二のハウジング２７８に対して結
合し、かつ同バルブ３２０の前部及び中間部分を他と結
合しない構成とする。この結果、バルブ３２０は自由に
移動または偏向可能である。
【００８２】以上のことから、高圧ガス用ハウジング２
０４及びガス発生器用ハウジング２１２のそれぞれの内
部に拡がる圧力は静的状態においてほぼ均等であること
が分かる。しかし、動的状態または推進剤グレイン２５
８の点火後において、インフレータ２０２の各室の圧力
は所望の性能を実現するために互いに異なる。推進剤グ
レイン２５８に対する点火が実施された場合、形成され
た推進ガスは第二の室３２４内の圧力を増加すべく少な
くとも第二の室３２４内への流入を開始する。インフレ
ータ２０２が少なくとも一つの抽気口２６２を有するこ
とにより、推進ガスの一部は高圧ガス用ハウジング２０
４内に流入するとともに、同高圧ガス用ハウジング２０
４内において小さな圧力増加をもたらす。第二の室３２
４内における圧力増加速度は高圧ガス用ハウジング２０
４内における圧力増加速度より更に早いことが好まし
い。この圧力増加速度の差は第二の室３２４及び高圧ガ
ス用ハウジング２０４のそれぞれに対して推進ガスが流
入することと、それらの相対的な容量差に基づいて発生
する。この圧力差によりバルブ３２０はガス発生器ハウ
ジング２１２、より詳細には第二のハウジング２７８の
うちの同バルブ３２０と整合した部分の内壁に対して押
圧される。この結果、高圧ガス用ハウジング２０４は、
ガス発生器用入口３１６がバルブ３２０によって遮断さ
れることにより第二の室３２４から分離される。前記の
バルブ３２０のカンチレバー接続はこのバルブ３２０の
移動を可能にする。第二の室３２４内の圧力が所定の圧
力値まで到達した場合、第二の閉鎖ディスク２９０上に
直接作用する流体圧力は、同ディスク２９０を開放、破
断または破壊する。この結果、ディスク２９０の開放に
よりガス発生器２０８からディフューザ２９８及びエア
／安全バッグ１８（図１参照）へのガスの流れが形成さ
れる。
【００８３】バルブ３２０は特定の用途においてエア／
安全バッグ１８（図１参照）への適時におけるガスの流
動の開始を可能にする。特定のデザインにおいて、バル
ブ３２０を使用することにより第二の閉鎖ディスク２９
０を適時に開放し得る速度にて第二の室３２４を急速に
加圧可能である。インフレータ２０２がバルブ３２０を
有しない場合、推進ガスは第二の室３２４から高圧ガス
用ハウジング２０４内に流入する。この場合、第二の室
３２４の内部圧力が第二の閉鎖ディスク２９０を破断し
得る圧力値まで達するのに更に長い時間を要し得る。し
かし、第二の室３２４を使用することにより更に小さな
加圧室が提供され、これによりエア／安全バッグ１８
（図１参照）へのガスの流動を開始するために要する時
間が削減される。特定のデザインでは以下に詳述するよ
うに、第二の室３２４の容積を十分に小さくすること
と、バルブ３２０を使用しなくても満足できる動作を達
成できるように推進剤及び加圧媒質を選択することのう
ちの少なくともいづれか一方を実施可能である（例え
ば、第二の室３２４内における急速加圧を実施すべく推
進剤グレイン２５８並びに点火／ブースタ剤２４０のう
ちの少なくとも一方の燃焼によって形成されたガスの燃
焼を利用する）。
【００８４】バルブ３２０はエア／安全バッグ１８（図
１参照）へのガスの流れを形成すべく第二の閉鎖ディス
ク２９０が開放された後において、その配置位置を維持
し、かつ、これによってガス発生器用入口３１６を特定
の時間にわたって遮断する。しかし、特定の圧力差が高
圧ガス用ハウジング２０４及び第二の室３２４の間に形
成された場合、バルブ３２０はガス発生器用入口３１６
を露出すべくこの圧力差がもたらす押圧力によって移動
される。バルブ３２０が前記のように形成された場合、
バルブ３２０の自由端は中心軸２２０に向かって半径方
向に沿って内側へ移動するか、または少なくともガス発
生器用入口３１６に対して半径方向に沿って整合された
領域内にバルブ３２０を陥入させることにより、ガス発
生器用入口３１６を通る所望のガスの流れを許容する。
しかし、バルブ３２０は第二のハウジング２７８に対す
るその接続により保持される。ガス発生器用入口３１６
が露出された場合、高圧ガス用ハウジング２０４から第
二の室３２４内へのガスの流動が開始される。前記バル
ブ３２０は第一の位置から第二の位置へ移動可能であ
る。つまり、バルブ３２０は使用時に第一の位置に配置
されて前記流れを実質的に阻止する。高圧ガス用ハウジ
ング２０４内の圧力がガス発生器ハウジング２１２内の
圧力を所定量上回った時に、バルブ３２０は第二の位置
へ移動して前記流れを許容し、かつ、前記第二の位置は
半径方向に沿って第一の位置より内側に位置している。
【００８５】第二の室３２４の急速加圧によって第二の
閉鎖ディスク２９０が破断された後における第二の室３
２４の主な働きは、推進ガス及び加圧媒質がエア／安全
バッグ１８（図１参照）内へ向けて吐出される以前に同
推進ガス及び加圧媒質の効果的な混合を提供または許容
することである。前記の種類の推進剤組成物（例えば、
ガンタイプ推進剤、混成推進剤）及び前記の種類の加圧
媒質（例えば、少なくとも一種類の不活性ガスを含むも
のに代表される不活性流体及び酸素の混合物）が使用さ
れた場合、この混合は前記の効果（例えば、毒性を軽減
することと、更なる燃焼及びその燃焼によって得られた
膨脹能力の増加によりインフレータ２０２に使用する推
進剤の総量を削減することを含む）を提供すべく推進ガ
スの更なる燃焼をもたらす。この場合、第二の室３２４
はアフターバーナーとして更に特徴づけられる。好まし
くは推進ガス及び点火／ブースタ剤２４０の点火によっ
て形成されたガスの全燃焼の少なくとも約９９％、更に
好ましくはこのような燃焼の約１００％がインフレータ
２０２内において発生する。これはエア／安全バッグ１
８（図１参照）に対する損傷の危険性を軽減する。
【００８６】この第二の燃焼の十分な効果を実現するた
めに、第二の室３２４は以下に詳述するようにその長さ
または乱流の形成のうちのいづれか一方により、形成さ
れたガス及び加圧媒質の十分な混合を提供または許容す
る必要がある。図５に示す実施の形態では、運転席側で
の使用においてアフターバーナー・ノズル２７４及び全
てのガス発生器用入口３１６のうちのガス発生器用出口
２８６に最も近い部分は、同ガス発生器用出口２８６か
ら少なくとも１５ｍｍ離間している。この間隔は４ｍｍ
から８０ｍｍの範囲で設定可能である。第二の室３２４
の長さが増加することにより、高圧ガス用ハウジング２
０４から第二の室３２４へのガスの流動が開始される以
前に形成された推進ガスと反応する十分な量の加圧媒質
が静的状態において第二の室３２４内に含まれることが
可能となる。即ち、前記のバルブ３２０の移動により高
圧ガス用ハウジング２０４から第二の室３２４への加圧
媒質の流動が開始されるまで推進ガスと反応する十分な
量の加圧媒質が第二の室３２４内に最初から含まれてい
ることが好ましい。
【００８７】前記の“長い”第二の室３２４の効果を実
現すべく、ガス発生器用入口３１６は、ガス発生器用出
口２８６から十分に離間した位置に形成されることが好
ましい。好ましくは、推進ガス及び加圧媒質の更なる混
合を促進すべく、全てのガス発生器用入口３１６のうち
の最も近心に位置する部分または最も前方に位置する部
分（ガス発生器用入口３１６の各中心線によって定義さ
れる）は、第二のハウジング２７８の長さ方向に沿って
アフターバーナー・ノズル２７４の端部と整合する位置
に配置され、更に同前方に位置する部分は図に示すよう
にアフターバーナー・ノズル２７４の端部より更に後方
（即ち、イニシエータ２２８に近づく方向）に配置され
ることが好ましい。
【００８８】インフレータ２０２の任意のデザインの寸
法は変更可能であるが、表２に示すように特に、インフ
レータハウジング２０４の容量はインフレータの用途に
よってその好適範囲が異なる。例えば、インフレータハ
ウジング２０４の容量は約１５０ｃｍ3 から約４５０ｃ
ｍ3 、第一の室２５４の容量は約１０ｃｍ3 から約４０
ｃｍ3 、及び第二の室３２４の容量は約１ｃｍ3 から約
５０ｃｍ3 である。
【００８９】また、本発明の原理を示すために一つの実
施の形態におけるその寸法を以下に例示する。１）高圧
ガス用ハウジング２０４の直径は約５９ｍｍである。
２）高圧ガス用ハウジング２０４の長さは約２００ｍｍ
である。３）高圧ガス用ハウジング２０４は軟鋼管から
形成され、かつその壁は約２．５ｍｍの肉厚を有してい
る。４）高圧ガス用ハウジング２０４の内部容積（高圧
ガス用ハウジング２０４の内部のうちの加圧媒質を含む
部分の容積であって、これにはその中心に位置するガス
発生器２０８の容積は含まれない）は約３７５ｃｃであ
る。５）ガス発生器ハウジング２１２のうちの第一のハ
ウジング２１６の直径は約２０ｍｍである。６）第一の
室２５４の長さは約５５ｍｍである。７）第一のハウジ
ング２１６は軟鋼から形成され、かつその壁は約１．５
ｍｍの肉厚を有している。８）ガス発生器ハウジング２
１２のうちの第一の室２５４の内部容積は約１１ｃｃで
ある。９）ガス発生器ハウジング２１２のうちの第二の
ハウジング２７８の直径は約１７ｍｍである。１０）第
二の室３２４の長さは約９０ｍｍである。１１）第二の
ハウジング２７８は軟鋼から形成され、かつその壁は約
１．２５ｍｍの肉厚を有している。１２）ガス発生器ハ
ウジング２１２のうちの第二の室３２４の内部容積は約
１４ｃｃである。１３）インフレータ２０２は約３ｍｍ
の直径を有する六つの抽気口２６２を備えている。１
４）アフターバーナー・ノズル２７４の内径は約２．５
ｍｍである。１５）ガス発生器用出口２８６は約１０ｍ
ｍの直径を備えている。１６）全てのガス発生器用入口
３１６はガス発生器用出口２８６から約７６ｍｍ離間し
た位置に配置されている。１７）ノズル２７４はガス発
生器用出口２８６から約７５ｍｍ離間した位置に配置さ
れている。１８）ディフューザ２９８の内部容積は約４
ｃｃである。１９）インフレータ２０２は１２個のディ
フューザ・ポート３００を有している。２０）推進剤グ
レインの総重量は約９ｇであり、同推進剤グレインはＲ
ＤＸ、ＣＡ、ＴＭＥＴＮ及び安定剤を有する前記の種類
の組成物を含む。２１）インフレータ２０２内の静圧は
約２０．７ＭＰａであり、インフレータ２０２内には約
１４０ｇの加圧媒質が含まれている。同加圧媒質の８５
％（モルパーセント）はアルゴンであり、１５％（モル
パーセント）は酸素である。２２）インフレータ２０２
の総重量は約１，２００ｇである。なお、加圧媒質にガ
スの漏れを検出するためにヘリウムを含める場合、その
組成はモルベースで、酸素が約８％から約３０％、アル
ゴンが約６０％から約９１％、及びヘリウムが約０．５
％から約１０％であることが好ましい。
【００９０】インフレータ２０２の動作を図６Ａ〜図６
Ｄ及び図７Ａ〜図７Ｄに基づいて詳述する。図６Ａ及び
図７Ａに示すように、第二の閉鎖ディスク２９０は静的
状態において無傷であり、バルブ３２０は高圧ガス用ハ
ウジング２０４を第二の室３２４から分離する必要がな
い。エア／安全バッグ１８（図１参照）の展開が必要な
ことを示す適切な信号が検出器／センサ１４（図１参
照）によって検出された場合、イニシエータ２２８が活
性化される。イニシエータ２２８の活性化は第一の閉鎖
ディスク２３６を破断し、点火／ブースタ剤２４０を発
火させ、同点火／ブースタ剤２４０の発火は推進剤グレ
イン２５８を発火させる。推進剤グレイン２５８の燃焼
は第一の室２５４内において推進ガスを形成する。推進
ガスはガス発生器ハウジング２１２のうちの第二の室３
２４及び高圧ガス用ハウジング２０４内に流入する。高
温推進ガスが第一の室２５４内に存在することと、この
高温推進ガスを第二の室３２４及び高圧ガス用ハウジン
グ２０４内へ流入させることにより、これらの“容器”
内にこれに対応した圧力増加が生じる。
【００９１】第二の閉鎖ディスク２９０を適切な時間に
破断し、これによってエア／安全バッグ１８（図１参
照）内へのガスの流動を開始するために、第二の室３２
４内における圧力増加速度は、その内部へ高温推進ガス
を案内することにより高圧ガス用ハウジング２０４内に
おける圧力増加速度より更に早くなるように設計されて
いる。図６Ｂ及び図７Ｂに示すように、この圧力差は第
二の室３２４の急速加圧に作用すべく高圧ガス用ハウジ
ング２０４を第二の室３２４から分離するようにバルブ
３２０を第二のハウジング２７８の内壁に向けて押圧す
る。推進ガスと反応する加圧媒質の供給が停止されるた
め、静的状態において第二の室３２４内に存在する加圧
媒質の総量は、高圧ガス用ハウジング２０４及び第二の
室３２４の間の直接的な連通を形成する以前にその内部
へ案内された推進ガスと反応するのに十分な量であるこ
とを要する。
【００９２】図６Ｃに示すように、第二の室３２４内の
圧力が所定の値まで到達した場合、第二の閉鎖ディスク
２９０上に直接作用する流体圧力は第二の閉鎖ディスク
２９０を破断し、これによってガス発生器用出口２８６
を通ってディフューザ２９８及びエア／安全バッグ（図
１参照）へ向かうガスの流れが形成される。しかし、図
６Ｃ及び図７Ｃに示すように、バルブ３２０はガス発生
器用入口３１６を閉鎖することにより高圧ガス用ハウジ
ング２０４から第二の室３２４への直接的なガスの流れ
を阻害する。図６Ｄ及び図７Ｄに示すように、高圧ガス
用ハウジング２０４及び第二の室３２４の間に特定の圧
力差が形成された後で、この圧力差は高圧ガスハウジン
グ２０４から第二の室３２４への加圧媒質の流れを形成
すべくバルブ３２０をガス発生器用入口３１６から離間
させる。例えば、ここに示すバルブ３２０の構造（例え
ば、金属箔のシリンダー状をなすロール）により、ガス
発生器用入口３１６に対して隣接または整合する領域に
おいて前記の特定圧力差が形成さた際にバルブ３２０の
前部は陥入するか、または半径方向に沿って内側へ向か
って移動する。しかし、バルブ３２０の後部は第二のハ
ウジング２７８との間の結合を維持する。
【００９３】以上のことから、インフレータ２０２のデ
ザインは前記の推進剤（例えば、ガンタイプ推進剤、混
成推進剤）及び加圧媒質（例えば、酸素及び少なくとも
一つの不活性ガスの混合物）を含むシステムの性能を向
上させるのに特に適していることが分かる。例えば、前
記の推進剤及び加圧媒質が使用された場合、第二の室３
２４内において推進ガス及び加圧媒質の第二の燃焼が生
じる。この別の燃焼はガスを更に膨脹させる。ガスが更
に膨脹されることにより必要とされる推進剤の量を減少
させることができる。この推進剤の量の減少はインフレ
ータ２０２の重量の減少を可能とする。更に、この第二
の燃焼は推進ガスの毒性を軽減する。第二の室３２４が
長いこと、特にアフターバーナー・ノズル２７４及びガ
ス発生器用入口３１６のうちのガス発生器用出口２８６
に最も近い部分と、ガス発生器用出口２８６との間の距
離が長いことにより、エア／安全バッグ１８（図１参
照）へ向けてガスが流出する以前に第二の燃焼を行うた
めの十分な時間が得られる。
【００９４】前記のように特定のデザインにおいて、イ
ンフレータ２０２はバルブ３２０の使用を除いて前記の
ような構成とすることができる。これは前記の種類の推
進剤及び加圧媒質の使用により実現可能である。同推進
剤は第二の室３２４内において酸化加圧媒質（例えば、
一種類以上の不活性ガスを含むものなどに代表される不
活性流体と酸素の複合体からなる酸化加圧媒質）と混合
することにより更に燃焼可能な推進ガスを形成する。こ
の場合、第二の室３２４内において生じる推進ガスの燃
焼と、点火／ブースタ剤２４０の点火によって形成され
たガスの第二の燃焼とはバルブ３２０を必要としない程
に十分な圧力増加または圧力増加速度をもたらす。例え
ば、インフレータ２０２を活性化した後で第二の室３２
４内において発生する第二の燃焼は、圧力増加または圧
力増加速度の少なくとも約３０％を占め、最大で約５０
％を占めることも可能である。この場合、第二の室３２
４内における化学反応を利用して急速加圧による流動の
開始を実現可能であり、これによりバルブ３２０の必要
性が軽減される。
【００９５】図８〜図１１は図１に示す膨脹式安全シス
テム１０に使用可能な混成インフレータの別の実施の形
態を示している。インフレータ３５０の機能または動作
は前記のインフレータ２０２に類似しているが、同イン
フレータ３５０は特に運転席側での使用に適応して形成
されている。インフレータ３５０は、特に前記の種類の
推進剤（例えば、ガンタイプ推進剤、混成推進剤）及び
複合加圧媒質（例えば、少なくとも一つの不活性ガスを
含むものに代表される不活性流体と酸素の混合物）を使
用することにより、膨脹式安全システム１０の性能を向
上し得る。
【００９６】図８に主に示すように、混成インフレータ
３５０は密閉シールを実現すべく一般的に二つの主構成
部材を有しており、同二つの主構成部材とはガス発生器
３６２及びディフューザ４５８を含む中央ハウジング３
５８と、中央ハウジング３５８の外周に沿って取付けら
れた高圧ガス用ハウジング３５４とである（例えば、高
圧ガス用ハウジング３５４は溶接部４４２，４５０にお
ける溶接によって中央ハウジング３５８に対して結合可
能である）。高圧ガス用ハウジング３５４はドーナッツ
状をなし、かつ加圧媒質をその内部に有している。イン
フレータ３５０の主な利点は、同インフレータ３５０は
第二の閉鎖ディスク４２８を開放すべく同ディスク４２
８上に流体圧力を直接作用させるために第二の閉鎖ディ
スク４２８（第二の閉鎖ディスク４２８はインフレータ
３５０及びエア／安全バッグ１８（図１参照）の間のガ
スの流れを分離する）に隣接した領域での急速加圧に作
用する点である。更に、以下に詳述するように、インフ
レータ３５０の別の利点は、同インフレータ３５０が推
進剤の活性に付随して主にガス発生器３６２内における
実質的な圧力増加をもたらす点が挙げられる。この結
果、高圧ガス用ハウジング３５４の壁の肉厚は従来の混
成インフレータより更に薄くなり（即ち、高圧ガス用ハ
ウジング３５４に加わる圧力の割合は従来の混成インフ
レータと比べて減少している）、インフレータ３５０の
重量を減少させることができる。
【００９７】中央ハウジング３５８はインフレータ３５
０の長さ方向に延びる中心軸３５２の周囲に配置されて
おり、同中央ハウジング３５８はガス発生器３６２と、
同ガス発生器３６２に対してその長さ方向に沿って整合
され、かつ同ガス発生器３６２から離間したディフュー
ザ４５８とを有している。ガス発生器３６２及びディフ
ューザ４５８はその少なくとも一部分が中央ハウジング
３５８によって形成されている。例えば、ガス発生器３
６２はほぼシリンダー状のガス発生器ハウジング３６６
を有しており、同ガス発生器ハウジング３６６は中央ハ
ウジング３５８の一部、点火アッセンブリ用ホルダー３
７０、ドーム状の隔壁３９０、及びガス発生器端部キャ
ップ・アッセンブリ４２０によって形成されている。特
に、ガス発生器ハウジング３６６は静的状態において大
量の加圧媒質を有しているため、これに対応した密閉シ
ールを形成すべく点火アッセンブリ用ホルダー３７０は
中央ハウジング３５８の下部及び高圧ガス用ハウジング
３５４の両方に対して適切に結合されている（例えば、
溶接部４４２における溶接による結合）。点火アッセン
ブリ用ホルダー３７０は適切な点火アッセンブリ３７４
（例えば、電気式点火管または他の適切な爆発装置）を
保持しており、シールを形成すべくオーリング３７２を
使用し得る。ガス発生器３６２内において点火アッセン
ブリ３７４を加圧媒質から分離するための密閉シールを
形成すべく、第一の閉鎖ディスク（副閉鎖ディスク）３
７８は点火アッセンブリ用ホルダー３７０の端部に対し
て適切に結合されている（例えば、溶接部４４６におけ
る溶接による結合）。本実施の形態において、第一の閉
鎖ディスク３７８は点火アッセンブリ用ホルダー３７０
の主ハウジング３８２の端部と、点火アッセンブリ用ホ
ルダー３７０のうちの点火アッセンブリ用ホルダー３７
０の端部キャップ３８６との間において溶接部４４６に
よって保持されている。
【００９８】隔壁３９０はガス発生器ハウジング３６６
を第一の室３９４及び第二の室４１８に分離する。第一
の室３９４は中央ハウジング３５８の下部、点火アッセ
ンブリ用ホルダー３７０、及び隔壁３９０の底面によっ
て形成されており、更に同第一の室３９４は点火アッセ
ンブリ３７４に隣接して形成されている。ガス発生器ハ
ウジング３６６の第一の室３９４は基本的に推進剤グレ
イン４０４を有しており、同推進剤グレイン４０４は点
火時にエア／安全バッグ１８（図１参照）へのガスの流
れを増加すべく推進ガスを形成する。この結果、第一の
室３９４は推進剤室として特徴づけることができる。推
進剤グレイン４０４の点火を補助するために、適切な点
火／ブースタ剤４０８（例えば、８９ｗｔ％のＲＤＸ及
び１１ｗｔ％のアルミニウム粉末を含むＲＤＸ／アルミ
ニウム・ブースタ剤、または同ＲＤＸ／アルミニウム・
ブースタ剤のうちの０．５〜５．０ｗｔ％のＲＤＸ及び
アルミニウムを０．５〜５．０ｗｔ％のヒドロキシプロ
ピルセルロースと置換したブースタ剤を使用することも
可能）を点火アッセンブリ３７４の少なくとも一部分と
整合するように第一の室３９４の中央に配置し得る。適
切なスクリーン４１２、ブースタ・カップまたはこれら
に類するものは推進剤グレイン４０４を点火／ブースタ
剤４０８から分離することができる。
【００９９】第一の室３９４は、一般的に少なくとも一
つの抽気オリフィスまたは抽気口４００（本実施の形態
では二つ）によって高圧ガス用ハウジング３５４に対し
て連通されている。この結果、前記のように加圧媒質は
静的状態において第一の室３９４内にも含まれる。本実
施の形態において、抽気口４００は半径方向に延びると
ともに（即ち、抽気口４００は中心軸２２０上にその起
点を有する半径に沿って延びるようにそれぞれ配置され
ている）、ほぼ水平方向に延びている（即ち、中心軸３
５２に対して直交する方向に拡がる平面内に含まれてい
る）。抽気口４００のサイズ及び／または数量の選択
は、インフレータ２０２において前記したようにインフ
レータ３５０の性能を正しく調整するために使用可能で
ある。
【０１００】以下に詳述するように、点火／ブースタ剤
４０８の点火によって形成されたガスはインフレータ３
５０の急速加圧による流動の開始に関する特性を更に高
めるべく加圧媒質と更に化学的に反応可能である。
【０１０１】推進ガスのうちの一部を第一の室３９４か
ら高圧ガス用ハウジング３５４内に案内することは、エ
ア／安全バッグ１８への所望の出力または吐出を実現す
るため、即ちエア／安全バッグ１８の所望の膨脹速度を
実現するために使用可能である。以下に詳述するよう
に、高圧ガス用ハウジング３５４から第二の室４１８へ
流れるガスのほぼ一定の流動を十分な時間にわたって維
持する速度にて、推進ガスを高圧ガス用ハウジング３５
４内に提供することが好ましい。一般的に、所望の結果
を達成すべく形成された推進ガスのうちの半分未満の量
（例えば、推進ガスのうちの約４０％以下、より一般的
には約３０％以下の量が高圧ガス用ハウジング３５４内
へ案内される）が動作中に高圧ガス用ハウジング３５４
内へ流入することを要する。
【０１０２】推進剤グレイン４０４の点火後における高
圧ガス用ハウジング３５４内における圧力増加は抽気口
４００を使用した場合でも、多くの他の商業用混成イン
フレータより大幅に小さい。即ち、一般的に推進剤グレ
イン４０４の点火に付随して生じる大幅な圧力増加はガ
ス発生器３６２内にほぼ限定される。この結果、高圧ガ
ス用ハウジング３５４の強度条件の軽減が可能である。
これによって高圧ガス用ハウジング３５４の壁の肉厚を
減少させることと、高圧ガス用ハウジング３５４に軽量
材料を使用することのうちの少なくともいづれか一方が
可能となる。これら両方ともインフレータ３５０の重量
を減少させる。例えば、高圧ガス用ハウジング３５４が
軟鋼から形成され、かつ静的状態におけるその内部圧力
が一平方インチ（６．４５平方センチメートル）当たり
約４，０００ポンド（４，０００ｐｓｉ）の場合、高圧
ガス用ハウジング３５４の壁の最大所用肉厚は約０．０
７５インチ（約１．９１ｍｍ）とすることができる。
【０１０３】第一の室３９４からの推進ガスの主な流れ
（例えば、推進ガスの総流量の少なくとも約５０％、更
に一般的には少なくとも約７０％）は、第二の室４１８
（前記の理由から“アフターバーナー”と称される）内
へと案内される。ガス発生器ハウジング３６６の第二の
室４１８はガス発生器ハウジング３６６の第一の室３９
４に対して少なくとも一つの推進ガス用通気口４１６
（本実施の形態では二つ）によって連通されており、同
推進ガス用通気口４１６はガス発生器隔壁３９０を貫通
して延びている。以下に更に詳述するように、高圧ガス
用ハウジング３５４内に存在する加圧媒質のエア／安全
バッグ１８（図１参照）に対する主な流路は、更に第二
の室４１８内に直接連なっている。第一の室３９４から
第二の室４１８内へ流れる推進ガスと、高圧ガス用ハウ
ジング３５４から第二の室４１８内へ流入する加圧媒質
との十分な混合を実施すべく（例えば、ガスを十分な時
間にわたって第二の室４１８の内部に保持すべく）、推
進ガス用通気口４１６は第二の室４１８内において渦流
（例えば、少なくとも半径方向速度成分を伴う流動）を
形成するように配向可能である。この渦流を形成する一
つの方法としては、ガス発生器の推進ガス用通気口４１
６を図９に示すようにほぼ直線状に延びるよう形成する
ことである。通気口４１６はその対応する平面内におい
て互いに反対側に傾斜するように配置されている。
【０１０４】ガス発生器ハウジング３６６の第二の室４
１８は第一の室３９４に対してその長さ方向に沿って整
合され、かつガス発生器隔壁３９０によって第一の室３
９４から分離されており、高圧ガス用ハウジング３５４
の一部はその外周にそって配置されている。第二の室４
１８は中央ハウジング３５８の中間部分、ガス発生器隔
壁３９０及びガス発生器端部キャップ・アッセンブリ４
２０によって形成されている。ガス発生器端部キャップ
・アッセンブリ４２０は中央ハウジング３５８に対して
適切に結合されており（例えば、溶接部４５４における
溶接による結合）、中央ハウジング３５８の上部は高圧
ガス用ハウジング３５４の上部に対して適切に結合され
ている（例えば、溶接部４５０における溶接による結
合）。第二の室４１８は静的状態において大量の加圧媒
質を有しているため、溶接部４５０，４５４は密閉シー
ルを形成することが好ましい。ガス発生器端部キャップ
・アッセンブリ４２０は少なくとも一つのガス発生器用
出口４２４（一つが図示されている）を有している。加
圧媒質を所望の時間までインフレータ３５０、特に第二
の室４１８内に適切に保持するための密閉シールを形成
すべく、第二の閉鎖ディスク４２８はガス発生器端部キ
ャップ・アッセンブリ４２０に対して適切に結合されて
いる（例えば、溶接部４５４における溶接による結
合）。
【０１０５】第一の室３９４及び第二の室４１８の間の
連通により、推進剤グレイン４０４の燃焼によって形成
された推進ガス及び点火／ブースタ剤４０８の点火によ
って形成されたガスのうちの少なくとも一部は第二の室
４１８内に案内される。以下に詳述する制御に基づく第
二の室４１８内における急速な圧力増加により、第二の
閉鎖ディスク４２８は適切な時間に開放される。この結
果、インフレータ３５０からのガスの流れがディフュー
ザ４５８及びエア／安全バッグ１８（図１参照）へと案
内される。エア／安全バッグ１８（図１参照）へのあま
り破壊的でないガスの出力を提供すべく、ディフューザ
４５８は複数のディフューザ・ポート４６２を備えてい
る。ディフューザ４５８は、破断した閉鎖ディスクの破
片をインフレータ３５０内に保持することと、推進ガス
及び加圧媒質がエア／安全バッグ１８（図１参照）へ向
けて通過する以前に同推進ガス及び加圧媒質の混合また
は反応を更に促進することのうちの少なくともいづれか
一方を達成すべくディフューザ・スクリーン（図示略）
を有することが可能である。
【０１０６】第二の室４１８は高圧ガス用ハウジング３
５４と連通している。これに関して、少なくとも一つ、
好ましくは複数のガス発生器用入口４３２は高圧ガス用
ハウジング３５４及び第二の室４１８の間の連通を提供
している。この結果、高圧ガス用ハウジング３５４内の
加圧媒質は第二の室４１８内へ適時に流入する。即ち、
特定のデザインまたは用途において、この特定のガスの
流動はその流動の方向を制御可能である。特に、バルブ
４３８は少なくとも一つ、好ましくは全てのガス発生器
用入口４３２に隣接して配置可能である。静的状態にお
いて、バルブ４３８がこの領域において高圧ガス用ハウ
ジング３５４を第二の室４１８から実際に分離する必要
はない。事実、大量の加圧媒質は、静的状態において第
二の室４１８内に保持されることが好ましく、密閉シー
ルでない接続はこのような供給を提供可能である。第二
の室４１８をガス発生器用入口４３２上において高圧ガ
ス用ハウジング３５４から分離しないバルブ４３８の一
つの形態は、ロール状をなす詰め金材料（例えば、０．
００２インチ（約０．０５ｍｍ）の厚さを備えたステン
レス鋼）である。カンチレバー接続をバルブ４３８及び
ガス発生器ハウジング３６６の内壁の間に使用可能であ
る。即ち、バルブ４３８の後部が中央ハウジング３５８
及び隔壁３９０の間に結合され、かつバルブ４３８の前
部が他と結合されていないためバルブ４３８は移動／偏
向が可能である。
【０１０７】バルブ４３８の形状は現在のものが好まし
いが、個々のプラグ４３８ａ，４３８ｂ（図１４
（Ａ），（Ｂ））を各入口４３２内に配置することも可
能である。これらのプラグ４３８ａ，４３８ｂはテサー
４３９等（図１４（Ｂ）のみに図示）によってインフレ
ータ３５０に連結されていることが望ましい。また、プ
ラグ４３８ａ，４３８ｂを可撓性部材４３３によって入
口４３２内に支持することが望ましい。プラグ４３８
ａ，４３８ｂは本明細書に記載の他のハイブリッドイン
フレータにも使用可能である。
【０１０８】以上のことから、高圧ガス用ハウジング３
５４及びガス発生器３６２のそれぞれの内部に拡がる圧
力は静的状態においてほぼ均等であることが分かる。し
かし、動的状態または推進剤グレイン４０４の点火後に
おいて、インフレータ３５０の各室の圧力は所望の性能
を達成するために互いに異なる。推進剤グレイン４０４
に対する点火が実施された場合、推進ガスは第二の室４
１８内の圧力を増加すべく少なくとも第二の室４１８内
に対する流入を開始する。インフレータ２０２が少なく
とも一つの抽気口４００を有する場合、推進ガスの一部
は高圧ガス用ハウジング３５４内に流入するとともに、
同高圧ガス用ハウジング３５４内の圧力を増加させる。
第二の室４１８内における圧力増加速度は高圧ガス用ハ
ウジング３５４内における圧力増加速度より更に早いこ
とが好ましい。この圧力増加速度の差は第二の室４１８
及び高圧ガス用ハウジング３５４のそれぞれに対して推
進ガスが流入することと、それらの相対的な容量差に基
づいて生じる。この圧力差によりバルブ４３８は同バル
ブ４３８に対して整合したガス発生器ハウジング３６６
の内壁の一部分に向けて押圧される。この結果、高圧ガ
ス用ハウジング３５４は、ガス発生器用入口４３２が遮
断されることにより第二の室４１８から隔離される。前
記のバルブ３２０のカンチレバー接続はこのバルブ３２
０の移動を可能にする。第二の室４１８内の圧力が所定
の圧力値まで到達した場合、流体圧力は第二の閉鎖ディ
スク４２８を開放、破断または破壊する。この結果、デ
ィスク４２８の開放によりガス発生器３６２からディフ
ューザ４５８及びエア／安全バッグ１８（図１参照）へ
のガスの流れが形成される。
【０１０９】バルブ４３８は特定のデザインまたは用途
においてエア／安全バッグ１８（図１参照）へのガスの
流れを適時に形成することを許容する。特に特定のデザ
インにおいて、バルブ４３８を使用することにより第二
の閉鎖ディスク４２８を適時に開放し得る速度にて第二
の室４１８を急速に加圧可能である。インフレータ３５
０がバルブ４３８を有しない場合、推進ガスは第二の室
４１８から高圧ガス用ハウジング３５４内に流入する。
この場合、第二の室４１８の内部圧力が第二の閉鎖ディ
スク４２８を破断し得る圧力値まで増加するのに更に長
い時間を要する。しかし、第二の室４１８を使用するこ
とにより更に小さな加圧室が提供され、これによりエア
／安全バッグ１８（図１参照）へのガスの流動を開始す
るために要する時間が削減される。以下に詳述するよう
に、特定のデザインにおいて第二の室４１８の容積を十
分に小さくすることと、バルブ４３８を使用しなくても
満足できる動作を達成できるように推進剤及び加圧媒質
を選択することのうちの少なくとも一方を実施可能であ
る（例えば、第二の室４１８内における急速加圧に作用
すべく推進剤グレイン４０４並びに点火／ブースタ剤４
１８のうちの少なくとも一方の燃焼によって形成された
ガスの燃焼を利用することによって実施する）。バルブ
４３８はエア／安全バッグ１８（図１参照）へのガスの
流れを形成すべく第二の閉鎖ディスク４２８が開放され
た後において、その配置位置を維持し、かつ、これによ
ってガス発生器用入口４３２を特定の時間にわたって遮
断する。しかし、特定の圧力差が高圧ガス用ハウジング
３５４及び第二の室４１８の間に形成された場合、バル
ブ４３８の上部自由端はガス発生器用入口４３２を露出
すべくこの圧力差がもたらす押圧力によって移動され
る。この結果、高圧ガス用ハウジング３５４から第二の
室４１８内へのガスの流動が開始される。バルブ４３８
の下端はガス発生器ハウジング３６６に対して結合され
た状態に維持される。バルブ４３８がロール状をなす詰
め金材料から形成された場合、バルブ４３８は中心軸３
５２に向かって半径方向に沿って内側へ移動するか、ま
たはガス発生器用入口４３２に対して半径方向に整合さ
れた領域内にバルブ４３８を陥入させることにより、そ
こを通る所望のガスの流れを許容する。
【０１１０】急速加圧によって第二の閉鎖ディスク４２
８が破断された後での第二の室４１８の主な働きは、推
進ガス及び加圧媒質がエア／安全バッグ１８（図１参
照）へ吐出される以前に、同推進ガス及び加圧媒質の効
果的な混合を提供または許容することである。前記の種
類の推進剤組成物（例えば、ガンタイプ推進剤、混成推
進剤）及び前記の種類の加圧媒質（例えば、少なくとも
一種類の不活性ガスを含むものに代表される不活性流体
及び酸素の混合物）が使用された場合、この混合は顕著
な効果（例えば、毒性を軽減することと、更なる燃焼及
びそれに関連した膨脹能力の増加により推進剤の総量を
削減することを含む）を提供すべく推進ガスの更なる燃
焼をもたらす。この場合、第二の室４１８はアフターバ
ーナーとして更に特徴づけられる。好ましくは推進ガス
及び点火／ブースタ剤によって形成されたガスの全燃焼
の少なくとも約９９％、更に好ましくはこのような燃焼
の約１００％がインフレータ３５０内において発生す
る。これはエア／安全バッグ１８（図１参照）に対する
損傷の危険性を軽減する。
【０１１１】運転席側への使用に課せられた制約によ
り、アフターバーナーとしての機能を提供するためにイ
ンフレータ２０２において使用したような“長い”第二
の室４１８を使用することは実用的でない。運転席側に
インフレータ３５０を使用する際における、“短い”第
二の室４１８の使用を補うべく、第二の室４１８内にお
ける推進ガス及び加圧媒質の混合を更に高めることが可
能であり、この混合は加圧媒質及び推進ガスの混合を促
進するための高圧ガスハウジング３５４から第二の室４
１８へのガスの流れ（主に加圧媒質、或いは大量の推進
ガス及び／または点火／ブースタ剤の点火によって形成
されたガス）に渦流を導入することにより実現し得る。
これは、推進ガス及び加圧媒質を化学的に反応させるた
めに第二の室４１８内における同推進ガス及び加圧媒質
の存在時間を増加させる。
【０１１２】前記の渦流を形成する一つの方法として
は、図９に示すように一般的に直線状に延びるガス発生
器用入口４３２を実質的に水平方向に拡がる基準面内に
配置し、これらの入口４３２の中心軸が図９に示すよう
にインフレータ３５０の長さ方向に延びる中心軸３５２
を通過しないように配向することによって実現可能であ
る。即ち、実質的に直線状に延びる入口４３２は、第二
の室４１８及び高圧ガス用ハウジング３５４を接続する
ために長さ方向に延びる中心軸３５２から半径方向に沿
って外側に向かって延びることがない。これに代わっ
て、任意の入口４３２の一部は一つの半径方向に延びる
線上に配置され、任意の入口４３２の別の部分は別の半
径方向に延びる線上に配置されている。この場合、高圧
ガス用ハウジング３５４から第二の室内４１８へのガス
の流れは、一般的に図９に示す矢印Ａの方向に沿って形
成される。推進ガス及び流入する加圧媒質の更なる混合
を実施するために、図９及び図１０に示す推進ガス用通
気口４１６は、ガス発生器用入口４３２が更に第二の室
４１８の内部と接する部分に向くように形成することが
できる。
【０１１３】インフレータ３５０の任意のデザインの寸
法は変更可能である。特に、インフレータ３５０の各室
の容量はインフレータの用途に応じて異なる。例えば、
インフレータハウジング全体の容量は約５０ｃｍ3 から
約１５０ｃｍ3 、第一の室３９４の容量は約５ｃｍ3 か
ら約１５ｃｍ3 、及び第二の室４１８の容量は約１ｃｍ
3 から約２０ｃｍ3 である。また、本発明の原理を示す
ために一つの実施の形態におけるその寸法を以下に例示
する。１）インフレータ３５０の直径は約３．２５イン
チ（約８．２６ｃｍ）である。２）中央ハウジング３５
８の高さは約１．６インチ（約４．０６ｃｍ）である。
３）高圧ガス用ハウジング３５４の高さは約１．２イン
チ（約３．０５ｃｍ）である。４）高圧ガス用ハウジン
グ３５４の内部容積は約５立方インチ（約８２立方セン
チメートル）である。５）ガス発生器ハウジング３６６
のうちの第一の室３９４の内部容積は約７ｃｃである。
６）ガス発生器ハウジング３６６の第二の室４１８の内
部容積は約２ｃｃである。７）インフレータ３５０は約
１．５ｍｍの直径を備えた二つの抽気口４００を有して
いる。８）インフレータ３５０は約２ｍｍの直径を備え
た二つの推進ガス用通気口４１６を有している。９）推
進剤グレイン４０４の総重量は約３．５ｇであり、同推
進剤グレインはＲＤＸ、ＣＡ、ＴＭＥＴＮ及び安定剤を
有する前記の種類の組成物を含む。１０）高圧ガス用ハ
ウジング３５４内の静圧は約４，０００ｐｓｉであり、
高圧ガス用ハウジング３５４内には約４０ｇの加圧媒質
が含まれており、同加圧媒質の８５％（モルパーセン
ト）はアルゴンであり、１５％（モルパーセント）は酸
素である。１１）インフレータ３５０は軟鋼から形成さ
れている。１２）高圧ガス用ハウジング３５４の壁の肉
厚は約０．０７５インチ（１．９１ｍｍ）であり、かつ
圧力割合（Pressure rating)（破壊）は約１８，０００
ｐｓｉである。１３）中央ハウジング３５８の壁の肉厚
は約０．０６２５インチ（１．５９ｍｍ）である。１
４）インフレータ３５０の総重量は約４００ｇである。
【０１１４】インフレータ３５０の動作を図１１Ａ〜図
１１Ｃに基づいて詳述する。図１１Ａに示すように、適
切な信号が検出器／センサー１４（図１参照）から送信
された場合、点火アッセンブリ３７４は活性化され、同
点火アッセンブリ３７４は第一の閉鎖ディスク３７８を
破断し、かつ点火／ブースタ剤４０８の点火を実施す
る。次いで、点火／ブースタ剤４０８の点火により推進
剤グレイン４０４が点火される。推進剤グレイン４０４
の燃焼により第一の室３９４内に推進ガスが形成され、
同推進ガスはガス発生器ハウジング３６６の第二の室４
１８及び高圧ガス用ハウジング３５４内に流入し、かつ
そこで加圧媒質と混合される。高温推進ガスが第一の室
３９４内に存在することと、同高温推進ガスが第二の室
４１８及び高圧ガス用ハウジング３５４内に流入するこ
とにより、これらの容器内の圧力も増加する。
【０１１５】第二の閉鎖ディスク４２８を適時に破断
し、これによってエア／安全バッグ１８（図１参照）へ
のガスの流動を開始するために、第二の室４１８及び高
圧ガス用ハウジング３５４内への高温推進ガスの流入
と、第二の室４１８及び高圧ガス用ハウジング３５４の
各容量とに基づいて第二の室４１８内における圧力増加
速度が高圧ガス用ハウジング３５４内における圧力増加
速度を更に上回るように設計されている。図１１Ａに示
すように、この圧力差はこの領域内において高圧ガス用
ハウジング３５４を第二の室４１８から分離すべくバル
ブ４３８をガス発生器ハウジング３６６の内壁に向けて
押圧する。これによって推進ガスと反応する加圧媒質の
供給が停止されるため、高圧ガスハウジング３５４及び
第二の室４１８間の連通を形成する以前の静的状態にお
ける第二の室４１８内の加圧媒質の総量は、第二の室４
１８内に流入した推進ガスと反応するのに十分な量であ
ることを要する。
【０１１６】図１１Ｂに示すように、第二の室４１８内
の圧力が所定の圧力値に到達した場合、この圧力により
第二の閉鎖ディスク４２８が破断され、これによってガ
ス発生器用出口４２４を通過してディフューザ４５８及
びエア／安全バッグ１８（図１参照）へと流入するガス
の流動が形成される。しかし、バルブ４３８はガス発生
器用入口４３２を閉鎖することにより、高圧ガス用ハウ
ジング３５４から第二の室４１８内へガスが直接流入す
ることを阻害し続ける。特定の圧力差が高圧ガス用ハウ
ジング３５４及び第二の室４１８の間に形成された後、
この圧力差によりバルブ４３８は、高圧ガス用ハウジン
グ３５４から第二の室４１８へ向かう加圧媒質の流動を
形成すべくガス発生器用入口４３２から離間する方向に
移動または偏向される。例えば、ここに示すバルブ４３
８の構造（ロール状をなす詰め金材料など）により、一
方向チェック・バルブ４３８は前記の圧力差によって少
なくともガス発生器用入口４３２に対して隣接または整
合する領域内へ陥入する。前記のように第一の室３９４
を通って第二の室４１８内に継続的に流入する加圧媒質
及び推進ガスの混合を促進するために、第二の室４１８
内への加圧媒質及び推進ガスの流動は渦流をなし得る。
これにより加圧媒質及び推進ガスがエア／安全バッグ１
８（図１参照）内へ供給される以前に同加圧媒質及び推
進ガスの混合物が第二の室４１８内において保持される
時間を増加し得る。
【０１１７】図１２は類似した大きさ及び特性を備えた
前記実施の形態の試験モデルに関する複数の圧力曲線を
示している。これらの曲線は以下に詳述するように図１
３に示す曲線とほぼ同一である。初期におけるインフレ
ータ３５０内の静圧は約４，０００ｐｓｉである。時間
Ｔ１（約５ミリ秒）において、インフレータ３５０を活
性化し、かつ推進剤グレイン４０４に点火した。この
際、推進剤グレイン４０４の点火によって形成された推
進ガスにより、第一の室３９４、高圧ガス用ハウジング
３５４及び第二の室４１８のそれぞれの内部圧力が増加
した。第一の室３９４及び第二の室４１８内の最大圧力
は時間Ｔ２において形成され、同時点において第二の閉
鎖ディスク４２８の破断が生じた。時間Ｔ２（活性化の
約１ミリ秒後）において、第一の室３９４内の圧力は
４，０００ｐｓｉの静的状態から約１０，０００ｐｓｉ
まで増加し、第二の室４１８内の圧力は４，０００ｐｓ
ｉの静的状態から約７，０００ｐｓｉまで増加し、更に
高圧ガス用ハウジング３５４内の圧力は４，０００ｐｓ
ｉの静的状態から約４，５００ｐｓｉまで増加した。
【０１１８】第二の閉鎖ディスク４２８が開放された
後、第二の室４１８内の圧力は低下した。時間Ｔ３で
は、高圧ガス用ハウジング３５４及び第二の室４１８の
間の圧力差はバルブ４３８を開放し、これによってガス
発生器用入口４３２を露出させるのに十分な値に達し
た。この結果、第二の室４１８内の圧力は再度増加し
た。即ち、時間Ｔ３の経過後に、高圧ガス用ハウジング
３５４及び第一の室３９４から第二の室４１８へガスが
流動した。第二の室４１８内の圧力は時間Ｔ４において
約４，７５０ｐｓｉの最大値まで増加し、その後同圧力
は低下した。この時間は高圧ガス用ハウジング３５４内
に約５，０００ｐｓｉの最大圧力が形成された時間とほ
ぼ一致した。この際、インフレータ３５０内において生
じる圧力増加は高圧ガス用ハウジング３５４よりもガス
発生器３６２内に主に集中された。この結果、高圧ガス
用ハウジング３５４の壁の肉厚を前記のように減少させ
得る。更に、第二の室４１８の内部圧力が比較的一定
（４０００〜４６００ｐｓｉの間で推移するのみ）なた
め、エア／安全バッグ１８（図１参照）に対して所望の
出力を提供可能である。
【０１１９】前記のように特定のデザインにおいて、イ
ンフレータ３５０はバルブ４３８の使用を除いて前記の
ような構成とすることができる。これは前記の種類の推
進剤及び加圧媒質の使用により実現でき、同推進剤は第
二の室３２４内において酸化加圧媒質（例えば、アルゴ
ン及び窒素など一種類以上の不活性ガスを含むものなど
に代表される不活性流体と酸素の複合体からなる酸化加
圧媒質）と混合することにより更に第二の室４１８内で
の燃焼が可能な推進ガスを形成する。この場合、第二の
室４１８内において生じる推進ガスの“第二の”燃焼
と、点火／ブースタ剤４０８の点火によって形成された
ガスの第二の燃焼とは、バルブ４３８を必要としない程
に十分な圧力増加または圧力増加速度をもたらす。例え
ば、インフレータ３５０を活性化した後に第二の室４１
８内において発生する第二の燃焼は、圧力増加または圧
力増加速度の少なくとも約３０％を占め、最大で約５０
％を占めることも可能である。この場合、第二の室４１
８内における化学反応を利用して急速加圧による流動の
開始を実現可能であり、これによりバルブ４３８の必要
性が軽減される。
【０１２０】図１３はバルブ４３８を除いた前記の構造
を備えたインフレータ３５０における第一の室３９４、
第二の室４１８及び高圧ガス用ハウジング３５４、並び
にエア／安全バッグ１８（図１参照）を示す固定壁を備
えた容器のそれぞれの内部圧力を表した圧力曲線を示し
ている。図１２及び図１３の比較から明らかなように、
バルブ４３８を使用しなくても同等の性能を実現するこ
とができる。これは第二の閉鎖ディスク４２８を開放す
べく第二の室４１８内における急速加圧を行うために第
二の室４１８内でのガスの燃焼を提供する特定の種類の
推進剤及び加圧媒質を使用したことに基本的に起因す
る。
【０１２１】図１５は本発明のハイブリッドインフレー
タの変形例を示す。この変形例のインフレータは図５の
インフレータに類似した構成を備えているため、その類
似点については同一の符号を引用してその説明を省略
し、図５のインフレータとの相違点について以下に説明
する。
【０１２２】第一の室５０１は第二の室５０２よりも大
きな内径を備えている。第二の室５０２の長さは図５の
第二の室３２４よりも大幅に短く設定されている。従っ
て、第二の室５０２は第一の室５０１に比べて、極めて
小さな容量を有する。この実施の形態における第二の室
５０２の容量は第一の室５０１の容量の約２０分の１で
ある。
【０１２３】伝火チューブ５０３は第一の室５０１の軸
線上に配置され、イニシエータ２２８とアスピレータノ
ズル２７４とを接続している。伝火チューブ５０３は中
空状をなし、その周壁に複数の通気孔５０４を備えてい
る。従って、前記伝火チューブ５０３及びアスピレータ
ノズル２７４によって第一の室５０１が第二の室５０２
に連通している。（例えば、それはイニシエータ２２８
とディスク２９０との間において軸方向の通路外に固体
の推進剤を保持することを補助する。）また、第一閉鎖
ディスク２３６はイニシエータ２２８と第一の室５０１
との間の通路５０７を常には閉鎖している。
【０１２４】第二の室５０２はアフターバーナーパイプ
５０５によって出口２８６に接続されている。第二の室
５０２及びアスピレータノズル２７４の近傍に配置され
た第二閉鎖ディスク２９０はパイプ５０５を介して出口
２８６を常には閉鎖している。
【０１２５】抽気口２６２は第一の室５０１と高圧ガス
用ハウジング２０４の内部とを連通している。入口３１
６は第二の室５０２に設けられ、静的状態においては、
バルブ３２０が第二の室５０２の内壁に密着していない
ので、開放されている。
【０１２６】従って、静的状態においては、アスピレー
タノズル２７４、伝火チューブ５０３、入口３１６及び
抽気口２６２によって、高圧ガス用ハウジング２０４、
第一の室５０１及び第二の室５０２の内部の圧力がほぼ
均一に保たれている。この状態で、イニシエータ２２８
の作動されると、第一閉鎖ディスク２３６が破壊され、
かつ推進剤２５８が燃焼される。推進剤から生じる燃焼
ガスは第一の室５０１内の圧力を高めた後、伝火チュー
ブ５０３及びアスピレータノズル２７４を介して第二の
室５０２内の圧力を高める。その圧力はバルブ３２０を
第二の室５０２の壁に向かって移動させ、入口３１６を
閉鎖させる。そして、燃焼ガスはアスピレータノズル２
７４からパイプ５０５内に噴射され、第二の閉鎖ディス
ク２９０を破壊する。
【０１２７】すると、第二の室５０２内の圧力が一時的
に低下し、バルブ３２０が入口３１６を開放する。よっ
て、加圧媒質は入口３１６を通って第二の室５０２、並
びにパイプ５０５内に進入する。その後、加圧媒質中の
酸素は第二の室５０２並びにパイプ５０５内において燃
焼ガス中の一酸化炭素及び水素と化学的に反応して、二
酸化炭素及び水に変換される。これらの高圧の二酸化炭
素、水、及び加圧媒質中のアルゴンは出口２８６を通
り、ディフューザ５０８からエアバッグ（図示略）に供
給されて、エアバッグを膨張させる。
【０１２８】上記のように、この実施の形態では第二の
室５０２が第一の室５０１に比べて小さく設定され、か
つアスピレータノズル２７４に近接して第二の閉鎖ディ
スク２９０が配置されている。従って、図５及び図８に
示すインフレータと同様の作用効果を発揮することに加
え、第一及び第二の室５０１，５０２内における燃焼ガ
スの圧力の増加が迅速に行われて、そのディスク２９０
の破壊を迅速に行うことができる。
【０１２９】また、第一の室５０１内に多数の通気孔５
０４を備えた伝火チューブ５０３が配置されているた
め、各通気孔５０４を燃焼ガスが通過するときにその流
速を早めることができる。これは、ディスク２９０の早
期破壊を補助する。
【０１３０】尚、伝火チューブ５０３は図５の実施の形
態にも適用できる。また、図５、図８の実施の形態にお
けるアスピレータノズルの開口面積と、抽気口の開口面
積の総和とについては、第一の室へ加圧媒質を導くか、
あるいは、推進剤の燃焼ガスを加圧媒質側へ導くかによ
って、どちらの面積を大きくするかを決定することがで
きる。
【０１３１】表２は、図５，８，１４に示す各インフレ
ータの物理的特性、すなわち本発明の特徴を示す。例え
ば、表２は推進剤グレイン、推進剤ガス及び加圧媒質の
数値範囲を示す。
【０１３２】
【表２】 表２に示す各特性値が下限値を下回ると、エア安全バッ
グを膨張させるのに十分な量のガスが得られない。ま
た、各特性値が上限値を上回ると、インフレータ全体を
十分に小型化することができなくなる。更に、本発明の
インフレータでは表２に示す推進剤の重量に関する条件
を備えることは必須である。しかし、他の特性について
は、必要に応じて適宜に選択可能である。
【０１３３】図１６（Ａ）は本発明を具体化した別の実
施態様におけるハイブリッドインフレータを示し、図１
の膨張式安全システム１０に組み入れることが可能であ
る。インフレータ６１４はエア／安全バッグ１８（図
１）に供給するための加圧媒質６２０を備えたシリンダ
型のインフレータハウジング６２２と、加圧媒質６２０
を膨張させるための推進ガスを発生してエア／安全バッ
グ１８への流れを増大させるガス発生器６２４とを備え
る。
【０１３４】このインフレータ６１４は、車両のシート
やドアに装着され、車両に側方から衝撃が加わったとき
に、乗員を保護するために使用される（例えば、側方衝
撃インフレータ）。加圧媒質６２０はアルゴンなどの不
活性ガスと酸素とを含んでいる。
【０１３５】インフレータハウジング６２２の右端の開
口６４２にはガス発生器ハウジング６４４が溶接により
固定され、その一部がインフレータハウジング６２２内
に配置されている。ガス発生器ハウジング６４４の収容
室６４５内には燃焼時に推進ガスを発生する推進剤６４
６が収容され、かつ、点火アッセンブリ６４８が装着さ
れている。ガス発生器ハウジング６４４及び点火アッセ
ンブリ６４８はインフレータハウジング６２２の軸線６
１７上に配置されている。
【０１３６】前記推進剤６４６はニトラミン系であり、
例えば、約７０重量％のＲＤＸ（ヘキサハイドロトリニ
トロトリアジン）、約５から約１５重量％のセルロース
アセテート及び約５から約１５重量％のＧＡＰ（グリシ
ジルジアジドポリマー）を含むものが望ましい。この推
進剤は燃焼時に一酸化炭素及び水素を含んだ可燃性ガス
を発生する。
【０１３７】ガス発生器ハウジング６４４はその内端に
連通孔６５０を備え、その連通孔６５０は常には第一デ
ィスク６５２によって閉鎖されている。インフレータハ
ウジング６２２の左端開口６２５にはリング状のコネク
タ６２６が溶接により固定されている。コネクタ６２６
の左端の開口６２８にはキャップ状のディフューザ６３
０が固定されている。ディフューザ６３０は周壁６３０
ａ及び頂壁６３０ｂを備え、その周壁６３０ａには複数
の通気口６３２が形成されている。ディフューザ６３０
はインフレータハウジング６２２の軸線６１７上に配置
され、かつ、エア／安全バッグ１８（図１）に接続され
ている。
【０１３８】前記コネクタ６２６の右端の開口はインフ
レータハウジング６２２の出口６３４を構成している。
その出口６３４には第二ディスク６３６が装着され、常
にはその出口６３４を閉鎖している。前記ディフューザ
６３０はこの出口６３４に連通する開口６３０ｃを備え
ている。また、この出口６３４を覆うように前記コネク
タ６２６には複数の通気口６３８を備えたキャップ６４
０が装着されている。従って、インフレータハウジング
６２２の内部は常には２つのディスク６３６，６５２及
びインフレータハウジング６２２の周壁によって密閉さ
れている。また、第一ディスク６５２及び第二ディスク
６３６の破壊時には、連通孔６５０により、収容室６４
５がインフレータハウジング６２２の内部に連通し、通
気口６３８により、インフレータハウジング６２２の内
部が出口６３４に連通する。
【０１３９】前記第一ディスク６５２と第二ディスク６
３６との間の間隔は約２０ｍｍから約７０ｍｍであるこ
とが望ましい。この間隔が下限値を下回ると、エア／安
全バッグ１８（図１）を膨張させるのに十分な量のガス
が得られず、上限値よりも大きいと、インフレータが十
分に小型化されない。前記インフレータハウジング６２
２内の加圧媒質の量は、約４０ｃｍ3 から約１００ｃｍ
3 である。この加圧媒質６２０の量は上記の間隔と同様
の理由に基づいて設定される。より好ましくは、約５０
ｃｍ3 から約９０ｃｍ3 である。また、インフレータハ
ウジング６２２の内部は４０００ｐｓｉ程度の高圧に保
たれている。
【０１４０】さて、前記検出器６１２からの信号に応じ
て点火アッセンブリ６４８が作動されると、推進剤６４
６が燃焼して、可燃性ガスを発生する。このガスは一酸
化炭素及び水素を含有している。また、このガスはガス
発生器ハウジング６４４内の圧力を高め、第一ディスク
６５２を破壊する。すると、可燃性ガスは連通孔６５０
を通ってインフレータハウジング６２２内に流入し、そ
こで加圧媒質６２０と混合される。
【０１４１】加圧媒質６２０は酸素を含んでいる。この
酸素は可燃性ガス中の一酸化炭素及び水素と反応して二
酸化炭素及び水蒸気を生成する。前記可燃性ガスはイン
フレータハウジング６２２内の圧力を高め、その圧力が
通気口６３８を介して第二ディスク６３６に作用する。
すなわち、ガスはキャップ６４０の端部壁６４１の周り
を流れて、孔６３８に進入しなければならない。これ
は、ハウジング６２２内におけるより完全な燃焼を容易
にする。従って、キャップ６４０の端部壁６４１はいわ
ば推進剤トラップとして機能し、インフレータ６１４に
対する出口に配置されている。
【０１４２】第二ディスク６３６付近の圧力が増大する
ことにより、同第二ディスク６３６が破断される。第二
ディスク６３６が破断された際、高圧の二酸化炭素、水
蒸気及び不活性ガスが出口６３４及びディフューザ６３
０の通気口６３２を通ってエア／安全バッグ１８（図
１）に供給される。従って、エア／安全バッグ１８（図
１）は効果的に所定の時間内に所定量膨張する。
【０１４３】上記のようにこの実施態様では、第一、第
二のディスク６５２，６３６及びディフューザ６３０が
インフレータハウジング６２２の軸線６１７上に配置さ
れているため、インフレータ全体をコンパクトなシリン
ダ型に形成することができる。よって、車両のドアやシ
ートの内部などの限られたスペース内に対しても、ドア
やシートの形状を変更することなく、確実に装着するこ
とができる。
【０１４４】また、この実施態様では、推進剤６４６が
その燃焼時に一酸化炭素及び水素を含む可燃性ガスを発
生する。そのガスは加圧媒質６２０中の酸素と反応して
二酸化炭素及び水に変換される。従って、搭乗者にはほ
とんど無害のガスによってエア／安全バッグ１８（図
１）を膨張させることができる。
【０１４５】前記ディフューザ６３０はキャップ状をな
すとともに周壁６３０ａ及び頂壁６３０ｂを備え、かつ
前記出口６３４に連通する開口６３０ｃを備え、周壁６
３０ａには開口６３０ｃに連通する複数の孔６３２を有
している。従って、インフレータハウジング６２２から
ガスが放出されるとき、複数の孔６３２から四方にガス
を噴射してエア／安全バッグ１８（図１）をより一層効
率的に膨張させることができる。
【０１４６】図１６（Ｂ）は図１６（Ａ）におけるイン
フレータの変形例を示す。この変形例では、ガス発生器
ハウジング６２４がベース部分６６０と室部分６６２と
から構成されている。ベース部分６６０は点火アッセン
ブリ６４８を支持している。室部分６６２は推進剤６４
６を収容している。ディスク６６４はベース部分６６０
と室部分６６２との間に配置され、それらによって挟持
されている。ディスク６６４は室部分６６２の貫通孔６
６６を常には閉鎖している。室部分６６２は連通孔６５
０を介してインフレータハウジング６２２に連通してい
る。従って、室部分６６２の内部は圧力下にある。
【０１４７】点火アッセンブリ６４８が動作されると、
点火アッセンブリ６４８はディスクを直接破壊し、かつ
推進剤を燃焼させて可燃性ガスを発生させる。可燃性ガ
スは加圧媒質６２０中の酸素と反応して、二酸化炭素及
び水蒸気に変換される。従ってエア／安全バッグが搭乗
者に対して実質的に無害のガスによって膨張させられ
る。
【０１４８】貯蔵ガスハウジング３５４を形成する１つ
の方法を、図１７，１８及び１９に示す。一般に、貯蔵
ガスハウジング３５４は、軸線方向に圧縮もしくはすえ
込みされた１本のチューブ４７０をすえ込みすることに
よって形成される。チューブ４７０は、ほぼ円筒状の側
壁４７４を有し、上端及び下端部４７８，４８２が軸方
向に間隔をおいて配置されている。一つの実施の形態に
おいて、貯蔵ガスハウジング３５４の形成に用いられる
チューブ４７０は、熱間圧延され、かつ冷間成形され、
継ぎ合わされたものであり、このようなシームドチュー
ブは、全体にわたってほぼ均一の特性を有する（例え
ば、ピッツバーグ・チューブ・コーポレーションから入
手可能な外径３・１／４インチ（約８２．６ｍｍ）のも
の）。チューブ４７０に適する材料としては、貯蔵ガス
ハウジング３５４に関して、既に記載されたものも含ま
れる。前述の寸法を有し、かつ前述のように運転席に適
用できるインフレータ３５０を供給するため、このチュ
ーブは一般的には全長が約２・１／２インチ（約６３．
５ｍｍ）以下、側壁の厚さが約３／３２インチ（約２．
４ｍｍ）以下、外径が約３・１／４インチ（約８２．６
ｍｍ）以下となっている。
【０１４９】チューブ４７０は、上側ダイ４９０と下側
ダイ５０８の相互作用によって、貯蔵ガスハウジング３
５４の形状に順応させられる。上側ダイ４９０及び下側
ダイ５０８は、それぞれ環状の溝４９４，５１２を有
し、これら環状の溝は、いずれもほぼ凹状をなしてい
る。各溝４９４，５１２は内壁、外壁（各ダイの中心を
通る長手方向の軸に関して）及びそれらの間に配置され
た底壁を有する点に特徴を有する。内壁及び外壁は各溝
の内側部分と外側部分の深さをほぼ定義する。これらの
各種のセグメント（即ち、内壁、外壁及び底壁）は円弧
状に形成され、一つの実施の形態においては各溝４９
４，５１２は実際には単一の半径によって定義されてい
る。
【０１５０】上側ダイ４９０の外周部４９８は、上側ダ
イ４９０の内周部５００に関してオフセットされてい
る。特に、外周部４９８は、上側基準面５０４内に含ま
れているが、内周部５００は、上側基準面５０４より上
に位置している。同様に、下側ダイ５０８の外周部５１
６は、下側ダイ５０８の内周部５２０に関してオフセッ
トされている。特に、外周部５１６は、下側基準面５２
４内に含まれているが、内周部５２０は、下側基準面５
２４より下に位置している。
【０１５１】上側及び下側ダイ４９０，５０８は軸線方
向に配列されており、特にこれらのそれぞれの溝４９
４，５１２が図１７に示すように互いに向かって突出し
て配列されている（例えば、溝４９４、５１２は対向す
るように配置されている）。チューブ４７０は、上側及
び下側ダイ４９０，５０８の間に配置され、かつチュー
ブ４７０の外径は、一般的には溝４９４，５１２の各々
の外径に極めて近いあるいは等しいように選択される。
上側４９０及び下側ダイ５０８は、それぞれが軸線方向
にお互いに向かって進められる。その結果、チューブ４
７０は、図１８，１９に示すように、軸線方向に圧縮さ
れ、上側及び下側ダイ４９０，５０８のそれぞれの溝４
９４，５１２の形状にほぼ順応させられる。一つの実施
の形態において、ダイ４９０，５０８は毎分約１０イン
チの速度で相対的に軸線方向に互いに向かって進めら
れ、その際、約４０トンの力が加えられる。
【０１５２】一般に、ダイ４９０，５０８が上記のよう
に軸方向へ相対的に進められる結果、チューブ４７０の
上半部は上側ダイ４９０の溝４９４に順応させられ、チ
ューブ４７０の下半部は下側ダイ５０８の溝５１２に順
応させられる。溝４９４，５１２がそれぞれ単一半径に
よって形成されている場合、チューブの側壁４７４のほ
ぼすべての部分がある程度半径方向内方へ押しつけられ
る。
【０１５３】更に、ダイ４９０、５０８間の相対的な移
動がある程度まで及んだとき、上側ダイ４９０に順応さ
せられていたチューブ４７０の端部は下側ダイ５０８に
向かって突出し、一方、下側ダイ５０８に順応させられ
ていたチューブの端部は上側ダイ４９０に向かって突出
する。
【０１５４】図１８に示すように、前記圧縮順応におい
て、チューブ４７０の上端部４７８及び下端部４８２
は、上側及び下側ダイ４９０，５０８によってチューブ
４７０に軸線方向に圧力が加えられた場合、上側及び下
側ダイ４９０，５０８のそれぞれの溝４９４，５１２を
区画形成する面にほぼ沿って進む。チューブ４７０の圧
縮係合は、チューブ４７０の初期長さ及び／あるいは溝
４９４，５１２の形状に依存するので、図１９に示すよ
うに、この圧縮係合によりチューブ４７０の上端及び下
端部４７８，４８２は、各々が中間基準面４８６に向か
って内方に延びる。これは、チューブ４７０の２つの端
部がほぼ互いに向かって突出し、よって、対向するダイ
に向かって突出することを意味する。しかも、半径方向
内方に配置された環状の溝４８８は、ダイ４９０，５０
８の操作完了後もそのままの形状にて維持されうる。す
なわち、チューブ４７０は、閉じた面、ドーナッツ状外
面あるいは真のトロイドを形成するために、すえ込み加
工される必要はない。図１９及び図８に示すように、貯
蔵ガスハウジング３５４の半径方向内方の部分は実際に
は開口しており、ほぼＣ字型横断面を呈している。貯蔵
ガスハウジングの断面は１８０度を越える角度範囲を有
する円弧に沿って延びている。このように、貯蔵ガスハ
ウジング３５４の外側側壁は、ほぼトーラス状もしくは
トロイダル状の形状を有していると特徴づけることもで
きる。
【０１５５】図示した実施の形態において、チューブ４
７０の長さは、それぞれ上側及び下側ダイ４９０，５０
８の第１及び第２の円弧の長さ５２８，５３２の総和よ
りも長くならないように選択されている。これによりチ
ューブ４７０全体がすえ込みの間に、「支持される」こ
とを許容し、貯蔵ガスハウジング３５４のほぼＣ字型断
面が得られる。第１の円弧の長さ５２８は、上側ダイ４
９０の環状の溝４９４の凹みの度合いを定義し、第２の
円弧の長さ５３２は、下側ダイ５０８の環状の溝５１２
の凹みの度合いを定義する。この長さのチューブ４７０
を選択することによって、たとえ上側及び下側ダイ４９
０，５０８が完全に係合（図示しない）することによっ
て閉じた面が形成されたとしても（例えば上側及び下側
ダイが対面すると、溝によって閉じた面が形成されるよ
うな場合）、ほぼＣ字型の断面が形成される。図示した
実施の形態において、上側及び下側ダイ４９０，５０８
のそれぞれの内周部５００，５２０は係合しないので、
チューブ４７０の長さは、第１及び第２の円弧の長さ５
２８，５３２の前記の合計より長くなるように選択する
ことができ、かつ、内側の環状の溝４８８を提供するこ
とができる。しかしながら、すえ込みの間、チューブ４
７０のすべての部分が関連する溝４９４，５１２にほぼ
係合していることが望ましく、従って、チューブ４７０
の長さは、前記のように特定するのがよい。
【０１５６】図示した実施の形態においては、前述のよ
うに、上側及び下側ダイ４９０，５０８の表面の間で、
それぞれの対応する溝４９４，５１２の近傍にて、オフ
セットも存在する。すなわち、上側ダイ４９０の外周部
４９８、特に少なくとも溝４９４に近接してかつ溝から
半径方向外方に位置する部分は、上側ダイ４９０の内周
部５００、特に少なくとも溝４９４に近接してかつ溝か
ら半径方向内方に位置する部分に関してオフセットされ
ている。さらに、下側ダイ５０８の外周部５１６は、特
に少なくとも溝５１２に近接してかつ溝から半径方向外
方に位置する部分は、下側ダイ５０８の内周部５２０、
特に少なくとも溝５１２に近接してかつ溝から半径方向
内方に位置する部分に関してオフセットされている。こ
れにより、ダイ４９０，５０８が係合される際に、図１
９に示すように、上側及び下側ダイ４９０，５０８の外
周部４９８，５１６は係合するが、内周部５００，５２
０は、垂直方向に離間している。従って、チューブ４７
０の長さが、前記のように、第１及び第２の円弧５２
８，５３２の長さの総和よりも長くならないように選定
されていれば、チューブ４７０は、すえ込みの間も支持
され、貯蔵ガスハウジング３５４は、ほぼＣ字型横断面
に形成される。
【０１５７】貯蔵ガスハウジング３５４が所望の形状に
形成されると、中央ハウジング３５８を中央開口内５３
６に配置することができる。中央ハウジング３５８は、
前記のような形式の単一の材料から打ち抜き加工するこ
とができ、かつ、一般的には貯蔵ガスハウジング３５４
内に設置する前に組み立てられる（例えば、第１のチャ
ンバ３９４及び第２のチャンバ４１８が形成され、推進
体粒子４０４が第１のチャンバ３９４内に収容され
る）。図８に示すように、中央ハウジング３５８の高さ
は、貯蔵ガスハウジングより高くなっている。（例え
ば、中央ハウジング３５８の上端部は、貯蔵ガスハウジ
ング３５４の最上端の部分を含む基準面を越えて垂直に
延びている）。中央ハウジング３５８が適切な位置に置
かれた後、インフレータ３５０の内部をシールするため
に溶接４５０，４５４が実施される。その後、所定の膨
張媒体がインフレータ３５０に供給される（例えば、貯
蔵ガスハウジング３５４に穴を開け、圧力をかけられた
ガスをここに供給し、その後再びハウジング３５４をシ
ールすることによって）。
【０１５８】図２０は金型の変形例を示す。この変形例
では、一対の保持部材５３０が設けられている。これら
の保持部材５３０は、チューブ４７０の第１及び第２端
部を前記第１及び第２のダイ４９０及び５０８の間に配
置する際に、そのチューブ４７０に両側外方から係合し
て所定位置に保持する。また、これらの保持部材５３０
は第１及び第２のダイ４９０及び５０８が互いに接近し
始める前に、所定の図示しない駆動手段により、前記チ
ューブ４７０から離間させられる。従って、この変形例
では、チューブ４７０を金型内の所定の位置に正確に配
置することができる。
【０１５９】図２０及び２１に示すように、第１及び第
２のダイ４９０及び５０８における溝４９４，５１２の
内周縁は、円弧の内端から、対向するダイ４９０又は５
０８に向かって延びる直線部分に沿って形成された第１
の面５３２，５３４を備えている。溝４９４，５１２の
外周縁は円弧の外端から保持部材５３０の外方へ向かっ
て延びる直線部分に沿って形成された第２の面５３６，
５３８を備えている。チューブ４７０の上端及び下端は
チューブ４７０を金型にセットしたときに、対応する第
２の面５３６，５３８に係合する。ハウジングの成形を
終了する時には、チューブ４７０の上端及び下端が第１
の面５３２，５３４に係合する。
【０１６０】次に、上記の原理を使用しているが、図２
及び図５に示すものと類似したシリンダ状のハウジング
３４，２０４及びの製造方法について、図２２から２４
に従って説明する。これらのハウジング３４，２０４は
基本的には図８に示す前記貯蔵ガスハウジング３５０と
同様に（例えば、貯蔵ガスハウジング３５０に類似した
形状を有するようにハウジング３４，２４０の端部を形
成するため）、チューブ６７０をすえ込み加工すること
によって形成される。但し、そのチューブ６７０は貯蔵
ガスハウジング３５０用のチューブ４７０よりも長く、
例えば、ハウジング３４のチューブは一つの実施の形態
では２５１ｍｍの長さを有し、一つの実施の形態のハウ
ジング２０４のチューブは１３９ｍｍの長さを有する。
チューブの長さの好適な範囲は１００ｍｍから３００ｍ
ｍであり、最適範囲は１３０ｍｍから２６０ｍｍであ
る。
【０１６１】このチューブ６７０は円筒形の周壁及び軸
方向に離間した上端６７８及び下端６８２を有する。周
壁の厚さは、好適には２ｍｍから４ｍｍ、最適には２．
５ｍｍから３．５ｍｍである。チューブ６７０の外径は
好適には４０ｍｍから７５ｍｍであり、最適には５５ｍ
ｍから６５ｍｍである。チューブの長さ、厚さ及び外径
は貯蔵ガスハウジング中の貯蔵ガスの量、貯蔵ガスの圧
力、及びインフレータが装着される車両中のスペースの
大きさを含む各種のパラメータに応じて選択可能であ
る。
【０１６２】チューブ６７０は図２２に示す下方の第１
のダイ６０８及び上方の第２のダイ６９０によってハウ
ジング３４，２０４に成形される。第１のダイ６０８及
び第２のダイ６９０は図１７の各ダイとほぼ同一の形状
の第１及び第２のリング溝６１２及び６９４を備えてい
る。各ダイ６０８，６９０の周壁６１０，６９２はチュ
ーブ６７０の長さに応じて図１７の各ダイよりも長く形
成されている。
【０１６３】図２２に示すように、第１及び第２のダイ
６０８，６９０にチューブ６７０が装着され、そのチュ
ーブ６７０の上端６７８及び下端６８２が対応するリン
グ溝６１２，６９４に係合された時、両ダイ６０８，６
９０の間には所定の大きさＬ１０のギャップが形成され
る。前記ギャップ内には、チューブ６７０からハウジン
グを成形する際のダイ６０８，６９０のストロークを調
節するための一対のスペーサ７００が着脱可能に装着さ
れている。各スペーサ７００は所定の厚さｔを有する。
前記リング溝６１２，６９４を形成する２つの円弧は同
一の半径を有し、かつそれぞれＬ３１及びＬ２１で表さ
れる長さを有する。前記各円弧はそれぞれ９０度以上１
８０度未満の角度範囲を備える。前記ギャップの大きさ
Ｌ１０は前記円弧の長さの和Ｌ２１＋Ｌ３１に等しい
か、それよりも大きく設定される。この実施の形態では
両者が等しく設定されている。また、当然のことなが
ら、前記円弧の長さの和Ｌ２１＋Ｌ３１はチューブ６７
０の長さよりも短い。
【０１６４】前記チューブ６７０からハウジング３４，
２０４が形成されるとき、前記第１及び第２のダイ６０
８，６９０が互いに接近するように移動して、図２３に
示すように、それらの対向端部がそれぞれ前記スペーサ
７００に係合する。ここまでの両ダイ６０８，６９０の
移動距離はＬ１０−ｔで表される。このとき、チューブ
６７０の上端及び下端は対応する円弧の全長Ｌ２１また
はＬ３１の内、Ｌ２０またはＬ３０に相当する距離だけ
移動する。距離Ｌ２０はＬ２１よりも小さく、距離Ｌ３
０はＬ３１よりも小さい。そして、Ｌ１０−ｔ＝Ｌ２０
＋Ｌ３０の関係が成立する。
【０１６５】その後、スペーサ７００がダイ６０８，６
９０から取り外され、第１及び第２のダイ６０８，６９
０がさらに互いに接近するように移動して、図２４に示
すように、それらの対向端部が互いに係合する。この時
点で、ハウジング３４，２０４の成形が終了する。従っ
て、ダイ６０８，６９０の全ストロークはＬ１０＝Ｌ２
１＋Ｌ３１で表される。その後、両ダイを互いに離間さ
せれば、ハウジング３４，２０４をダイから取り外すこ
とができる。ハウジング３４、２０４は中央開口を備
え、その中央開口は両端すなわち、第１端及び第２端に
おいて開口している。ハウジング２０４の第１端及び第
２端には開口の大きさを調節するための研削加工が必要
に応じて施される。
【０１６６】尚、端部の湾曲の度合いは図２３に示す状
態でプレス動作を終了することによって調節することが
可能である。また、円弧の半径やスペーサの厚さを変更
することにより、端部の湾曲の度合いを調節することも
できる。これはハウジング３４または２０４の設計の自
由度を増大させる。
【０１６７】次に、上記のように製造したハウジング２
０４を用いて、図５に示すインフレータを組み付ける手
順について説明する。まず、中央ハウジング２１６が組
み立てられる。中央ハウジング２１６は径の異なる２本
のパイプから構成されている。大径のパイプはガス発生
器ハウジング２１２を構成し、小径のパイプは第二ハウ
ジング２７８を構成している。
【０１６８】大径のパイプの一端にはスクリーン２６６
及びアフターバーナーノズル２７４が装着される。一端
に弁３２０を装着した小径のパイプを大径のパイプの一
端に挿入して、両パイプを部分的に重ね合わせる。この
とき、ノズル２７４の先端は弁３２０内に配置される。
その後、両パイプの重ね合わせ部分において溶接２５０
により両パイプが連結される。次に、連結されたパイプ
の大径パイプ側の開放端（第１端）に、イニシエータを
収容したアダプター２２４が溶接によって固定されて、
中央ハウジング２１６の組立が完了する。
【０１６９】引き続き、予めアフターバーナーアダプタ
２８２及び第二の閉鎖ディスク２９０が装着されたボス
２９４が、ハウジング２０４の中央開口の第１端に挿入
されて溶接により固定される。次に、連結されたパイプ
がハウジング２０４の中央開口の第２端からハウジング
２０４内に挿入され、その連結されたパイプの小径パイ
プ側の開放端がアフターバーナーアダプター２８２に嵌
合される。最後に、アダプター２２４をハウジング２０
４の第２端に溶接により固定すれば、図５のインフレー
タ２０２の組立が終了する。
【０１７０】図２５は図１の膨張式安全システム１０に
使用可能な別の実施の形態に基づくハイブリッドインフ
レータを示す。ハイブリッドインフレータ８００は円筒
形インフレータ、即ち貯蔵ガスハウジング８６２を含
む。貯蔵ガスハウジング８６２は適切な加圧媒質８６８
（例：一つ以上の液体及び／または一つ以上のガスを含
む加圧流体）と、エア／安全バッグ１８（図１参照）へ
のフローを増大させるための適切なガス／熱発生剤、即
ち推進剤８１８（例：システムの膨張能力を増大すべく
使用される熱の少なくとも約８５％は推進剤８１８の燃
焼によって形成される）を内包する円筒形ガス発生器８
０４と、加圧媒質８６８の放出（インフレータ８００及
びエア／安全バッグ１８（図１参照）の間の流路を形成
することにより実現）及び推進剤８１８の点火を実現す
るための活性化アセンブリ８３２と、フローをインフレ
ータ８００からエア／安全バッグ１８（図１参照）まで
案内するためのディフューザ８９０とを有する。インフ
レータ８００はガンタイプ推進剤及び／または混成推進
剤からなる組成物と、複数の成分を含む加圧媒質８０２
（例：一つの成分は酸素であり、他方の成分は少なくと
も一つの不活性流体（例：気体／液体）である）とを有
することが好ましい。インフレータ８００はディフュー
ザ８９０の“上流”に配置されたアフターバーナーチュ
ーブ８７０を含む。アフターバーナーチューブ８７０は
フローがディフューザ８９０を通ってインフレータ８０
０から排出される前に同フローの十分な燃焼を可能にす
る。
【０１７１】インフレータ８００の一部は加圧媒質８６
８を静的状態、即ち活性化アセンブリ８３２の始動前に
含有する圧力容器を形成している。一般的に、活性化ア
センブリ８３２は貯蔵ガスハウジング８６２の一端を閉
鎖するとともに、第一の溶接部８５２を有する。第一の
溶接部８５２は貯蔵ガスハウジング８６２と、活性化ア
センブリ８３２の活性化アセンブリハウジング８３４と
を結合し、かつシールを形成している。貯蔵ガスハウジ
ング８６２の他端はアフターバーナーチューブ８７０及
びディフューザ８９０によって閉鎖されている。アフタ
ーバーナーチューブ８７０及びディフューザ８９０は別
のシールを形成する溶接部８９６，８９８により貯蔵ガ
スハウジング８６２に対してそれぞれ固定されている。
インフレータ８００の他のシールは以下に詳述する。加
圧媒質８６８は貯蔵ガスハウジング８６２の壁に形成さ
れた充填ポート８６４を通じて組立済みインフレータ８
００内に案内される。所望の量の加圧媒質８６８をイン
フレータ８００に対して充填した後、充填ポート８６４
は貯蔵ガスハウジング８６２に対して適切に固定された
プラグ８６６（例：充填ポート８６４の内部及び／また
は表面に対して圧入及び／または溶接によって取付けら
れたスチールボール）によってシールされる。
【０１７２】静的状態中、加圧媒質８６８はインフレー
タ８００内の複数の室内に収容されている。そして、同
複数の室はインフレータ８００からのフローの流出を動
作中に可能にする流路を形成すべく互いに連通されてい
る。ガス発生器８０４はガス発生器ハウジング８０６を
有する。ガス発生器ハウジング８０６は貯蔵ガスハウジ
ング８６２と同心をなすように同貯蔵ガスハウジング８
６２内に配置されるとともに、第一の室８８２を画定し
ている。推進剤８１８はガス発生器ハウジング８０６の
第一の室８８２内に収容されている。第二の室８８４は
ガス発生器ハウジング８０６の第一の室８８２に対して
連通されている。第二の室８８４は加圧媒質８６８を静
的状態中、即ち活性化アセンブリ８３２の始動前に収容
している。第二の室８８４は貯蔵ガスハウジング８６２
及びガス発生器８０４の間の環状空間と、貯蔵ガスハウ
ジング８６２及びアフターバーナーチューブ８７０の間
の環状空間とによってそれぞれ部分的に形成されてい
る。第一の室８８２及び第二の室８８４の間は常に連通
されている。この結果、静的状態中、即ち活性化アセン
ブリ８３２の始動前において、ガス発生器ハウジング８
０６内の第一の室８８２も加圧媒質８６８を有する。
【０１７３】ガス発生器ハウジング８０６は第一の端８
１０及び第二の端８１２を有する。ガス発生器ハウジン
グ８０６の第一の端８１０は活性化アセンブリ８３２の
一部によって閉鎖されている。以下に詳述するように、
これはインフレータ８００内における加圧媒質８６８の
保持を静的状態において補助する。ガス発生器ハウジン
グ８０６の第二の端８１２は同ガス発生器ハウジング８
０６の第一の端８１０より僅かに大きい直径を有し、か
つ開放されている。更に、ガス発生器ハウジング８０６
の第二の端８１２はアフターバーナーチューブ８７０の
一部から放射方向に外側へ離間した位置に配置されてい
る。この空間は第二の室８８４の一部と見なすか、また
は第二の室８８４と、オリフィススリーブ８７２によっ
て画定された第三の室８８６との間の流路の一部と見な
し得る。
【０１７４】第二の室８８４及び第三の室８８６間の連
通は少なくとも一つ、好ましくは複数のオリフィススリ
ーブポート８７３によって形成されている。オリフィス
スリーブポート８７３はオリフィススリーブ８７２上に
放射方向に互いに離間して形成されており、かつ常に開
放されている。オリフィススリーブ８７２はアフターバ
ーナーチューブ８７０及びガス発生器８０４を接続して
いる。オリフィススリーブ８７２の一端はガス発生器８
０４の第二の端部壁８２４に対して適切に固定されてい
る（両者の端をそれぞれ折曲げて互いに結合するクリン
プ結合を使用）。更に、ガス発生器８０４の第二の端部
壁８２４はガス発生器ハウジング８０６の第一の室８８
２の一端を閉鎖している。オリフィススリーブ８７２の
他端は溶接部８８０によってアフターバーナーチューブ
８７０の端に対して結合されている。静的状態中、即ち
活性化アセンブリ８３２の始動前において、加圧媒質８
６８を第一の室８８２、第二の室８８４及び第三の室８
８６内にそれぞれ保持すべく第三の室８８６をシールす
る。このシールを実現すべく、第二のディスク８７４は
アフターバーナーチューブ８７０の端及びオリフィスス
リーブ８７２の間に配置され、かつ溶接部８８０によっ
て同位置に保持されている。第二の閉鎖ディスク８７４
はインフレータ８００及びエア／安全バッグ１８（図１
参照）の間の主分離部分を形成するとともに、出力ディ
スクとして特徴付けできる。
【０１７５】第二の閉鎖ディスク８７４はインフレータ
８００内の中間位置に配置し得る。本実施の形態におい
て、第二の閉鎖ディスク８７４は貯蔵ガスハウジング８
６２内において同貯蔵ガスハウジング８６２のほぼ中央
に配置されている。貯蔵ガスハウジング８６２の２つの
端の間の距離をＬ1とする。一つの実施の形態におい
て、前記の第二の閉鎖ディスク８７４の“中間”位置は
貯蔵ガスハウジング８６２の両端からＬ1の少なくとも
４０％の距離それぞれ離間した位置（範囲内）に配置さ
れているとして特徴付けできる。
【０１７６】アフターバーナーチューブ８７０は第二の
閉鎖ディスク８７４が以下に詳述するように破断、即ち
開放された後で第三の室８８６に対して連通される。そ
して、アフターバーナーチューブ８７０は複数のディフ
ューザ・ポート８９４及びディフューザ・スクリーン８
９２を有するディフューザ８９０に対して接続されてい
る。ディフューザ８９０から放出されたフローはエア／
安全バッグ１８（図１参照）内に案内される。アフター
バーナチューブ８７０及びディフューザ８９０はインフ
レータ８００に対する出口通路を形成している。ディフ
ューザ８９０に対して接続されたアフターバーナーチュ
ーブ８７０の一端は末広形状の端部領域８７６を有す
る。この端部領域８７６は第二のディスク８７４に対し
て接続されたアフターバーナーチューブ８７０の他端よ
り大きい直径を有するとともに、インフレータ８００か
ら放出されるフローの流速を減少させる。
【０１７７】第一の室８８２はガス発生器８０４内に配
置されている。より詳細には、第一の室８８２は中空伝
火チューブ８１４によって画定されている。伝火チュー
ブ８１４はガス発生器ハウジング８０６及び環状保持器
８２８と同心をなすように同ガス発生器ハウジング８０
６及び環状保持器８２８の内部に配置されている。そし
て、環状保持器８２８はガス発生器ハウジング８０６の
内面及び伝火チューブ８１４の外面に対してそれぞれ当
接している。推進剤８１８は保持器８２８と、活性化ア
センブリ８３２に隣接したガス発生器ハウジング８０６
の第一の端８１０との間において、伝火チューブ８１４
の放射方向外方に配置されている（例えば、推進剤８１
８を点火中に損傷する可能性を低減するため）。
【０１７８】少なくとも一つ、常には複数のガス発生器
出口ポート８０８が貯蔵ガスハウジング８６２と、ガス
発生器ハウジング８０６、より詳細には同ガス発生器ハ
ウジング８０６内の推進剤８１８が配置された第一の室
８８２とを常に連通すべくガス発生器ハウジング８０６
に形成されている。出口ポート８０８は保持器８２８
と、ガス発生器ハウジング８０６の第一の端８１０との
間のガス発生器ハウジング８０６上に形成されている。
エア／安全バッグ１８（図１参照）へのフローを増大さ
せるべく、推進剤８１８の全ての燃焼副産物及び活性化
アセンブリ８３２から流出した全ての副産物はガス発生
器出口ポート８０８を通じてガス発生器ハウジング８０
６から流出させることが好ましい。これらの燃焼副産物
がインフレータ８００の性能に対して悪影響を及ぼす可
能性を低減すべく、スクリーン８２０を少なくともガス
発生器出口ポート８０８を被覆するようにガス発生器ハ
ウジング８０６の内部に配置し得る。
【０１７９】推進剤８１８は活性化アセンブリハウジン
グ８３４を有する活性化アセンブリ８３２によってガス
発生器ハウジング８０６内で点火される。貯蔵ガスハウ
ジング８６２及びガス発生器ハウジング８０６は静的状
態、即ち活性化アセンブリ８３２の始動前に加圧媒質を
有する。このため、好ましくは気密シールを形成すべ
く、活性化アセンブリハウジング８３４は貯蔵ガスハウ
ジング８６２と、ガス発生器ハウジング８０６の第一の
端８１０とに対して第一の溶接部８５２及び第二の溶接
部８５４を介してそれぞれ結合されている。活性化アセ
ンブリハウジング８３４は推進剤８１８の点火を招来す
る燃焼生成物を形成する適切なイニシエータ８３６
（例：電気式導火爆管または適切な他の火工装置）を保
持している。イニシエータ８３６をインフレータ８００
内において加圧媒質８６８から分離し、さらにはインフ
レータ８００に対するシールを形成すべく、第一の閉鎖
ディスク８５８はガス発生器８０４及びイニシエータ８
３６の間に配置されている。本実施の形態において、こ
れは第一の閉鎖ディスク８５８を第三の溶接部８５６に
よって互いに固定されたガス発生器８０４の第一の端部
壁８２２（同第一の端部壁８２２は伝火チューブ８１４
の一方の端上に折り曲げられている）と、活性化アセン
ブリハウジング８３４の端との間に配置することによっ
て実現される。
【０１８０】円筒形伝火チューブ８１４はガス発生器ハ
ウジング８０６に対して同心をなすように同ガス発生器
ハウジング８０６内に配置されている。更に、円筒形伝
火チューブ８１４は活性化アセンブリ８３２の始動によ
って形成された燃焼生成物の“フロー”を収容すべくイ
ニシエータ８３６に対して整合されている。推進剤８１
８はガス発生器ハウジング８０６の第一の室８８２内、
即ち伝火チューブ８１４の放射方向外方に配置されてい
る。イニシエータ８３６の始動によって形成される圧力
波、即ちパルスは推進剤８１８の燃焼特性を変化させる
亀裂を推進剤８１８のグレインに形成し得る。伝火チュ
ーブ８１４は前記の圧力波、即ちパルスの発生の可能性
を低減することにより、活性化アセンブリ８３２の始動
が推進剤８１８に対して好ましくない衝撃を及ぼす可能
性を低減する。活性化アセンブリ８３２によって形成さ
れた燃焼生成物を推進剤８１８に対して接触させること
により同推進剤８１８を点火すべく同燃焼生成物を推進
剤に対して連通する。これを実現すべく少なくとも一
つ、好ましくは複数の伝火チューブポート８１６が伝火
チューブ８１４上に形成されている。複数の伝火チュー
ブポート８１６を伝火チューブ８１４の周囲において放
射方向に配置するとともに、同伝火チューブ８１４の長
手方向に互いに離間させ得る。
【０１８１】活性化アセンブリ８３２は同活性化アセン
ブリ８３２の能力を増大すべく適切な点火／ブースタ剤
８５９を有する（例えば、８９重量％のＲＤＸ及び１１
重量％のアルミニウム粉末を混合したＲＤＸ／アルミニ
ウムブースタ剤を使用できる。そして、同ＲＤＸ／アル
ミニウムブースタ剤のうちの０．５〜５．０重量％を
０．５〜５．０重量％のヒドロキシプロピル−セルロー
スと置換してもよい）。点火／ブースタ剤８５９をイニ
シエータ８３６からの放出、即ち出力に対して整合させ
た状態で、同点火／ブースタ剤８５９をイニシエータ８
３６及び推進剤８１８の間に配置可能である。イニシエ
ータ８３６の活性化により、同イニシエータ８３６内の
可燃性物質が点火される。そして、同可燃性物質の燃焼
により、点火／ブースタ剤８５９が点火される。イニシ
エータ８３６において形成された燃焼生成物と、点火／
ブースタ剤８５９から形成された燃焼生成物との少なく
とも一方を推進剤８１８に対して直接接触させ、かつ同
推進剤８１８を点火すべく、前記の燃焼生成物を伝火チ
ューブ８１４及び伝火チューブポート８１６を通じて推
進剤８１８まで案内する。点火／ブースタ剤８５９はパ
ウダーの形態をなす。このため、同点火／ブースタ剤８
５９は薄壁カップ８６０内に収容されている。カップ８
６０は伝火チューブ８１４の一方の端部の内側に配置さ
れている（例：端部内へのカップ８６０の圧入等によ
る）。更に、カップ８６０はイニシエータ８３６に対し
て指向された開放端と、同開放端の反対側に配置された
閉塞端とを有する。従って、推進剤８１８を点火するた
めの燃焼生成物は伝火チューブ８１６内を移動する。
【０１８２】活性化アセンブリ８３２の起動により、推
進剤８１８に点火される以外に、インフレータ８００及
びエア／安全バッグ１８の間の主分離部分である第二の
ディスク８７４が破断される。これにより、インフレー
タ８００及びエア／安全バッグ１８（図１参照）の間の
通路を形成する。これを実現すべく活性化アセンブリ８
３２は発射体／バルブ８３８を有する。発射体／バルブ
８３８は点火／ブースタ剤８５９の反対側に位置する伝
火チューブ８１４の一端の内側に部分的に収容されてい
る。更に、発射体／バルブ８３８はイニシエータ８３６
及び点火／ブースタ剤８５９に対して整合され、さらに
は剪断リング８５０によって固定位置に保持されてい
る。また、発射体／バルブ８３８は伝火チューブ８１４
の一端を越えてガス発生器ハウジング８０６の第二の端
部壁８２４を貫通して延びている。更に、発射体／バル
ブ８３８は第二のディスク８７４に対して軸方向に整合
されるとともに、同第二のディスク８７４から離間して
いる。一般的に、活性化アセンブリ８３２（イニシエー
タ８３６及び／または点火／ブースタ剤８５９）から放
出された燃焼生成物は伝火チューブ８１４を通って案内
される。そして、同燃焼生成物は剪断リング８５０を破
壊し、かつ発射体／バルブ８３８を第二のディスク８７
４を貫通して推進させるべく同発射体／バルブ８３８を
押圧する。これにより、加圧媒質８６８、推進剤ガス及
び他の燃焼生成物は第二の室８８４からオリフィススリ
ーブポート８７３を通って第三の室８８６内へ案内さ
れ、次いで破断された第二のディスク８７４を通ってア
フターバーナーチューブ８７０内へ案内され、さらには
ディフューザ８９０を通ってインフレータ８００から放
出され、かつエア／安全バッグ１８（図１参照）に向け
て案内される。
【０１８３】活性化アセンブリ８３２の発射体／バルブ
８３８はインフレータ８００からのフローの流出を開始
させる他に別の役割を有する。特に、発射体／バルブ８
３８は第一の室８８２内に存在する活性化アセンブリ８
３２から形成された推進剤ガス及び他の燃焼生成物をガ
ス発生器８０４からガス発生器出口ポート８０８を通っ
て第二の室８８４内に流入させる。これは発射体／バル
ブ８３８の形状と、ガス発生器８０４に対する発射体／
バルブ８３８の取付け方法との少なくとも一方によって
提供される。発射体／バルブ８３８はイニシエータ８３
６に向かって延びる第一の円錐形ヘッド８４０を有す
る。第一の円錐形ヘッド８４０は発射体／バルブ８３８
を伝火チューブ８１４の内面に沿って摺動させるべく、
同伝火チューブ８１４の内径より僅かに小さい最大直径
を有する。更に、発射体／バルブ８３８は第二のディス
ク８７４に向かって延びる第二の円錐形ヘッド８４２を
有する。第二の円錐形ヘッド８４２は第一のヘッド８４
０の最大直径より小さい最大直径を有する。ボディ８４
４は第一のヘッド８４０及び第二のヘッド８４２を結合
している。ボディ８４４は第一のボディ部分８４６及び
第二のボディ部分８４８を有する。第一のボディ部分８
４６はガス発生器８０４の第二の端部壁８２４に対して
摺動可能に接している。第二のボディ部分８４８は第一
のボディ部分８４６から第二の端部壁８２４を越えて第
二のヘッド８４２まで延びている。第二のボディ部分８
４８は第一のボディ部分８４６より小さい直径を有す
る。
【０１８４】静的状態、即ち活性化アセンブリ８３２の
活性化前において、発射体／バルブ８３８は剪断リング
８５０によって固定位置に保持されている。環状剪断リ
ング８５０は第一のボディ部分８４６に形成された溝内
に係止されている。更に、剪断リング８５０はガス発生
器８０４の第二の端部壁８２４と、伝火チューブ８１４
の一端との間に保持されている。活性化アセンブリ８３
２を活性化した後、イニシエータ８３６及び点火／ブー
スタ剤８５９から形成された燃焼生成物は、発射体／バ
ルブ８３８を第二のディスク８７４を貫通して推進させ
るべく剪断リング８５０を剪断するのに十分な力を発射
体／バルブ８３８に対して付与する。発射体／バルブ８
３８は前記の燃焼生成物によって駆動されるのみであ
り、推進剤８１８の燃焼によって形成された燃焼生成物
によって駆動されものではない。発射体／バルブ８３８
は第一のヘッド８４０がガス発生器の第二の端部壁８２
４に対して当接するまで活性化アセンブリ８３２からの
燃焼生成物によって軸方向に移動される。第一のヘッド
８４０の直径は発射体／バルブ８３８が通過する第二の
端部壁８２４に形成された孔、即ち開口の直径より大き
いため、同第一のヘッド８４０は第一の室８８２をシー
ルする。この結果、ガス発生器８０４から流出するフロ
ーはガス発生器出口ポート８０８を通って第二の室８８
４内に流入し、さらには前記の要領でインフレータ８０
０から流出する。推進剤８１８の燃焼によって形成され
る第一の室８８２内の圧力は前記のシールを形成する発
射体／バルブ８３８の係合を維持する。しかし、第三の
室８８６内の圧力が動作中に第一の室８８２内の圧力よ
り高くなった場合、発射体／バルブ８３８はガス発生器
８０４の第二の端部壁８２４をシールすべくイニシエー
タ８３６に向かって軸方向に後方へ移動する。この移動
は第二のヘッド８４２がガス発生器８０４の第二の端部
壁８２４に対して係合するまで継続する。
【０１８５】図２６は図１の膨張式安全システム１０に
使用可能な別の実施の形態に基づくハイブリッドインフ
レータを示す。インフレータ９００はハイブリッドであ
り、かつ２つの主な部材を有する。インフレータ、即ち
貯蔵ガスハウジング９０８はハイブリッドインフレータ
９００の“低温ガス”成分を提供すべく加圧媒質を有す
る。中央ハウジングアセンブリ９１６は貯蔵ガスハウジ
ング９０８の中央部分を通って延びている。更に、好ま
しくは気密シールを形成すべく、中央ハウジングアセン
ブリ９１６は貯蔵ガスハウジング９０８に対して適切に
取付けられている（例：溶接部１０２８，１０４０にお
ける溶接による取付けなど）。中央ハウジングアセンブ
リ９１６は推進剤９８６を内包するガス発生器９５０を
形成している。エア／安全バッグ１８（図１参照）に対
するフローを増大させるべく、推進剤９８６はハイブリ
ッドインフレータ９００に対して“高温ガス”成分
（例：高温の推進剤ガス）を供給する（例えば、システ
ムの膨張能力を増大すべく使用される熱の少なくとも約
８５％は推進剤９８６の燃焼によって形成される）。イ
ンフレータ９００に使用する加圧媒質及び推進剤は前記
の加圧媒質及び推進剤であり得るとともに、前記の範囲
／相対量内で使用できる。
【０１８６】貯蔵ガスハウジング９０８は環状をなすと
ともに、インフレータ９００の中心軸９０４に対して同
心をなすよう配置されている。貯蔵ガスハウジング９０
８の上部は第一の半径Ｒ1によって画定されている。貯
蔵ガスハウジング９０８の下部は第二の半径Ｒ2によっ
て画定されている。半径Ｒ1の中心及び半径Ｒ2の中心は
垂直方向に互いに離間するとともに、垂直方向に互いに
整合されている。これにより、ほぼ円筒形をなす貯蔵ガ
スハウジング９０８の環状部分が形成される。一つの実
施の形態において、第一の半径Ｒ1及び第二の半径Ｒ2は
それぞれ約０．６インチ（約１５．２４ｍｍ）である。
更に、第一の半径Ｒ1の中心及び第二の半径Ｒ2の中心は
垂直方向に約０．１２インチ（３．０５ｍｍ）互いに離
間している。
【０１８７】中央ハウジングアセンブリ９１６はインフ
レータ９００の長手方向に延びる中心軸９０４の周囲に
配置されるとともに、ほぼカップ形の中央ハウジング９
２０を有する。中央ハウジング９２０はほぼ円筒形の中
央ハウジング側壁９２４と、中央ハウジング側壁９２４
と一体成形された中央ハウジング底壁９２８と、開放端
９３２とを有する。中央ハウジング底壁９２８は中央ハ
ウジング側壁９２４から実質的に開放端９３２に向かっ
て内側に延びている。一つの実施の形態において、水平
基準面に対する中央ハウジング底壁９２８の角度は約２
６度である。この角度配置は構造的強度を高める。
【０１８８】中央ハウジング底壁９２８の中央部は活性
化アセンブリ９５４を収容すべく開口を有する。活性化
アセンブリ９５４は主ハウジング９６２を備えたホルダ
アセンブリ９５８を有する。主ハウジング９６２は好ま
しくは気密シールを形成すべく環状溶接部１０３２によ
って中央ハウジング底壁９２８に対して結合されてい
る。適切なイニシエータ９７４は主ハウジング９６２内
に収容されている。そして、オーリング９７０は別のシ
ールを形成すべくイニシエータ９７４及び主ハウジング
９６２の間に配置されている。活性化された際、イニシ
エータ９７４からの出力は同イニシエータ９７４に対し
て軸方向に整合された主ハウジング９６２の開口を通っ
て案内される。
【０１８９】ホルダアセンブリ９５８の端部キャップ９
６６はイニシエータ９７４の一端を覆っている。更に、
端部キャップ９６６は同端部キャップ９６６の中央部を
貫通して延びる開口を有する。第一の閉鎖ディスク９７
６は端部キャップ９６６の開口内に配置されるととも
に、端部キャップ９６６及び主ハウジング９６２の間に
保持されている。そして、端部キャップ９６６及び主ハ
ウジング９６２は環状溶接部１０４８によって互いに結
合されている。適切な点火／ブースタ剤９９０は第一の
閉鎖ディスク９７６を挟んでイニシエータ９７４の反対
側に位置するとともに、同第一の閉鎖ディスク９７６に
対して整合されている。一つの実施の形態において、点
火／ブースタ剤９９０はＲＤＸ／アルミニウムブースタ
剤である。ＲＤＸ／アルミニウムブースタ剤は８９重量
％のＲＤＸ及び１１重量％のアルミニウム粉末を含む。
そして、同ＲＤＸ／アルミニウムブースタ剤のうちの
０．５〜５．０重量％を０．５〜５．０重量％のヒドロ
キシプロピル−セルロースと置換してもよい。点火／ブ
ースタ剤９９０は活性化アセンブリ９５４の一部を構成
するとともに、推進剤９８６の点火を補助する。更に、
点火／ブースタ剤９９０は発泡体構造物内に収容し得
る。
【０１９０】隔壁９３６は中央ハウジング９２０内の中
間位置に配置されている。隔壁９３６は隔壁側壁９４０
及び隔壁底壁９４４を有する。隔壁側壁９４０の底部は
中央ハウジング側壁９２４の内部に圧入されている。更
に、隔壁側壁９４０の頂部は中央ハウジング側壁９２４
から放射方向に内側に離間している。第一の室９７８は
隔壁底壁９４４と、中央ハウジング９２０の底部と、活
性化アセンブリのホルダアセンブリ９５８とによって画
定されている。活性化アセンブリのホルダアセンブリ９
５８は前記のように中央ハウジング底壁９２８内の開口
を閉鎖している。隔壁底壁９４４は適切な空間を隔壁底
壁９４４と、活性化アセンブリのホルダアセンブリ９５
８の主ハウジング９６２に取付けられた端部キャップ９
６６の一端との間に形成すべく第一の室９７８に対して
凹状、即ちドーム状をなす。
【０１９１】点火／ブースタ剤９９０は第一の室９７８
内に収容されている。更に、第一の室９７８は推進剤９
８６を有する。この結果、第一の室９７８を形成する構
造物はガス発生器ハウジングを備えたガス発生器９５０
として特徴付けできる。複数の第一のポート９８２は第
一の室９７８を貯蔵ガスハウジング９０８に対して常に
連通している。貯蔵ガスハウジング９０８及び中央ハウ
ジング側壁９２４の間に形成された空間は第二の室９１
２を形成している。従って、静的状態、即ち活性化アセ
ンブリ９５４の始動前において、加圧媒質はガス発生器
９５０の第一の室９７８内にも収容されている。
【０１９２】中央ハウジング９２０の開放端９３２はデ
ィフューザハウジング９９８を有するディフューザアセ
ンブリ９９４によって閉鎖されている。インフレータ９
００からの出力はディフューザアセンブリ９９４を通っ
て流れる。第三の室１０２０はディフューザアセンブリ
９９４、中央ハウジング９２０及び隔壁９３６によって
画定されている。第三の室１０２０は貯蔵ガスハウジン
グ９０８に対して常に連通されている。この連通を実現
すべく、放射方向に互いに離間した複数の第二のポート
１０２４が中央ハウジング側壁９２４に形成されてい
る。隔壁側壁９４０の頂端はディフューザハウジング９
９８に対して係合している。このため、複数の隔壁スロ
ット９４８が隔壁側壁９４０の頂部にも形成されてい
る。各隔壁スロット９４８は隔壁側壁９４０の頂端に形
成されるとともに、中央ハウジング側壁９２４から放射
方向に内側に離間している。インフレータ９００から流
出する全てのフローは第三の室１０２０を通って流動す
る。このフローは第一の室９７８からの推進剤ガスを含
む。同推進剤ガスは第一の室９７８から貯蔵ガスハウジ
ング９０８、即ち第二の室９１２内に案内され、次いで
隔壁側壁９４０の頂部及び中央ハウジング９２０の間の
空間内に案内され、さらにはディフューザハウジング９
９８に隣接するスロット９４８を通って第三の室１０２
０内に案内される。
【０１９３】ディフューザアセンブリ９９４は中央ハウ
ジング９２０の開放端９３２を閉鎖し、かつインフレー
タ９００からの全てのフローをエア／安全バッグ１８
（図１参照）に向けて案内する。ディフューザアセンブ
リ９９４はディフューザハウジング９９８を含む。ディ
フューザハウジング９９８は環状溶接部１０４４によっ
て中央ハウジング側壁９２４に対して結合されている。
中央通路１０００はディフューザハウジング９９８の内
部を通ってインフレータ９００の中心軸９０４に沿って
延びている。中央通路１０００は複数のディフューザ・
ポート１００４に対して連通されている。複数のディフ
ューザ・ポート１００４は減圧された出力をエア／安全
バッグ１８（図１参照）に対して供給する。加圧媒質を
静的状態中にインフレータ９００内に保持すべく、ディ
フューザアセンブリ９９４は第二の閉鎖ディスク１０１
６を有する。第二の閉鎖ディスク１０１６はインフレー
タ９００をエア／安全バッグ１８（図１参照）から分離
すべく中央通路１０００を被覆している。第二の閉鎖デ
ィスク１０１６は活性化アセンブリ９５４に対して指向
されたディフューザハウジング９９８の一端に形成され
た皿穴１００８内に配置されている。更に、第二の閉鎖
ディスク１０１６はディフューザハウジング９９８及び
ディフューザ端部キャップ１０１２の間に保持されてい
る。ディフューザ端部キャップ１０１２は環状溶接部１
０３６によってディフューザ・ハウジング９９８に対し
て結合されている。更に、ディフューザ端部キャップ１
０１２はインフレータ９００の中心軸９０４を通って延
びる開口を有する。
【０１９４】前記のインフレータ９００の構成は製造に
おいて特に効果を示す。これに関連して、中央ハウジン
グ９２０は貯蔵ガスハウジング９０８内に配置されると
ともに、同貯蔵ガスハウジング９０８に対して適切に整
合されている。更に、中央ハウジング９２０は貯蔵ガス
ハウジング９０８に対して環状溶接部１０２８を介して
結合されている。活性化アセンブリ９５４の主ハウジン
グ９６２は中央ハウジング底壁９２８の開口内に配置さ
れるとともに、同開口に対して適切に整合されている。
更に、主ハウジング９６２は中央ハウジング底壁９２８
に対して溶接部１０３２を介して結合されている。活性
化アセンブリ９５４を中央ハウジング９２０内へ挿入す
る前に溶接部１０４８を形成すべく、第一の閉鎖ディス
ク９７６を主ハウジング９６２及び端部キャップ９６６
の間に配置することが好ましい。２つの溶接部１０２
８，１０３２を形成する順序は重要な問題ではない。中
央ハウジング９２０の頂部及び貯蔵ガスハウジング９０
８を互いに結合する溶接部１０４０は組立作業中の任意
の時点で形成し得る。
【０１９５】溶接部１０２８，１０３２を形成した後、
推進剤９８６は中央ハウジング９２０の開放端９３２を
通って同中央ハウジング９２０内に挿入され、かつ活性
化アセンブリ９５４の付近に配置される。発泡体ディス
クに加えられた点火／ブースタ剤９９０は端部キャップ
９６６の開口上に配置される。次いで、隔壁９３６は第
一の室９７８を画定すべく中央ハウジング９２０の開放
端９３２を通って中央ハウジング９２０内に挿入し得
る。点火／ブースタ剤９９０を保持する発泡体ディスク
を隔壁９３６によって押圧することにより、同発泡体デ
ィスクは適切な位置に保持される。インフレター９００
の前記の構成の使用において、溶接部をインフレータの
組立中に推進剤９８６に隣接して形成しないことを認識
できる。これは推進剤９８６を組立中に点火する可能性
を大きく低減することと、溶接による推進剤９８６の望
ましくない加熱に対する注意の必要性を低減することの
少なくともいずれか一方を実現する。
【０１９６】インフレータ９００の組立はディフューザ
アセンブリ９９４を中央ハウジング９２０の開放端９３
２内に取付けることによって完了する。この取付けを実
施する前に、第二の閉鎖ディスク１０１６が装着され
る。これはディフューザハウジング９９８を溶接部１０
３６において端部キャップ１０３６に対して溶接するこ
とによって行われる。溶接部１０４４はディフューザア
センブリ９９４を適切な位置に保持した状態で形成され
る。この時点において、インフレータ９００のハードウ
ェアの組立を完了すべく溶接部１０４０を形成し得る。
次いで、加圧媒質をシールされたインフレータ９００内
に注入し得る。例えば、これは加圧媒質を貯蔵ガスハウ
ジング９０８の充填ポートを通じて注入することにより
達成される。
【０１９７】インフレータ９００の動作の概略を以下に
示す。活性化アセンブリ９５４の始動前、インフレータ
９００内の圧力は全体に均一である。加圧媒質は第一の
室９７８、第二の室９１２及び第三の室１０２０内にそ
れぞれ収容されている。適切な信号を活性化アセンブリ
９５４に対して供給した際、イニシエータ９７４の可燃
性物質が点火される。イニシエータ９７４からの燃焼生
成物は第一の閉鎖ディスク９７６を破断し、かつ点火／
ブースタ剤９９０を点火する。点火／ブースタ剤９９０
の点火により、推進剤９８６が点火される。
【０１９８】活性化アセンブリ９５４からの全ての推進
剤ガス及び他の燃焼生成物は第一の室９７８から第二の
室９１２内に案内され、さらには第三の室１０２０内に
案内される。隔壁９３６は推進剤ガスが第一の室９７８
から第三の室１０２０内に直接流入することを防止して
いる。第三の室１０２０内へのフローは第二のポート１
０２４を通って流動する。そして、同フローは隔壁側壁
９４０の頂部及び中央ハウジング側壁９２４の間の空間
内に案内される。次いで、フローはディフューザハウジ
ング９９８に対して係合する隔壁側壁９４０の端に形成
されたスロット９４８を通って第三の室１０２０内に案
内される。第三の室１０２０内の圧力が所定値に達した
後、第二の閉鎖ディスク１０１６が破断されることによ
り、ディフューザアセンブリ９９４を通ってエア／安全
バッグ１８（図１参照）へ流れるフローが形成される。
インフレータ９００のサイズが比較的小さいことと、イ
ンフレータ９００内の圧力が推進剤９８６の点火後に迅
速に増大することと、推進剤ガスが前記の要領で燃焼す
ることに起因して、第二の閉鎖ディスク１０１６の破断
によるエア／安全バッグ１８（図１参照）へのフローは
適切な時間内で開始される。第二の閉鎖ディスク１０１
６の破片がガスフローとともに流出する可能性を最小限
に抑制すべく、刻印を第二の閉鎖ディスク１０１６表面
に形成し得る。
【０１９９】以上、本発明の例示を目的として本発明を
詳述した。また、本開示内容は本発明を前記の実施の形
態に限定することを意図しない。従って、当業者にとっ
て自明な本発明の別例及び変更は本発明の範囲に含まれ
る。前記の実施の形態は本発明を実施するための最良の
態様を示すとともに、他の当業者が本発明を本発明の実
施または利用に必要な各種の変更をともなって実施する
ことを可能にする。更に、請求の範囲は別の実施の形態
を従来技術において認められる範囲内で含むことを意図
する。
【０２００】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
エア／安全バッグを所定時間内に所定量膨張させるのに
好適な流路の形成及び推進剤の点火を行うことができる
とともに、インフレータの性能特性に悪影響を及ぼすこ
となく安全かつ簡単にインフレータを組立得るという優
れた効果を発揮する。
【図面の簡単な説明】
【図１】自動車の膨張安全システムの概略図である。
【図２】（Ｂ）はハイブリッドインフレータの１つの実
施の形態における長手方向の断面図、（Ａ）は図２
（Ｂ）の（Ａ）部分における拡大縦断面図である。
【図３】例２の推進体組成に関するインフレータ内部圧
力対時間の特性曲線を示す。
【図４】例２の推進体組成に関する収容タンク圧対時間
の特性曲線を示す。
【図５】ハイブリッドインフレータの別の実施の形態に
おける長手方向の断面図である。
【図６】（Ａ）〜（Ｄ）は、動作中の異なる時間におけ
る図５のインフレータのバルブと閉鎖ディスクの長手方
向の拡大断面図である。
【図７】（Ａ）〜（Ｄ）は、図６（Ａ）〜（Ｄ）のバル
ブの端面図である。
【図８】ハイブリットインフレータの別の実施の形態の
長手方向の断面図である。
【図９】図８の９−９線における中央ハウジングの断面
図である。
【図１０】ガス発生ハウジングの第１及び第２のチャン
バの間の図８の隔壁の平面図であり、特に推進体ポート
の位置を示す。
【図１１】（Ａ）〜（Ｃ）は、動作中の異なる時間にお
ける図８のインフレータのバルブと閉鎖ディスクの長手
方向の拡大断面図である。
【図１２】動作中における図８のインフレータの種々の
チャンバ内における圧力を示す。
【図１３】バルブ／バルブシステムを利用しない場合の
動作中における図８のインフレータの種々のチャンバ内
における圧力を示す。
【図１４】（Ａ），（Ｂ）は図５及び８のハイブリッド
インフレータ用のバルブの変形例を示す断面図。
【図１５】ハイブリッドインフレータの別の実施の形態
の縦断面図。
【図１６】（Ａ）はハイブリッドインフレータの別の実
施の形態の縦断面図。（Ｂ）は図１６（Ａ）のハイブリ
ッドインフレータの変形例を示す。
【図１７】図８のインフレータの貯蔵ガスハウジングの
形成方法を示す。
【図１８】同じく貯蔵ガスハウジングの形成方法を示
す。
【図１９】同じく貯蔵ガスハウジングの形成方法を示
す。
【図２０】ダイの別の実施の形態の断面図。
【図２１】図２０のダイの部分拡大断面図。
【図２２】図２，５又は１５のインフレータの貯蔵ガス
ハウジングの形成方法を示す。
【図２３】同じく貯蔵ガスハウジングの形成方法を示
す。
【図２４】同じく貯蔵ガスハウジングの形成方法を示
す。
【図２５】別の実施の形態に基づくハイブリッドインフ
レータの縦断面図。
【図２６】更に別の実施の形態に基づくハイブリッドイ
ンフレータの縦断面図。
【符号の説明】
８００，９００…インフレータ、８０４，９５０…ガス
発生器、８０６…ガス発生器ハウジング、８０８…ガス
発生器出口ポート、８１４…伝火チューブ、８１６…伝
火チューブポート、８１８，９８６…ガス発生剤として
の推進剤、８３２，９５４…活性化アセンブリ、８３８
…発射体／バルブ、８５８，９７６…第一の閉鎖ディス
ク、８５９，９９０…点火／ブースタ剤、８６２…イン
フレータハウジングとしての貯蔵ガスハウジング、９０
８…第一のハウジングとしての貯蔵ガスハウジング、８
６８…加圧媒質、８８２，９７８…第一の室、８８４，
９１２…第二の室、８８６，１０２０…第三の室、９２
０…第二のハウジングアセンブリとしての中央ハウジン
グ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ブレント エイ．パークス アメリカ合衆国 80111 コロラド州 エ ングルウッド イー．パワーズ アベニュ ー 11618 (72)発明者 ディーン ダブリュ．グラージス アメリカ合衆国 80013 コロラド州 オ ーロラ エス．オレーセ ウェイ 3248 (72)発明者 ジェームズ エル．バリーニ アメリカ合衆国 80112−2527 コロラド 州 エングルウッド エス．ポンティアッ ク コート 7856 (72)発明者 ロバート エヌ．レンツ アメリカ合衆国 80220 コロラド州 デ ンバー ナイアガラ ストリート 1225

Claims (12)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 膨張式安全システムのためのインフレー
    タであって、 インフレータハウジングと、 少なくとも前記インフレータハウジング内に収容された
    加圧媒質と、 ガス発生器と、前記ガス発生器は前記インフレータハウ
    ジングに対して連通されたガス発生器ハウジングと、同
    ガス発生器ハウジング内に配置されたガス発生剤とを有
    することと、 前記インフレータハウジング及びガス発生器ハウジング
    の少なくとも一方に連通可能な出口通路と、 前記出口通路をシールする第一の閉鎖ディスクと、 前記第一の閉鎖ディスクに対して整合された発射体と、 燃焼生成物を形成する燃焼生成物形成手段と、 前記ガス発生剤を点火すべく燃焼生成物をガス発生剤に
    対して直接接触させる手段と、 前記発射体は前記燃焼生成物形成手段を使用することに
    よって第一の閉鎖ディスクを少なくとも部分的に貫通し
    て推進されることを含むインフレータ。
  2. 【請求項２】 前記出口通路はインフレータハウジング
    内に配置され、かつ同インフレータハウジングの一端を
    貫通して延びるとともに、前記ガス発生器ハウジングに
    対して少なくとも部分的に整合されている請求項１に記
    載のインフレータ。
  3. 【請求項３】 前記出口通路はインフレータハウジング
    内に配置された第一の部分及び第二の部分を有し、前記
    第一の部分は第一の有効直径を有し、第二の部分は第一
    の有効直径より大きい第二の有効直径を有し、インフレ
    ータハウジングからのフローは出口通路の第一の部分を
    最初に通り、次いで出口通路の第二の部分を通る請求項
    １に記載のインフレータ。
  4. 【請求項４】 前記インフレータハウジングは第一の距
    離によって隔てられた第一の端及び第二の端を有すると
    ともに、第一の端及び第二の端の中間位置には前記第一
    の閉鎖ディスクを有し、同第一の閉鎖ディスクはインフ
    レータハウジングの第一の端及び第二の端から前記第一
    の距離の少なくとも４０％の長さそれぞれ離間している
    請求項１に記載のインフレータ。
  5. 【請求項５】 前記発射体はガス発生器ハウジング内に
    少なくとも部分的に配置され、前記ガス発生器ハウジン
    グは少なくとも一つのガス発生器出口ポートを有し、同
    ガス発生器出口ポートはガス発生器ハウジング及びイン
    フレータハウジングを互いに連通し、前記発射体は燃焼
    生成物形成手段の活性化前に加圧媒質に対して露出され
    ている請求項１に記載のインフレータ。
  6. 【請求項６】 前記ガス発生器は燃焼生成物伝火ハウジ
    ングを有し、同燃焼生成物伝火ハウジングは前記燃焼生
    成物形成手段に対して連通可能であって、かつガス発生
    器ハウジング内に少なくとも部分的に配置され、前記ガ
    ス発生剤は前記伝火ハウジング及びガス発生器ハウジン
    グの間に配置され、前記伝火ハウジングは複数の伝火ハ
    ウジングポートを有し、同複数の伝火ハウジングポート
    は伝火ハウジングをガス発生器ハウジングに対して連通
    する請求項１に記載のインフレータ。
  7. 【請求項７】 前記ガス発生器ハウジングは第一の端、
    第二の端及び側壁を有し、前記燃焼生成物形成手段は実
    質的にガス発生器ハウジングの第一の端に配置され、前
    記発射体はガス発生器ハウジングの第二の端に対して係
    合し、かつ前記燃焼生成物形成手段及び第一の閉鎖ディ
    スクの間に配置され、ガス発生器ハウジングの第二の端
    は発射体開口を有し、ガス発生器ハウジングの第二の端
    の残りの部分は実質的に閉鎖されており、前記発射体は
    発射体開口内に摺動可能に収容されており、発射体は第
    一の発射体部分及び第二の発射体部分を有し、前記第二
    の発射体部分は第一の発射体部分より大きい有効直径を
    有し、前記第一の発射体部分は第一の閉鎖ディスク及び
    第二の発射体部分の間に配置され、かつ発射体開口に対
    して係合しており、前記第二の発射体部分は発射体を推
    進させた後に発射体開口を暫くの間実質的にシールする
    請求項１に記載のインフレータ。
  8. 【請求項８】 前記インフレータハウジングは第一の端
    及び第二の端を有し、前記ガス発生器ハウジングはイン
    フレータハウジングの第一の端からインフレータハウジ
    ングの内部へ延び、前記出口通路はインフレータハウジ
    ングの内部においてガス発生器ハウジングに対して連通
    され、かつインフレータハウジングの第二の端を貫通し
    て延びることと、 前記ガス発生器は燃焼生成物伝火ハウジングを有し、前
    記燃焼生成物伝火ハウジングは燃焼生成物形成手段に対
    して連通可能であり、前記ガス発生剤は伝火ハウジング
    及びガス発生器ハウジングの間に配置され、前記伝火ハ
    ウジングは複数の伝火ハウジングポートを有し、同複数
    の伝火ハウジングポートは伝火ハウジングをガス発生器
    ハウジングに対して連通することと、 前記ガス発生器ハウジングは第一の発生器端、第二の発
    生器端及びガス発生器側壁を有し、前記燃焼生成物形成
    手段は実質的に第一の発生器上に配置され、かつ伝火ハ
    ウジングに対して少なくとも部分的に整合され、前記発
    射体は第二の発生器に対して係合し、かつ伝火ハウジン
    グ及び第一の閉鎖ディスクに対して少なくとも部分的に
    整合され、前記ガス発生器ハウジングは前記ガス発生器
    側壁に形成された複数のガス発生器出口ポートを有する
    ことを含む請求項１に記載のインフレータ。
  9. 【請求項９】 前記第一の閉鎖ディスクとガス発生器の
    第二の端との間に位置する前記出口通路上に配置された
    少なくとも一つの出口ポートを有し、同少なくとも一つ
    の出口ポートがインフレータハウジング及び出口通路の
    間を連通する請求項８に記載のインフレータ。
  10. 【請求項１０】 エア／安全バッグを有する膨張式安全
    システムのためのインフレータであって、 第一のハウジングと、 前記第一のハウジングに対して連通された第二のハウジ
    ングアセンブリと、前記第二のハウジングアセンブリは
    第一の室及び第三の室を有し、前記第一のハウジングは
    第二のハウジングアセンブリの周囲に配置され、かつ同
    第二のハウジングアセンブリから離間していることと、 前記第一のハウジング及び第二のハウジングアセンブリ
    の間に形成された第二の室と、 前記第二のハウジングアセンブリに形成された第一のポ
    ートと、前記第一のポートは第一の室及び第二の室を互
    いに連通していることと、前記第一の室及び第二の室は
    常に互いに連通されていることと、 前記第二のハウジングアセンブリに形成された第二のポ
    ートと、前記第二のポートは第二の室及び第三の室を互
    いに連通していることと、前記第二の室及び第三の室は
    常に互いに連通されていることと、 第一の室内に配置されたガス発生剤と、 前記活性化アセンブリの活性化前に第一の室、第二の室
    及び第三の室内に収容されている加圧媒質と、 第三の室及びエア／安全バッグの間に配置された第一の
    閉鎖ディスクと、 二元機能活性化アセンブリと、前記活性化アセンブリは
    第一の閉鎖ディスクを破断するとともに、ガス発生剤を
    点火することと、 第一の室及び第三の室の間の直接的連通を常に実質的に
    防止する手段と、ガス発生剤の点火によって発生したガ
    スは第一の室から第二の室内へ強制的に流され、次いで
    第三の室内に流されることを含むインフレータ。
  11. 【請求項１１】 前記直接的連通を実質的に防止する手
    段は、 第一の室を第三の室から分離すべく第二のハウジングア
    センブリ内に配置された隔壁と、 前記隔壁を貫通して延びる開口と、 前記開口内に摺動可能に収容された発射体と、 前記発射体を隔壁に対してシールする手段とを含む請求
    項１０に記載のインフレータ。
  12. 【請求項１２】 前記第二のハウジングアセンブリは中
    央ハウジングを有し、前記中央ハウジングは第一の開放
    端、第二の開放端及び隔壁を有し、前記隔壁は中央ハウ
    ジング内の中間位置に配置され、かつ第一の室を第三の
    室から分離し、前記活性化アセンブリは中央ハウジング
    の第一の開放端に配置され、前記インフレータは活性化
    アセンブリ及び中央ハウジングを互いに結合する第一の
    溶接部と、中央ハウジングの第二の開放端に配置された
    ディフューザアセンブリと、ディフューザアセンブリ及
    び中央ハウジングを互いに結合する第二の溶接部とを有
    する請求項１０に記載のインフレータ。
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DE (1) DE69721400T2 (ja)
TW (1) TW363928B (ja)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2000078580A1 (fr) * 1999-06-18 2000-12-28 Daicel Chemical Industries, Ltd. Dispositif de gonflage hybride expansible multietage
US6234523B1 (en) 1998-12-14 2001-05-22 Daicel Chemical Industries, Ltd. Dual type inflator device wherein light-emitting phenomenon is suppressed
JP2002154401A (ja) * 2000-11-22 2002-05-28 Daicel Chem Ind Ltd ハイブリッドインフレータ
JP2003025951A (ja) * 2001-02-26 2003-01-29 Daicel Chem Ind Ltd インフレータ
JP2003063349A (ja) * 2001-08-27 2003-03-05 Nippon Kayaku Co Ltd ガス発生器
US6799776B2 (en) 2000-10-19 2004-10-05 Daicel Chemical Industries, Ltd. Hybrid inflator
JP2006522715A (ja) * 2003-04-08 2006-10-05 オートリブ エーエスピー，インコーポレイティド 自動車のエアバッグシステム用火薬式インフレータ

Families Citing this family (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6527886B1 (en) * 1996-07-22 2003-03-04 Daicel Chemical Industries, Ltd. Gas generant for air bag
US6497774B2 (en) * 1996-07-22 2002-12-24 Daicel Chemical Industries, Ltd. Gas generant for air bag
US5887893A (en) * 1996-11-21 1999-03-30 Autoliv Asp, Inc. Necked airbag inflator
DE19726296A1 (de) * 1997-06-20 1998-12-24 Temic Bayern Chem Airbag Gmbh Gasgenerator mit Kühlvorrichtung
US6368431B2 (en) * 1997-11-12 2002-04-09 Trw Inc. Air bag inflator
US6142518A (en) 1997-12-05 2000-11-07 Oea, Inc. Dual inflator apparatus including pyrotechnic inflator
US6073963A (en) * 1998-03-19 2000-06-13 Oea, Inc. Initiator with injection molded insert member
US6095556A (en) * 1998-07-20 2000-08-01 Autoliv Asp, Inc. Inflator disk actuator backer plate
DE19839283A1 (de) * 1998-08-28 2000-03-09 Breed Automotive Tech Airbag-Modul mit Gasverteiler
US6145876A (en) * 1998-10-23 2000-11-14 Oea, Inc. Vehicle inflator with stored gas for supplementing inflation
US6286864B1 (en) 1998-11-13 2001-09-11 Autoliv Asp, Inc. Ultra low cost inflator device and method of manufacturing such
WO2000046078A1 (fr) * 1999-02-05 2000-08-10 Nippon Kayaku Kabushiki-Kaisha Generateur de gaz
US6273453B1 (en) * 1999-03-19 2001-08-14 Autoliv Development Ab Air bag with at least one foamable chamber
US6217065B1 (en) * 1999-08-10 2001-04-17 Trw Inc. Inflator
US6196582B1 (en) * 1999-09-22 2001-03-06 Delphi Technologies, Inc. Variable output inflator for an air bag
TW527294B (en) * 1999-11-29 2003-04-11 Daicel Chem Gas generator for air bag and devices for the same
US6431595B1 (en) * 1999-12-22 2002-08-13 Trw Inc. Long duration air bag inflator
WO2001089885A1 (fr) * 2000-05-24 2001-11-29 Seva Technologies Dispositif de mise en oeuvre d'un element, en particulier de securite, pour la protection de biens et/ou de personnes
US7159622B1 (en) * 2000-08-03 2007-01-09 Delphi Technologies, Inc. Inflator for vehicle protection apparatus
AU2002216489A1 (en) * 2000-12-11 2002-06-24 Fenton, Colleen Mary An inflation device
DE10063093B4 (de) * 2000-12-18 2005-10-13 Key Safety Systems, Inc., Sterling Heights Vorrichtung zum Füllen eines Airbags
US6709011B2 (en) 2001-02-21 2004-03-23 Autoliv Asp, Inc. Leak detection enhancing insert for an airbag inflator assembly
US6562160B2 (en) * 2001-04-10 2003-05-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Airbag propellant
US6883830B2 (en) 2001-09-27 2005-04-26 Daicel Chemical Industries, Ltd. Pressurized medium for inflator
US7134689B2 (en) * 2001-11-30 2006-11-14 Daicel Chemical Industries, Ltd. Inflator
JP4062037B2 (ja) * 2001-12-25 2008-03-19 タカタ株式会社 インフレータ及びエアバッグ装置
JP2003237527A (ja) * 2002-02-18 2003-08-27 Daicel Chem Ind Ltd ハイブリッドインフレータ
US6726243B2 (en) * 2002-05-31 2004-04-27 Autoliv Asp, Inc. Tuning the performance of compressed gas-containing inflators
US6689236B1 (en) 2003-03-20 2004-02-10 Autoliv Asp, Inc. Binder matrix for gas generants and related compositions and methods
US20040231546A1 (en) * 2003-05-23 2004-11-25 Ofca William W. Safe electrical initiation plug for electric detonators
JP2005212708A (ja) 2004-02-02 2005-08-11 Daicel Chem Ind Ltd ハイブリッドインフレータ
US20050189750A1 (en) * 2004-02-02 2005-09-01 Yuzo Gotoh Hybrid inflator
US7338073B2 (en) * 2004-08-18 2008-03-04 Daicel Chemical Industries, Ltd. Inflator
US7393009B2 (en) * 2004-09-30 2008-07-01 Automotive Systems Laboratory, Inc. Dual-flow inflator
US8496266B2 (en) * 2005-06-02 2013-07-30 Tk Holdings, Inc. Gas generating system
US20070052224A1 (en) * 2005-09-05 2007-03-08 Daicel Chemical Industries, Ltd. Gas generator
EP1993977A4 (en) * 2006-02-13 2010-01-20 Halkey Roberts Corp APPARATUS AND METHOD FOR USING TETRAZINE-BASED ENERGY MATERIAL
DE102007028806A1 (de) * 2006-06-19 2007-12-27 TK Holdings, Inc., Armada Gaserzeugungssystem
US7533900B2 (en) * 2006-09-11 2009-05-19 Autoliv Asp, Inc. Hybrid inflator with extended filling capability
WO2008082655A2 (en) * 2006-12-29 2008-07-10 Tk Holdings, Inc. Hybrid gas generator
US20080217565A1 (en) * 2007-03-09 2008-09-11 Michael Brent Ford Sucker rod pump with improved ball containment valve cage
US7950693B2 (en) * 2008-05-20 2011-05-31 Autoliv Asp, Inc. Dual stage inflator
JP5292983B2 (ja) * 2008-08-07 2013-09-18 豊田合成株式会社 インフレーター
US8047569B2 (en) * 2010-03-12 2011-11-01 Autoliv Asp, Inc. Multi-stage inflator
CN102205830A (zh) * 2010-03-31 2011-10-05 丰田合成株式会社 混合充气机
US9321426B1 (en) 2010-04-28 2016-04-26 Tk Holdings, Inc. Container for gas generant
DE102010020776B4 (de) * 2010-05-18 2015-03-05 Diehl Bgt Defence Gmbh & Co. Kg Treibladung und Verfahren zu ihrer Herstellung
US20130199399A1 (en) * 2011-07-27 2013-08-08 Autoliv Asp, Inc. Hydrogen enhanced reactive gas inflator
DE102012021204A1 (de) * 2012-10-30 2014-04-30 Trw Airbag Systems Gmbh Brennkammersieb, insbesondere für einen Gasgenerator, Gasgenerator, Gassackmodul, Fahrzeugsicherheitssystem und Verfahren zur Herstellung eines Brennkammersiebs
US9776592B2 (en) * 2013-08-22 2017-10-03 Autoliv Asp, Inc. Double swage airbag inflator vessel and methods for manufacture thereof
US9205802B1 (en) * 2014-08-14 2015-12-08 Autoliv Asp, Inc. Hybrid inflator device for a passive restraint air bag system
DE102014018007A1 (de) * 2014-12-05 2016-06-09 Trw Airbag Systems Gmbh Brennkammer mit einer Öffnungsvorrichtung für einen Druckgasbehälter eines Hybridgasgenerators, Hybridgasgenerator, Gassackmodul, Fahrzeugsicherheitssystem, und Verfahren zum Ausströmen eines Fluids aus einem Gasgenerator
DE102014018603B4 (de) * 2014-12-17 2024-07-18 Zf Airbag Germany Gmbh Gasgenerator, Gassackmodul und Fahrzeugsicherheitssystem
DE102017100857A1 (de) * 2017-01-18 2018-07-19 Trw Airbag Systems Gmbh Hybridgasgenerator, Verfahren zum Betreiben eines Hybridgasgenerators, Gassackmodul und Fahrzeugsicherheitssystem
CN110758311B (zh) * 2019-10-23 2020-08-07 湖北航天化学技术研究所 用于气囊保护用的双级式气体发生器及控制方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06191372A (ja) * 1992-10-23 1994-07-12 Trw Vehicle Safety Syst Inc インフレータ
JPH0781513A (ja) * 1993-08-20 1995-03-28 Trw Inc 膨張器具の膨張装置
JPH0796814A (ja) * 1993-09-17 1995-04-11 Morton Internatl Inc 車両の乗員拘束装置を膨張させるための装置、エアバッグ用混成型膨張装置および膨張ガス生成方法
JPH07215170A (ja) * 1994-01-31 1995-08-15 Daicel Chem Ind Ltd エアバッグ用ガス発生器
JPH0840178A (ja) * 1994-03-18 1996-02-13 Oea Inc エア／安全バッグを有する膨張式安全システムのインフレータ及びその作動方法
JPH08175313A (ja) * 1994-10-12 1996-07-09 Morton Internatl Inc 混成型膨張装置、および車両の乗員拘束装置用の混成型膨張装置
JPH09175309A (ja) * 1995-12-25 1997-07-08 Matsushita Electric Ind Co Ltd エアバッグ装置用ガス発生装置

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3655217A (en) 1969-09-18 1972-04-11 Olin Corp Safety device for vehicles
US3653684A (en) * 1970-06-18 1972-04-04 Gen Motors Corp Pressure vessel valve assembly
US3721456A (en) 1971-04-23 1973-03-20 Gen Motors Corp Multiple stage inflater
US3774807A (en) * 1971-06-08 1973-11-27 Ici America Inc Gas-generating valve
BE792344A (fr) * 1971-12-06 1973-06-06 Olin Corp Appareil pour gonfler le sac gonflable d'un systeme de securitepour vehicule
JPS49132733A (ja) * 1972-04-17 1974-12-19
US3948540A (en) * 1972-08-04 1976-04-06 Eaton Corporation Controlled flow fluid supply for occupant restraint systems
JPS5048637A (ja) * 1973-07-05 1975-04-30
US3901530A (en) * 1973-08-08 1975-08-26 Allied Chem Multiple mini hybrid with direct bag connection
US3960390A (en) * 1974-04-17 1976-06-01 Eaton Corporation Inflator
DE3835854A1 (de) 1988-10-21 1990-05-23 Fraunhofer Ges Forschung Raketenfesttreibstoffe
FR2652322B1 (fr) 1989-09-27 1991-11-22 Livbag Snc Dispositif d'absorption de choc pour occupants d'un vehicule automobile et utilisation de ce dispositif.
US5230531A (en) * 1990-10-22 1993-07-27 Oea, Inc. Gas generator ignition assembly using a projectile
US5226667A (en) * 1991-03-19 1993-07-13 Trw Vehicle Safety Systems Inc. Percussion igniter assembly
US5131680A (en) * 1991-03-19 1992-07-21 Trw Vehicle Safety Systems Inc. Inflator assembly
US5199740A (en) * 1991-06-10 1993-04-06 Bendix Atlantic Inflator Co. Hybrid inflator for air bag
EP0520104A1 (en) 1991-06-27 1992-12-30 Thiokol Corporation Non-self-deflagrating fuel compositions for high regression rate hybrid rocket motor application
US5348344A (en) * 1991-09-18 1994-09-20 Trw Vehicle Safety Systems Inc. Apparatus for inflating a vehicle occupant restraint using a mixture of gases
US5273312A (en) * 1991-09-20 1993-12-28 Trw Vehicle Safety Systems Inc. Hybrid inflator having movable piston for releasing pressurized gas and conveying combustion products for ignition of secondary ignition material
US5125684A (en) 1991-10-15 1992-06-30 Hercules Incorporated Extrudable gas generating propellants, method and apparatus
US5263740A (en) * 1991-12-17 1993-11-23 Trw Inc. Hybrid air bag inflator
GB9204712D0 (en) * 1992-03-04 1992-04-15 Ici Plc Hybrid inflator
SE470480B (sv) 1992-10-02 1994-05-24 Bofors Explosives Ab Drivmedel för Air bags
US5351989A (en) * 1992-11-30 1994-10-04 Trw Vehicle Safety Systems Inc. Inflator assembly
US5456492A (en) * 1992-12-14 1995-10-10 Morton International, Inc. Hybrid (augmented) gas generator
US5602361A (en) * 1994-03-18 1997-02-11 Oea, Inc. Hybrid inflator
US5630618A (en) * 1994-03-18 1997-05-20 Oea, Inc. Hybrid inflator with a valve
US5423570A (en) * 1994-05-09 1995-06-13 Morton International, Inc. Hybrid inflator with tortuous delivery passage
US5468015A (en) * 1994-06-21 1995-11-21 Trw Vehicle Safety Systems Inc. Apparatus for inflating an inflatable vehicle occupant restraint
US5536039A (en) * 1994-12-06 1996-07-16 Trw Inc. Air bag inflator
US5462307A (en) * 1994-12-27 1995-10-31 General Motors Corporation Supplemental inflation restraint inflator
US5533751A (en) * 1995-02-22 1996-07-09 Morton International, Inc. Hybrid inflator with elongated housing and center discharge
JP3143880B2 (ja) * 1995-05-02 2001-03-07 オーイーエイ・インコーポレーテッド 貯蔵ガスハウジングを備えたハイブリッドインフレータ及びその製造方法並びに金型
US5634661A (en) * 1996-02-27 1997-06-03 Morton International, Inc. Hybrid driver side inflator

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06191372A (ja) * 1992-10-23 1994-07-12 Trw Vehicle Safety Syst Inc インフレータ
JPH0781513A (ja) * 1993-08-20 1995-03-28 Trw Inc 膨張器具の膨張装置
JPH0796814A (ja) * 1993-09-17 1995-04-11 Morton Internatl Inc 車両の乗員拘束装置を膨張させるための装置、エアバッグ用混成型膨張装置および膨張ガス生成方法
JPH07215170A (ja) * 1994-01-31 1995-08-15 Daicel Chem Ind Ltd エアバッグ用ガス発生器
JPH0840178A (ja) * 1994-03-18 1996-02-13 Oea Inc エア／安全バッグを有する膨張式安全システムのインフレータ及びその作動方法
JPH08175313A (ja) * 1994-10-12 1996-07-09 Morton Internatl Inc 混成型膨張装置、および車両の乗員拘束装置用の混成型膨張装置
JPH09175309A (ja) * 1995-12-25 1997-07-08 Matsushita Electric Ind Co Ltd エアバッグ装置用ガス発生装置

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6234523B1 (en) 1998-12-14 2001-05-22 Daicel Chemical Industries, Ltd. Dual type inflator device wherein light-emitting phenomenon is suppressed
WO2000078580A1 (fr) * 1999-06-18 2000-12-28 Daicel Chemical Industries, Ltd. Dispositif de gonflage hybride expansible multietage
US6793244B1 (en) 1999-06-18 2004-09-21 Daicel Chemical Industries, Ltd. Multi-stage expansion tire hybrid inflator
US6799776B2 (en) 2000-10-19 2004-10-05 Daicel Chemical Industries, Ltd. Hybrid inflator
JP2002154401A (ja) * 2000-11-22 2002-05-28 Daicel Chem Ind Ltd ハイブリッドインフレータ
JP2003025951A (ja) * 2001-02-26 2003-01-29 Daicel Chem Ind Ltd インフレータ
JP2003063349A (ja) * 2001-08-27 2003-03-05 Nippon Kayaku Co Ltd ガス発生器
JP2006522715A (ja) * 2003-04-08 2006-10-05 オートリブ エーエスピー，インコーポレイティド 自動車のエアバッグシステム用火薬式インフレータ
JP4814082B2 (ja) * 2003-04-08 2011-11-09 オートリブ エーエスピー，インコーポレイティド 自動車のエアバッグシステム用火薬式インフレータ

Also Published As

Publication number Publication date
DE69721400T2 (de) 2004-03-18
EP0818368A3 (en) 2000-11-22
US5788275A (en) 1998-08-04
CN1181995C (zh) 2004-12-29
EP0818368B1 (en) 2003-05-02
US6170868B1 (en) 2001-01-09
US5938235A (en) 1999-08-17
TW363928B (en) 1999-07-11
EP0818368A2 (en) 1998-01-14
DE69721400D1 (de) 2003-06-05
CN1175523A (zh) 1998-03-11

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