JPH0987799A - 耐スケール剥離性に優れる厚鋼板、及びその製造方法 - Google Patents
耐スケール剥離性に優れる厚鋼板、及びその製造方法Info
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- JPH0987799A JPH0987799A JP7249249A JP24924995A JPH0987799A JP H0987799 A JPH0987799 A JP H0987799A JP 7249249 A JP7249249 A JP 7249249A JP 24924995 A JP24924995 A JP 24924995A JP H0987799 A JPH0987799 A JP H0987799A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐スケール剥離性に優れる厚鋼板、およびそ
の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓｉ：０．
０５〜０．５０％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．６０％、
Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、鋼板表面のスケ
ールの色調がａ* 値にて０．５以下である厚鋼板。更
に、これらの鋼にＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｂからなる第２元素群、およびＣａ、ＲＥＭから
なる第３元素群から選ばれる少なくとも１種の元素を含
有させても良い。また、これらを製造するには、上記成
分を添加した鋼を１０５０〜１３００℃にて加熱後、温
度と圧下率を制御した特定条件の圧延を施す。
の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓｉ：０．
０５〜０．５０％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．６０％、
Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、鋼板表面のスケ
ールの色調がａ* 値にて０．５以下である厚鋼板。更
に、これらの鋼にＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｂからなる第２元素群、およびＣａ、ＲＥＭから
なる第３元素群から選ばれる少なくとも１種の元素を含
有させても良い。また、これらを製造するには、上記成
分を添加した鋼を１０５０〜１３００℃にて加熱後、温
度と圧下率を制御した特定条件の圧延を施す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐スケール剥離性
に優れる厚鋼板、及びその製造方法に関するものであ
る。
に優れる厚鋼板、及びその製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】建設機械、コンクリート型枠、造船、橋
梁の分野では、業界全体の大きな課題として、製造コ
スト削減（製造ラインの自動化、加工作業の効率化の徹
底）、製品外観の改善、職場の衛生状態改善（特に
若年層の製造業離れの深刻化を受け、これに対する対
策）の３つがある。これらの分野において大量に使用さ
れる厚鋼板（主に板厚６〜２５ｍｍ）の表面には、赤ス
ケールと呼ばれる赤く細かいスケールが多量に付着して
いる。この赤スケールは鋼板加工時に容易に鋼板から剥
離し、微粉末となって舞い上がるため、鋼板表面に書い
た罫書き線が消えること等による作業効率の低下、製造
ライン自動化の妨げ、労働衛生上の対策、さらにはコン
クリート型枠として使用時には製品外観の劣化等を招く
ため大きな問題となっている。このため、上記分野にお
いては、鋼板表面に剥離しやすい赤スケールがほとんど
存在しない、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板への要求
が非常に強い。
梁の分野では、業界全体の大きな課題として、製造コ
スト削減（製造ラインの自動化、加工作業の効率化の徹
底）、製品外観の改善、職場の衛生状態改善（特に
若年層の製造業離れの深刻化を受け、これに対する対
策）の３つがある。これらの分野において大量に使用さ
れる厚鋼板（主に板厚６〜２５ｍｍ）の表面には、赤ス
ケールと呼ばれる赤く細かいスケールが多量に付着して
いる。この赤スケールは鋼板加工時に容易に鋼板から剥
離し、微粉末となって舞い上がるため、鋼板表面に書い
た罫書き線が消えること等による作業効率の低下、製造
ライン自動化の妨げ、労働衛生上の対策、さらにはコン
クリート型枠として使用時には製品外観の劣化等を招く
ため大きな問題となっている。このため、上記分野にお
いては、鋼板表面に剥離しやすい赤スケールがほとんど
存在しない、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板への要求
が非常に強い。
【０００３】さらに、建設機械を中心に上記分野におい
ては厚鋼板の切断加工に際しては、レーザ切断が急速に
普及しているが、赤スケール厚鋼板は安定してレーザ切
断加工できない。これは、赤スケール厚鋼板はミクロに
見ればスケールが剥離した部分が多数あることにより、
レーザ切断時にセルフバーニングが起こるためであり、
ミクロに見ても均一な厚みのスケールを有する耐スケー
ル剥離性に優れる厚鋼板であれば、安定したレーザ切断
加工が期待できる。
ては厚鋼板の切断加工に際しては、レーザ切断が急速に
普及しているが、赤スケール厚鋼板は安定してレーザ切
断加工できない。これは、赤スケール厚鋼板はミクロに
見ればスケールが剥離した部分が多数あることにより、
レーザ切断時にセルフバーニングが起こるためであり、
ミクロに見ても均一な厚みのスケールを有する耐スケー
ル剥離性に優れる厚鋼板であれば、安定したレーザ切断
加工が期待できる。
【０００４】しかしながら、厚鋼板の製造工程において
は、圧延時に高温での滞留時間が長い、圧延後に巻
き取ることなく冷却するために冷却時にスケール及び地
鉄の酸化が進みやすい、等の製造工程の特徴上、鋼表面
のスケールは非常に赤スケール化しやすく、耐スケール
剥離性に優れる厚鋼板を、安価に、安定して製造し得る
方法は確立されていない。
は、圧延時に高温での滞留時間が長い、圧延後に巻
き取ることなく冷却するために冷却時にスケール及び地
鉄の酸化が進みやすい、等の製造工程の特徴上、鋼表面
のスケールは非常に赤スケール化しやすく、耐スケール
剥離性に優れる厚鋼板を、安価に、安定して製造し得る
方法は確立されていない。
【０００５】赤スケールに対する従来の主な対策として
は、圧延時のデスケーリング水の高圧力化等のデスケー
リング装置の能力向上が検討されている。デスケーリン
グ装置の能力向上以外の従来技術として、特開平５−３
９５２３号公報には、主としてＳｉ添加量と圧延温度を
規制することにより赤スケールの発生を抑制する技術が
開示されているが、その他に耐スケール剥離性に優れる
厚鋼板を製造可能と考えられる従来技術は見当たらな
い。
は、圧延時のデスケーリング水の高圧力化等のデスケー
リング装置の能力向上が検討されている。デスケーリン
グ装置の能力向上以外の従来技術として、特開平５−３
９５２３号公報には、主としてＳｉ添加量と圧延温度を
規制することにより赤スケールの発生を抑制する技術が
開示されているが、その他に耐スケール剥離性に優れる
厚鋼板を製造可能と考えられる従来技術は見当たらな
い。
【０００６】デスケーリング装置の改善および新設には
多額の設備投資が必要となるため製造コストの増加を招
く。デスケーリング装置の能力向上以外の対策として、
特開平５−３９５２３号公報に開示された技術は、０．
５％以上のＳｉ添加が必要であることから、安価な耐ス
ケール剥離性に優れる厚鋼板への要求には答えられな
い。
多額の設備投資が必要となるため製造コストの増加を招
く。デスケーリング装置の能力向上以外の対策として、
特開平５−３９５２３号公報に開示された技術は、０．
５％以上のＳｉ添加が必要であることから、安価な耐ス
ケール剥離性に優れる厚鋼板への要求には答えられな
い。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、建設機械、コンクリート型枠、造船、橋梁
の分野の大きな課題である製造コスト削減に大きく貢献
することができる、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板、
および同鋼板を、安価に、安定して製造する方法を提供
することである。
する課題は、建設機械、コンクリート型枠、造船、橋梁
の分野の大きな課題である製造コスト削減に大きく貢献
することができる、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板、
および同鋼板を、安価に、安定して製造する方法を提供
することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、以上の課題を
解決するためになされたものであって、その要旨は次の
通りである。 （１） 重量％にて、Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．
６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、残部がＦｅ及
び不可避的不純物からなり、かつ鋼板表面のスケールの
色調がａ* 値にて０．５以下である、耐スケール剥離性
に優れる厚鋼板。
解決するためになされたものであって、その要旨は次の
通りである。 （１） 重量％にて、Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．
６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、残部がＦｅ及
び不可避的不純物からなり、かつ鋼板表面のスケールの
色調がａ* 値にて０．５以下である、耐スケール剥離性
に優れる厚鋼板。
【０００９】（２） 重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．
００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、
Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５
０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜
１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりな
る群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、残部
がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ鋼板表面のス
ケールの色調がａ*値にて０．５以下である、耐スケー
ル剥離性に優れる厚鋼板。
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．
００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、
Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５
０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜
１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりな
る群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、残部
がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ鋼板表面のス
ケールの色調がａ*値にて０．５以下である、耐スケー
ル剥離性に優れる厚鋼板。
【００１０】（３） 重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．
００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、
Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５
０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜
１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりな
る群から選ばれる少なくとも１種の元素と、（ｃ）Ｃ
ａ：０．０００３〜０．０１０％、ＲＥＭ：０．００１
〜０．０３０％、よりなる群から選ばれる少なくとも１
種の元素とを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物か
らなり、かつ鋼板表面のスケールの色調がａ* 値にて
０．５以下である、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板。
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．
００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、
Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５
０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜
１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりな
る群から選ばれる少なくとも１種の元素と、（ｃ）Ｃ
ａ：０．０００３〜０．０１０％、ＲＥＭ：０．００１
〜０．０３０％、よりなる群から選ばれる少なくとも１
種の元素とを含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物か
らなり、かつ鋼板表面のスケールの色調がａ* 値にて
０．５以下である、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板。
【００１１】（４） 重量％にて、Ｃ：０．０３〜０．
２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍｎ：０．
０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１０
５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込
み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧
下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦９８０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷す
ることにより、２０〜６０μｍの厚みのスケールを有す
ることを特徴とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板
の製造方法。
２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍｎ：０．
０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１０
５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込
み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧
下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦９８０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷す
ることにより、２０〜６０μｍの厚みのスケールを有す
ることを特徴とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板
の製造方法。
【００１２】（５） 重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％を含有し、さらに、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．
２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００
１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：
０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、
Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
加熱温度を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パス
のロール噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終
３パスの平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦９８０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷す
ることにより、２０〜６０μｍの厚みのスケールを有す
ることを特徴とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板
の製造方法。
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％を含有し、さらに、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．
２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００
１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：
０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、
Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
加熱温度を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パス
のロール噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終
３パスの平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦９８０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷す
ることにより、２０〜６０μｍの厚みのスケールを有す
ることを特徴とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板
の製造方法。
【００１３】（６） 重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％を含有し、さらに、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．
２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００
１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：
０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、
Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素と、（ｃ）Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％、ＲＥ
Ｍ：０．００１〜０．０３０％、よりなる群から選ばれ
る少なくとも１種の元素とを含有し、残部がＦｅ及び不
可避的不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１３００
℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込み温度をＴ
F （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲF
（％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦９８０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷す
ることにより、２０〜６０μｍの厚みのスケールを有す
ることを特徴とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板
の製造方法。
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％を含有し、さらに、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．
２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００
１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：
０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、
Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素と、（ｃ）Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％、ＲＥ
Ｍ：０．００１〜０．０３０％、よりなる群から選ばれ
る少なくとも１種の元素とを含有し、残部がＦｅ及び不
可避的不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１３００
℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込み温度をＴ
F （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲF
（％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦９８０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷す
ることにより、２０〜６０μｍの厚みのスケールを有す
ることを特徴とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板
の製造方法。
【００１４】（７） 重量％にて、Ｃ：０．０３〜０．
２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍｎ：０．
０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１０
５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込
み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧
下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後３
０秒以内に５℃／sec 以上の冷却速度にて加速冷却を開
始し、鋼板表面温度が５００℃以上７５０℃以下の温度
範囲にて加速冷却を停止し、その後に空冷することによ
り、３〜２０μｍの厚みのスケールを有することを特徴
とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法。
２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍｎ：０．
０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１０
５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込
み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧
下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後３
０秒以内に５℃／sec 以上の冷却速度にて加速冷却を開
始し、鋼板表面温度が５００℃以上７５０℃以下の温度
範囲にて加速冷却を停止し、その後に空冷することによ
り、３〜２０μｍの厚みのスケールを有することを特徴
とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法。
【００１５】（８） 重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％を含有し、さらに、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．
２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００
１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：
０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、
Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
加熱温度を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パス
のロール噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終
３パスの平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後３
０秒以内に５℃／sec 以上の冷却速度にて加速冷却を開
始し、鋼板表面温度が５００℃以上７５０℃以下の温度
範囲にて加速冷却を停止し、その後に空冷することによ
り、３〜２０μｍの厚みのスケールを有することを特徴
とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法。
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％を含有し、さらに、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．
２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００
１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：
０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、
Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
加熱温度を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パス
のロール噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終
３パスの平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後３
０秒以内に５℃／sec 以上の冷却速度にて加速冷却を開
始し、鋼板表面温度が５００℃以上７５０℃以下の温度
範囲にて加速冷却を停止し、その後に空冷することによ
り、３〜２０μｍの厚みのスケールを有することを特徴
とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法。
【００１６】（９） 重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％を含有し、さらに、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．
２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００
１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：
０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、
Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素と、（ｃ）Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％、ＲＥ
Ｍ：０．００１〜０．０３０％、よりなる群から選ばれ
る少なくとも１種の元素とを含有し、残部がＦｅ及び不
可避的不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１３００
℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込み温度をＴ
F （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲF
（％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後３
０秒以内に５℃／sec 以上の冷却速度にて加速冷却を開
始し、鋼板表面温度が５００℃以上７５０℃以下の温度
範囲にて加速冷却を停止し、その後に空冷することによ
り、３〜２０μｍの厚みのスケールを有することを特徴
とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法。
〜０．２５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満、Ｍ
ｎ：０．０５〜１．６０％、Ａｌ：０．００５〜０．１
０％を含有し、さらに、（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．
２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０％、Ｔｉ：０．００
１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：
０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．０５〜１．００％、
Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：０．０００３〜０．
００３％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素と、（ｃ）Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％、ＲＥ
Ｍ：０．００１〜０．０３０％、よりなる群から選ばれ
る少なくとも１種の元素とを含有し、残部がＦｅ及び不
可避的不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１３００
℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込み温度をＴ
F （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲF
（％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後３
０秒以内に５℃／sec 以上の冷却速度にて加速冷却を開
始し、鋼板表面温度が５００℃以上７５０℃以下の温度
範囲にて加速冷却を停止し、その後に空冷することによ
り、３〜２０μｍの厚みのスケールを有することを特徴
とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法。
【００１７】本発明者らは、上記の課題に対し、数多く
の実験を行なった結果、耐スケール剥離性と鋼板表面の
スケールの色調との間には強い相関があり、厚鋼板の耐
スケール剥離性を良好とするには、鋼板表面のスケール
の色調を色差計による色差値（ａ* 値）にて０．５以下
とすることが有効であることを新規に知見した。
の実験を行なった結果、耐スケール剥離性と鋼板表面の
スケールの色調との間には強い相関があり、厚鋼板の耐
スケール剥離性を良好とするには、鋼板表面のスケール
の色調を色差計による色差値（ａ* 値）にて０．５以下
とすることが有効であることを新規に知見した。
【００１８】さらには、そのような耐スケール剥離性に
優れる厚鋼板を製造する方法として、圧延時の温度を高
くすることと、圧下率を大きくすることが有効であり、
この製造方法によれば、製造コストの増加を招く特別な
装置、および特別な合金元素の添加等を必要とせず、安
価に、安定して耐スケール剥離性に優れる厚鋼板を製造
可能であることを新規に知見し、本発明を成したもので
ある。
優れる厚鋼板を製造する方法として、圧延時の温度を高
くすることと、圧下率を大きくすることが有効であり、
この製造方法によれば、製造コストの増加を招く特別な
装置、および特別な合金元素の添加等を必要とせず、安
価に、安定して耐スケール剥離性に優れる厚鋼板を製造
可能であることを新規に知見し、本発明を成したもので
ある。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明における成分限定理由を述
べる。Ｃは強度確保のため０．０３％以上の添加が必要
であり、多量添加は母材靭性を劣化させると共に溶接熱
影響部を硬化させ溶接性を劣化させるため、その上限を
０．２５％とする。Ｓｉは鋼の脱酸のため０．０５％以
上の添加が必要であり、多量添加は圧延時のデスケーリ
ング性を劣化させ、スケール押し込み疵が発生しやすく
なること、およびコスト上昇を招くことから、その上限
を０．５０％未満とする。
べる。Ｃは強度確保のため０．０３％以上の添加が必要
であり、多量添加は母材靭性を劣化させると共に溶接熱
影響部を硬化させ溶接性を劣化させるため、その上限を
０．２５％とする。Ｓｉは鋼の脱酸のため０．０５％以
上の添加が必要であり、多量添加は圧延時のデスケーリ
ング性を劣化させ、スケール押し込み疵が発生しやすく
なること、およびコスト上昇を招くことから、その上限
を０．５０％未満とする。
【００２０】Ｍｎは鋼中に含まれるＳを固定し靭性を良
好にするために０．０５％以上の添加が必要であり、多
量添加は製造コストの増加を招くと同時に靭性も劣化さ
せるため、その上限を１．６０％とする。Ａｌは鋼の脱
酸のため０．００５％以上の添加が必要であり、多量添
加は靭性を著しく劣化させるため、その上限を０．１０
％とする。
好にするために０．０５％以上の添加が必要であり、多
量添加は製造コストの増加を招くと同時に靭性も劣化さ
せるため、その上限を１．６０％とする。Ａｌは鋼の脱
酸のため０．００５％以上の添加が必要であり、多量添
加は靭性を著しく劣化させるため、その上限を０．１０
％とする。
【００２１】本発明においては、用いる鋼は、上記した
元素に加えて、主として高強度化を図るために、Ｎｂ：
０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０
％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜
１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．
０５〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：
０．０００３〜０．００３％、よりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素を含有することができる。
元素に加えて、主として高強度化を図るために、Ｎｂ：
０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０
％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜
１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．
０５〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：
０．０００３〜０．００３％、よりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素を含有することができる。
【００２２】Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは鋼中に炭窒化物として析
出し強度を高める効果に加え、鋼のミクロ組織を細粒化
することにより強度と母材靭性、溶接熱影響部の靭性を
共に向上させる効果を有する。各元素とも、これらの効
果を得るには０．００１％以上の添加が必要であり、多
量添加は溶接熱影響部の靭性を大幅に劣化させるため、
その上限をＮｂは０．２０％、Ｖは０．３０％、Ｔｉは
０．２０％とする。
出し強度を高める効果に加え、鋼のミクロ組織を細粒化
することにより強度と母材靭性、溶接熱影響部の靭性を
共に向上させる効果を有する。各元素とも、これらの効
果を得るには０．００１％以上の添加が必要であり、多
量添加は溶接熱影響部の靭性を大幅に劣化させるため、
その上限をＮｂは０．２０％、Ｖは０．３０％、Ｔｉは
０．２０％とする。
【００２３】Ｃｕは強度及び耐食性を向上させる効果を
有する。これらの効果を得るには０．０５％以上の添加
が必要であり、多量添加はスラブの熱間割れ発生の原因
となるため、その上限を１．５０％とする。Ｎｉは強度
と靭性を共に向上させる効果を有する。この効果を得る
には０．０５％以上の添加が必要であり、多量添加は経
済性を著しく損なうため、その上限を１．５０％とす
る。
有する。これらの効果を得るには０．０５％以上の添加
が必要であり、多量添加はスラブの熱間割れ発生の原因
となるため、その上限を１．５０％とする。Ｎｉは強度
と靭性を共に向上させる効果を有する。この効果を得る
には０．０５％以上の添加が必要であり、多量添加は経
済性を著しく損なうため、その上限を１．５０％とす
る。
【００２４】Ｃｒは焼入れ性を高める効果、焼戻し軟化
抵抗を高める効果、及び耐食性を向上させる効果を有す
る。これらの効果を得るには０．０５％以上の添加添加
が必要であり、多量添加は溶接熱影響部の靭性を劣化さ
せることから、その上限を１．００％とする。
抵抗を高める効果、及び耐食性を向上させる効果を有す
る。これらの効果を得るには０．０５％以上の添加添加
が必要であり、多量添加は溶接熱影響部の靭性を劣化さ
せることから、その上限を１．００％とする。
【００２５】Ｍｏは焼入れ性を高める効果、及び焼戻し
軟化抵抗を高める効果を有する。これらの効果を得るた
めには、０．０５％以上の添加が必要であり、多量添加
は溶接熱影響部の靭性を劣化させることから、その上限
を１．００％とする。
軟化抵抗を高める効果を有する。これらの効果を得るた
めには、０．０５％以上の添加が必要であり、多量添加
は溶接熱影響部の靭性を劣化させることから、その上限
を１．００％とする。
【００２６】Ｂは焼入れ性を著しく向上させ、強度を高
める効果を有する。この効果を得るためには０．０００
３％以上の添加が必要であり、多量添加は溶接熱影響部
を硬化させることにより溶接性を大幅に劣化させるため
０．００３％をその上限とする。
める効果を有する。この効果を得るためには０．０００
３％以上の添加が必要であり、多量添加は溶接熱影響部
を硬化させることにより溶接性を大幅に劣化させるため
０．００３％をその上限とする。
【００２７】更に、本発明においては、鋼は、上記元素
に加えて、又は上記元素とは別に、主として靭性の向上
のために、Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％、及びＲ
ＥＭ：０．００１〜０．０３０％よりなる群から選ばれ
る少なくとも１種の元素を含有することができる。
に加えて、又は上記元素とは別に、主として靭性の向上
のために、Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％、及びＲ
ＥＭ：０．００１〜０．０３０％よりなる群から選ばれ
る少なくとも１種の元素を含有することができる。
【００２８】Ｃａ及びＲＥＭは、鋼材の機械的性質の異
方性の改善と耐ラメラティア特性の向上の効果を有す
る。これらの効果を得るには、Ｃａは０．０００３％以
上、ＲＥＭは０．００１％以上の添加が必要であり、両
元素ともに、多量添加は靭性を劣化させるため、その上
限をＣａは０．０１０％、ＲＥＭは０．０３０％とす
る。
方性の改善と耐ラメラティア特性の向上の効果を有す
る。これらの効果を得るには、Ｃａは０．０００３％以
上、ＲＥＭは０．００１％以上の添加が必要であり、両
元素ともに、多量添加は靭性を劣化させるため、その上
限をＣａは０．０１０％、ＲＥＭは０．０３０％とす
る。
【００２９】厚鋼板の耐スケール剥離性に及ぼす鋼板表
面のスケールの色調の影響を図１に示す。鋼板表面のス
ケールの色調はＪＩＳＺ８７２２に準拠して色彩色差計
にて測定した、鋼板表面の任意の５〜１０箇所のａ* 値
（色の表示方法はＪＩＳＺ８７２９に準拠）の平均値を
用いて評価した。
面のスケールの色調の影響を図１に示す。鋼板表面のス
ケールの色調はＪＩＳＺ８７２２に準拠して色彩色差計
にて測定した、鋼板表面の任意の５〜１０箇所のａ* 値
（色の表示方法はＪＩＳＺ８７２９に準拠）の平均値を
用いて評価した。
【００３０】耐スケール剥離性は、スケール表面の５．
０ｃｍｘ１０．０ｃｍの５０．０ｃｍ２の長方形部分に
透明粘着テープを貼り付け、テープの上から０．１ｋｇ
ｆ／ｃｍ２の圧力を加えてテープの粘着面とスケールを
よく接触させた後にテープを剥離し、テープに付着した
剥離スケールの面積率を測定し、この面積率をスケール
剥離率として評価した。図１より、鋼板表面のスケール
の色調をａ* 値にて０．５以下とすることで耐スケール
剥離性が顕著に良好となることがわかる。
０ｃｍｘ１０．０ｃｍの５０．０ｃｍ２の長方形部分に
透明粘着テープを貼り付け、テープの上から０．１ｋｇ
ｆ／ｃｍ２の圧力を加えてテープの粘着面とスケールを
よく接触させた後にテープを剥離し、テープに付着した
剥離スケールの面積率を測定し、この面積率をスケール
剥離率として評価した。図１より、鋼板表面のスケール
の色調をａ* 値にて０．５以下とすることで耐スケール
剥離性が顕著に良好となることがわかる。
【００３１】以下では、鋼板表面のスケールの色調がａ
* 値にて０．５以下であり、耐スケール剥離性に優れる
厚鋼板を、その外観上の特徴から、「青スケール厚鋼
板」と表現し、スケールの色調をａ* 値にて０．５以下
とすることを「青スケール化する」と表現する。
* 値にて０．５以下であり、耐スケール剥離性に優れる
厚鋼板を、その外観上の特徴から、「青スケール厚鋼
板」と表現し、スケールの色調をａ* 値にて０．５以下
とすることを「青スケール化する」と表現する。
【００３２】次に、加熱条件と圧延条件について述べ
る。本発明における製造方法の一番のポイントは圧延条
件の制御であり、これを満足するために１０５０℃以上
の温度での加熱が必要である。スケール押し込み疵の発
生を抑制するために加熱温度の上限を１３００℃とす
る。加熱時のスラブの在炉時間については、スラブ温度
を均一に１０５０℃以上とするために１２０分程度が必
要であり、長時間の加熱は製造コストの増加を招くた
め、３００分程度までとするのが望ましい。
る。本発明における製造方法の一番のポイントは圧延条
件の制御であり、これを満足するために１０５０℃以上
の温度での加熱が必要である。スケール押し込み疵の発
生を抑制するために加熱温度の上限を１３００℃とす
る。加熱時のスラブの在炉時間については、スラブ温度
を均一に１０５０℃以上とするために１２０分程度が必
要であり、長時間の加熱は製造コストの増加を招くた
め、３００分程度までとするのが望ましい。
【００３３】圧延後に空冷して製造する場合の圧延条件
について図２で説明する。図２は圧延後に空冷して製造
する場合の、厚鋼板のスケール状態に及ぼす圧延温度と
圧下率の影響を示す図である。圧延温度としては、仕上
圧延の最終のパスのロール噛み込み温度（以下、圧延仕
上温度ＴF とする）が最も重要な因子であり、圧下率と
しては、仕上圧延の最終３パスの平均圧下率（以下、仕
上圧下率ＲF とする）が最も重要な因子である。
について図２で説明する。図２は圧延後に空冷して製造
する場合の、厚鋼板のスケール状態に及ぼす圧延温度と
圧下率の影響を示す図である。圧延温度としては、仕上
圧延の最終のパスのロール噛み込み温度（以下、圧延仕
上温度ＴF とする）が最も重要な因子であり、圧下率と
しては、仕上圧延の最終３パスの平均圧下率（以下、仕
上圧下率ＲF とする）が最も重要な因子である。
【００３４】例えば、仕上圧延として、７パスの圧延を
２０％、２５％、３０％、３０％、３０％、
３５％、３５％の各圧下率にて行なった場合、仕上
圧下率ＲF は（３０％＋３５％＋３５％）／３＝
３３．３％となる。図２の４種類のマーク（○、△、
×、□）は、各々、表１に示すスケール状態を意味し、
○及び△を直線にて囲んだ範囲が本発明の圧延条件範囲
である。
２０％、２５％、３０％、３０％、３０％、
３５％、３５％の各圧下率にて行なった場合、仕上
圧下率ＲF は（３０％＋３５％＋３５％）／３＝
３３．３％となる。図２の４種類のマーク（○、△、
×、□）は、各々、表１に示すスケール状態を意味し、
○及び△を直線にて囲んだ範囲が本発明の圧延条件範囲
である。
【００３５】
【表１】
【００３６】スケール状態に及ぼす圧延仕上温度ＴF の
影響は大きく、高温とすることで青スケール化すること
ができる。従来は２０％程度以下の仕上圧下率ＲF にて
圧延しているが、この場合、圧延仕上温度ＴF を９３０
℃以上としなければ青スケール厚鋼板が得られない。圧
延仕上温度ＴF を９８０℃より高温にすると、圧延後の
空冷中にスケールに微小なフクレが発生し、鋼板表面外
観が劣化するため、圧延仕上温度ＴF の上限を９８０℃
とする。
影響は大きく、高温とすることで青スケール化すること
ができる。従来は２０％程度以下の仕上圧下率ＲF にて
圧延しているが、この場合、圧延仕上温度ＴF を９３０
℃以上としなければ青スケール厚鋼板が得られない。圧
延仕上温度ＴF を９８０℃より高温にすると、圧延後の
空冷中にスケールに微小なフクレが発生し、鋼板表面外
観が劣化するため、圧延仕上温度ＴF の上限を９８０℃
とする。
【００３７】スケール色調に及ぼす仕上圧下率ＲF の影
響はさらに大きく、仕上圧下率ＲFを大きくすることで
顕著に青スケール化することができる。従来の２０％程
度以下の仕上圧下率ＲF にて青スケール厚鋼板を製造す
るには圧延仕上温度ＴF を９３０℃以上としなげればな
らないが、厚鋼板の中でも板厚６〜２５mm程度の比較的
板厚が薄い厚鋼板は圧延時の鋼板表面の温度低下が速い
ため、圧延仕上温度ＴF を安定して９３０℃以上とする
ことは非常に困難であった。しかしながら、仕上圧下率
ＲF を３０％程度に大きくすることで、青スケール厚鋼
板が得られる圧延仕上温度範囲が８８０℃以上と大幅に
低温側に拡大できるため、青スケール厚鋼板の安定製造
が可能となった。
響はさらに大きく、仕上圧下率ＲFを大きくすることで
顕著に青スケール化することができる。従来の２０％程
度以下の仕上圧下率ＲF にて青スケール厚鋼板を製造す
るには圧延仕上温度ＴF を９３０℃以上としなげればな
らないが、厚鋼板の中でも板厚６〜２５mm程度の比較的
板厚が薄い厚鋼板は圧延時の鋼板表面の温度低下が速い
ため、圧延仕上温度ＴF を安定して９３０℃以上とする
ことは非常に困難であった。しかしながら、仕上圧下率
ＲF を３０％程度に大きくすることで、青スケール厚鋼
板が得られる圧延仕上温度範囲が８８０℃以上と大幅に
低温側に拡大できるため、青スケール厚鋼板の安定製造
が可能となった。
【００３８】さらに、圧延仕上温度ＴF をより低温とで
きることで、所望の薄いスケール厚を得ることができ、
圧延後に空冷して製造した場合においても、スケール厚
を２０μｍとすることが可能である。圧延機能力から、
仕上圧下率ＲF の上限を４０％とする。
きることで、所望の薄いスケール厚を得ることができ、
圧延後に空冷して製造した場合においても、スケール厚
を２０μｍとすることが可能である。圧延機能力から、
仕上圧下率ＲF の上限を４０％とする。
【００３９】圧延後に空冷して製造する場合の厚鋼板の
スケール厚については、２０μｍを下限とし、微小なフ
クレ発生のない上限のスケール厚である６０μｍをその
上限とする。また、図２に○マークで示したように、
８８０≦ＴF ≦９８０（℃）、２１≦ＲF ≦４０
（％）、ＲF ≧１６０−３ＴF ／２０（％）の３条件
を同時に満足する圧延条件範囲は、青スケール厚鋼板の
安定製造にとり、より好ましい条件範囲である。
スケール厚については、２０μｍを下限とし、微小なフ
クレ発生のない上限のスケール厚である６０μｍをその
上限とする。また、図２に○マークで示したように、
８８０≦ＴF ≦９８０（℃）、２１≦ＲF ≦４０
（％）、ＲF ≧１６０−３ＴF ／２０（％）の３条件
を同時に満足する圧延条件範囲は、青スケール厚鋼板の
安定製造にとり、より好ましい条件範囲である。
【００４０】次に、圧延終了後３０秒以内に５℃／sec
以上の冷却速度にて加速冷却を開始し、鋼板表面温度が
５００℃以上７５０℃以下の温度範囲にて加速冷却を停
止し、空冷する工程にて製造する場合の圧延条件、及び
加速冷却条件について述べる。圧延直後に強制冷却を行
なう場合は、圧延仕上温度を１０２０℃としてもスケー
ルにフクレが発生しない。圧延中の鋼板の温度低下のた
め圧延仕上温度を安定して１０２０℃より高くすること
は難しいため、圧延仕上温度の上限を１０２０℃とす
る。
以上の冷却速度にて加速冷却を開始し、鋼板表面温度が
５００℃以上７５０℃以下の温度範囲にて加速冷却を停
止し、空冷する工程にて製造する場合の圧延条件、及び
加速冷却条件について述べる。圧延直後に強制冷却を行
なう場合は、圧延仕上温度を１０２０℃としてもスケー
ルにフクレが発生しない。圧延中の鋼板の温度低下のた
め圧延仕上温度を安定して１０２０℃より高くすること
は難しいため、圧延仕上温度の上限を１０２０℃とす
る。
【００４１】この加速冷却はスケールの成長を抑制し、
スケール厚の薄い青スケール厚鋼板を得る目的で行な
う。圧延終了時は８８０℃以上であり、スケール成長速
度が大きいため圧延終了後３０秒以内に加速冷却を開始
し、鋼板表面温度を５℃／sec以上の冷却速度にて急激
に低下せしめた後に、スケール成長速度が十分に遅い７
５０℃以下の温度にて加速冷却を停止する。
スケール厚の薄い青スケール厚鋼板を得る目的で行な
う。圧延終了時は８８０℃以上であり、スケール成長速
度が大きいため圧延終了後３０秒以内に加速冷却を開始
し、鋼板表面温度を５℃／sec以上の冷却速度にて急激
に低下せしめた後に、スケール成長速度が十分に遅い７
５０℃以下の温度にて加速冷却を停止する。
【００４２】冷却速度が５℃／sec 未満ではスケールの
成長を抑制する効果が不十分であるため冷却速度の下限
を５℃／sec とする。加速冷却の停止温度が５００℃よ
り低温となると良好な鋼板形状が得られないため、その
下限を５００℃とする。この加速冷却の具体的な手法と
しては、水冷およびファンによる強制空冷などがある。
成長を抑制する効果が不十分であるため冷却速度の下限
を５℃／sec とする。加速冷却の停止温度が５００℃よ
り低温となると良好な鋼板形状が得られないため、その
下限を５００℃とする。この加速冷却の具体的な手法と
しては、水冷およびファンによる強制空冷などがある。
【００４３】次に、青スケールが付与された鋼材を安定
して製造するために圧延温度と圧下率の制御が重要とな
る理由、および耐スケール剥離性を付与するための具体
的な方法につき述べる。青スケール鋼を安定して製造す
るために圧延温度と圧下率の制御が重要となる理由につ
き以下に述べる。赤スケールが発生する原因について鋭
意研究を重ねた結果、赤スケールは微粉末状のヘマタイ
ト（Ｆｅ2 Ｏ3 ）であり、この微粉末状のヘマタイト
は、圧延中に０．１〜１０μｍ程度の微細なサイズに破
砕されたウスタイト（ＦｅＯ）、およびマグネタイト
（Ｆｅ3 Ｏ4 ）が圧延後の冷却中に酸化されヘマタイト
の微粉末となったもの、および圧延中に破砕されたヘマ
タイトであることが明らかとなった。
して製造するために圧延温度と圧下率の制御が重要とな
る理由、および耐スケール剥離性を付与するための具体
的な方法につき述べる。青スケール鋼を安定して製造す
るために圧延温度と圧下率の制御が重要となる理由につ
き以下に述べる。赤スケールが発生する原因について鋭
意研究を重ねた結果、赤スケールは微粉末状のヘマタイ
ト（Ｆｅ2 Ｏ3 ）であり、この微粉末状のヘマタイト
は、圧延中に０．１〜１０μｍ程度の微細なサイズに破
砕されたウスタイト（ＦｅＯ）、およびマグネタイト
（Ｆｅ3 Ｏ4 ）が圧延後の冷却中に酸化されヘマタイト
の微粉末となったもの、および圧延中に破砕されたヘマ
タイトであることが明らかとなった。
【００４４】そして、この圧延中のスケールの破砕を抑
制する手法につき、鋭意研究を重ねた結果、本発明に到
達したものであり、その要旨は下記の６点である。 圧延中にスケールを破砕させないためには、圧延仕
上温度ＴF を高温とすることが有効である。 この理由は、圧延時の温度が十分に高温であれば、
スケールは地鉄と同等の延性を持つことにより、破砕す
る前に塑性変形することが可能であることによる。
制する手法につき、鋭意研究を重ねた結果、本発明に到
達したものであり、その要旨は下記の６点である。 圧延中にスケールを破砕させないためには、圧延仕
上温度ＴF を高温とすることが有効である。 この理由は、圧延時の温度が十分に高温であれば、
スケールは地鉄と同等の延性を持つことにより、破砕す
る前に塑性変形することが可能であることによる。
【００４５】 しかしながら、従来の２０％程度以下
の圧延圧下率による圧延では、圧延仕上温度ＴF を９３
０℃以上としなければ青スケール厚鋼板は得られない。
板厚６〜２５mm程度の比較的板厚の薄い厚鋼板では、圧
延仕上温度を安定して９３０℃以上とすることが非常に
困難であるため、圧延仕上温度ＴF を高温とするだけで
は青スケール厚鋼板の安定製造が困難である。
の圧延圧下率による圧延では、圧延仕上温度ＴF を９３
０℃以上としなければ青スケール厚鋼板は得られない。
板厚６〜２５mm程度の比較的板厚の薄い厚鋼板では、圧
延仕上温度を安定して９３０℃以上とすることが非常に
困難であるため、圧延仕上温度ＴF を高温とするだけで
は青スケール厚鋼板の安定製造が困難である。
【００４６】 圧延時の圧下率を大きくすることが青
スケール化に非常に有効である。 そのメカニズムは、圧下率を大きくすることによ
り、圧延中の鋼の加工発熱を大きくし、鋼板表面のスケ
ールの温度低下を抑制してスケールの延性を高く保つこ
とができること、およびスケール厚をより薄くし、圧延
時に破砕しにくくできること、による。
スケール化に非常に有効である。 そのメカニズムは、圧下率を大きくすることによ
り、圧延中の鋼の加工発熱を大きくし、鋼板表面のスケ
ールの温度低下を抑制してスケールの延性を高く保つこ
とができること、およびスケール厚をより薄くし、圧延
時に破砕しにくくできること、による。
【００４７】 仕上圧下率ＲF を従来より大きくする
ことにより、青スケール化に必要な仕上温度ＴF を８８
０℃まで低下させることが可能であり、これにより安定
して板厚６〜２５mmの青スケール厚鋼板を製造可能であ
る。また、上述のメカニズムにより製造される青スケー
ル厚鋼板は、スケールが圧延時に地鉄と同様に均一に延
伸した後で、圧延後の冷却中に均一に成長するため、ス
ケール厚が均一であり、また、その表面粗度が小さい。
ことにより、青スケール化に必要な仕上温度ＴF を８８
０℃まで低下させることが可能であり、これにより安定
して板厚６〜２５mmの青スケール厚鋼板を製造可能であ
る。また、上述のメカニズムにより製造される青スケー
ル厚鋼板は、スケールが圧延時に地鉄と同様に均一に延
伸した後で、圧延後の冷却中に均一に成長するため、ス
ケール厚が均一であり、また、その表面粗度が小さい。
【００４８】
【実施例】耐スケール剥離性に及ぼす鋼板表面スケール
色調の影響を、表２に示す鋼番Ａ〜Ｆの化学成分を有す
る、６〜２５mm厚の厚鋼板を用いて表３に示す。耐スケ
ール剥離性、及び鋼板表面のスケール色調の評価方法
は、図１の説明として上述した評価方法と同様である。
色調の影響を、表２に示す鋼番Ａ〜Ｆの化学成分を有す
る、６〜２５mm厚の厚鋼板を用いて表３に示す。耐スケ
ール剥離性、及び鋼板表面のスケール色調の評価方法
は、図１の説明として上述した評価方法と同様である。
【００４９】
【表２】
【００５０】
【表３】
【００５１】供試鋼番号１〜１１までは本発明鋼であ
り、鋼板表面のスケールの色調がａ*値にて０．５以下
であるため、スケールの剥離率が５％未満であり、良好
な耐スケール剥離性を示す。鋼板表面のスケールの色調
をａ* 値にて０以下とすることは、スケールの剥離率を
１％未満とでき、より好ましい。一方、供試鋼番号１２
〜２２までは比較鋼であり、鋼板表面のスケールの色調
が０．５より大きいことから、スケールの剥離率が５％
以上となり顕著に耐スケール剥離性が劣化したものであ
る。
り、鋼板表面のスケールの色調がａ*値にて０．５以下
であるため、スケールの剥離率が５％未満であり、良好
な耐スケール剥離性を示す。鋼板表面のスケールの色調
をａ* 値にて０以下とすることは、スケールの剥離率を
１％未満とでき、より好ましい。一方、供試鋼番号１２
〜２２までは比較鋼であり、鋼板表面のスケールの色調
が０．５より大きいことから、スケールの剥離率が５％
以上となり顕著に耐スケール剥離性が劣化したものであ
る。
【００５２】次に、表２に示す鋼番Ａ〜Ｆの化学成分を
有する供試鋼を用いて、表４に示す条件で加熱、圧延後
に空冷することにより製造した板厚６〜２５mmの厚鋼板
のスケール性状を表４に示す。スケール厚は、スケール
断面の光学顕微鏡写真から測定した鋼板上の任意の１０
箇所のスケール厚の平均値とした。スケール厚の均一度
の指標として、測定した１０箇所のスケール厚の、最小
値、最大値も併せて示す。表面粗度は、鋼板上の任意の
３〜５箇所につき、スケール表面の粗度を長さ２５mmに
渡りＪＩＳ B 0601 に準拠し表面粗度計を用いて測定し
たＲａ値の平均値である。
有する供試鋼を用いて、表４に示す条件で加熱、圧延後
に空冷することにより製造した板厚６〜２５mmの厚鋼板
のスケール性状を表４に示す。スケール厚は、スケール
断面の光学顕微鏡写真から測定した鋼板上の任意の１０
箇所のスケール厚の平均値とした。スケール厚の均一度
の指標として、測定した１０箇所のスケール厚の、最小
値、最大値も併せて示す。表面粗度は、鋼板上の任意の
３〜５箇所につき、スケール表面の粗度を長さ２５mmに
渡りＪＩＳ B 0601 に準拠し表面粗度計を用いて測定し
たＲａ値の平均値である。
【００５３】
【表４】
【００５４】
【表５】
【００５５】供試鋼番号１〜１９は、本発明に基づき製
造された鋼であり、色差値はａ* 値にて０．５以下であ
り、スケール厚は２０〜６０μｍである。さらに、スケ
ール厚はほぼ均一であり、表面粗度はＲａ値にて０．５
〜１．５μｍと、均一な厚みを持つ表面粗度の小さい青
スケール厚鋼板である。一方、供試鋼番号２０〜３０
は、圧延条件が本発明の条件範囲から逸脱しており、
０．５＜ａ* 値の赤スケール厚鋼板となっている。さら
に、供試鋼番号３１〜３２は、圧延条件が本発明の条件
範囲から逸脱しており、圧延仕上温度が９８０＜ＴF で
あるため、スケールに微小なフクレが発生し鋼板表面外
観が劣化したものである。
造された鋼であり、色差値はａ* 値にて０．５以下であ
り、スケール厚は２０〜６０μｍである。さらに、スケ
ール厚はほぼ均一であり、表面粗度はＲａ値にて０．５
〜１．５μｍと、均一な厚みを持つ表面粗度の小さい青
スケール厚鋼板である。一方、供試鋼番号２０〜３０
は、圧延条件が本発明の条件範囲から逸脱しており、
０．５＜ａ* 値の赤スケール厚鋼板となっている。さら
に、供試鋼番号３１〜３２は、圧延条件が本発明の条件
範囲から逸脱しており、圧延仕上温度が９８０＜ＴF で
あるため、スケールに微小なフクレが発生し鋼板表面外
観が劣化したものである。
【００５６】スケール性状に及ぼす圧延条件と圧延後の
加速冷却の影響を、表２に示す鋼番Ａ〜Ｆの化学成分を
有する、６〜２５mm厚の厚鋼板を用いて表５に示す。表
５に示す条件で加熱、圧延後に５〜３０℃／sec の冷却
速度で水冷することにより板厚６〜２５mmの厚鋼板を製
造した。その厚鋼板のスケール性状を表５に示す。水冷
開始時間は、圧延終了直後から水冷を開始するまでの時
間であり、水冷停止温度は水冷を停止し空冷を始めた時
の鋼板表面温度である。スケール色調、スケール厚、表
面粗度は表４の説明で上述した方法で評価した。
加速冷却の影響を、表２に示す鋼番Ａ〜Ｆの化学成分を
有する、６〜２５mm厚の厚鋼板を用いて表５に示す。表
５に示す条件で加熱、圧延後に５〜３０℃／sec の冷却
速度で水冷することにより板厚６〜２５mmの厚鋼板を製
造した。その厚鋼板のスケール性状を表５に示す。水冷
開始時間は、圧延終了直後から水冷を開始するまでの時
間であり、水冷停止温度は水冷を停止し空冷を始めた時
の鋼板表面温度である。スケール色調、スケール厚、表
面粗度は表４の説明で上述した方法で評価した。
【００５７】
【表６】
【００５８】
【表７】
【００５９】供試鋼番号１〜２０は、本発明の厚鋼板で
あり、色差値はａ* 値にて０．５以下であり、スケール
厚は３〜２０μｍである。さらに、スケール厚はほぼ均
一であり、表面粗度はＲａ値にて０．５〜１．５μｍと
均一な厚みを持つ表面粗度の小さい青スケール厚鋼板で
ある。供試鋼番号２１〜３１については、圧延条件が本
発明の条件範囲から逸脱しており、０．５＜ａ* 値の赤
スケール厚鋼板となっている。加速冷却条件について
は、冷却速度を２０〜３０℃／sec 程度と大きくし、冷
却開始時間を５秒以内とし、冷却停止温度を７００℃以
下と低くすることにより、スケール厚をより薄くするこ
とが可能である。
あり、色差値はａ* 値にて０．５以下であり、スケール
厚は３〜２０μｍである。さらに、スケール厚はほぼ均
一であり、表面粗度はＲａ値にて０．５〜１．５μｍと
均一な厚みを持つ表面粗度の小さい青スケール厚鋼板で
ある。供試鋼番号２１〜３１については、圧延条件が本
発明の条件範囲から逸脱しており、０．５＜ａ* 値の赤
スケール厚鋼板となっている。加速冷却条件について
は、冷却速度を２０〜３０℃／sec 程度と大きくし、冷
却開始時間を５秒以内とし、冷却停止温度を７００℃以
下と低くすることにより、スケール厚をより薄くするこ
とが可能である。
【００６０】
【発明の効果】本発明によれば、建設機械、コンクリー
ト型枠、造船、橋梁の分野の大きな課題である、製造
コスト削減、製品外観の改善、職場の衛生状態改善
に大きく貢献することができる、耐スケール剥離性に優
れる厚鋼板を、安価に、安定して供給することが可能と
なるため、産業上極めて有用なものである。
ト型枠、造船、橋梁の分野の大きな課題である、製造
コスト削減、製品外観の改善、職場の衛生状態改善
に大きく貢献することができる、耐スケール剥離性に優
れる厚鋼板を、安価に、安定して供給することが可能と
なるため、産業上極めて有用なものである。
【図１】厚鋼板の耐スケール剥離性に及ぼす鋼板表面の
スケールの色調の影響を示した図表である。
スケールの色調の影響を示した図表である。
【図２】圧延後に空冷して製造する場合の、厚鋼板のス
ケール状態に及ぼす圧延温度と圧下率の影響を示した図
表である。
ケール状態に及ぼす圧延温度と圧下率の影響を示した図
表である。
Claims (9)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ 残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ鋼板表面
のスケールの色調がａ*値にて０．５以下である、耐ス
ケール剥離性に優れる厚鋼板。 - 【請求項２】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．０５〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ鋼板
表面のスケールの色調がａ*値にて０．５以下である、
耐スケール剥離性に優れる厚鋼板。 - 【請求項３】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．０５〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ） Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％ ＲＥＭ：０．００１〜０．０３０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ鋼板
表面のスケールの色調がａ*値にて０．５以下である、
耐スケール剥離性に優れる厚鋼板。 - 【請求項４】 重量％にて、 Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ 残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１
０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み
込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均
圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦９８０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷す
ることにより、２０〜６０μｍの厚みのスケールを有す
ることを特徴とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板
の製造方法。 - 【請求項５】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ を含有し、 さらに、 （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．０５〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度
を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール
噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの
平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦９８０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷す
ることにより、２０〜６０μｍの厚みのスケールを有す
ることを特徴とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板
の製造方法。 - 【請求項６】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ を含有し、 さらに、 （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．０５〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ） Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％ ＲＥＭ：０．００１〜０．０３０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度
を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール
噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの
平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦９８０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷す
ることにより、２０〜６０μｍの厚みのスケールを有す
ることを特徴とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板
の製造方法。 - 【請求項７】 重量％にて、 Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ 残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１
０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み
込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均
圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後３
０秒以内に５℃／sec 以上の冷却速度にて加速冷却を開
始し、鋼板表面温度が５００℃以上７５０℃以下の温度
範囲にて加速冷却を停止し、その後に空冷することによ
り、３〜２０μｍの厚みのスケールを有することを特徴
とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法。 - 【請求項８】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ を含有し、 さらに、 （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．０５〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度
を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール
噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの
平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後３
０秒以内に５℃／sec 以上の冷却速度にて加速冷却を開
始し、鋼板表面温度が５００℃以上７５０℃以下の温度
範囲にて加速冷却を停止し、その後に空冷することによ
り、３〜２０μｍの厚みのスケールを有することを特徴
とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法。 - 【請求項９】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．０５〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ を含有し、 さらに、 （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．０５〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ） Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％ ＲＥＭ：０．００１〜０．０３０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度
を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール
噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの
平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０（％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０（％） の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後３
０秒以内に５℃／sec 以上の冷却速度にて加速冷却を開
始し、鋼板表面温度が５００℃以上７５０℃以下の温度
範囲にて加速冷却を停止し、その後に空冷することによ
り、３〜２０μｍの厚みのスケールを有することを特徴
とする、耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24924995A JP3233836B2 (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24924995A JP3233836B2 (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0987799A true JPH0987799A (ja) | 1997-03-31 |
| JP3233836B2 JP3233836B2 (ja) | 2001-12-04 |
Family
ID=17190154
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24924995A Expired - Fee Related JP3233836B2 (ja) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | 耐スケール剥離性に優れる厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3233836B2 (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62256916A (ja) * | 1986-04-28 | 1987-11-09 | Kobe Steel Ltd | 板厚方向の均質性が優れた低温用極厚鋼板の製造方法 |
| JPS6483616A (en) * | 1987-09-26 | 1989-03-29 | Sumitomo Metal Ind | Production of hot rolled steel sheet having excellent scale adhesiveness |
| JPH0234793A (ja) * | 1988-07-26 | 1990-02-05 | Kobe Steel Ltd | スケール密着性の優れた加工用高強度熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0539523A (ja) * | 1991-08-05 | 1993-02-19 | Nippon Steel Corp | 表面性状の優れた厚鋼板の製造方法 |
| JPH05295431A (ja) * | 1992-04-20 | 1993-11-09 | Nippon Steel Corp | 高靭性厚板の製造方法 |
-
1995
- 1995-09-27 JP JP24924995A patent/JP3233836B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62256916A (ja) * | 1986-04-28 | 1987-11-09 | Kobe Steel Ltd | 板厚方向の均質性が優れた低温用極厚鋼板の製造方法 |
| JPS6483616A (en) * | 1987-09-26 | 1989-03-29 | Sumitomo Metal Ind | Production of hot rolled steel sheet having excellent scale adhesiveness |
| JPH0234793A (ja) * | 1988-07-26 | 1990-02-05 | Kobe Steel Ltd | スケール密着性の優れた加工用高強度熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0539523A (ja) * | 1991-08-05 | 1993-02-19 | Nippon Steel Corp | 表面性状の優れた厚鋼板の製造方法 |
| JPH05295431A (ja) * | 1992-04-20 | 1993-11-09 | Nippon Steel Corp | 高靭性厚板の製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3233836B2 (ja) | 2001-12-04 |
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