JPH09271806A - 密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方法 - Google Patents
密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方法Info
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- JPH09271806A JPH09271806A JP8034996A JP8034996A JPH09271806A JP H09271806 A JPH09271806 A JP H09271806A JP 8034996 A JP8034996 A JP 8034996A JP 8034996 A JP8034996 A JP 8034996A JP H09271806 A JPH09271806 A JP H09271806A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、塗装、メッキあるいは表面処理を
施すことなくそのまま用いることができる密着性の良い
均一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方法を提
供する。 【解決手段】 所定量のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌを必須成
分として含有し、選択成分として所定量のＮｂ，Ｔｉ，
Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｏ，Ｗ，Ｖ，Ｂ，Ｒｅｍ，
Ｃａの１種以上を含み、板全域にわたり、スケール厚が
３０ミクロン以下で、かつ最大スケール厚と最小スケー
ル厚の差が５ミクロン以内であり、かつ全スケールに占
めるＦｅ3 Ｏ4 の重量割合が６０％以上となるスケール
組成を有することを特徴とする密着性の良い均一なスケ
ールを有する厚鋼板、および前記化学成分からなる鋼を
７００℃以上で熱延を終了した後、直ちに３５０〜５８
０℃の溶融塩を噴射して冷却することからなる密着性が
良く均一なスケールを有する厚鋼板の製造方法。
施すことなくそのまま用いることができる密着性の良い
均一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方法を提
供する。 【解決手段】 所定量のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌを必須成
分として含有し、選択成分として所定量のＮｂ，Ｔｉ，
Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｏ，Ｗ，Ｖ，Ｂ，Ｒｅｍ，
Ｃａの１種以上を含み、板全域にわたり、スケール厚が
３０ミクロン以下で、かつ最大スケール厚と最小スケー
ル厚の差が５ミクロン以内であり、かつ全スケールに占
めるＦｅ3 Ｏ4 の重量割合が６０％以上となるスケール
組成を有することを特徴とする密着性の良い均一なスケ
ールを有する厚鋼板、および前記化学成分からなる鋼を
７００℃以上で熱延を終了した後、直ちに３５０〜５８
０℃の溶融塩を噴射して冷却することからなる密着性が
良く均一なスケールを有する厚鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、塗装、メッキある
いは表面処理を施すことなくそのまま用いられる密着性
の良い均一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方
法に関するものである。
いは表面処理を施すことなくそのまま用いられる密着性
の良い均一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、厚鋼板のスケールは脆く、荷重
や衝撃受けると剥離するため、疵の原因となる。また、
塗装やメッキを施す場合には、スケールを完全に除去す
る必要がある。これは、残留したスケールの上に下地処
理、塗装あるいはメッキを施しても、スケールが剥離す
るとそれらの処理がなされていない界面が露出してしま
い、当初の表面処理の目的を達成し得ないためである。
このため、地鉄に密着性の良いスケールを有する鋼材
は、搬送過程で疵付けられる確率も低く、また酸洗、メ
カニカルデスケーリングといったスケール除去の工程を
経ずに下地処理、塗装あるいはメッキを施すことも可能
である。
や衝撃受けると剥離するため、疵の原因となる。また、
塗装やメッキを施す場合には、スケールを完全に除去す
る必要がある。これは、残留したスケールの上に下地処
理、塗装あるいはメッキを施しても、スケールが剥離す
るとそれらの処理がなされていない界面が露出してしま
い、当初の表面処理の目的を達成し得ないためである。
このため、地鉄に密着性の良いスケールを有する鋼材
は、搬送過程で疵付けられる確率も低く、また酸洗、メ
カニカルデスケーリングといったスケール除去の工程を
経ずに下地処理、塗装あるいはメッキを施すことも可能
である。
【０００３】このような密着性の良いスケールを有する
鋼材の製造方法としては、特開平１−２０９３７４号公
報、特開平３−２７２３５３号公報などに提案がある。
しかし、これらはいずれも板厚の薄い熱延鋼帯に関する
ものである。熱延鋼帯は、圧延後巻取処理を経るため、
スケールが密着性の悪いＦｅＯから密着性の良いＦｅ 3
Ｏ4 に変態する温度域での滞留時間が長く、スケールを
十分に変態させることが可能である。一方、厚鋼板を熱
間圧延後にそのまま高い温度に保持するためには、多大
な設備投資と生産性の低下をもたらす。厚鋼板は熱間圧
延後比較的大きい冷却速度でスケールの変態温度域を通
過してしまうため、変態が十分に進行せず、密着性の悪
いＦｅＯが多量に残存する。このため、一般に厚鋼板の
スケールの密着性は悪い。
鋼材の製造方法としては、特開平１−２０９３７４号公
報、特開平３−２７２３５３号公報などに提案がある。
しかし、これらはいずれも板厚の薄い熱延鋼帯に関する
ものである。熱延鋼帯は、圧延後巻取処理を経るため、
スケールが密着性の悪いＦｅＯから密着性の良いＦｅ 3
Ｏ4 に変態する温度域での滞留時間が長く、スケールを
十分に変態させることが可能である。一方、厚鋼板を熱
間圧延後にそのまま高い温度に保持するためには、多大
な設備投資と生産性の低下をもたらす。厚鋼板は熱間圧
延後比較的大きい冷却速度でスケールの変態温度域を通
過してしまうため、変態が十分に進行せず、密着性の悪
いＦｅＯが多量に残存する。このため、一般に厚鋼板の
スケールの密着性は悪い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、厚鋼板の化
学成分、熱間圧延条件と圧延後の冷却条件および冷却に
用いる冷却媒体を制御することにより、密着性が良く均
一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方法を提供
することを目的とする。
学成分、熱間圧延条件と圧延後の冷却条件および冷却に
用いる冷却媒体を制御することにより、密着性が良く均
一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方法を提供
することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
とするところは下記のとおりである。 （１）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．３０％、Ｓｉ：
０．０３〜２．０％、Ｍｎ：０．３０〜３．５％、Ａ
ｌ：０．００２〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなり、板全域にわたり、スケール
厚が３０ミクロン以下で、かつ最大スケール厚と最小ス
ケール厚の差が５ミクロン以内であり、かつ全スケール
に占めるＦｅ3 Ｏ4 の重量割合が６０％以上となるスケ
ール組成を有することを特徴とする密着性の良い均一な
スケールを有する厚鋼板。
とするところは下記のとおりである。 （１）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．３０％、Ｓｉ：
０．０３〜２．０％、Ｍｎ：０．３０〜３．５％、Ａ
ｌ：０．００２〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなり、板全域にわたり、スケール
厚が３０ミクロン以下で、かつ最大スケール厚と最小ス
ケール厚の差が５ミクロン以内であり、かつ全スケール
に占めるＦｅ3 Ｏ4 の重量割合が６０％以上となるスケ
ール組成を有することを特徴とする密着性の良い均一な
スケールを有する厚鋼板。
【０００６】（２）重量％で、Ｎｂ：０．００２〜０．
１０％、Ｔｉ：０．００２〜０．１０％の１種または２
種を含有することを特徴とする前項（１）記載の密着性
の良い均一なスケールを有する厚鋼板。 （３）重量％で、Ｃｕ：０．０５〜３．０％、Ｎｉ：
０．０５〜１０．０％、Ｃｒ：０．０５〜１０．０％、
Ｍｏ：０．０５〜３．５％、Ｃｏ：０．０５〜１０．０
％、Ｗ：０．０５〜２．０％の１種または２種以上を含
有することを特徴とする前項（１）または（２）記載の
密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板。
１０％、Ｔｉ：０．００２〜０．１０％の１種または２
種を含有することを特徴とする前項（１）記載の密着性
の良い均一なスケールを有する厚鋼板。 （３）重量％で、Ｃｕ：０．０５〜３．０％、Ｎｉ：
０．０５〜１０．０％、Ｃｒ：０．０５〜１０．０％、
Ｍｏ：０．０５〜３．５％、Ｃｏ：０．０５〜１０．０
％、Ｗ：０．０５〜２．０％の１種または２種以上を含
有することを特徴とする前項（１）または（２）記載の
密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板。
【０００７】（４）重量％で、Ｖ：０．００２〜０．１
０％を含有することを特徴とする前項（１）〜（３）の
いずれか１項に記載の密着性の良い均一なスケールを有
する厚鋼板。 （５）重量％で、Ｂ：０．０００２〜０．００２５％を
含有することを特徴とする前項（１）〜（４）のいずれ
か１項に記載の密着性の良い均一なスケールを有する厚
鋼板。
０％を含有することを特徴とする前項（１）〜（３）の
いずれか１項に記載の密着性の良い均一なスケールを有
する厚鋼板。 （５）重量％で、Ｂ：０．０００２〜０．００２５％を
含有することを特徴とする前項（１）〜（４）のいずれ
か１項に記載の密着性の良い均一なスケールを有する厚
鋼板。
【０００８】（６）重量％で、Ｒｅｍ：０．００２〜
０．１０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％の１
種または２種を含有することを特徴とする前項（１）〜
（５）のいずれか１項に記載の密着性の良い均一なスケ
ールを有する厚鋼板。 （７）前項（１）〜（６）のいずれか１項に記載される
化学成分を有する鋼を、７００℃以上の温度で熱間圧延
を終了した後、可及的速やかに３５０℃以上５８０℃以
下の温度の溶融塩を当該熱間圧延鋼材に噴射して冷却す
ることを特徴とする密着性の良い均一なスケールを有す
る厚鋼板の製造方法。
０．１０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％の１
種または２種を含有することを特徴とする前項（１）〜
（５）のいずれか１項に記載の密着性の良い均一なスケ
ールを有する厚鋼板。 （７）前項（１）〜（６）のいずれか１項に記載される
化学成分を有する鋼を、７００℃以上の温度で熱間圧延
を終了した後、可及的速やかに３５０℃以上５８０℃以
下の温度の溶融塩を当該熱間圧延鋼材に噴射して冷却す
ることを特徴とする密着性の良い均一なスケールを有す
る厚鋼板の製造方法。
【０００９】（８）熱間圧延をする際に、９００℃以下
の温度域で累積圧下率で３０％以上の圧延をすることを
特徴とする前項（７）記載の密着性の良い均一なスケー
ルを有する厚鋼板の製造方法。 （９）熱間圧延をする際に、圧延の最終パスを含めた１
０パスのうち少なくとも３パスの圧延直前または直後
に、水噴射により十分にスケールを除去することを特徴
とする前項（７）または（８）記載の密着性の良い均一
なスケールを有する厚鋼板の製造方法。
の温度域で累積圧下率で３０％以上の圧延をすることを
特徴とする前項（７）記載の密着性の良い均一なスケー
ルを有する厚鋼板の製造方法。 （９）熱間圧延をする際に、圧延の最終パスを含めた１
０パスのうち少なくとも３パスの圧延直前または直後
に、水噴射により十分にスケールを除去することを特徴
とする前項（７）または（８）記載の密着性の良い均一
なスケールを有する厚鋼板の製造方法。
【００１０】（１０）冷却終了後に、板温度が２００℃
以下に低下した後に、溶融塩を水洗浄または湯洗浄する
ことを特徴とする前項（７）〜（９）のいずれか１項に
記載の密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板の製
造方法。
以下に低下した後に、溶融塩を水洗浄または湯洗浄する
ことを特徴とする前項（７）〜（９）のいずれか１項に
記載の密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板の製
造方法。
【００１１】
【発明の実施形態】以下、本発明について詳細に説明す
る。本発明の根幹をなす技術思想は以下のとおりであ
る。熱間圧延後、鋼板の温度が室温まで低下する過程に
おいて、初期の段階で生成する密着性の悪いＦｅＯ主体
のスケールから密着性の良いＦｅ3 Ｏ4 主体のスケール
に組成が変化する。変態は、概ね５８０℃から開始し、
３５０℃未満になると変態速度が極めて遅くなり、この
温度より低温ではＦｅＯが変態せずに残留する場合が多
い。そこで、５８０〜３５０℃間の温度域での滞留時間
を長くすれば、スケールを十分に変態させることが可能
となり、スケールの密着性を上げることができる。しか
し、一般に厚鋼板の製造工程ではこの温度域での滞留時
間を長くする手段はなく、厚鋼板は熱間圧延後比較的大
きい冷却速度でこの温度域を通過してしまう。このた
め、密着性の悪いＦｅＯが多量に残存する場合が多く、
一般に厚鋼板のスケールの密着性は悪い。
る。本発明の根幹をなす技術思想は以下のとおりであ
る。熱間圧延後、鋼板の温度が室温まで低下する過程に
おいて、初期の段階で生成する密着性の悪いＦｅＯ主体
のスケールから密着性の良いＦｅ3 Ｏ4 主体のスケール
に組成が変化する。変態は、概ね５８０℃から開始し、
３５０℃未満になると変態速度が極めて遅くなり、この
温度より低温ではＦｅＯが変態せずに残留する場合が多
い。そこで、５８０〜３５０℃間の温度域での滞留時間
を長くすれば、スケールを十分に変態させることが可能
となり、スケールの密着性を上げることができる。しか
し、一般に厚鋼板の製造工程ではこの温度域での滞留時
間を長くする手段はなく、厚鋼板は熱間圧延後比較的大
きい冷却速度でこの温度域を通過してしまう。このた
め、密着性の悪いＦｅＯが多量に残存する場合が多く、
一般に厚鋼板のスケールの密着性は悪い。
【００１２】しかるに、熱間圧延後にあえて上記の温度
域の温度に加熱した冷却媒体を用いて冷却すれば、板の
温度を上記の温度域に滞留させることが可能である。こ
のような冷却媒体の例としては、溶融金属、溶融塩など
があるが、人体への害、取扱いの容易さ、さらには溶融
体の密度などを考慮して溶融塩が最適である。このよう
に、熱間圧延後に板温度を理想的に制御可能な場合で
も、熱間圧延直後のスケールの性状が悪いと、目的とす
る密着性の良いスケールは得られない。このため、圧延
中に適宜スケールを除去し、冷却前のスケール厚を薄く
かつ均一にしておく必要がある。よって、圧延温度域、
圧延後段でのデスケーリングの組み合わせも重要とな
る。
域の温度に加熱した冷却媒体を用いて冷却すれば、板の
温度を上記の温度域に滞留させることが可能である。こ
のような冷却媒体の例としては、溶融金属、溶融塩など
があるが、人体への害、取扱いの容易さ、さらには溶融
体の密度などを考慮して溶融塩が最適である。このよう
に、熱間圧延後に板温度を理想的に制御可能な場合で
も、熱間圧延直後のスケールの性状が悪いと、目的とす
る密着性の良いスケールは得られない。このため、圧延
中に適宜スケールを除去し、冷却前のスケール厚を薄く
かつ均一にしておく必要がある。よって、圧延温度域、
圧延後段でのデスケーリングの組み合わせも重要とな
る。
【００１３】本発明者らは、上記のような新しい知見に
基づき、鋼の化学成分、鋼組織、およびそれを得るため
の熱処理条件を詳細に調査した結果、請求項１〜１０に
示したような密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼
板およびその製造方法を見出した。以下に、化学成分お
よび製造条件の限定理由を詳細に説明する。
基づき、鋼の化学成分、鋼組織、およびそれを得るため
の熱処理条件を詳細に調査した結果、請求項１〜１０に
示したような密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼
板およびその製造方法を見出した。以下に、化学成分お
よび製造条件の限定理由を詳細に説明する。
【００１４】まず、本発明の成分の限定理由について述
べる。Ｃは鋼を強化するのに有効な元素であり、０．０
２％未満では十分な強度が得られない。一方、その含有
量が０．３０％を超えると、高温割れ感受性を増大させ
る。Ｓｉは脱酸元素として有効であるが、０．０３％未
満の含有量ではその効果がない。一方、その含有量が
２．０％を超えると、鋼が硬化しすぎて靭性を損なう。
べる。Ｃは鋼を強化するのに有効な元素であり、０．０
２％未満では十分な強度が得られない。一方、その含有
量が０．３０％を超えると、高温割れ感受性を増大させ
る。Ｓｉは脱酸元素として有効であるが、０．０３％未
満の含有量ではその効果がない。一方、その含有量が
２．０％を超えると、鋼が硬化しすぎて靭性を損なう。
【００１５】Ｍｎは鋼の強化に有効な元素であるが、
０．３０％未満では十分な効果が得られない。一方、そ
の含有量が３．５％を超えると、鋼の靭性が劣化する。
ＴｉおよびＮｂは、いずれも微量の添加で結晶粒の微細
化と析出硬化の面で有効に機能するが、添加量が少ない
とその効果が得られず、また過度の量の添加は鋼の靭性
を劣化させるため、Ｔｉ、Ｎｂはその添加量をそれぞれ
０．００２〜０．１０％の範囲に限定する。
０．３０％未満では十分な効果が得られない。一方、そ
の含有量が３．５％を超えると、鋼の靭性が劣化する。
ＴｉおよびＮｂは、いずれも微量の添加で結晶粒の微細
化と析出硬化の面で有効に機能するが、添加量が少ない
とその効果が得られず、また過度の量の添加は鋼の靭性
を劣化させるため、Ｔｉ、Ｎｂはその添加量をそれぞれ
０．００２〜０．１０％の範囲に限定する。
【００１６】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｗは、い
ずれも鋼の焼入れ性を向上させる元素である。本発明に
おける場合、その添加により鋼の強度を高めることがで
きるが、添加量が少ないと焼入れ性向上効果が得られ
ず、また過度の量の添加は靭性を劣化させるため、それ
ぞれの添加量を、Ｃｕ：０．０５〜３．０％、Ｎｉ：
０．０５〜１０．０％、Ｃｒ：０．０５〜１０．０％、
Ｍｏ：０．０５〜３．５％、Ｃｏ：０．０５〜１０．０
％、Ｗ：０．０５〜２．０％の範囲に限定する。
ずれも鋼の焼入れ性を向上させる元素である。本発明に
おける場合、その添加により鋼の強度を高めることがで
きるが、添加量が少ないと焼入れ性向上効果が得られ
ず、また過度の量の添加は靭性を劣化させるため、それ
ぞれの添加量を、Ｃｕ：０．０５〜３．０％、Ｎｉ：
０．０５〜１０．０％、Ｃｒ：０．０５〜１０．０％、
Ｍｏ：０．０５〜３．５％、Ｃｏ：０．０５〜１０．０
％、Ｗ：０．０５〜２．０％の範囲に限定する。
【００１７】Ｖは鋼の強度を高めるのに有効であるが、
添加量が少ないとその効果が得られず、また過度の量の
添加は鋼の靭性を損なうため、その添加量を０．００２
〜０．１０％の範囲に限定する。Ｂは鋼の焼入れ性を向
上させる元素である。本発明における場合、その添加に
より鋼の強度を高めることができるが、添加量が少ない
と焼入れ性が向上せず、また過度の添加はＢの析出物を
増加させて鋼の靭性を損なうため、その含有量を０．０
００２〜０．００２５％の範囲とする。
添加量が少ないとその効果が得られず、また過度の量の
添加は鋼の靭性を損なうため、その添加量を０．００２
〜０．１０％の範囲に限定する。Ｂは鋼の焼入れ性を向
上させる元素である。本発明における場合、その添加に
より鋼の強度を高めることができるが、添加量が少ない
と焼入れ性が向上せず、また過度の添加はＢの析出物を
増加させて鋼の靭性を損なうため、その含有量を０．０
００２〜０．００２５％の範囲とする。
【００１８】ＲｅｍとＣａはＳと結び付いて金属組織を
微細化するのに有効な元素である。少量の添加ではＳが
そのまま残り、また過度の添加は靭性を損なうため、Ｒ
ｅｍ：０．００２〜０．１０％、Ｃａ：０．０００３〜
０．００３０％の範囲で添加する。Ａｌは脱酸元素とし
て有効である。０．００２％未満の含有量ではその効果
がなく、０．１０％を超えると鋼が割れやすくなる。
微細化するのに有効な元素である。少量の添加ではＳが
そのまま残り、また過度の添加は靭性を損なうため、Ｒ
ｅｍ：０．００２〜０．１０％、Ｃａ：０．０００３〜
０．００３０％の範囲で添加する。Ａｌは脱酸元素とし
て有効である。０．００２％未満の含有量ではその効果
がなく、０．１０％を超えると鋼が割れやすくなる。
【００１９】次に、本発明における製造条件の限定理由
について述べる。圧延温度を７００℃以上と限定したの
は、この温度未満では圧延中に生成・加工されるフェラ
イトの量が多すぎ、靭性が劣化するためである。圧延直
後のスケール厚を薄くかつ均一にするためには、圧延温
度を低くすることが有効であるので、９００℃以下の温
度域で累積圧下率で３０％以上の圧延をすることが望ま
しい。また、圧延のパス間で十分にスケールを除去して
おくことが望ましいので、圧延の最終パスを含めた１０
パスのうち少なくとも３パスの圧延直前または直後に、
水噴射により十分にスケールを除去することが望まし
い。これより少ないデスケーリング回数では、スケール
が十分に除去されない場合がある。デスケーリング法は
通常の水噴射による方法でよいが、他の方法でも可能で
ある。
について述べる。圧延温度を７００℃以上と限定したの
は、この温度未満では圧延中に生成・加工されるフェラ
イトの量が多すぎ、靭性が劣化するためである。圧延直
後のスケール厚を薄くかつ均一にするためには、圧延温
度を低くすることが有効であるので、９００℃以下の温
度域で累積圧下率で３０％以上の圧延をすることが望ま
しい。また、圧延のパス間で十分にスケールを除去して
おくことが望ましいので、圧延の最終パスを含めた１０
パスのうち少なくとも３パスの圧延直前または直後に、
水噴射により十分にスケールを除去することが望まし
い。これより少ないデスケーリング回数では、スケール
が十分に除去されない場合がある。デスケーリング法は
通常の水噴射による方法でよいが、他の方法でも可能で
ある。
【００２０】熱間圧延を終了した後、可及的速やかに３
５０℃以上５８０℃以下の温度の溶融塩を当該熱間圧延
鋼材に噴射して冷却する。この温度域より上でも下でも
ＦｅＯからＦｅ3 Ｏ4 への変態が十分に進行しない。こ
の温度域では硝酸系の溶融塩が安定して使用可能であ
る。溶融塩による冷却終了後に溶融塩を除去する必要が
あるが、板温度が２００℃以下に低下した後に、溶融塩
を水洗浄または湯洗浄することが望ましい。２００℃を
超える温度では水蒸気により新たなスケールが生成し、
密着性を損なうおそれがある。
５０℃以上５８０℃以下の温度の溶融塩を当該熱間圧延
鋼材に噴射して冷却する。この温度域より上でも下でも
ＦｅＯからＦｅ3 Ｏ4 への変態が十分に進行しない。こ
の温度域では硝酸系の溶融塩が安定して使用可能であ
る。溶融塩による冷却終了後に溶融塩を除去する必要が
あるが、板温度が２００℃以下に低下した後に、溶融塩
を水洗浄または湯洗浄することが望ましい。２００℃を
超える温度では水蒸気により新たなスケールが生成し、
密着性を損なうおそれがある。
【００２１】このように、化学成分および製造条件を限
定して製造した厚鋼板は、板全域にわたり、スケール厚
が３０ミクロン以下で、かつ最大スケール厚と最小スケ
ール厚の差が５ミクロン以内と極めて均一になる。さら
に、全スケールに占めるＦｅ 3 Ｏ4 の重量割合が６０％
以上と高い値となるスケール組成を有する。このような
厚鋼板は、板厚全域にわたってスケール密着性が極めて
優れ、かつ強度・靭性といった基本特性も良好となる。
スケール厚が３０ミクロンを超えると、剥離限界歪みが
小さくなり、密着性が悪くなる。また、最大スケール厚
と最小スケール厚の差が５ミクロンを超えると、スケー
ル／地鉄界面に働く剪断応力の変動が大きくなり、やは
り密着性が悪くなる。また、全スケールに占めるＦｅ3
Ｏ4 の重量割合が６０％を切ると密着性が劣化する。
定して製造した厚鋼板は、板全域にわたり、スケール厚
が３０ミクロン以下で、かつ最大スケール厚と最小スケ
ール厚の差が５ミクロン以内と極めて均一になる。さら
に、全スケールに占めるＦｅ 3 Ｏ4 の重量割合が６０％
以上と高い値となるスケール組成を有する。このような
厚鋼板は、板厚全域にわたってスケール密着性が極めて
優れ、かつ強度・靭性といった基本特性も良好となる。
スケール厚が３０ミクロンを超えると、剥離限界歪みが
小さくなり、密着性が悪くなる。また、最大スケール厚
と最小スケール厚の差が５ミクロンを超えると、スケー
ル／地鉄界面に働く剪断応力の変動が大きくなり、やは
り密着性が悪くなる。また、全スケールに占めるＦｅ3
Ｏ4 の重量割合が６０％を切ると密着性が劣化する。
【００２２】次に、本発明を実施例に基づいて詳細に説
明する。まず、表１、表２（表１のつづき）に示す成分
の鋼を用いて、表３、表４（表３のつづき−１）、表５
（表３のつづき−２）、表６（表３のつづき−３）に示
す圧延および冷却条件で厚鋼板を製造した。一部のもの
は、溶融塩で冷却終了後に、水または湯洗浄を行った。
また、得られた厚鋼板のスケールの厚み、厚み分布およ
び組成、さらには密着性を示す指標および機械的性質を
表７、表８（表７のつづき）に示す。溶融塩はＫＮＯ3
とＮａＮＯ3 の混合塩を用いた。密着性は厚鋼板をＲ＝
１ｍｍで折り曲げた後に曲げ戻して再度平板とし、板の
上面および下面を金属ブラシで強くこすった後にスケー
ルの剥離状態を観察した。上下面とも全く剥離のないも
のを○、いずれかの面で剥離が観察されたものを△、両
面で剥離が観察されたものを×とした。
明する。まず、表１、表２（表１のつづき）に示す成分
の鋼を用いて、表３、表４（表３のつづき−１）、表５
（表３のつづき−２）、表６（表３のつづき−３）に示
す圧延および冷却条件で厚鋼板を製造した。一部のもの
は、溶融塩で冷却終了後に、水または湯洗浄を行った。
また、得られた厚鋼板のスケールの厚み、厚み分布およ
び組成、さらには密着性を示す指標および機械的性質を
表７、表８（表７のつづき）に示す。溶融塩はＫＮＯ3
とＮａＮＯ3 の混合塩を用いた。密着性は厚鋼板をＲ＝
１ｍｍで折り曲げた後に曲げ戻して再度平板とし、板の
上面および下面を金属ブラシで強くこすった後にスケー
ルの剥離状態を観察した。上下面とも全く剥離のないも
のを○、いずれかの面で剥離が観察されたものを△、両
面で剥離が観察されたものを×とした。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】
【表６】
【００２９】
【表７】
【００３０】
【表８】
【００３１】
【発明の効果】表７、表８に示したように、３５０℃以
上５８０℃以下の温度範囲の溶融塩を噴射冷却した場合
の厚鋼板のスケール厚は薄くかつ均一で、Ｆｅ3 Ｏ4 の
割合が増加している。さらに、スケールの密着性も向上
している。この効果は、９００℃以下の累積圧下率が大
きいほど、さらにはデスケーリングを十分に行った場合
ほど顕著である。溶融塩による冷却後２００℃を超える
高温から水洗浄を行った場合は、スケール厚が増して密
着性も劣化している。また、本発明により製造した厚鋼
板は、具備すべき引張強度および靭性（衝撃試験の延性
−脆性破面遷移温度）も十分な値を有し、実用上有益で
ある。
上５８０℃以下の温度範囲の溶融塩を噴射冷却した場合
の厚鋼板のスケール厚は薄くかつ均一で、Ｆｅ3 Ｏ4 の
割合が増加している。さらに、スケールの密着性も向上
している。この効果は、９００℃以下の累積圧下率が大
きいほど、さらにはデスケーリングを十分に行った場合
ほど顕著である。溶融塩による冷却後２００℃を超える
高温から水洗浄を行った場合は、スケール厚が増して密
着性も劣化している。また、本発明により製造した厚鋼
板は、具備すべき引張強度および靭性（衝撃試験の延性
−脆性破面遷移温度）も十分な値を有し、実用上有益で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｚ 38/06 38/06
Claims (10)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．０２〜０．３０％、 Ｓｉ：０．０３〜２．０％、 Ｍｎ：０．３０〜３．５％、 Ａｌ：０．００２〜０．１０％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
板全域にわたり、スケール厚が３０ミクロン以下で、か
つ最大スケール厚と最小スケール厚の差が５ミクロン以
内であり、かつ全スケールに占めるＦｅ3 Ｏ4 の重量割
合が６０％以上となるスケール組成を有することを特徴
とする密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｎｂ：０．００２〜０．１０％、 Ｔｉ：０．００２〜０．１０％ の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１
記載の密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃｕ：０．０５〜３．０％、 Ｎｉ：０．０５〜１０．０％、 Ｃｒ：０．０５〜１０．０％、 Ｍｏ：０．０５〜３．５％、 Ｃｏ：０．０５〜１０．０％、 Ｗ：０．０５〜２．０％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１または２記載の密着性の良い均一なスケールを有す
る厚鋼板。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｖ：０．００２〜０．１０％ を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１
項に記載の密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼
板。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｂ：０．０００２〜０．００２５％ を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１
項に記載の密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼
板。 - 【請求項６】 重量％で、 Ｒｅｍ：０．００２〜０．１０％、 Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％ の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１
〜５のいずれか１項に記載の密着性の良い均一なスケー
ルを有する厚鋼板。 - 【請求項７】請求項１〜６のいずれか１項に記載の化学
成分を有する鋼を、７００℃以上の温度で熱間圧延を終
了した後、可及的速やかに３５０℃以上５８０℃以下の
温度の溶融塩を当該熱間圧延鋼材に噴射して冷却するこ
とを特徴とする密着性の良い均一なスケールを有する厚
鋼板の製造方法。 - 【請求項８】 熱間圧延をする際に、９００℃以下の温
度域で累積圧下率で３０％以上の圧延をすることを特徴
とする請求項７記載の密着性の良い均一なスケールを有
する厚鋼板の製造方法。 - 【請求項９】 熱間圧延をする際に、圧延の最終パスを
含めた１０パスのうち少なくとも３パスの圧延直前また
は直後に、水噴射により十分にスケールを除去すること
を特徴とする請求項７または８記載の密着性の良い均一
なスケールを有する厚鋼板の製造方法。 - 【請求項１０】 冷却終了後に、板温度が２００℃以下
に低下した後に、溶融塩を水洗浄または湯洗浄すること
を特徴とする請求項７〜９のいずれか１項に記載の密着
性の良い均一なスケールを有する厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8034996A JPH09271806A (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8034996A JPH09271806A (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09271806A true JPH09271806A (ja) | 1997-10-21 |
Family
ID=13715791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8034996A Withdrawn JPH09271806A (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09271806A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6699333B1 (en) * | 1998-06-29 | 2004-03-02 | Aubert & Duval | Case hardened steel with high tempering temperature, method for obtaining same and parts formed with said steel |
| JP2012020309A (ja) * | 2010-07-14 | 2012-02-02 | Nippon Steel Corp | 塗装耐食性と疲労特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
| US8882936B2 (en) | 2004-08-24 | 2014-11-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-tensile steel with excellent weldability and toughness and with tensile strength of 550 MPa class or more and method of production of the same |
| JP2016079492A (ja) * | 2014-10-22 | 2016-05-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐スケール剥離性に優れた耐サワー溶接鋼管用厚鋼板、およびその製造方法、ならびに溶接鋼管 |
| CN106048406A (zh) * | 2015-04-07 | 2016-10-26 | 株式会社神户制钢所 | 钢材及该钢材的制造方法 |
| US11577291B2 (en) * | 2016-10-18 | 2023-02-14 | Jfe Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet for electrical steel sheet production and method of producing same |
-
1996
- 1996-04-02 JP JP8034996A patent/JPH09271806A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6699333B1 (en) * | 1998-06-29 | 2004-03-02 | Aubert & Duval | Case hardened steel with high tempering temperature, method for obtaining same and parts formed with said steel |
| US8882936B2 (en) | 2004-08-24 | 2014-11-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-tensile steel with excellent weldability and toughness and with tensile strength of 550 MPa class or more and method of production of the same |
| JP2012020309A (ja) * | 2010-07-14 | 2012-02-02 | Nippon Steel Corp | 塗装耐食性と疲労特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2016079492A (ja) * | 2014-10-22 | 2016-05-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐スケール剥離性に優れた耐サワー溶接鋼管用厚鋼板、およびその製造方法、ならびに溶接鋼管 |
| CN106048406A (zh) * | 2015-04-07 | 2016-10-26 | 株式会社神户制钢所 | 钢材及该钢材的制造方法 |
| US11577291B2 (en) * | 2016-10-18 | 2023-02-14 | Jfe Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet for electrical steel sheet production and method of producing same |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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