JPH0985404A - 含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法 - Google Patents
含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法Info
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- JPH0985404A JPH0985404A JP26365495A JP26365495A JPH0985404A JP H0985404 A JPH0985404 A JP H0985404A JP 26365495 A JP26365495 A JP 26365495A JP 26365495 A JP26365495 A JP 26365495A JP H0985404 A JPH0985404 A JP H0985404A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 含Ａｌ溶鋼を連続鋳造する際に、スラブ表面
にデプレション（へこみ欠陥）を生じたり、ノロカミが
生じたり、鋳片が拘束されてブレークアウトが起こるの
を防止することにより、表面性状の良好なスラブを得
る。そのためにフラックスの融点や粘度が大きく変動す
るのを防止する 【解決手段】 少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有
する溶鋼を連続鋳造するための連続鋳造用フラックスに
おいて、Ｔ．Ｃ．：１．０〜５．０％，ＳｉＯ2：３．
０％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：１０〜４０％，ＣａＯ：３０〜
５０％，Ｆ：１０〜１５％，Ｌｉ2 Ｏ：５〜１５％，そ
の他不可避的不純物としてＦｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｎａ2
Ｏ等を合計で５％以下を含むことを特徴とする。ＣａＯ
／Ａｌ2 Ｏ3 ）を１．０〜１．５、１３００℃における
粘度を０．７〜１．１ポアズとするフラックス。それを
用いる含Ａｌ溶鋼連続鋳造方法。
にデプレション（へこみ欠陥）を生じたり、ノロカミが
生じたり、鋳片が拘束されてブレークアウトが起こるの
を防止することにより、表面性状の良好なスラブを得
る。そのためにフラックスの融点や粘度が大きく変動す
るのを防止する 【解決手段】 少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有
する溶鋼を連続鋳造するための連続鋳造用フラックスに
おいて、Ｔ．Ｃ．：１．０〜５．０％，ＳｉＯ2：３．
０％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：１０〜４０％，ＣａＯ：３０〜
５０％，Ｆ：１０〜１５％，Ｌｉ2 Ｏ：５〜１５％，そ
の他不可避的不純物としてＦｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｎａ2
Ｏ等を合計で５％以下を含むことを特徴とする。ＣａＯ
／Ａｌ2 Ｏ3 ）を１．０〜１．５、１３００℃における
粘度を０．７〜１．１ポアズとするフラックス。それを
用いる含Ａｌ溶鋼連続鋳造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、含Ａｌ溶鋼連続鋳
造に用いるためのフラックス及び連続鋳造方法に関し、
特に含Ａｌ溶鋼を連続鋳造した際に鋳片表面にデプレッ
ション等の欠陥が生じないようにすることができる連続
鋳造用フラックス及び連続鋳造方法に関する。
造に用いるためのフラックス及び連続鋳造方法に関し、
特に含Ａｌ溶鋼を連続鋳造した際に鋳片表面にデプレッ
ション等の欠陥が生じないようにすることができる連続
鋳造用フラックス及び連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造では鋳型の鋳片との潤滑性
や鋳片の表面性状を良好にするために、溶融フラックス
を流入しながら操業されている。鋳型に流入されたフラ
ックスは溶融し鋳型内の溶鋼の表面上に滞留して層を形
成し、溶鋼の酸化を防止し、一部は溶鋼と鋳型の側面と
の間に入って冷却により降下してから形成されていく鋳
片と鋳型との間での潤滑作用を行う。このため、鋳型と
鋳片との潤滑性や鋳片の表面性状を良好にするようなフ
ラックスが使用されており、この種の連続鋳造用フラッ
クスとしては、従来ＣａＯ，ＳｉＯ2 を主成分として含
有するものが使用されており、その組成としては、塩基
度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が０．８、融点が１０００℃以
上、１３００℃における粘性が１．５ポイズ以上の物性
をもつような組成を有するのが普通であるといわれてい
る。
や鋳片の表面性状を良好にするために、溶融フラックス
を流入しながら操業されている。鋳型に流入されたフラ
ックスは溶融し鋳型内の溶鋼の表面上に滞留して層を形
成し、溶鋼の酸化を防止し、一部は溶鋼と鋳型の側面と
の間に入って冷却により降下してから形成されていく鋳
片と鋳型との間での潤滑作用を行う。このため、鋳型と
鋳片との潤滑性や鋳片の表面性状を良好にするようなフ
ラックスが使用されており、この種の連続鋳造用フラッ
クスとしては、従来ＣａＯ，ＳｉＯ2 を主成分として含
有するものが使用されており、その組成としては、塩基
度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が０．８、融点が１０００℃以
上、１３００℃における粘性が１．５ポイズ以上の物性
をもつような組成を有するのが普通であるといわれてい
る。
【０００３】前述のようなＣａＯ，ＳｉＯ2 を主成分と
した通常の連続鋳造用フラックスを使用して溶鋼の連続
鋳造を行う場合、鋳造中にフラックスの組成が変動する
などして、フラックスの物性の変動があると、連鋳操業
が不安定となり、色々な障害が起こる。例えば、鋳片表
面のデプレション（へこみ欠陥）、ノロカミ等や、鋳片
が拘束されてブレークアウトが起こることもある。ま
た、鋼の連続鋳造においては、その鋼の種類によって連
続鋳造が容易なものと、難しいものがある。その難鋳造
鋼種としては、Ａｌを含有する鋼があり、これは代表的
なものである。この含Ａｌ溶鋼を前記フラックスを用い
て連続鋳造を行うと次のような問題が発生する。すなわ
ち、鋳型内でのスラブリムの肥大化が生じ、パウダー流
入不良を起こしてブレークアウト等の操業トラブル発生
の危険が大きくなり、鋳片表面も悪化する。特開昭６３
−１００５２号では、この原因は、溶鋼中のＡｌとフラ
ックスとが反応してゲーレナイト（２ＣａＯ Ａｌ2 Ｏ
3 ＳｉＯ2 ）が析出することに起因するものと解析し
ている。
した通常の連続鋳造用フラックスを使用して溶鋼の連続
鋳造を行う場合、鋳造中にフラックスの組成が変動する
などして、フラックスの物性の変動があると、連鋳操業
が不安定となり、色々な障害が起こる。例えば、鋳片表
面のデプレション（へこみ欠陥）、ノロカミ等や、鋳片
が拘束されてブレークアウトが起こることもある。ま
た、鋼の連続鋳造においては、その鋼の種類によって連
続鋳造が容易なものと、難しいものがある。その難鋳造
鋼種としては、Ａｌを含有する鋼があり、これは代表的
なものである。この含Ａｌ溶鋼を前記フラックスを用い
て連続鋳造を行うと次のような問題が発生する。すなわ
ち、鋳型内でのスラブリムの肥大化が生じ、パウダー流
入不良を起こしてブレークアウト等の操業トラブル発生
の危険が大きくなり、鋳片表面も悪化する。特開昭６３
−１００５２号では、この原因は、溶鋼中のＡｌとフラ
ックスとが反応してゲーレナイト（２ＣａＯ Ａｌ2 Ｏ
3 ＳｉＯ2 ）が析出することに起因するものと解析し
ている。
【０００４】そして、その問題についての解決方法とし
て、特開昭６３−１００５２号公報では、ＣａＯ及びＳ
ｉＯ2 を主成分として含有する人工スラグ形成用パウダ
ーを用いて少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する
溶鋼を連続鋳造する際に、溶鋼中のＡｌと該人工スラグ
との反応によりゲーレナイト（２ＣａＯ Ａｌ2 Ｏ3Ｓ
ｉＯ2 ）を鋳造中に析出させないために、（ａ）塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ2）＝０．５〜０．８、（ｂ）融点＝
８００〜１０００℃、（ｃ）１３００℃における粘性＝
１．５ポイズ以下という条件を満足するように調整した
パウダーを使用することが提案されている。この方法
は、前記の条件を設定することにより、鋳造でＡｌがフ
ラックスに溶けてきてもＣａＯ／ＳｉＯ2 があまり高く
ならず、ゲーレナイトの領域に入らないようにしたもの
である。また、特公平６−５９５３４号公報では、フラ
ックス中にＢａＯを４〜８％含有させ、融点、粘度を低
く抑えて、含Ａｌ溶鋼を連続鋳造する方法が提案されて
いるが、ＳｉＯ2 を含有するために含Ａｌ溶鋼との反応
は抑制できない。
て、特開昭６３−１００５２号公報では、ＣａＯ及びＳ
ｉＯ2 を主成分として含有する人工スラグ形成用パウダ
ーを用いて少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する
溶鋼を連続鋳造する際に、溶鋼中のＡｌと該人工スラグ
との反応によりゲーレナイト（２ＣａＯ Ａｌ2 Ｏ3Ｓ
ｉＯ2 ）を鋳造中に析出させないために、（ａ）塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ2）＝０．５〜０．８、（ｂ）融点＝
８００〜１０００℃、（ｃ）１３００℃における粘性＝
１．５ポイズ以下という条件を満足するように調整した
パウダーを使用することが提案されている。この方法
は、前記の条件を設定することにより、鋳造でＡｌがフ
ラックスに溶けてきてもＣａＯ／ＳｉＯ2 があまり高く
ならず、ゲーレナイトの領域に入らないようにしたもの
である。また、特公平６−５９５３４号公報では、フラ
ックス中にＢａＯを４〜８％含有させ、融点、粘度を低
く抑えて、含Ａｌ溶鋼を連続鋳造する方法が提案されて
いるが、ＳｉＯ2 を含有するために含Ａｌ溶鋼との反応
は抑制できない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】先に提案された特開昭
６３−１００５２号公報の連続鋳造法は、その技術手段
の内容が、含Ａｌ溶鋼との反応でＡｌ2 Ｏ3 がフラック
スに入って来ることを前提に、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）の低いもの、言い換えればＳｉＯ2 の割合が高い組
成のフラックスを用いて、Ａｌ2 Ｏ3 が入って来ても、
組成が変化したものが融点の高いゲーレナイトの領域に
入らないようにしたものである。しかし、これはＡｌ2
Ｏ3 が入って来ることを前提にしていて、組成のかなり
の変化、つまりＡｌ2 Ｏ3 を中心とした組成の変化があ
るものであるから、物性のある程度の変動は避けられな
い。
６３−１００５２号公報の連続鋳造法は、その技術手段
の内容が、含Ａｌ溶鋼との反応でＡｌ2 Ｏ3 がフラック
スに入って来ることを前提に、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）の低いもの、言い換えればＳｉＯ2 の割合が高い組
成のフラックスを用いて、Ａｌ2 Ｏ3 が入って来ても、
組成が変化したものが融点の高いゲーレナイトの領域に
入らないようにしたものである。しかし、これはＡｌ2
Ｏ3 が入って来ることを前提にしていて、組成のかなり
の変化、つまりＡｌ2 Ｏ3 を中心とした組成の変化があ
るものであるから、物性のある程度の変動は避けられな
い。
【０００６】ところで、このようなフラックスを含めた
ＣａＯ／ＳｉＯ2 系のフラックスを用いて含Ａｌ溶鋼を
連続鋳造した場合のフラックスの組成の変化を総合的に
みると、経時に伴って、フラックス中のＡｌ2 Ｏ3 が増
加し、ＳｉＯ2 が減少するようにフラックス組成が変化
している。この組成変化により、フラックスの融点上
昇、粘度上昇を起こし、スラブ表面性状を悪化させ、最
悪の場合、ブレークアウトを引き起こし、操業停止にな
るという問題もあった。このため、連続鋳造中において
フラックスを使用して形成されるスラグの物性の変動が
より少なくなるようなフラックスを開発することが必要
である。本発明は、少なくとも０．１０％のＡｌを含有
する含Ａｌ溶鋼、特に含Ａｌステンレス溶鋼の連続鋳造
時において、上記の問題を解決するための連続鋳造用フ
ラックス及び連続鋳造方法を提供することを目的とする
ものである。
ＣａＯ／ＳｉＯ2 系のフラックスを用いて含Ａｌ溶鋼を
連続鋳造した場合のフラックスの組成の変化を総合的に
みると、経時に伴って、フラックス中のＡｌ2 Ｏ3 が増
加し、ＳｉＯ2 が減少するようにフラックス組成が変化
している。この組成変化により、フラックスの融点上
昇、粘度上昇を起こし、スラブ表面性状を悪化させ、最
悪の場合、ブレークアウトを引き起こし、操業停止にな
るという問題もあった。このため、連続鋳造中において
フラックスを使用して形成されるスラグの物性の変動が
より少なくなるようなフラックスを開発することが必要
である。本発明は、少なくとも０．１０％のＡｌを含有
する含Ａｌ溶鋼、特に含Ａｌステンレス溶鋼の連続鋳造
時において、上記の問題を解決するための連続鋳造用フ
ラックス及び連続鋳造方法を提供することを目的とする
ものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、下記の手段に
よりその課題を解決した。 （１）少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する溶鋼
を連続鋳造するための連続鋳造用フラックスにおいて、
Ｔ．Ｃ．：１．０〜５．０％，ＳｉＯ2 ：３．０％以
下，Ａｌ2 Ｏ3 ：１０〜４０％，ＣａＯ：３０〜５０
％，Ｆ：１０〜１５％，Ｌｉ2 Ｏ：５〜１５％，その他
不可避的不純物としてＦｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｎａ2 Ｏ等
を合計で５％以下を含むことを特徴とする含Ａｌ溶鋼連
続鋳造用フラックス。 （２）下記の条件を満足する組成に調整されていること
を特徴とする前記（１）項記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳造用
フラックス。 融点＝１０００〜１２００℃ １３００℃における粘度＝０．７〜１．１ポアズ ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．０〜１．５ （３）ＣａＯ及びＡｌ2 Ｏ3 を主成分とする連続鋳造用
フラックスを用いて少なくとも０．１０重量％のＡｌを
含有する溶鋼を連続鋳造する方法において、請求項１又
は２記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラックスを用いるこ
とを特徴とする含Ａｌ溶鋼連続鋳造方法。
よりその課題を解決した。 （１）少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する溶鋼
を連続鋳造するための連続鋳造用フラックスにおいて、
Ｔ．Ｃ．：１．０〜５．０％，ＳｉＯ2 ：３．０％以
下，Ａｌ2 Ｏ3 ：１０〜４０％，ＣａＯ：３０〜５０
％，Ｆ：１０〜１５％，Ｌｉ2 Ｏ：５〜１５％，その他
不可避的不純物としてＦｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｎａ2 Ｏ等
を合計で５％以下を含むことを特徴とする含Ａｌ溶鋼連
続鋳造用フラックス。 （２）下記の条件を満足する組成に調整されていること
を特徴とする前記（１）項記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳造用
フラックス。 融点＝１０００〜１２００℃ １３００℃における粘度＝０．７〜１．１ポアズ ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．０〜１．５ （３）ＣａＯ及びＡｌ2 Ｏ3 を主成分とする連続鋳造用
フラックスを用いて少なくとも０．１０重量％のＡｌを
含有する溶鋼を連続鋳造する方法において、請求項１又
は２記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラックスを用いるこ
とを特徴とする含Ａｌ溶鋼連続鋳造方法。
【０００８】本発明者らは、含Ａｌ溶鋼の難鋳造性の原
因であるとされる、溶鋼中のＡｌとパウダーとが反応し
てゲーレナイトが析出する機構を研究したところ、溶鋼
中のＡｌとフラックス中のＳｉＯ2 が反応してフラック
ス組成が変化することに起因することを見い出した。す
なわち、ＣａＯ及びＳｉＯ2 を主成分とするフラックス
を、少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する溶鋼を
連続鋳造するに際し、フラックス中のＳｉＯ2 が溶鋼中
のＡｌによって還元される下記（１）式の反応によっ
て、フラックス組成の変化（ＳｉＯ2 減少、Ａｌ2 Ｏ3
増加）が起こることが判明した。 ３（ＳｉＯ2 ）＋４〔Ａｌ〕＝３〔Ｓｉ〕＋２（Ａｌ2 Ｏ3 ）・・・（１） なお、式中、（ ）内はスラグ中の成分、〔 〕内は鋼
中の成分を意味する。このような反応が起こると、溶融
フラックス中のＡｌ2 Ｏ3 が増加し、ＳｉＯ2 が減少
し、フラックスの粘度と凝固温度が大きく変化する。こ
れにより、フラックスの物性が変化し、鋳片の表面品質
の悪化及び連続鋳造の操業不良を起こすことが判明し
た。この時、従来の多くのフラックスは、ＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ2 −Ａｌ2 Ｏ3 三元系状態図中にて、シュードウラス
トナイト（Ｐｓｅｕｄｏｗｏｌｌａｓｔｏｎｉｔｅ）
（ＣａＯ・ＳｉＯ2 ）相からゲーレナイト（２ＣａＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 ・ＳｉＯ2）相へ組成が変化する（図１参
照）。図１は、従来のフラックスの鋳造中における組成
変化の例をＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 三元状態図中
に示したものである。図中で、Ａは後記の実施例の第１
〜２表中の比較例８を、Ｂは比較例１２のフラックスの
組成変化を示している。またＣは、特開昭６３−１００
５２公報のフラックスの組成変化を示している。
因であるとされる、溶鋼中のＡｌとパウダーとが反応し
てゲーレナイトが析出する機構を研究したところ、溶鋼
中のＡｌとフラックス中のＳｉＯ2 が反応してフラック
ス組成が変化することに起因することを見い出した。す
なわち、ＣａＯ及びＳｉＯ2 を主成分とするフラックス
を、少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する溶鋼を
連続鋳造するに際し、フラックス中のＳｉＯ2 が溶鋼中
のＡｌによって還元される下記（１）式の反応によっ
て、フラックス組成の変化（ＳｉＯ2 減少、Ａｌ2 Ｏ3
増加）が起こることが判明した。 ３（ＳｉＯ2 ）＋４〔Ａｌ〕＝３〔Ｓｉ〕＋２（Ａｌ2 Ｏ3 ）・・・（１） なお、式中、（ ）内はスラグ中の成分、〔 〕内は鋼
中の成分を意味する。このような反応が起こると、溶融
フラックス中のＡｌ2 Ｏ3 が増加し、ＳｉＯ2 が減少
し、フラックスの粘度と凝固温度が大きく変化する。こ
れにより、フラックスの物性が変化し、鋳片の表面品質
の悪化及び連続鋳造の操業不良を起こすことが判明し
た。この時、従来の多くのフラックスは、ＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ2 −Ａｌ2 Ｏ3 三元系状態図中にて、シュードウラス
トナイト（Ｐｓｅｕｄｏｗｏｌｌａｓｔｏｎｉｔｅ）
（ＣａＯ・ＳｉＯ2 ）相からゲーレナイト（２ＣａＯ・
Ａｌ2 Ｏ3 ・ＳｉＯ2）相へ組成が変化する（図１参
照）。図１は、従来のフラックスの鋳造中における組成
変化の例をＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 三元状態図中
に示したものである。図中で、Ａは後記の実施例の第１
〜２表中の比較例８を、Ｂは比較例１２のフラックスの
組成変化を示している。またＣは、特開昭６３−１００
５２公報のフラックスの組成変化を示している。
【０００９】本反応の進行を抑制させるためには、フ
ラックスに被還元物質であるＳｉＯ2 を使用しない、
フラックス中のＡｌ2 Ｏ3 の活量を増加させる、溶鋼
中のＡｌの活量を低下させるかの３通りが考えられる。
しかし、については、Ａｌは合金成分であって、その
活量は変えられないので、かの手段を取る必要があ
る。そこで、本発明は、との手段を併用し、ＳｉＯ
2 の含有量を極力低下させ、Ａｌ2 Ｏ3 の含有量を適量
添加することで、完成するに至った。すなわち、本発明
の含Ａｌ溶鋼鋳造用フラックスは、Ｔ．Ｃ．：１．０〜
５．０％，ＳｉＯ2 ：３．０％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：１０
〜４０％，ＣａＯ：３０〜５０％，Ｆ：１０〜１５％，
Ｌｉ2 Ｏ：５〜１５％，その他不可避的不純物としてＦ
ｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｎａ2 Ｏ等を合計で５％以下を含む
ものである。特に、上記組成において、ＳｉＯ2 は１．
０％以下が好ましい。
ラックスに被還元物質であるＳｉＯ2 を使用しない、
フラックス中のＡｌ2 Ｏ3 の活量を増加させる、溶鋼
中のＡｌの活量を低下させるかの３通りが考えられる。
しかし、については、Ａｌは合金成分であって、その
活量は変えられないので、かの手段を取る必要があ
る。そこで、本発明は、との手段を併用し、ＳｉＯ
2 の含有量を極力低下させ、Ａｌ2 Ｏ3 の含有量を適量
添加することで、完成するに至った。すなわち、本発明
の含Ａｌ溶鋼鋳造用フラックスは、Ｔ．Ｃ．：１．０〜
５．０％，ＳｉＯ2 ：３．０％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：１０
〜４０％，ＣａＯ：３０〜５０％，Ｆ：１０〜１５％，
Ｌｉ2 Ｏ：５〜１５％，その他不可避的不純物としてＦ
ｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｎａ2 Ｏ等を合計で５％以下を含む
ものである。特に、上記組成において、ＳｉＯ2 は１．
０％以下が好ましい。
【００１０】特に、本発明は、０．１０％以上のＡｌを
含有するステンレス溶鋼、とりわけオーステナイト系ス
テンレス溶鋼の連続鋳造の場合に効果が高く、本発明の
フラックスを使用することで、表面性状の良好なスラブ
を得ることができる。さらに、本発明のフラックスは、
下記の条件を満足すべく成分調整されていることが好ま
しい。 融点＝１０００〜１２００℃ １３００℃における粘度＝０．７〜１．１ポアズ ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．０〜１．５
含有するステンレス溶鋼、とりわけオーステナイト系ス
テンレス溶鋼の連続鋳造の場合に効果が高く、本発明の
フラックスを使用することで、表面性状の良好なスラブ
を得ることができる。さらに、本発明のフラックスは、
下記の条件を満足すべく成分調整されていることが好ま
しい。 融点＝１０００〜１２００℃ １３００℃における粘度＝０．７〜１．１ポアズ ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．０〜１．５
【００１１】この認識を前提として、本発明では、連続
鋳造用フラックスの物性変化を極力抑えるために、Ａｌ
2 Ｏ3 が入ってきてもゲーレナイト相の組成とならない
ように、フラックス中のＳｉＯ2 の含有量を極力少なく
したものである。これはＳｉＯ2 の割合を多くしてゲー
レナイト相まで達しないようにするという前記の方法と
は全く技術の方向を異にしている。しかも、この場合、
フラックス中のＳｉＯ2 の含有量を少なくすることはＡ
ｌ2 Ｏ3 の含有量が大きくなるが、そうすると融点が上
昇してモールド壁に付着したパウダーリムの肥大化など
が起こるので、その適正添加量の範囲を定め、かつ他の
フラックス成分の添加により融点を下げ、それらの成分
の量の調整も同時に行う必要がある。これらの点を考慮
して、連続鋳造の進行に伴ってフラックスの物性が変化
せず、かつ融点なども連続鋳造を行うに必要な低い融点
が維持されるような組成をもつ連続鋳造用フラックスを
開発した。本発明のフラックスを用いた場合における鋳
造中のその組成の変化を図１でみると、Ｄは実施例の
「発明例１」（第１〜２表）の場合に該当するものであ
って、その融点の変化が小さいことがわかる。
鋳造用フラックスの物性変化を極力抑えるために、Ａｌ
2 Ｏ3 が入ってきてもゲーレナイト相の組成とならない
ように、フラックス中のＳｉＯ2 の含有量を極力少なく
したものである。これはＳｉＯ2 の割合を多くしてゲー
レナイト相まで達しないようにするという前記の方法と
は全く技術の方向を異にしている。しかも、この場合、
フラックス中のＳｉＯ2 の含有量を少なくすることはＡ
ｌ2 Ｏ3 の含有量が大きくなるが、そうすると融点が上
昇してモールド壁に付着したパウダーリムの肥大化など
が起こるので、その適正添加量の範囲を定め、かつ他の
フラックス成分の添加により融点を下げ、それらの成分
の量の調整も同時に行う必要がある。これらの点を考慮
して、連続鋳造の進行に伴ってフラックスの物性が変化
せず、かつ融点なども連続鋳造を行うに必要な低い融点
が維持されるような組成をもつ連続鋳造用フラックスを
開発した。本発明のフラックスを用いた場合における鋳
造中のその組成の変化を図１でみると、Ｄは実施例の
「発明例１」（第１〜２表）の場合に該当するものであ
って、その融点の変化が小さいことがわかる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明のフラックスについ
て、各成分の作用効果と含有量の範囲の限定理由を説明
する。 （Ｔ．Ｃ．：１．０〜５．０％）Ｃ（炭素）は、フラッ
クスの骨材として、すなわち溶融速度をコントロールす
る機能を有する。１．０％未満であると、溶融速度が早
くなりすぎ、鋳型−鋳片間への流入量が過多となる。
５．０％超であると溶融速度が遅くなり、流入量が過少
となる。
て、各成分の作用効果と含有量の範囲の限定理由を説明
する。 （Ｔ．Ｃ．：１．０〜５．０％）Ｃ（炭素）は、フラッ
クスの骨材として、すなわち溶融速度をコントロールす
る機能を有する。１．０％未満であると、溶融速度が早
くなりすぎ、鋳型−鋳片間への流入量が過多となる。
５．０％超であると溶融速度が遅くなり、流入量が過少
となる。
【００１３】（ＳｉＯ2 ：３．０％以下）ＳｉＯ2 は溶
鋼中のＡｌと反応し、フラックス組成を変化させるため
極力少ない方が好ましい。３．０％超であると、前記
（１）式の反応が右に進行し、フラックス組成の変化を
起こし、スラブ表面性状を悪化させるので、３％以下に
限定した。より好ましくはまったく含まないことが望ま
しい。不可避的不純物として１．０％以下程度含まれて
もかまわない。
鋼中のＡｌと反応し、フラックス組成を変化させるため
極力少ない方が好ましい。３．０％超であると、前記
（１）式の反応が右に進行し、フラックス組成の変化を
起こし、スラブ表面性状を悪化させるので、３％以下に
限定した。より好ましくはまったく含まないことが望ま
しい。不可避的不純物として１．０％以下程度含まれて
もかまわない。
【００１４】（Ａｌ2 Ｏ3 ：１０〜４０％，ＣａＯ、３
０〜５０％）本フラックスは、基本的にはＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 系からなっているので重要な成分である。Ａｌ2
Ｏ3 は、（１）式の反応が右に進行しないように、予め
フラックス中に添加する必要がある。１０％未満である
と（１）式の反応が右へ進行してしまい、４０％超であ
るとフラックスの融点が高くなり、鋳型と鋳片の潤滑を
阻害するため、１０〜４０％に限定した。ＣａＯは、基
本的に融点を調整する効果と、ＳｉＯ2 等の酸化性酸化
物の活量を下げ、（１）式の反応を右へ進ませないよう
にする効果を持つ。３０％未満だと、高融点かつ、かつ
ＳｉＯ2 を易反応性とし、５０％超であると融点を再び
上昇させるため、３０〜５０％に限定した。上記２成分
はＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．０〜１．５を満足する事が
好ましい。ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 がこの範囲内であれば、
ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系高融点化合物、例えばＣａＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 、３ＣａＯ・５Ａｌ2 Ｏ3 を析出することがな
く、安定したスラブ表面性状を得ることができる。
０〜５０％）本フラックスは、基本的にはＣａＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 系からなっているので重要な成分である。Ａｌ2
Ｏ3 は、（１）式の反応が右に進行しないように、予め
フラックス中に添加する必要がある。１０％未満である
と（１）式の反応が右へ進行してしまい、４０％超であ
るとフラックスの融点が高くなり、鋳型と鋳片の潤滑を
阻害するため、１０〜４０％に限定した。ＣａＯは、基
本的に融点を調整する効果と、ＳｉＯ2 等の酸化性酸化
物の活量を下げ、（１）式の反応を右へ進ませないよう
にする効果を持つ。３０％未満だと、高融点かつ、かつ
ＳｉＯ2 を易反応性とし、５０％超であると融点を再び
上昇させるため、３０〜５０％に限定した。上記２成分
はＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．０〜１．５を満足する事が
好ましい。ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 がこの範囲内であれば、
ＣａＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系高融点化合物、例えばＣａＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 、３ＣａＯ・５Ａｌ2 Ｏ3 を析出することがな
く、安定したスラブ表面性状を得ることができる。
【００１５】（Ｆ：１０〜１５％）Ｆは、融点と粘度を
低下させる効果を持つ。Ｆが１０％未満の時、融点、粘
度、特に粘度が高くなり、鋳型と鋳片の間へのフラック
スの流入を阻害し、１５％超であると低粘度化しすぎて
しまい、流入過多となり、スラブ表面性状を悪化させ
る。従って、１０〜１５％に限定した。 （Ｌｉ2 Ｏ：５〜１５％）Ｌｉ2 Ｏも基本的にＦと同じ
働きを持つ。Ｌｉ2 Ｏが５％未満であると融点、粘度が
高くなり、鋳型と鋳片の間へのフラックスの流入を阻害
し、１５％超であると低粘度化しすぎてしまい、流入過
多となり、スラブ表面性状を悪化させる。従って、１０
〜１５％に限定した。 （不可避的不純物）その他、不可避的不純物、例えばＦ
ｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｎａ2 Ｏ等は少ない程よいが、合計
で５％以下に含んでいてもかまわない。
低下させる効果を持つ。Ｆが１０％未満の時、融点、粘
度、特に粘度が高くなり、鋳型と鋳片の間へのフラック
スの流入を阻害し、１５％超であると低粘度化しすぎて
しまい、流入過多となり、スラブ表面性状を悪化させ
る。従って、１０〜１５％に限定した。 （Ｌｉ2 Ｏ：５〜１５％）Ｌｉ2 Ｏも基本的にＦと同じ
働きを持つ。Ｌｉ2 Ｏが５％未満であると融点、粘度が
高くなり、鋳型と鋳片の間へのフラックスの流入を阻害
し、１５％超であると低粘度化しすぎてしまい、流入過
多となり、スラブ表面性状を悪化させる。従って、１０
〜１５％に限定した。 （不可避的不純物）その他、不可避的不純物、例えばＦ
ｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ，Ｎａ2 Ｏ等は少ない程よいが、合計
で５％以下に含んでいてもかまわない。
【００１６】本発明のフラックスは、含Ａｌ溶鋼鋳造に
適したものである。特に０．１０％以上のＡｌを含有す
るステンレス溶鋼、特にオーステナイト系ステンレス溶
鋼鋳造時にその効果が最も大きい。好ましくはＡｌが
０．２０％以上、より好ましくはＡｌが０．３０％以上
のオーステナイト系ステンレス溶鋼鋳造に用いると、そ
の効果がより大きくなる。本フラックスは、下記の条件
を満足するように成分調整されている事が好ましい。 融点＝１０００〜１２００℃ １３００℃における粘度＝０．７〜１．１ポアズ ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．０〜１．５
適したものである。特に０．１０％以上のＡｌを含有す
るステンレス溶鋼、特にオーステナイト系ステンレス溶
鋼鋳造時にその効果が最も大きい。好ましくはＡｌが
０．２０％以上、より好ましくはＡｌが０．３０％以上
のオーステナイト系ステンレス溶鋼鋳造に用いると、そ
の効果がより大きくなる。本フラックスは、下記の条件
を満足するように成分調整されている事が好ましい。 融点＝１０００〜１２００℃ １３００℃における粘度＝０．７〜１．１ポアズ ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．０〜１．５
【００１７】これらの条件については、個々については
次のような理由で限定されたものである。 融点が１０００℃以下であると、鋳片と鋳型間に流入
するパウダー量が過多となり、スラブ表面性状が悪化す
る。１２００℃以上であると、流入量が過少となり、ス
ティキング等の問題を引き起こす。 粘度が０．７未満であると、流入量が過少となり、ス
ティキングを起こす。１．１超であると、流入量が過多
となり、スラブ表面性状が悪化する。 については、その組成の限定理由において述べた通り
である。
次のような理由で限定されたものである。 融点が１０００℃以下であると、鋳片と鋳型間に流入
するパウダー量が過多となり、スラブ表面性状が悪化す
る。１２００℃以上であると、流入量が過少となり、ス
ティキング等の問題を引き起こす。 粘度が０．７未満であると、流入量が過少となり、ス
ティキングを起こす。１．１超であると、流入量が過多
となり、スラブ表面性状が悪化する。 については、その組成の限定理由において述べた通り
である。
【００１８】
【実施例】以下実施例により本発明を具体的に説明す
る。ただし、本発明はこれらに限定されるものではな
い。第１表に示す組成の含Ａｌ溶鋼を、第２表に示す組
成のフラックスを使用して連続鋳造用の鋳型を用いて連
続鋳造した。鋳造温度は１５００〜１５５０℃であっ
た。本発明による例が発明例１〜７であり、比較として
比較例８〜１２を行った（便宜上試料番号Ｎｏ．１〜１
２に対応した続き番号とする）。発明例１〜７において
はいずれも鋳造中にトラブルがなく、安定操業が行えた
が、比較例８〜１２では鋳造速度が低下するなどがみら
れた。各例における鋳造結果及びスラブの表面研磨量ｉ
ｎｄｅｘを第２表に示した。
る。ただし、本発明はこれらに限定されるものではな
い。第１表に示す組成の含Ａｌ溶鋼を、第２表に示す組
成のフラックスを使用して連続鋳造用の鋳型を用いて連
続鋳造した。鋳造温度は１５００〜１５５０℃であっ
た。本発明による例が発明例１〜７であり、比較として
比較例８〜１２を行った（便宜上試料番号Ｎｏ．１〜１
２に対応した続き番号とする）。発明例１〜７において
はいずれも鋳造中にトラブルがなく、安定操業が行えた
が、比較例８〜１２では鋳造速度が低下するなどがみら
れた。各例における鋳造結果及びスラブの表面研磨量ｉ
ｎｄｅｘを第２表に示した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】また、発明例１及び比較例８の鋳造中にお
いては、２０分毎にフラックスをサンプリングし、それ
を分析した。図２に発明例１のフラックスの組成変化を
示し、図３に比較例８のフラックスの組成変化を示す。
発明例１では組成変化が全く起きておらず良好な結果で
あったのに対し、比較例８では著しい組成変化が認めら
れる。さらに、鋳造して得られるスラブについては、そ
の表面に疵が有る場合にはその疵を無くすために、その
表面を削って疵を取る加工がなされるが、発明例１及び
比較例８について行った疵取り量を図４に示す。発明例
１の場合比較例８のスラブに比べて約１／７の疵取り量
であり、良好な結果が得られた。
いては、２０分毎にフラックスをサンプリングし、それ
を分析した。図２に発明例１のフラックスの組成変化を
示し、図３に比較例８のフラックスの組成変化を示す。
発明例１では組成変化が全く起きておらず良好な結果で
あったのに対し、比較例８では著しい組成変化が認めら
れる。さらに、鋳造して得られるスラブについては、そ
の表面に疵が有る場合にはその疵を無くすために、その
表面を削って疵を取る加工がなされるが、発明例１及び
比較例８について行った疵取り量を図４に示す。発明例
１の場合比較例８のスラブに比べて約１／７の疵取り量
であり、良好な結果が得られた。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、含Ａｌ溶鋼の連続鋳造
において、フラックス組成の変化が少なくなり、安定な
操業が可能となった。連続鋳造により得られるスラブは
表面性状が良好なものが得られるので、疵取量が減少
し、それにに伴って生産コストが低減した。
において、フラックス組成の変化が少なくなり、安定な
操業が可能となった。連続鋳造により得られるスラブは
表面性状が良好なものが得られるので、疵取量が減少
し、それにに伴って生産コストが低減した。
【図１】本発明のフラックスの組成を表したＣａＯ−Ｓ
ｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 三元系状態図を示す。
ｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 三元系状態図を示す。
【図２】本発明のフラックスの発明例１の鋳造時間に伴
う組成変化を表わすグラフを示す。
う組成変化を表わすグラフを示す。
【図３】比較例８のフラックスの鋳造時間に伴う組成変
化を表わすグラフを示す。
化を表わすグラフを示す。
【図４】本発明の発明例１及び比較例８におけるスラブ
表面の疵取り量の差を表した図を示す。
表面の疵取り量の差を表した図を示す。
Claims (3)
- 【請求項１】 少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有
する溶鋼を連続鋳造するための連続鋳造用フラックスに
おいて、Ｔ．Ｃ．：１．０〜５．０％，ＳｉＯ2 ：３．
０％以下，Ａｌ2 Ｏ3 ：１０〜４０％，ＣａＯ：３０〜
５０％，Ｆ：１０〜１５％，Ｌｉ2 Ｏ：５〜１５％，そ
の他不可避的不純物としてＦｅ2 Ｏ3，ＭｇＯ，Ｎａ2
Ｏ等を合計で５％以下を含むことを特徴とする含Ａｌ溶
鋼連続鋳造用フラックス。 - 【請求項２】 下記の条件を満足する組成に調整されて
いることを特徴とする請求項１記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳
造用フラックス。 融点＝１０００〜１２００℃ １３００℃における粘度＝０．７〜１．１ポアズ ＣａＯ／Ａｌ2 Ｏ3 ＝１．０〜１．５ - 【請求項３】 ＣａＯ及びＡｌ2 Ｏ3 を主成分とする連
続鋳造用フラックスを用いて少なくとも０．１０重量％
のＡｌを含有する溶鋼を連続鋳造する方法において、請
求項１又は２記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラックスを
用いることを特徴とする含Ａｌ溶鋼連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26365495A JPH0985404A (ja) | 1995-09-19 | 1995-09-19 | 含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26365495A JPH0985404A (ja) | 1995-09-19 | 1995-09-19 | 含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0985404A true JPH0985404A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17392481
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26365495A Pending JPH0985404A (ja) | 1995-09-19 | 1995-09-19 | 含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0985404A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003033849A (ja) * | 2001-07-19 | 2003-02-04 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造用モールドパウダー |
| JP2004223599A (ja) * | 2003-01-27 | 2004-08-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
| KR100489240B1 (ko) * | 2000-03-17 | 2005-05-17 | 주식회사 포스코 | 다기능 턴디쉬 플럭스 |
| JP2006110578A (ja) * | 2004-10-13 | 2006-04-27 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高アルミニウム含有鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよびこのパウダーを用いる高アルミニウム含有鋼の連続鋳造方法 |
| JP2008030062A (ja) * | 2006-07-26 | 2008-02-14 | Kobe Steel Ltd | 高Ａｌ鋼の連続鋳造方法 |
| DE102014108843A1 (de) * | 2014-06-24 | 2015-12-24 | Thyssenkrupp Ag | Gießpulver, Gießschlacke und Verfahren zum Gießen von Stahl |
| CN108480579A (zh) * | 2018-06-29 | 2018-09-04 | 西峡县西保冶金材料有限公司 | 一种汽车板钢专用低硅超低碳覆盖剂及其制备方法 |
| CN110918913A (zh) * | 2019-11-13 | 2020-03-27 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 一种连铸高碳钢小方坯结晶器用保护渣 |
-
1995
- 1995-09-19 JP JP26365495A patent/JPH0985404A/ja active Pending
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100489240B1 (ko) * | 2000-03-17 | 2005-05-17 | 주식회사 포스코 | 다기능 턴디쉬 플럭스 |
| JP4554120B2 (ja) * | 2001-07-19 | 2010-09-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続鋳造用モールドパウダー |
| JP2003033849A (ja) * | 2001-07-19 | 2003-02-04 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造用モールドパウダー |
| JP2004223599A (ja) * | 2003-01-27 | 2004-08-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
| JP2006110578A (ja) * | 2004-10-13 | 2006-04-27 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高アルミニウム含有鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよびこのパウダーを用いる高アルミニウム含有鋼の連続鋳造方法 |
| JP4610290B2 (ja) * | 2004-10-13 | 2011-01-12 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高アルミニウム含有鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよびこのパウダーを用いる高アルミニウム含有鋼の連続鋳造方法 |
| JP4527693B2 (ja) * | 2006-07-26 | 2010-08-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 高Ａｌ鋼スラブの連続鋳造方法 |
| JP2008030062A (ja) * | 2006-07-26 | 2008-02-14 | Kobe Steel Ltd | 高Ａｌ鋼の連続鋳造方法 |
| DE102014108843A1 (de) * | 2014-06-24 | 2015-12-24 | Thyssenkrupp Ag | Gießpulver, Gießschlacke und Verfahren zum Gießen von Stahl |
| CN106457370A (zh) * | 2014-06-24 | 2017-02-22 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 铸造粉末、铸造熔渣以及用于钢铸造的方法 |
| JP2017528321A (ja) * | 2014-06-24 | 2017-09-28 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 鋳造粉末、鋳造スラグおよび鋼の鋳造方法 |
| US10486227B2 (en) | 2014-06-24 | 2019-11-26 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Casting powder, casting slag and method for casting steel |
| CN108480579A (zh) * | 2018-06-29 | 2018-09-04 | 西峡县西保冶金材料有限公司 | 一种汽车板钢专用低硅超低碳覆盖剂及其制备方法 |
| CN108480579B (zh) * | 2018-06-29 | 2020-01-31 | 西峡县西保冶金材料有限公司 | 一种汽车板钢专用低硅超低碳覆盖剂及其制备方法 |
| CN110918913A (zh) * | 2019-11-13 | 2020-03-27 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 一种连铸高碳钢小方坯结晶器用保护渣 |
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