JPH0982152A - 超電導線の製造方法及び超電導線 - Google Patents
超電導線の製造方法及び超電導線Info
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- JPH0982152A JPH0982152A JP7233095A JP23309595A JPH0982152A JP H0982152 A JPH0982152 A JP H0982152A JP 7233095 A JP7233095 A JP 7233095A JP 23309595 A JP23309595 A JP 23309595A JP H0982152 A JPH0982152 A JP H0982152A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 縮径加工が容易で、得られる超電導線の長さ
を大幅に長くすることができる超電導線の製造方法と、
これによって得られる線長さが大幅に長い超電導線の提
供。 【解決手段】 合金系超電導体からなる芯部または熱処
理によって超電導体となる材料を具備する芯部の外周に
ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止層を設け、さらにこ
の外周にＣｕ−Ｎｂ合金の補強層を設ける超電導線の製
造方法において、芯部の外周にＴａあるいはＮｂからな
る拡散防止管４２を被せ後、該拡散防止管４２の外周に
Ｃｕからなる管体４３を被せ、さらに該管体４３の外周
にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強管４４を被せた後、縮径
加工を施す工程を具備する超電導線の製造方法と、超電
導体からなる芯部の外周にＴａあるいはＮｂからなる拡
散防止層が設けられ、Ｃｕからなるクッション層が設け
られ、さらにこのクッション層の外周にＣｕ−Ｎｂ合金
の補強層が設けられてなる超電導線。
を大幅に長くすることができる超電導線の製造方法と、
これによって得られる線長さが大幅に長い超電導線の提
供。 【解決手段】 合金系超電導体からなる芯部または熱処
理によって超電導体となる材料を具備する芯部の外周に
ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止層を設け、さらにこ
の外周にＣｕ−Ｎｂ合金の補強層を設ける超電導線の製
造方法において、芯部の外周にＴａあるいはＮｂからな
る拡散防止管４２を被せ後、該拡散防止管４２の外周に
Ｃｕからなる管体４３を被せ、さらに該管体４３の外周
にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強管４４を被せた後、縮径
加工を施す工程を具備する超電導線の製造方法と、超電
導体からなる芯部の外周にＴａあるいはＮｂからなる拡
散防止層が設けられ、Ｃｕからなるクッション層が設け
られ、さらにこのクッション層の外周にＣｕ−Ｎｂ合金
の補強層が設けられてなる超電導線。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、医療用ＭＲＩ用マ
グネット、核融合炉用トロイダルマグネット、粒子加速
機用マグネット、超電導発電機用マグネット、磁気浮上
列車用マグネット等に利用される高強度の超電導線及び
その製造方法に関する。
グネット、核融合炉用トロイダルマグネット、粒子加速
機用マグネット、超電導発電機用マグネット、磁気浮上
列車用マグネット等に利用される高強度の超電導線及び
その製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、超電導線は、超電導体からなる
芯部の外周に安定化材などからなる付属部を設けた構造
となっている。このような超電導線の一種に内部補強安
定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線が知られている。図４は、
内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の例を示すもの
である。この内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１
は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に無数の極細の
Ｎｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配列されてなる芯部２
の外周に、ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止層３を介
してＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強層４が設けられ、さら
にこの外周にＣｕなどからなる安定化層５が設けられた
ものである。このような構造の内部補強安定化型Ｎｂ3
Ｓｎ系超電導線１は、補強層を有してない構造の超電導
線と比べて外部からの補強が必要がないため、コンパク
トな超電導マグネットの作製に好適に用いられていた。
芯部の外周に安定化材などからなる付属部を設けた構造
となっている。このような超電導線の一種に内部補強安
定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線が知られている。図４は、
内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の例を示すもの
である。この内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１
は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に無数の極細の
Ｎｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配列されてなる芯部２
の外周に、ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止層３を介
してＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強層４が設けられ、さら
にこの外周にＣｕなどからなる安定化層５が設けられた
ものである。このような構造の内部補強安定化型Ｎｂ3
Ｓｎ系超電導線１は、補強層を有してない構造の超電導
線と比べて外部からの補強が必要がないため、コンパク
トな超電導マグネットの作製に好適に用いられていた。
【０００３】次に、このような内部補強安定化型Ｎｂ3
Ｓｎ系超電導線１の一般的な製造方法を図５を用いて説
明する。まず、図５（Ａ）に示すようなＮｂからなるロ
ッド状の芯材１０の外周にＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体
１１を被せ、全体を縮径して図５（Ｂ）に示すような複
合体１４を得る。次いで、図５（Ｃ）に示すように前記
複合体１４を複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金の管体１５
に挿入し、さらに縮径し、図５（Ｄ）に示す一次素線１
６を得る。次いで、この一次素線１６を図５（Ｅ）に示
すように複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体１
７に挿入し、更に縮径して図５（Ｆ）に示すような二次
素線１８を作製する。
Ｓｎ系超電導線１の一般的な製造方法を図５を用いて説
明する。まず、図５（Ａ）に示すようなＮｂからなるロ
ッド状の芯材１０の外周にＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体
１１を被せ、全体を縮径して図５（Ｂ）に示すような複
合体１４を得る。次いで、図５（Ｃ）に示すように前記
複合体１４を複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金の管体１５
に挿入し、さらに縮径し、図５（Ｄ）に示す一次素線１
６を得る。次いで、この一次素線１６を図５（Ｅ）に示
すように複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体１
７に挿入し、更に縮径して図５（Ｆ）に示すような二次
素線１８を作製する。
【０００４】次いで、前記二次素線１８を複数本集合し
て、図５（Ｇ）に示すようにＣｕのパイプ２０に挿入し
た後、このパイプ２０の外方に拡散防止層３となるべき
ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止管２２を被せ、つい
で該拡散防止管２２の外周に補強層４となるべきＣｕ−
Ｎｂ合金からなる補強管２３を被せ、ついで該補強管２
３の外周に安定化層５となるべきＣｕなどからなる被覆
管２４を被せ、さらに全体を最終的に得るべき直径まで
縮径した後、拡散熱処理を行うことにより、二次素線１
８の内部のＮｂの極細フィラメントとＳｎを反応させて
Ｎｂ3Ｓｎ超電導フィラメントを生成させて、図４に示
すような内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１を製
造していた。
て、図５（Ｇ）に示すようにＣｕのパイプ２０に挿入し
た後、このパイプ２０の外方に拡散防止層３となるべき
ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止管２２を被せ、つい
で該拡散防止管２２の外周に補強層４となるべきＣｕ−
Ｎｂ合金からなる補強管２３を被せ、ついで該補強管２
３の外周に安定化層５となるべきＣｕなどからなる被覆
管２４を被せ、さらに全体を最終的に得るべき直径まで
縮径した後、拡散熱処理を行うことにより、二次素線１
８の内部のＮｂの極細フィラメントとＳｎを反応させて
Ｎｂ3Ｓｎ超電導フィラメントを生成させて、図４に示
すような内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線１を製
造していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来の超
電導線の製造方法においては、縮径加工を施して伸線す
る際、異種金属間の整合が難しく、特に、補強層４を形
成する材料としてＣｕ−Ｎｂ合金を用いる場合、このＣ
ｕ−Ｎｂ合金と、拡散防止層３を形成する材料であるＴ
ａあるいはＮｂとの整合が困難で、伸線するにつれて拡
散防止層３にクラック等の欠陥が生じたり、断線が起り
易くなるため、伸線できる長さが短かく、得られる超電
導線の長さも数十ｍ程度と短く、製造効率が悪かった。
電導線の製造方法においては、縮径加工を施して伸線す
る際、異種金属間の整合が難しく、特に、補強層４を形
成する材料としてＣｕ−Ｎｂ合金を用いる場合、このＣ
ｕ−Ｎｂ合金と、拡散防止層３を形成する材料であるＴ
ａあるいはＮｂとの整合が困難で、伸線するにつれて拡
散防止層３にクラック等の欠陥が生じたり、断線が起り
易くなるため、伸線できる長さが短かく、得られる超電
導線の長さも数十ｍ程度と短く、製造効率が悪かった。
【０００６】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
で、縮径加工が容易で、得られる超電導線の長さを大幅
に長くすることができる超電導線の製造方法と、これに
よって得られる線長さが大幅に長い超電導線を提供する
ことにある。
で、縮径加工が容易で、得られる超電導線の長さを大幅
に長くすることができる超電導線の製造方法と、これに
よって得られる線長さが大幅に長い超電導線を提供する
ことにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明にあ
っては、合金系超電導体からなる芯部または熱処理によ
って超電導体となる材料を具備する芯部の外周にＴａあ
るいはＮｂからなる拡散防止層を設け、さらにこの外周
にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強層を設ける超電導線の製
造方法において、芯部の外周にＴａあるいはＮｂからな
る拡散防止層を形成した後、該拡散防止層の外周にＣｕ
からなるクッション材を被せ、さらに該クッション材の
外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強材を被せた後、縮径
加工を施す工程を具備する超電導線の製造方法を前記課
題の解決手段とした。また、請求項２記載の発明にあっ
ては、請求項１記載の超電導線の製造方法において、ク
ッション材の厚みを、超電導線線径の１．５％以上とす
ることを前記課題の解決手段とした。
っては、合金系超電導体からなる芯部または熱処理によ
って超電導体となる材料を具備する芯部の外周にＴａあ
るいはＮｂからなる拡散防止層を設け、さらにこの外周
にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強層を設ける超電導線の製
造方法において、芯部の外周にＴａあるいはＮｂからな
る拡散防止層を形成した後、該拡散防止層の外周にＣｕ
からなるクッション材を被せ、さらに該クッション材の
外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強材を被せた後、縮径
加工を施す工程を具備する超電導線の製造方法を前記課
題の解決手段とした。また、請求項２記載の発明にあっ
ては、請求項１記載の超電導線の製造方法において、ク
ッション材の厚みを、超電導線線径の１．５％以上とす
ることを前記課題の解決手段とした。
【０００８】また、請求項３記載の発明にあっては、超
電導体からなる芯部の外周にＴａあるいはＮｂからなる
拡散防止層が設けられ、さらにこの外周にＣｕ−Ｎｂ合
金からなる補強層が設けられてなる超電導線において、
拡散防止層と補強層との間にＣｕからなるクッション層
を介在させた超電導線を前記課題の解決手段とした。
電導体からなる芯部の外周にＴａあるいはＮｂからなる
拡散防止層が設けられ、さらにこの外周にＣｕ−Ｎｂ合
金からなる補強層が設けられてなる超電導線において、
拡散防止層と補強層との間にＣｕからなるクッション層
を介在させた超電導線を前記課題の解決手段とした。
【０００９】本願発明者は、得られる超電導線の長さを
大幅に長くすることができる超電導線の製造方法を提供
するべく、特に、ＣｕとＣｕ−Ｎｂ合金との整合は良好
であり、一方ＴａとＣｕとの整合は良好であることに着
目し、隣合う異種金属層間の整合について種々の検討及
び実験を重ねた結果、Ｔａからなる拡散防止管と、Ｃｕ
−Ｎｂ合金からなる補強管との間にＣｕからなるクッシ
ョン材を介在させることにより、隣合う金属層間の整合
が良好となり、伸線できる長さを大幅に向上させること
ができることを究明し、本発明を完成したのである。
大幅に長くすることができる超電導線の製造方法を提供
するべく、特に、ＣｕとＣｕ−Ｎｂ合金との整合は良好
であり、一方ＴａとＣｕとの整合は良好であることに着
目し、隣合う異種金属層間の整合について種々の検討及
び実験を重ねた結果、Ｔａからなる拡散防止管と、Ｃｕ
−Ｎｂ合金からなる補強管との間にＣｕからなるクッシ
ョン材を介在させることにより、隣合う金属層間の整合
が良好となり、伸線できる長さを大幅に向上させること
ができることを究明し、本発明を完成したのである。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１から図２は、内部補強安定化
型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法に本発明を適用した
例を示すもので、超電導線を製造するには、まず、図１
（Ａ）に示すようにＮｂロッドからなる芯材３０にＣｕ
−Ｓｎ合金からなる管体３１を被せた後、スウェージン
グ加工、引抜加工などの縮径加工によって所望の直径ま
で縮径して図１（Ｂ）に示す複合体３４を作製する。前
記芯材３０としては、ＮｂまたはＮｂをＴｉに添加して
なるものを用いるのが望ましく、Ｔｉが添加されている
と無添加の場合と比べて高磁界における臨界電流特性が
向上する。なお、管体３１は図面に示すような単管状の
ものに限るものではなく、柱状体に複数の透孔が形成さ
れた形状のものなどを用い、複数の透孔の各々に芯材３
０を挿入して複合材を形成することもできる。
型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法に本発明を適用した
例を示すもので、超電導線を製造するには、まず、図１
（Ａ）に示すようにＮｂロッドからなる芯材３０にＣｕ
−Ｓｎ合金からなる管体３１を被せた後、スウェージン
グ加工、引抜加工などの縮径加工によって所望の直径ま
で縮径して図１（Ｂ）に示す複合体３４を作製する。前
記芯材３０としては、ＮｂまたはＮｂをＴｉに添加して
なるものを用いるのが望ましく、Ｔｉが添加されている
と無添加の場合と比べて高磁界における臨界電流特性が
向上する。なお、管体３１は図面に示すような単管状の
ものに限るものではなく、柱状体に複数の透孔が形成さ
れた形状のものなどを用い、複数の透孔の各々に芯材３
０を挿入して複合材を形成することもできる。
【００１１】次いで、前記複合体３４を複数本集合して
Ｃｕ−Ｓｎ合金の管体３５に図１（Ｃ）に示すように収
納して縮径し、図１（Ｄ）に示す一次素線３６を作製
し、次いで、この一次素線３６を図１（Ｅ）に示すよう
に複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体３７に挿
入し、更に縮径加工を施して図１（Ｆ）に示すような二
次素線３８を作製する。この二次素線３８の内部構造
は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部にＮｂからなる
極細のフィラメントが多数分散された構造となってい
る。なお、前記二次素線３８を更に複数本集合してＣｕ
−Ｓｎ合金管に挿入し、縮径する処理を必要に応じて複
数回行って複合体を作製しても良い。なお、前記二次素
線３８形成用として用いたＣｕ−Ｓｎ合金のＳｎ濃度が
低い場合には、その外周にＳｎのメッキ層を形成して以
下の工程に用いても良い。
Ｃｕ−Ｓｎ合金の管体３５に図１（Ｃ）に示すように収
納して縮径し、図１（Ｄ）に示す一次素線３６を作製
し、次いで、この一次素線３６を図１（Ｅ）に示すよう
に複数本集合してＣｕ−Ｓｎ合金からなる管体３７に挿
入し、更に縮径加工を施して図１（Ｆ）に示すような二
次素線３８を作製する。この二次素線３８の内部構造
は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部にＮｂからなる
極細のフィラメントが多数分散された構造となってい
る。なお、前記二次素線３８を更に複数本集合してＣｕ
−Ｓｎ合金管に挿入し、縮径する処理を必要に応じて複
数回行って複合体を作製しても良い。なお、前記二次素
線３８形成用として用いたＣｕ−Ｓｎ合金のＳｎ濃度が
低い場合には、その外周にＳｎのメッキ層を形成して以
下の工程に用いても良い。
【００１２】次いで、図１（Ｇ）に示すように前記二次
素線３８の外周に拡散防止層となるべきＴａあるいはＮ
ｂからなる拡散防止管４２を被せ、続いて図２に示すよ
うにこの拡散防止管４２の外周にクッション材からなる
管体４３を被せ、続いて該管体４３の外周に補強材から
なる補強管４４を被せ、さらに該補強管４４の外周に安
定化材からなる被覆管４５を被せ、更に全体を最終的に
得るべき直径まで縮径加工により伸線し、素線を形成す
る。なお、この例では、１本の二次素線３８の外周に拡
散防止管４２を被せた後、さらにクッション材からなる
管体４３を被せているが、二次素線３８を複数本集合し
てＣｕパイプに挿入した後、このＣｕパイプの外周に拡
散防止管４２を被せ、さらに拡散防止管４２の外周にク
ッション材からなる管体４３を被せるようにしても良
い。
素線３８の外周に拡散防止層となるべきＴａあるいはＮ
ｂからなる拡散防止管４２を被せ、続いて図２に示すよ
うにこの拡散防止管４２の外周にクッション材からなる
管体４３を被せ、続いて該管体４３の外周に補強材から
なる補強管４４を被せ、さらに該補強管４４の外周に安
定化材からなる被覆管４５を被せ、更に全体を最終的に
得るべき直径まで縮径加工により伸線し、素線を形成す
る。なお、この例では、１本の二次素線３８の外周に拡
散防止管４２を被せた後、さらにクッション材からなる
管体４３を被せているが、二次素線３８を複数本集合し
てＣｕパイプに挿入した後、このＣｕパイプの外周に拡
散防止管４２を被せ、さらに拡散防止管４２の外周にク
ッション材からなる管体４３を被せるようにしても良
い。
【００１３】前記管体４３をなすクッション材として
は、Ｃｕが挙げられる。前記管体４３の厚みは、目的と
する超電導線線径によって異るが、１０μｍ以上が好ま
しく、より好ましくは１５μｍ以上〜２０μｍ以下とさ
れる。管体４３の厚みが１０μｍ未満であると薄過ぎて
前記管体４３自身にクラックが生じたり、あるいは拡散
防止管４２までクラックが生じてしまう恐れがあり、伸
線できる長さを大幅に向上させることができない。ま
た、２０μｍを超えて厚くしてももはや効果の増大は期
待できず、目的とする超電導線内のＣｕの割合が多くな
りすぎて超電導部分の割合が少なくなる。前記補強管４
４をなす補強材としては、Ｃｕ−Ｎｂ合金が挙げられ
る。補強管４４としてＣｕ−Ｎｂ合金を用いた場合、補
強管４４はＣｕの金属マトリックスの内部にＮｂフィラ
メントが多数分散配列された構造を有している。この補
強管４４は、ＣｕとＮｂの両元素が互いにほとんど固溶
しないという性質を有することを利用して製造されたも
ので、Ｃｕ−Ｎｂ合金をその溶湯から鋳造した際に、Ｃ
ｕマトリックス中にＮｂ樹枝状晶が生成された鋳塊を得
ることができ、この鋳塊を冷間線引加工することでＮｂ
樹枝状晶を引き延ばしてフィラメント状に加工すること
ができ、これによりＣｕのマトリックスの内部にＮｂフ
ィラメントが分散配列された構造が得られる。このＮｂ
フィラメントは、Ｃｕのマトリックス中に分散配列され
るが、このＮｂフィラメントがＣｕのマトリックスを強
化するので、補強管４４はＣｕからなるものより耐力が
向上する。更に、ＮｂはＣｕにほとんど固溶しないの
で、補強管４４の導電率が低下することもなく、補強管
４４の導電率は充分に高いものとなる。また、前記被覆
管４５をなす安定化材としては、Ｃｕ、Ａｌなどの金属
材料が挙げられる。
は、Ｃｕが挙げられる。前記管体４３の厚みは、目的と
する超電導線線径によって異るが、１０μｍ以上が好ま
しく、より好ましくは１５μｍ以上〜２０μｍ以下とさ
れる。管体４３の厚みが１０μｍ未満であると薄過ぎて
前記管体４３自身にクラックが生じたり、あるいは拡散
防止管４２までクラックが生じてしまう恐れがあり、伸
線できる長さを大幅に向上させることができない。ま
た、２０μｍを超えて厚くしてももはや効果の増大は期
待できず、目的とする超電導線内のＣｕの割合が多くな
りすぎて超電導部分の割合が少なくなる。前記補強管４
４をなす補強材としては、Ｃｕ−Ｎｂ合金が挙げられ
る。補強管４４としてＣｕ−Ｎｂ合金を用いた場合、補
強管４４はＣｕの金属マトリックスの内部にＮｂフィラ
メントが多数分散配列された構造を有している。この補
強管４４は、ＣｕとＮｂの両元素が互いにほとんど固溶
しないという性質を有することを利用して製造されたも
ので、Ｃｕ−Ｎｂ合金をその溶湯から鋳造した際に、Ｃ
ｕマトリックス中にＮｂ樹枝状晶が生成された鋳塊を得
ることができ、この鋳塊を冷間線引加工することでＮｂ
樹枝状晶を引き延ばしてフィラメント状に加工すること
ができ、これによりＣｕのマトリックスの内部にＮｂフ
ィラメントが分散配列された構造が得られる。このＮｂ
フィラメントは、Ｃｕのマトリックス中に分散配列され
るが、このＮｂフィラメントがＣｕのマトリックスを強
化するので、補強管４４はＣｕからなるものより耐力が
向上する。更に、ＮｂはＣｕにほとんど固溶しないの
で、補強管４４の導電率が低下することもなく、補強管
４４の導電率は充分に高いものとなる。また、前記被覆
管４５をなす安定化材としては、Ｃｕ、Ａｌなどの金属
材料が挙げられる。
【００１４】ここで縮径加工を施して伸線するとき、Ｔ
ａあるいはＮｂからなるからなる拡散防止管４２と、Ｃ
ｕ−Ｎｂ合金からなる補強管４４との間にＣｕからなる
管体４３を介在させると、隣合う金属層間の整合が良好
となるので、従来のようにＴａあるいはＮｂからなる拡
散防止管の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強管を被せ
た状態で伸線する場合と比べて、拡散防止層となる拡散
防止管４２や補強層となる補強管４４にクラックが生じ
ることや断線が起こることが低減されるので、縮径加工
が容易となり、伸線できる長さを大幅に向上させること
ができ、線長さが大幅に長い素線が得られる。
ａあるいはＮｂからなるからなる拡散防止管４２と、Ｃ
ｕ−Ｎｂ合金からなる補強管４４との間にＣｕからなる
管体４３を介在させると、隣合う金属層間の整合が良好
となるので、従来のようにＴａあるいはＮｂからなる拡
散防止管の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強管を被せ
た状態で伸線する場合と比べて、拡散防止層となる拡散
防止管４２や補強層となる補強管４４にクラックが生じ
ることや断線が起こることが低減されるので、縮径加工
が容易となり、伸線できる長さを大幅に向上させること
ができ、線長さが大幅に長い素線が得られる。
【００１５】次いで、前記素線を５００〜６５０℃で数
十時間〜数百時間加熱する拡散熱処理を行うことによ
り、図３に示すような内部補強安定型Ｎｂ3Ｓｎ系超電
導線５１を製造することができる。前述のような拡散熱
処理を行うと、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に極
細のＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配列された構造の
Ｎｂ3Ｓｎ超電導体が得られる。
十時間〜数百時間加熱する拡散熱処理を行うことによ
り、図３に示すような内部補強安定型Ｎｂ3Ｓｎ系超電
導線５１を製造することができる。前述のような拡散熱
処理を行うと、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に極
細のＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配列された構造の
Ｎｂ3Ｓｎ超電導体が得られる。
【００１６】前述のように製造された内部補強安定化型
Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線５１は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる
基地の内部に無数のＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配
列されてなる芯部５２と、これの外周に設けられた拡散
防止層５３と、該拡散防止層５３の外周に設けられたＣ
ｕからなるクッション層５４と、該クッション層５４の
外周に設けられた補強層５５と、さらにこの補強層５５
の外周に設けられた安定化層５６とから構成されてい
る。前記Ｃｕからなるクッション層５４の厚みは、１５
〜１７μｍ程度である。
Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線５１は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる
基地の内部に無数のＮｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが配
列されてなる芯部５２と、これの外周に設けられた拡散
防止層５３と、該拡散防止層５３の外周に設けられたＣ
ｕからなるクッション層５４と、該クッション層５４の
外周に設けられた補強層５５と、さらにこの補強層５５
の外周に設けられた安定化層５６とから構成されてい
る。前記Ｃｕからなるクッション層５４の厚みは、１５
〜１７μｍ程度である。
【００１７】この例の内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超
電導線の製造方法にあっては、芯部５２の外周にＴａあ
るいはＮｂからなる拡散防止管４２を被せた後、該拡散
防止層４２の外周にＣｕからなる管体４３を被せ、つい
でこの管体４３の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強管
４４を被せ、さらにこの外周にＣｕなどからなる被覆管
４５を被せた後、縮径加工を施す工程を具備することよ
り、縮径加工を施して伸線するとき、隣合う金属層間の
整合が良好となるので、従来のようにＴａあるいはＮｂ
からなる拡散防止管の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補
強管を被せた状態で伸線する場合と比べて、拡散防止管
４２にクラックが生じることや断線が起こることが低減
されるので、縮径加工が容易となり、伸線できる長さを
大幅に向上させることができ、従って線長が大幅に長い
内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線５１が得られ、
製造効率が向上する。
電導線の製造方法にあっては、芯部５２の外周にＴａあ
るいはＮｂからなる拡散防止管４２を被せた後、該拡散
防止層４２の外周にＣｕからなる管体４３を被せ、つい
でこの管体４３の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強管
４４を被せ、さらにこの外周にＣｕなどからなる被覆管
４５を被せた後、縮径加工を施す工程を具備することよ
り、縮径加工を施して伸線するとき、隣合う金属層間の
整合が良好となるので、従来のようにＴａあるいはＮｂ
からなる拡散防止管の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補
強管を被せた状態で伸線する場合と比べて、拡散防止管
４２にクラックが生じることや断線が起こることが低減
されるので、縮径加工が容易となり、伸線できる長さを
大幅に向上させることができ、従って線長が大幅に長い
内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線５１が得られ、
製造効率が向上する。
【００１８】このようにして得られた内部補強安定化型
Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線５１は、拡散防止層５３と補強層
５５との間にＣｕからなるクッション層５４を介在させ
たものであるので、従来の内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ
系超電導線より線長が大幅に長いものであっても、隣合
う金属層間の整合が良好であり、拡散防止層５３にクラ
ック等の不良が生じていないため、機械的強度が優れる
うえ、前記クラック等に起因してＳｎが補強層５５およ
び最外層の安定化層５６まで拡散するのを防止できるの
で、Ｓｎの拡散による安定化層５６の汚染が防止でき
る。
Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線５１は、拡散防止層５３と補強層
５５との間にＣｕからなるクッション層５４を介在させ
たものであるので、従来の内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ
系超電導線より線長が大幅に長いものであっても、隣合
う金属層間の整合が良好であり、拡散防止層５３にクラ
ック等の不良が生じていないため、機械的強度が優れる
うえ、前記クラック等に起因してＳｎが補強層５５およ
び最外層の安定化層５６まで拡散するのを防止できるの
で、Ｓｎの拡散による安定化層５６の汚染が防止でき
る。
【００１９】なお、前記の例においては、Ｎｂ3Ｓｎ系
超電導線の製造方法に本発明の超電導線の製造方法を適
用した例について説明したが、本発明の製造方法をＮｂ
3Ｓｎの他、Ｎｂ3Ｇａ、Ｎｂ3Ｇｅ、Ｎｂ3Ａｌ、Ｖ3Ｇ
ａ、Ｎｂ−Ｔｉなどの超電導線の製造方法に適用しても
よいのは勿論である。
超電導線の製造方法に本発明の超電導線の製造方法を適
用した例について説明したが、本発明の製造方法をＮｂ
3Ｓｎの他、Ｎｂ3Ｇａ、Ｎｂ3Ｇｅ、Ｎｂ3Ａｌ、Ｖ3Ｇ
ａ、Ｎｂ−Ｔｉなどの超電導線の製造方法に適用しても
よいのは勿論である。
【００２０】
【実施例】以下、本発明を、実施例および比較例によ
り、具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例のみ
に限定されるものではない。 （実施例１）直径１４ｍｍのＮｂ−１．２ｗｔ％Ｔｉロ
ッドをＣｕ−１３ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径２５ｍ
ｍ、内径１５ｍｍの管体に挿入し、縮径して直径１．０
ｍｍの複合体を得た。次にこの複合体を９１本集合し、
Ｃｕ−８ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１１．５ｍｍ、内
径１０．５ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行って直径
１．１４ｍｍの一次素線を得た。次いで、この一次素線
を９１本集合し、Ｃｕ−８ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径
１３ｍｍ、内径１２ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行
って直径１１ｍｍの二次素線を作製した。
り、具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例のみ
に限定されるものではない。 （実施例１）直径１４ｍｍのＮｂ−１．２ｗｔ％Ｔｉロ
ッドをＣｕ−１３ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径２５ｍ
ｍ、内径１５ｍｍの管体に挿入し、縮径して直径１．０
ｍｍの複合体を得た。次にこの複合体を９１本集合し、
Ｃｕ−８ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１１．５ｍｍ、内
径１０．５ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行って直径
１．１４ｍｍの一次素線を得た。次いで、この一次素線
を９１本集合し、Ｃｕ−８ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径
１３ｍｍ、内径１２ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行
って直径１１ｍｍの二次素線を作製した。
【００２１】次いで、このようにして得られた二次素線
の外周に、外径１３ｍｍ、内径１２ｍｍのＴａからなる
拡散防止管を被せ、ついでこの拡散防止管の外周に外径
１４ｍｍ、内径１３．２ｍｍのＣｕからなる管体を被せ
た後、この管体の外周に外径１８ｍｍ、内径１４．５ｍ
ｍのＣｕ−２０ｗｔ％Ｎｂからなる補強管を被せ、さら
にこの補強管の外周に外径１８．５ｍｍ、内径１７．５
ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた後、全体を径１．０
ｍｍまで縮径した後、６７５℃で１０日間加熱する拡散
熱処理を行うことにより、線長１ｋｍのＣｕ−Ｎｂ／
（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導線を得た。このようにして
得られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基
地の内部に径３．９μｍの（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導
フィラメントが７，８４９本配列された構造であった。
の外周に、外径１３ｍｍ、内径１２ｍｍのＴａからなる
拡散防止管を被せ、ついでこの拡散防止管の外周に外径
１４ｍｍ、内径１３．２ｍｍのＣｕからなる管体を被せ
た後、この管体の外周に外径１８ｍｍ、内径１４．５ｍ
ｍのＣｕ−２０ｗｔ％Ｎｂからなる補強管を被せ、さら
にこの補強管の外周に外径１８．５ｍｍ、内径１７．５
ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた後、全体を径１．０
ｍｍまで縮径した後、６７５℃で１０日間加熱する拡散
熱処理を行うことにより、線長１ｋｍのＣｕ−Ｎｂ／
（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導線を得た。このようにして
得られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基
地の内部に径３．９μｍの（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導
フィラメントが７，８４９本配列された構造であった。
【００２２】（実施例２）直径７．６ｍｍのＮｂロッド
をＣｕ−６ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１８ｍｍ、内径
８ｍｍの管体に挿入し、縮径して直径１．０ｍｍの複合
体を得た。次にこの複合体を９１本集合し、Ｃｕ−６ｗ
ｔ％Ｓｎ合金からなる外径１１．５ｍｍ、内径１０．５
ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行って直径１．０ｍｍ
の一次素線を得た。次いで、この一次素線を９１本集合
し、Ｃｕ−６ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１１．５ｍ
ｍ、内径１０．５ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行っ
て直径９．０ｍｍの二次素線を作製した。
をＣｕ−６ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１８ｍｍ、内径
８ｍｍの管体に挿入し、縮径して直径１．０ｍｍの複合
体を得た。次にこの複合体を９１本集合し、Ｃｕ−６ｗ
ｔ％Ｓｎ合金からなる外径１１．５ｍｍ、内径１０．５
ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行って直径１．０ｍｍ
の一次素線を得た。次いで、この一次素線を９１本集合
し、Ｃｕ−６ｗｔ％Ｓｎ合金からなる外径１１．５ｍ
ｍ、内径１０．５ｍｍの管体に挿入し、縮径加工を行っ
て直径９．０ｍｍの二次素線を作製した。
【００２３】次いで、この二次素線の外周に外径９．９
ｍｍ、内径９．３ｍｍのＴａからなる拡散防止管を被
せ、ついでこの拡散防止管の外周に外径１１．２ｍｍ、
内径１０．２ｍｍのＣｕからなる管体を被せた後、こ
の管体の外周に外径１４ｍｍ、内径１２ｍｍのＣｕ−１
５ｗｔ％Ｎｂからなる補強管を被せた後、さらにこの補
強管の外周に外径１５．４ｍｍ、内径１４．６ｍｍのＣ
ｕからなる被覆管を被せた後、全体を径０．４６ｍｍま
で縮径したのち、前記実施例１と同様にして拡散熱処理
を行うことにより、線長１ｋｍのＣｕ−Ｎｂ／Ｎｂ3Ｓ
ｎ超電導線を得た。ここで得られた超電導線の芯部は、
Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に径１．８μｍのＮ
ｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが８，２８１本配列された
構造であった。
ｍｍ、内径９．３ｍｍのＴａからなる拡散防止管を被
せ、ついでこの拡散防止管の外周に外径１１．２ｍｍ、
内径１０．２ｍｍのＣｕからなる管体を被せた後、こ
の管体の外周に外径１４ｍｍ、内径１２ｍｍのＣｕ−１
５ｗｔ％Ｎｂからなる補強管を被せた後、さらにこの補
強管の外周に外径１５．４ｍｍ、内径１４．６ｍｍのＣ
ｕからなる被覆管を被せた後、全体を径０．４６ｍｍま
で縮径したのち、前記実施例１と同様にして拡散熱処理
を行うことにより、線長１ｋｍのＣｕ−Ｎｂ／Ｎｂ3Ｓ
ｎ超電導線を得た。ここで得られた超電導線の芯部は、
Ｃｕ−Ｓｎ合金からなる基地の内部に径１．８μｍのＮ
ｂ3Ｓｎ超電導フィラメントが８，２８１本配列された
構造であった。
【００２４】（比較例１）前記実施例１と同様にして二
次素線を作製した。次いで、作製した二次素線の外周に
外径１３ｍｍ、内径１２ｍｍのＴａからなる拡散防止管
を被せ、ついでこの拡散防止管の外周に外径１７ｍｍ、
内径１３．５ｍｍのＣｕ−２０ｗｔ％Ｎｂからなる補強
管を被せ、さらにこの補強管の外周に外径１８．５ｍ
ｍ、内径１７．５ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた
後、全体を径１．０ｍｍまで縮径した後、前記実施例１
と同様にして拡散熱処理を行うことにより、線長５０ｍ
のＣｕ−Ｎｂ／（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ系超電導線を得
た。このようにして得られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−
Ｓｎ合金からなる基地の内部に径３．９μｍの（Ｎｂ，
Ｔｉ）3Ｓｎ超電導フィラメントが７．８４１本配列さ
れた構造のものであった。
次素線を作製した。次いで、作製した二次素線の外周に
外径１３ｍｍ、内径１２ｍｍのＴａからなる拡散防止管
を被せ、ついでこの拡散防止管の外周に外径１７ｍｍ、
内径１３．５ｍｍのＣｕ−２０ｗｔ％Ｎｂからなる補強
管を被せ、さらにこの補強管の外周に外径１８．５ｍ
ｍ、内径１７．５ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた
後、全体を径１．０ｍｍまで縮径した後、前記実施例１
と同様にして拡散熱処理を行うことにより、線長５０ｍ
のＣｕ−Ｎｂ／（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ系超電導線を得
た。このようにして得られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−
Ｓｎ合金からなる基地の内部に径３．９μｍの（Ｎｂ，
Ｔｉ）3Ｓｎ超電導フィラメントが７．８４１本配列さ
れた構造のものであった。
【００２５】（比較例２）前記実施例２と同様にして二
次素線を作製した。次いで、作製した二次素線の外周に
外径９．９ｍｍ、内径９．３ｍｍのＴａからなる拡散防
止管を被せ、ついでこの拡散防止管の外周に外径１４ｍ
ｍ、内径１１．５ｍｍのＣｕ−１５ｗｔ％Ｎｂからなる
補強管を被せ、さらにこの補強管の外周に外径１５．４
ｍｍ、内径１４．６ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた
後、全体を径０．４６ｍｍまで縮径した後、前記実施例
１と同様にして拡散熱処理を行うことにより、線長４０
ｍのＣｕ／（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導線を得た。この
ようにして得られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金
からなる基地の内部に径１．８μｍのＮｂ3Ｓｎ超電導
フィラメントが７，８４１本配列された構造のものであ
った。
次素線を作製した。次いで、作製した二次素線の外周に
外径９．９ｍｍ、内径９．３ｍｍのＴａからなる拡散防
止管を被せ、ついでこの拡散防止管の外周に外径１４ｍ
ｍ、内径１１．５ｍｍのＣｕ−１５ｗｔ％Ｎｂからなる
補強管を被せ、さらにこの補強管の外周に外径１５．４
ｍｍ、内径１４．６ｍｍのＣｕからなる被覆管を被せた
後、全体を径０．４６ｍｍまで縮径した後、前記実施例
１と同様にして拡散熱処理を行うことにより、線長４０
ｍのＣｕ／（Ｎｂ，Ｔｉ）3Ｓｎ超電導線を得た。この
ようにして得られた超電導線の芯部は、Ｃｕ−Ｓｎ合金
からなる基地の内部に径１．８μｍのＮｂ3Ｓｎ超電導
フィラメントが７，８４１本配列された構造のものであ
った。
【００２６】上記実施例１〜２で得られた超電導線と、
比較例１〜２で得られた超電導線の線長を比較すると、
実施例１〜２で得られた超電導線は、比較例１〜２の超
電導線に比べて線長が大幅に長いことが分る。なお、比
較例１〜２のものでは、これ以上の長さに伸線した場合
に拡散防止層にクラック等の欠陥が生じた。
比較例１〜２で得られた超電導線の線長を比較すると、
実施例１〜２で得られた超電導線は、比較例１〜２の超
電導線に比べて線長が大幅に長いことが分る。なお、比
較例１〜２のものでは、これ以上の長さに伸線した場合
に拡散防止層にクラック等の欠陥が生じた。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように本発明の超電導線の
製造方法にあっては、芯部の外周にＴａあるいはＮｂか
らなる拡散防止層を形成した後、該拡散防止層の外周に
Ｃｕからなるクッション材を被せ、さらに該クッション
材の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強材を被せた後、
縮径加工を施す工程を具備することにより、隣合う金属
層間の整合が良好となり、従来のようにＴａあるいはＮ
ｂからなる拡散防止管の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる
補強管を被せた状態で伸線する場合と比べて、拡散防止
層にクラックが生じることや断線が起こることが低減さ
れるので、縮径加工が容易となり、伸線できる長さを大
幅に向上させることができ、従って線長が大幅に長い超
電導線が得られ、製造効率が向上するという利点があ
る。
製造方法にあっては、芯部の外周にＴａあるいはＮｂか
らなる拡散防止層を形成した後、該拡散防止層の外周に
Ｃｕからなるクッション材を被せ、さらに該クッション
材の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強材を被せた後、
縮径加工を施す工程を具備することにより、隣合う金属
層間の整合が良好となり、従来のようにＴａあるいはＮ
ｂからなる拡散防止管の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる
補強管を被せた状態で伸線する場合と比べて、拡散防止
層にクラックが生じることや断線が起こることが低減さ
れるので、縮径加工が容易となり、伸線できる長さを大
幅に向上させることができ、従って線長が大幅に長い超
電導線が得られ、製造効率が向上するという利点があ
る。
【００２８】また、本発明の超電導線にあっては、拡散
防止層と補強層との間にＣｕからなるクッション層を介
在させたものであるので、従来の超電導線より線長が大
幅に長いものであっても、隣合う金属層間の整合が良好
であり、拡散防止層にクラック等が生じていないため、
機械的強度が優れるうえ、前記クラック等に起因して補
強層および安定化層までＳｎが拡散するのを防止できる
のでＳｎの拡散による安定化層の汚染が防止できる。
防止層と補強層との間にＣｕからなるクッション層を介
在させたものであるので、従来の超電導線より線長が大
幅に長いものであっても、隣合う金属層間の整合が良好
であり、拡散防止層にクラック等が生じていないため、
機械的強度が優れるうえ、前記クラック等に起因して補
強層および安定化層までＳｎが拡散するのを防止できる
のでＳｎの拡散による安定化層の汚染が防止できる。
【図１】 （Ａ）〜（Ｇ）は、本発明の超電導線の製造
方法の一例を工程順に示した断面図である。
方法の一例を工程順に示した断面図である。
【図２】 本発明の超電導線の製造方法の一例を示した
断面図である。
断面図である。
【図３】 本発明の超電導線の一例を示す拡大断面図で
ある。
ある。
【図４】 従来の内部補強安定化型Ｎｂ3Ｓｎ系超電導
線の例を示す拡大断面図である。
線の例を示す拡大断面図である。
【図５】 （Ａ）〜（Ｇ）は、従来の内部補強安定化型
Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法を工程順に示した断面
図である。
Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法を工程順に示した断面
図である。
３０・・・芯材、３１・・・管体、３４・・・複合体、３５・・・管
体、３６・・・一次素線、３７・・・管体、３８・・・二次素
線、４２・・・拡散防止管、４３・・・管体、４４・・・補強
管、５１・・・超電導線、５２・・・芯部、５３・・・拡散防止
層、５４・・・クッション層、５５・・・補強層、５６・・・安
定化層。
体、３６・・・一次素線、３７・・・管体、３８・・・二次素
線、４２・・・拡散防止管、４３・・・管体、４４・・・補強
管、５１・・・超電導線、５２・・・芯部、５３・・・拡散防止
層、５４・・・クッション層、５５・・・補強層、５６・・・安
定化層。
フロントページの続き (72)発明者 斉藤 隆 東京都江東区木場１丁目５番１号 株式会 社フジクラ内 (72)発明者 河野 宰 東京都江東区木場１丁目５番１号 株式会 社フジクラ内
Claims (3)
- 【請求項１】 合金系超電導体からなる芯部または熱処
理によって超電導体となる材料を具備する芯部の外周に
ＴａあるいはＮｂからなる拡散防止層を設け、さらにこ
の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強層を設ける超電導
線の製造方法において、芯部の外周にＴａあるいはＮｂ
からなる拡散防止層を形成した後、該拡散防止層の外周
にＣｕからなるクッション材を被せ、さらに該クッショ
ン材の外周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強材を被せた
後、縮径加工を施す工程を具備することを特徴とする超
電導線の製造方法。 - 【請求項２】 クッション材の厚みを、超電導線線径の
１．５％以上とすることを特徴とする請求項１記載の超
電導線の製造方法。 - 【請求項３】 超電導体からなる芯部の外周にＴａある
いはＮｂからなる拡散防止層が設けられ、さらにこの外
周にＣｕ−Ｎｂ合金からなる補強層が設けられてなる超
電導線において、拡散防止層と補強層との間にＣｕから
なるクッション層を介在させたことを特徴とする超電導
線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23309595A JP3701349B2 (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | 超電導線の製造方法及び超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23309595A JP3701349B2 (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | 超電導線の製造方法及び超電導線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0982152A true JPH0982152A (ja) | 1997-03-28 |
| JP3701349B2 JP3701349B2 (ja) | 2005-09-28 |
Family
ID=16949708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23309595A Expired - Lifetime JP3701349B2 (ja) | 1995-09-11 | 1995-09-11 | 超電導線の製造方法及び超電導線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3701349B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007509466A (ja) * | 2003-10-17 | 2007-04-12 | オックスフォード スーパーコンダクティング テクノロジー | Ｔｉソース・ロッドを用いて（Ｎｂ，Ｔｉ）３Ｓｎワイヤを製造するための方法 |
| EP2333793A1 (en) * | 2009-12-09 | 2011-06-15 | Bruker BioSpin AG | Superconductors with improved mechanical strength |
-
1995
- 1995-09-11 JP JP23309595A patent/JP3701349B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007509466A (ja) * | 2003-10-17 | 2007-04-12 | オックスフォード スーパーコンダクティング テクノロジー | Ｔｉソース・ロッドを用いて（Ｎｂ，Ｔｉ）３Ｓｎワイヤを製造するための方法 |
| JP4728245B2 (ja) * | 2003-10-17 | 2011-07-20 | オックスフォード スーパーコンダクティング テクノロジー | Ｔｉソース・ロッドを用いて（Ｎｂ，Ｔｉ）３Ｓｎワイヤを製造するための方法 |
| EP2333793A1 (en) * | 2009-12-09 | 2011-06-15 | Bruker BioSpin AG | Superconductors with improved mechanical strength |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3701349B2 (ja) | 2005-09-28 |
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