JPH06223653A - Nb▲3▼Sn化合物超電導線の製造方法 - Google Patents
Nb▲3▼Sn化合物超電導線の製造方法Info
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- JPH06223653A JPH06223653A JP5012893A JP1289393A JPH06223653A JP H06223653 A JPH06223653 A JP H06223653A JP 5012893 A JP5012893 A JP 5012893A JP 1289393 A JP1289393 A JP 1289393A JP H06223653 A JPH06223653 A JP H06223653A
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Abstract
して配置した複数のNbまたはNb基合金棒1、前記N
bまたはNb基合金棒1の周囲に配置したSnまたはS
n基合金棒2および必要によりこれらの周囲に配置した
CuまたはCu基合金からなる複合線材を、複数本束ね
てシース材3に挿入した後、断面縮小加工して素線を
得、該素線を熱処理することを特徴とする製造方法。 【効果】 臨界電流密度を高く保持しつつ、ヒステリシ
スロスを低く改良でき、例えばパルスコイルの超電導線
において発熱量を小さく押さえることができる。また超
電導線の製造においても、硬質のブロンズマトリックス
等を使用せず、軟らかい純金属で構成しているので、製
造が容易でしかも安価に製造できる。
Description
導線の製造方法に関するものであり、さらに詳しくは本
発明は、Nb3Sn化合物超電導線の非常に高い臨界電
流密度を維持しながら、極小ヒステリシスロスの超電導
線が得られる、Nb3Sn化合物超電導線の製造方法に
関するものである。
度、臨界磁場、臨界電流などの超電導特性が優れている
ため、例えば高磁界発生用電磁石の巻線材料として使わ
れている。
のNb3Snフィラメントとその周囲に存在するブロン
ズマトリックスの複合体が、TaまたはTa基合金、あ
るいはNbまたはNb基合金を介して、安定化銅に接触
する横断面を有している。従来の熱処理および断面縮少
加工後のNb3Sn化合物超電導線の横断面の一例を図
11に示す。図11において、3は安定化銅、4はTa
またはTa基合金、あるいはNbまたはNb基合金から
なる拡散バリヤ、5はNb3Snフィラメント、6はブ
ロンズマトリックスである。外形は円形の場合もあれば
矩形で使用される場合もある。無論Nb3Snフィラメ
ント5が超電導相である。
間化合物であるため機械的に脆弱であるから、合金系超
電導体のように塑性加工の方法によって複合線とするこ
とは困難である。そのためNb3Sn化合物超電導線の
製造には、その1つとして図12に断面縮少加工後で熱
処理前の線材横断面を示すように、多数のNbフィラメ
ント1とCu−Sn合金、いわゆるブロンズマトリック
ス6からなる複合体と、さらにSnの拡散を防止するた
めの前記拡散バリヤ4、安定化銅3を組み合わせ、これ
らを複合加工して所望の断面形状に仕上げた後に熱処理
し、Nb3Sn化合物を生成させる方法(ブロンズ法)
が採られていた。しかし、この方法によると冷間の減面
加工において、ブロンズマトリックス中のSn濃度が約
13%までと高いので、Cu−Snブロンズマトリック
スの加工硬化がはなはだ大きく、加工途中で多数の軟化
熱処理を必要とし、その軟化熱処理のために、多くの費
用、時間を必要とし、またブロンズ中Sn濃度が約13
%と上限があるため、多くのSn量を得ることが困難
で、そのため生成されるNb3Sn化合物量が少なく、
例えば臨界電流は12Tで650A/mm2と低い値にと
どまっていた。なおSn濃度を13%以上とすると、ブ
ロンズマトリックス中に化合物が発生し、ブロンズマト
リックスの加工ははなはだ困難なものとなってしまう。
例として、図13に示すように次の方法がとられてい
た。CuとNbからなる押出複合ビレットからCu/N
b複合パイプを作成する。中央部の縦穴にSnを挿入
し、スェージング、圧延、引抜加工、その他の方法で断
面縮少加工して、細径の線材を得る。これを複数本束ね
て、別のCuパイプに入れ、これに引抜加工等を施し
て、超電導素線を得る。これにNb3Sn生成熱処理を
施すと、Snが拡散しNb3Snマトリックスが生成し
Nb3Sn化合物超電導線として使用できるものにな
る。この方法は、ブロンズ法のようにSn量が13%以
下という限度がないために、Sn量を多くとることがで
き、従って、生成されるNb3Sn化合物量を多くする
ことができるので、ブロンズ法に比べて臨界電流密度は
非常に高いものが得られる。
ように高い臨界電流密度(Jc)のものが得られたとし
ても、中央部のSn中にはNbが配置できないことがあ
いまって、Nbフィラメント間隔が小さくなるため、隣
接するNb3Sn化合物のフィラメント同士の連接が生
じ易くなり、ヒステリシスロスの増大が見られていた。
例えば、12TでJcが950A/mm2の線材では、ヒ
ステリシスロスに関して、有効フィラメント径は15〜
20μmであった。このような超電導線を使用した超電
導パルスコイルでは発熱量が大きく、強大な冷凍機を必
要としていた。さらに、前記中央部のSn中には、Nb
3Sn化合物が生成されないため、いわゆるデッドゾー
ンが生じる。
めになされたもので、Nb3Sn化合物超電導線の非常
に高い臨界電流密度を維持しながら、隣接するNb3S
n化合物のフィラメント同士の連接がない極小ヒステリ
シスロスの超電導線が得られる、Nb3Sn化合物超電
導線の製造方法を提供することを目的とするものであ
る。
結果、上記のような従来の課題を解決することができ
た。
基合金棒または密接して配置した複数のNbまたはNb
基合金棒、前記NbまたはNb基合金棒の周囲に配置し
たSnまたはSn基合金棒および必要によりこれらの周
囲に配置したCuまたはCu基合金からなる複合線材
を、複数本束ねてシース材に挿入した後、断面縮小加工
して素線を得、該素線を熱処理することを特徴とする、
Nb3Sn化合物超電導線の製造方法を提供するもので
ある。
合金棒または密接して配置した複数のNbまたはNb基
合金棒および必要によりこれらの周囲に配置したCuま
たはCu基合金からなる第1の複合線材と、1本のSn
またはSn基合金棒または密接して配置した複数のSn
またはSn基合金棒および必要によりこれらの周囲に配
置したCuまたはCu基合金からなる第2の複合線材
と、を分散するように配置してシース材に挿入した後、
断面縮小加工して素線を得、該素線を熱処理することを
特徴とする、Nb3Sn化合物超電導線の製造方法を提
供するものである。
設けた複数の縦穴に、1本のNbまたはNb基合金棒ま
たは密接して配置した複数のNbまたはNb基合金棒
と、1本のSnまたはSn基合金棒または密接して配置
した複数のSnまたはSn基合金棒と、を別々または一
体に挿入し、断面縮小加工して素線を得、該素線を熱処
理することを特徴とする、Nb3Sn化合物超電導線の
製造方法を提供するものである。
はなく、各々のNbの周囲に分散して配置しているた
め、Nb棒(Nbフィラメント)配置についてのデッド
ゾーンがなくなり、そのためNbフィラメント間隔を長
く改良でき、Nb3Sn化合物生成によるフィラメント
の膨脹があっても、Nb3Sn化合物のフィラメント同
士が連接しなくなり、結果としてヒステリシスロスを小
さくでき、高性能超電導線が製造可能となる。
棒を配置した態様を示すものである。図1において、1
はNb棒、2はSn棒、3はCu管である。直径10mm
のNb棒1に1.5mm厚のSn板をまきつけ、内面に凹
溝を有するCu管3に挿入した。これを引抜加工し、対
辺距離3.0mm、長さ1.0mの六角棒(複合線材)を2
53本製作した。このときの六角棒を束ねたときの断面
形状は図1の如くであり、Sn棒2は、Cu管3の内面
の凹溝に流れ、埋め込まれた形になっている。次にこの
253本を束ねて別の円形Cu管(シース材)に入れ、
引抜加工し、対辺距離3.5mm、長さ1.0mの六角棒を
55本製作した。これを別の円形Cu管にTaバリヤと
共に挿入し、引抜加工にて外径0.95mmの超電導素線
を作製した。加工中は軟化熱処理をせずとも、良好に加
工を進めることができた。
さのサンプルの両端を加熱してSn封止処理をし、Nb
3Sn化合物生成熱処理を行った。熱処理は675℃×
100時間であった。これにより得られたNb3Sn化
合物超電導線の臨界電流を測定した結果、12Tの磁場
中、約4.2°Kの温度で、臨界電流密度は非銅当たり
1040A/mm2と非常に高いものであった。また、走
査型電子顕微鏡観察を行った結果、生成されたNb3S
n化合物同士の連接した部分が皆無であり、ヒステリシ
スロスが極小であることが判った。同じ熱処理を施した
サンプルのコイル状での有効フィラメント径測定結果
は、5μmであり臨界電流密度、ヒステリシスロス両特
性において優れた性能のNb3Sn化合物超電導線であ
ることが判った。
されるものではなく、スェージング、圧延、引抜加工、
その他の方法を適当に選択することができる。さらに、
上記の熱処理は675℃×100時間で行ったが、本発
明はこの熱処理条件に限定されるものではなく、例えば
500〜900℃×1000時間以下の条件で行うこと
ができる。好ましくは、600〜750℃×300時間
以下である。
5.5mm、内径10.5mmのCu管に入れ引抜加工し、対
辺距離3.0mm、長さ1.0mの六角棒(第1の複合線
材)を84本製作した。また直径10mmのSn棒を外径
15.5mm、内径10.5mmの別のCu管に入れ、引抜加
工し、同じく対辺距離3.0mm、長さ1.0mの六角棒
(第2の複合線材)を169本製作した。以上の合計2
53本を分散するように束ねて、別の円形Cu管(シー
ス材)に入れ引抜加工し、対辺距離3.5mm、長さ1.0
mの六角棒を55本作製した。これをさらに別に用意し
た円形Cu管にTaバリヤと共に挿入し、引抜加工し、
外径0.95mmの超電導素線を得た。素線の断面形状の
拡大図を図2に示す。図2から判るように、第1の複合
線材と第2の複合線材は、均等分散されて配置してい
る。加工中は、ブロンズ法のような軟化熱処理は必要と
せず、良好に加工を進めることができた。この素線の一
部を切り取り、675℃×100時間のNb3Sn化合
物生成熱処理を加えた。コイル状で熱処理したこのサン
プルを、12Tの磁界中、4.2°Kの温度で臨界電流
を測定した結果、1010A/mm2と高い臨界電流密度
を得た。実施例1と同様に、走査型電子顕微鏡観察で
は、生成されたNb3Sn化合物同士の連接はみあたら
ず、またヒステリシスロスについて、有効フィラメント
径は約5μmであり、臨界電流密度、ヒステリシスロス
両特性において優れた性能を有していることが実証され
た。
ては、使用した金属が各々Nb、Sn、Cu、Ta等純
金属の場合について述べているが、臨界電流密度向上の
ため、または加工性を良くするために別元素の添加があ
っても同様の効果がある。例えばNb基合金としては、
Nb−Ti(Ti5%以下)、Nb−Ta(Ta7%以
下)等、Sn基合金としてはSn−Ti(Ti5%以
下)、Sn−In(In10%以下)、Sn−Ta(T
a7%以下)等を用いることができる。
線の仕上がり線径、安定化銅の有無、拡散バリヤの材質
の如何にかかわらず、基本的に超電導化合物を構成する
Nbまたは上記のようなNb基合金、Snまたは上記の
ようなSn基合金、そしてCuの構成が本発明の如くで
あれば同様の効果を奏する。
回目253本、2回目55本を集束し、Cu管(シース
材)に入れ加工する例について述べたが、必要に応じて
集束は1回のみ、あるいは3回以上行っても同様の効果
が得られる。さらに上記の集束本数はとくに制限される
ものではなく、集束本数の多少にかかわらず、同様の効
果が得られる。
本のNbまたはNb基合金棒の周囲のSnまたはSn基
合金の配置の1例を述べたにすぎず、別の配置にしても
よい。例えば、NbまたはNb合金棒は1本ではなく、
密接して配置した複数本を用いることもできる。また、
図3のように円形のCu管3の中にNbまたはNb基合
金棒1およびSnまたはSn基合金棒2を配置しても同
様の効果が得られる。
の複合線材を六角形に成形して集束した場合について述
べたが、別の線材形状でも同様に効果がある。例えば、
図4のように第1および第2の複合線材各々を、円形の
Cu管3の中に配置しても同様の効果が得られる。ま
た、第1および第2の複合線材に含まれるNbまたはN
b合金棒およびSnまたはSn合金棒は、それぞれ密接
して配置した複数本であってもよい。
よび第2の複合線材の配置を、図5のように、第2の複
合線材を第1の複合線材で囲むような配置に変更して
も、同様の効果が得られる。
に、銅または銅基合金棒材(シース材)、例えば円形の
棒材中に、複数の円形の縦穴をあけて、その中にNb棒
1およびSn棒2を各々挿入し、前記実施例と同様の熱
処理および断面縮少加工を行ってもよい。図6は、同じ
大きさの円形縦穴を7ケ設け、Nb棒1およびSn棒1
を互いに隣接して配置した場合を示したが、その他、同
じ大きさの円形の縦穴を7ケ設け、その中にNb棒の周
囲にSnを設けた棒を挿入した場合(図7)、同じ大き
さの円形の縦穴を19ケ設け、その中にNb棒の周囲に
Snを設けた棒を挿入した場合(図8)、同じ大きさの
円形の縦穴を19ケ設け、その中にNb棒1およびSn
棒1を互いに隣接して挿入した場合(図9)、中央の大
きな円形の縦穴にNb棒1を挿入し、その周囲の小さな
円形の縦穴にSn棒を挿入した場合(図10)各々につ
いても同様の効果が得られる。なお、上記においては、
シース材の縦穴を円形としたが、その形状はとくに制限
されず、様々な形状とすることができる。また、上記に
おいては縦穴の数が7ケまたは19ケの場合について述
べたが、この数もとくに制限されず、必要に応じてこれ
以外の数にすることができる。
配置を集中的なものではなく、Nb各々の周囲に分散的
に配置したので、Nb配置についてのデッドゾーンが解
消され、Nbフィラメント間隔を長くすることができ
た。従って、Nb3Sn化合物フィラメント同士の連接
が生じないため、有効フィラメント径が小さくなり、臨
界電流密度を高く保持しつつ、ヒステリシスロスを低く
改良でき、例えばパルスコイルの超電導線において発熱
量を小さく押さえることができる効果がある。また超電
導線の製造においても、硬質のブロンズマトリックス等
を使用せず、軟らかい純金属で構成しているので、製造
が容易でしかも安価に製造できる効果がある。
電導複合線材を束ねたときの一部拡大横断面図である。
電導素線の一部拡大横断面図である。
電導複合線材を束ねたときの一部拡大横断面図である。
電導素線の一部拡大横断面図である。
電導素線の一部拡大横断面図である。
電導素線の一部拡大横断面図である。
電導素線の一部拡大横断面図である。
電導素線の一部拡大横断面図である。
電導素線の一部拡大横断面図である。
超電導素線の一部拡大横断面図である。
合物超電導線の横断面図である。
合物超電導素線の横断面図である。
合物超電導素線の横断面図である。
ように高い臨界電流密度(Jc)のものが得られたとし
ても、中央部のSn中にはNbが配置できないことがあ
いまって、Nbフィラメント間隔が小さくなるため、隣
接するNb3Sn化合物のフィラメント同士の連接が生
じ易くなり、ヒステリシスロスの増大が見られていた。
例えば、12TでJcが950A/mm2の線材では、ヒ
ステリシスロスに関して、有効フィラメント径は15〜
20μmであった。このような超電導線を使用した超電
導パルスコイルでは発熱量が大きく、強大な冷凍機を必
要としていた。
Claims (3)
- 【請求項1】 1本のNbまたはNb基合金棒または密
接して配置した複数のNbまたはNb基合金棒、前記N
bまたはNb基合金棒の周囲に配置したSnまたはSn
基合金棒および必要によりこれらの周囲に配置したCu
またはCu基合金からなる複合線材を、複数本束ねてシ
ース材に挿入した後、断面縮小加工して素線を得、該素
線を熱処理することを特徴とする、Nb3Sn化合物超
電導線の製造方法。 - 【請求項2】 1本のNbまたはNb基合金棒または密
接して配置した複数のNbまたはNb基合金棒および必
要によりこれらの周囲に配置したCuまたはCu基合金
からなる第1の複合線材と、1本のSnまたはSn基合
金棒または密接して配置した複数のSnまたはSn基合
金棒および必要によりこれらの周囲に配置したCuまた
はCu基合金からなる第2の複合線材と、を分散するよ
うに配置してシース材に挿入した後、断面縮小加工して
素線を得、該素線を熱処理することを特徴とする、Nb
3Sn化合物超電導線の製造方法。 - 【請求項3】 銅または銅基合金棒材に設けた複数の縦
穴に、1本のNbまたはNb基合金棒または密接して配
置した複数のNbまたはNb基合金棒と、1本のSnま
たはSn基合金棒または密接して配置した複数のSnま
たはSn基合金棒と、を別々または一体に挿入し、断面
縮小加工して素線を得、該素線を熱処理することを特徴
とする、Nb3Sn化合物超電導線の製造方法。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP01289393A JP3602151B2 (ja) | 1993-01-28 | 1993-01-28 | Nb▲3▼Sn化合物超電導線の製造方法 |
CA002114333A CA2114333A1 (en) | 1993-01-28 | 1994-01-27 | Tyrosine kinase inhibitors and benzoylacrylamide derivatives |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP01289393A JP3602151B2 (ja) | 1993-01-28 | 1993-01-28 | Nb▲3▼Sn化合物超電導線の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06223653A true JPH06223653A (ja) | 1994-08-12 |
JP3602151B2 JP3602151B2 (ja) | 2004-12-15 |
Family
ID=11818076
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP01289393A Expired - Lifetime JP3602151B2 (ja) | 1993-01-28 | 1993-01-28 | Nb▲3▼Sn化合物超電導線の製造方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3602151B2 (ja) |
CA (1) | CA2114333A1 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012094436A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-05-17 | Hitachi Cable Ltd | Nb3Sn超電導線材の前駆体及びそれを用いたNb3Sn超電導線材並びにNb3Sn超電導線材の製造方法 |
JP2013206532A (ja) * | 2012-03-27 | 2013-10-07 | Japan Superconductor Technology Inc | 内部Sn法Nb3Sn超電導線材製造用前駆体、Nb3Sn超電導線材、及びそれらの製造方法 |
-
1993
- 1993-01-28 JP JP01289393A patent/JP3602151B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-01-27 CA CA002114333A patent/CA2114333A1/en not_active Abandoned
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012094436A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-05-17 | Hitachi Cable Ltd | Nb3Sn超電導線材の前駆体及びそれを用いたNb3Sn超電導線材並びにNb3Sn超電導線材の製造方法 |
JP2013206532A (ja) * | 2012-03-27 | 2013-10-07 | Japan Superconductor Technology Inc | 内部Sn法Nb3Sn超電導線材製造用前駆体、Nb3Sn超電導線材、及びそれらの製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2114333A1 (en) | 1994-07-29 |
JP3602151B2 (ja) | 2004-12-15 |
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