JPH0978180A - 高密度エネルギー線切断性に優れた鋼材及びその製造方法 - Google Patents
高密度エネルギー線切断性に優れた鋼材及びその製造方法Info
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- JPH0978180A JPH0978180A JP7241619A JP24161995A JPH0978180A JP H0978180 A JPH0978180 A JP H0978180A JP 7241619 A JP7241619 A JP 7241619A JP 24161995 A JP24161995 A JP 24161995A JP H0978180 A JPH0978180 A JP H0978180A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高密度エネルギー線切断性に優れた鋼材、お
よびその製造方法を提供する。 【構成】 Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｃｒ：
０．０８〜０．３０％未満を含み、１０〜６０μｍの厚
みの青スケールを有し、かつスケールと地鉄との界面に
０．５〜５．０％のＳｉと、０．４％〜４．０％のＣｒ
が濃化した厚さ１〜５μｍの内部酸化層が存在する鋼
材。更に、これらの鋼にＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｂからなる第２元素群、およびＣａ、ＲＥ
Ｍからなる第３元素群から選ばれる少なくとも１種の元
素を含有させても良い。また、これらを製造するには、
上記成分の他に、Ｃ、Ｍｎ、Ａｌを限定量添加した鋼を
１０５０〜１３００℃にて加熱後、温度と圧下率を制御
した特定条件の圧延を施す。
よびその製造方法を提供する。 【構成】 Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｃｒ：
０．０８〜０．３０％未満を含み、１０〜６０μｍの厚
みの青スケールを有し、かつスケールと地鉄との界面に
０．５〜５．０％のＳｉと、０．４％〜４．０％のＣｒ
が濃化した厚さ１〜５μｍの内部酸化層が存在する鋼
材。更に、これらの鋼にＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｂからなる第２元素群、およびＣａ、ＲＥ
Ｍからなる第３元素群から選ばれる少なくとも１種の元
素を含有させても良い。また、これらを製造するには、
上記成分の他に、Ｃ、Ｍｎ、Ａｌを限定量添加した鋼を
１０５０〜１３００℃にて加熱後、温度と圧下率を制御
した特定条件の圧延を施す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高密度エネルギー
線を用いた熱切断性に優れた鋼材（特に、厚鋼板及び鋼
帯など）、及びその製造方法に関するものである。
線を用いた熱切断性に優れた鋼材（特に、厚鋼板及び鋼
帯など）、及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】建設機械、造船、橋梁等の分野において
は、業界全体の大きな課題として製造コスト削減があ
り、製造ラインの自動化、加工作業の効率化の徹底等の
対策がとられている。このような状況を受け、上記分野
では自動で効率的に高精度な切断加工が可能な高密度エ
ネルギー線（例えばレーザビーム）を用いた切断加工機
の普及が目覚ましい。
は、業界全体の大きな課題として製造コスト削減があ
り、製造ラインの自動化、加工作業の効率化の徹底等の
対策がとられている。このような状況を受け、上記分野
では自動で効率的に高精度な切断加工が可能な高密度エ
ネルギー線（例えばレーザビーム）を用いた切断加工機
の普及が目覚ましい。
【０００３】しかしながら、これらの分野において大量
に使用される鋼材（例えば、板厚１２〜２５mmの厚鋼
板、および鋼帯）は、高密度エネルギー線切断時に、あ
る特定の切断条件においてのみ良好な切断が可能であ
り、さらにはその良切断条件が鋼材により異なるため、
高密度エネルギー線を用いた切断法の最大のメリットの
一つである自動化および効率化を著しく損ねている。
に使用される鋼材（例えば、板厚１２〜２５mmの厚鋼
板、および鋼帯）は、高密度エネルギー線切断時に、あ
る特定の切断条件においてのみ良好な切断が可能であ
り、さらにはその良切断条件が鋼材により異なるため、
高密度エネルギー線を用いた切断法の最大のメリットの
一つである自動化および効率化を著しく損ねている。
【０００４】この理由は、切断時に鉄とアシストガスで
ある酸素ガスとの過度の反応によりドロスが多量発生
（セルフバーニング）した場合、切断溝下部からのドロ
ス排出が困難となるが、このセルフバーニングの発生す
る切断条件が鋼材により異なることと、加えて、高密度
エネルギー線を用いるが故に、非常にせまい切断溝幅で
の高精度切断が可能となる反面、わずかなセルフバーニ
ングの発生にてドロス排出不能となるためである。
ある酸素ガスとの過度の反応によりドロスが多量発生
（セルフバーニング）した場合、切断溝下部からのドロ
ス排出が困難となるが、このセルフバーニングの発生す
る切断条件が鋼材により異なることと、加えて、高密度
エネルギー線を用いるが故に、非常にせまい切断溝幅で
の高精度切断が可能となる反面、わずかなセルフバーニ
ングの発生にてドロス排出不能となるためである。
【０００５】これは、アシストガスとして酸素ガスを用
いて、高密度エネルギー線による切断溝幅のせまい熱切
断を行なう以上、如何なる種類の高密度エネルギー線を
用いても起こり得る現象であり、同分野においては切断
条件によらず、セルフバーニングの発生しない熱切断性
に優れた鋼材に対する要望が強い。
いて、高密度エネルギー線による切断溝幅のせまい熱切
断を行なう以上、如何なる種類の高密度エネルギー線を
用いても起こり得る現象であり、同分野においては切断
条件によらず、セルフバーニングの発生しない熱切断性
に優れた鋼材に対する要望が強い。
【０００６】しかしながら、例えば、高密度エネルギー
線としてレーザビームを用いたレーザ切断において、レ
ーザ出力、切断速度等を変化させた多数の切断条件での
切断にて、いずれの切断条件でも良好な切断が可能な鋼
材、および同鋼材を安価に、安定して製造し得る製造方
法は確立されていない。
線としてレーザビームを用いたレーザ切断において、レ
ーザ出力、切断速度等を変化させた多数の切断条件での
切断にて、いずれの切断条件でも良好な切断が可能な鋼
材、および同鋼材を安価に、安定して製造し得る製造方
法は確立されていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、建設機械、造船、橋梁等の分野の大きな課
題である製造コスト削減に大きく貢献することができ
る、高密度エネルギー線切断性に優れた鋼材、および同
鋼材を安価に、安定して製造する方法を提供することで
ある。
する課題は、建設機械、造船、橋梁等の分野の大きな課
題である製造コスト削減に大きく貢献することができ
る、高密度エネルギー線切断性に優れた鋼材、および同
鋼材を安価に、安定して製造する方法を提供することで
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、以上の課題を
解決するためになされたものであって、その要旨は、次
の通りである。 （１）重量％にて、Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓｉ：
０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．６０
％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未満Ａｌ：０．００５
〜０．１０％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からな
り、１０〜６０μｍの厚みの青スケールを有し、かつ、
スケールと地鉄との界面に０．５〜５．０％のＳｉと、
０．４〜４．０％のＣｒが濃化した厚さ１〜５μｍの内
部酸化層が存在する、高密度エネルギー線切断性に優れ
た鋼材。
解決するためになされたものであって、その要旨は、次
の通りである。 （１）重量％にて、Ｃ：０．０３〜０．２５％、Ｓｉ：
０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：０．０５〜１．６０
％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未満Ａｌ：０．００５
〜０．１０％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からな
り、１０〜６０μｍの厚みの青スケールを有し、かつ、
スケールと地鉄との界面に０．５〜５．０％のＳｉと、
０．４〜４．０％のＣｒが濃化した厚さ１〜５μｍの内
部酸化層が存在する、高密度エネルギー線切断性に優れ
た鋼材。
【０００９】（２）重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３〜
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％よりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなり、１０〜６０μｍの厚みの
青スケールを有し、かつ、スケールと地鉄との界面に
０．５〜５．０％のＳｉと、０．４〜１４．０％のＣｒ
が濃化した厚さ１〜５μｍの内部酸化層が存在する、高
密度エネルギー線切断性に優れた鋼材。
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％よりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなり、１０〜６０μｍの厚みの
青スケールを有し、かつ、スケールと地鉄との界面に
０．５〜５．０％のＳｉと、０．４〜１４．０％のＣｒ
が濃化した厚さ１〜５μｍの内部酸化層が存在する、高
密度エネルギー線切断性に優れた鋼材。
【００１０】（３）重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３〜
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素と、（ｃ）Ｃａ：０．
０００３〜０．０１０％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０
３０％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素
とを含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
り、１０〜６０μｍの厚みの青スケールを有し、かつ、
スケールと地鉄との界面に０．５〜５．０％のＳｉと、
０．４〜１４．０％のＣｒが濃化した厚さ１〜５μｍの
内部酸化層が存在する、高密度エネルギー線切断性に優
れた鋼材。
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素と、（ｃ）Ｃａ：０．
０００３〜０．０１０％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０
３０％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素
とを含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
り、１０〜６０μｍの厚みの青スケールを有し、かつ、
スケールと地鉄との界面に０．５〜５．０％のＳｉと、
０．４〜１４．０％のＣｒが濃化した厚さ１〜５μｍの
内部酸化層が存在する、高密度エネルギー線切断性に優
れた鋼材。
【００１１】（４）重量％にて、Ｃ：０．０３〜０．２
５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０未満％、Ｍｎ：０．０
５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０未満％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．１０％、残部がＦｅ及び不可避的
不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１３００℃と
し、圧延の最終パスのロール噛み込み温度をＴ
F （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲF
（％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷以
上の冷却速度にて冷却することを特徴とする、高密度エ
ネルギー線切断性に優れる厚鋼板の製造方法。
５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０未満％、Ｍｎ：０．０
５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０未満％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．１０％、残部がＦｅ及び不可避的
不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１３００℃と
し、圧延の最終パスのロール噛み込み温度をＴ
F （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲF
（％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷以
上の冷却速度にて冷却することを特徴とする、高密度エ
ネルギー線切断性に優れる厚鋼板の製造方法。
【００１２】（５）重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３〜
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１
３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込み温度を
ＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲ
F （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷以
上の冷却速度にて冷却することを特徴とする、高密度エ
ネルギー線切断性に優れる厚鋼板の製造方法。
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１
３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込み温度を
ＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲ
F （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷以
上の冷却速度にて冷却することを特徴とする、高密度エ
ネルギー線切断性に優れる厚鋼板の製造方法。
【００１３】（６）重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３〜
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素と、（ｃ）Ｃａ：０．
０００３〜０．０１０％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０
３０％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加
熱温度を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスの
ロール噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３
パスの平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷以
上の冷却速度にて冷却することを特徴とする、高密度エ
ネルギー線切断性に優れる厚鋼板の製造方法。
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素と、（ｃ）Ｃａ：０．
０００３〜０．０１０％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０
３０％よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加
熱温度を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスの
ロール噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３
パスの平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷以
上の冷却速度にて冷却することを特徴とする、高密度エ
ネルギー線切断性に優れる厚鋼板の製造方法。
【００１４】（７）重量％にて、Ｃ：０．０３〜０．２
５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０未満％、Ｍｎ：０．０
５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０未満％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．１０％、残部がＦｅ及び不可避的
不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１３００℃と
し、圧延の最終パスのロール噛み込み温度をＴ
F （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲF
（％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後５
〜３０秒空冷した後に巻き取り、室温まで冷却すること
を特徴とする、高密度エネルギー線切断性に優れる鋼帯
の製造方法。
５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０未満％、Ｍｎ：０．０
５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０未満％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．１０％、残部がＦｅ及び不可避的
不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１３００℃と
し、圧延の最終パスのロール噛み込み温度をＴ
F （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲF
（％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後５
〜３０秒空冷した後に巻き取り、室温まで冷却すること
を特徴とする、高密度エネルギー線切断性に優れる鋼帯
の製造方法。
【００１５】（８）重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３〜
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１
３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込み温度を
ＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲ
F （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後５
〜３０秒空冷した後に巻き取り、室温まで冷却すること
を特徴とする、高密度エネルギー線切断性に優れた鋼帯
の製造方法。
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１０５０〜１
３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み込み温度を
ＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均圧下率をＲ
F （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後５
〜３０秒空冷した後に巻き取り、室温まで冷却すること
を特徴とする、高密度エネルギー線切断性に優れた鋼帯
の製造方法。
【００１６】（９）重量％にて、（ａ）Ｃ：０．０３〜
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％よりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素と、（ｃ）Ｃａ：０．０
００３〜０．０１０％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０３
０％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加
熱温度を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスの
ロール噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３
パスの平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後５
〜３０秒空冷した後に巻き取り、室温まで冷却すること
を特徴とする、高密度エネルギー線切断性に優れた鋼帯
の製造方法。
０．２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満、Ｍｎ：
０．０５〜１．６０％、Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未
満、Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、
（ｂ）Ｎｂ：０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１
〜０．３０％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、
Ｃｒ：０．３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．０
０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％よりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素と、（ｃ）Ｃａ：０．０
００３〜０．０１０％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０３
０％、よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と
を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加
熱温度を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスの
ロール噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３
パスの平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後５
〜３０秒空冷した後に巻き取り、室温まで冷却すること
を特徴とする、高密度エネルギー線切断性に優れた鋼帯
の製造方法。
【００１７】本発明者らは、上記の課題に対し、数多く
の実験を行った結果、良好な切断が可能な切断条件範囲
を広くするには、鋼材に、１０〜６０μｍの厚みの青
スケールを付与すること、かつ、耐スケール剥離性を
付与すること、が重要であることを知見し、さらには、
上記を満足することにより高密度エネルギー線切断性に
優れた鋼材を、安価に、安定して製造する方法の開発に
成功したものである。
の実験を行った結果、良好な切断が可能な切断条件範囲
を広くするには、鋼材に、１０〜６０μｍの厚みの青
スケールを付与すること、かつ、耐スケール剥離性を
付与すること、が重要であることを知見し、さらには、
上記を満足することにより高密度エネルギー線切断性に
優れた鋼材を、安価に、安定して製造する方法の開発に
成功したものである。
【００１８】高密度エネルギー線切断性に及ぼすスケー
ルの影響を図１に示す。同図は、スケール厚およびスケ
ール色調を各種変化させた１６mm厚鋼板のレーザ切断性
を調べたものである。鋼板表面のスケール色調は、 JIS
Z 8722 に準拠して色彩色差計にて測定したａ* 値にて
判定し、ａ* 値≦０．５の場合にスケール色調を青、
０．５＜ａ* 値の場合にスケール色調を赤とした。
ルの影響を図１に示す。同図は、スケール厚およびスケ
ール色調を各種変化させた１６mm厚鋼板のレーザ切断性
を調べたものである。鋼板表面のスケール色調は、 JIS
Z 8722 に準拠して色彩色差計にて測定したａ* 値にて
判定し、ａ* 値≦０．５の場合にスケール色調を青、
０．５＜ａ* 値の場合にスケール色調を赤とした。
【００１９】レーザ切断性の評価方法は、レーザ出力、
切断速度を変化させた１５通りの条件にて切断した時
の、良好に切断できる切断条件数とした。レーザ出力は
１．８〜３．０ｋＷ、切断速度は０．６〜１．１ｍ/ 分
の間で変化させた。
切断速度を変化させた１５通りの条件にて切断した時
の、良好に切断できる切断条件数とした。レーザ出力は
１．８〜３．０ｋＷ、切断速度は０．６〜１．１ｍ/ 分
の間で変化させた。
【００２０】図２に、切断結果の一例を用いてレーザ切
断性評価に用いたレーザ出力、切断速度の具体的な条件
を示す。図２の○印は切断面の粗度（Ｒａ値）が１５μ
ｍ以下と小さく良好に切断できたものであり、×印はセ
ルフバーニング発生、またはドロス付着により良好に切
断できなかったものである。図２の○印の数が図１の縦
軸の数値であり、この数値が大きい程、良好な切断が可
能な切断条件範囲が広い。図１より、１０〜６０μｍ
（好ましくは２０〜４０μｍ）の厚みの青スケールを有
する鋼はレーザ切断性に優れることがわかる。
断性評価に用いたレーザ出力、切断速度の具体的な条件
を示す。図２の○印は切断面の粗度（Ｒａ値）が１５μ
ｍ以下と小さく良好に切断できたものであり、×印はセ
ルフバーニング発生、またはドロス付着により良好に切
断できなかったものである。図２の○印の数が図１の縦
軸の数値であり、この数値が大きい程、良好な切断が可
能な切断条件範囲が広い。図１より、１０〜６０μｍ
（好ましくは２０〜４０μｍ）の厚みの青スケールを有
する鋼はレーザ切断性に優れることがわかる。
【００２１】次に、レーザ切断性に及ぼすスケールと地
鉄との界面のＳｉ量、Ｃｒ量の影響を図３に示す。レー
ザ切断性の評価方法は図１と同様である。図３から、ス
ケールと地鉄との界面に、０．５％以上のＳｉと、０．
４％以上のＣｒが濃化した鋼ではレーザ切断性が良好と
なることが認められる。
鉄との界面のＳｉ量、Ｃｒ量の影響を図３に示す。レー
ザ切断性の評価方法は図１と同様である。図３から、ス
ケールと地鉄との界面に、０．５％以上のＳｉと、０．
４％以上のＣｒが濃化した鋼ではレーザ切断性が良好と
なることが認められる。
【００２２】このとき、スケールと地鉄との界面には、
１〜５μｍの厚さの内部酸化層が形成されている。この
ような内部酸化層を有する鋼ではレーザ切断時のスケー
ル剥離がほとんど起こらず、レーザ切断性が良好となる
のは、ＳｉとＣｒがこの内部酸化層中に濃化し、スケー
ルの耐剥離性を向上させるためである。
１〜５μｍの厚さの内部酸化層が形成されている。この
ような内部酸化層を有する鋼ではレーザ切断時のスケー
ル剥離がほとんど起こらず、レーザ切断性が良好となる
のは、ＳｉとＣｒがこの内部酸化層中に濃化し、スケー
ルの耐剥離性を向上させるためである。
【００２３】
【発明の実施の形態】次に、本発明における、成分、及
び加熱、圧延条件の限定によりもたらされる作用を以下
に述べる。本発明における成分限定理由を述べる。Ｃは
強度確保のため０．０３％以上の添加が必要である。多
量添加は母材靭性を劣化させるとともに溶接熱影響部を
硬化させ溶接性を劣化させるため、その上限を０．２５
％とする。
び加熱、圧延条件の限定によりもたらされる作用を以下
に述べる。本発明における成分限定理由を述べる。Ｃは
強度確保のため０．０３％以上の添加が必要である。多
量添加は母材靭性を劣化させるとともに溶接熱影響部を
硬化させ溶接性を劣化させるため、その上限を０．２５
％とする。
【００２４】Ｓｉはスケールの密着性を良好とするため
本発明において必須の元素であり、その効果を得るため
に０．１０％以上の添加が必要である。多量添加は圧延
時のデスケーリング性を劣化させ、スケール押し込み疵
が発生しやすくなること、およびコスト上昇を招くこと
から、その上限を０．５０未満％とする。
本発明において必須の元素であり、その効果を得るため
に０．１０％以上の添加が必要である。多量添加は圧延
時のデスケーリング性を劣化させ、スケール押し込み疵
が発生しやすくなること、およびコスト上昇を招くこと
から、その上限を０．５０未満％とする。
【００２５】Ｍｎは鋼中に含まれるＳを固定し靭性を良
好にするために、０．０５％以上の添加が必要であり、
多量添加は製造コスト上昇を招くと同時に靭性も低下さ
せるため、その上限を１．６０％とする。
好にするために、０．０５％以上の添加が必要であり、
多量添加は製造コスト上昇を招くと同時に靭性も低下さ
せるため、その上限を１．６０％とする。
【００２６】Ｃｒはスケールの密着性を良好とするため
に本発明において必須の元素であり、その効果を得るた
めに０．０８％以上の添加が必要である。多量添加は製
造コストの上昇を招くため、その上限を０．３０未満％
とする。Ａｌは鋼の脱酸のため、０．００５％以上の添
加が必要であり、多量に添加すると靭性を著しく低下さ
せるため、０．１０％を上限とする。
に本発明において必須の元素であり、その効果を得るた
めに０．０８％以上の添加が必要である。多量添加は製
造コストの上昇を招くため、その上限を０．３０未満％
とする。Ａｌは鋼の脱酸のため、０．００５％以上の添
加が必要であり、多量に添加すると靭性を著しく低下さ
せるため、０．１０％を上限とする。
【００２７】本発明においては、用いる鋼は、上記した
元素に加えて、主として高強度化を図るために、Ｎｂ：
０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０
％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜
１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．
３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：
０．０００３〜０．００３％よりなる群から選ばれる少
なくとも１種の元素を含有することができる。
元素に加えて、主として高強度化を図るために、Ｎｂ：
０．００１〜０．２０％、Ｖ：０．００１〜０．３０
％、Ｔｉ：０．００１〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜
１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜１．５０％、Ｃｒ：０．
３０〜１．００％、Ｍｏ：０．０５〜１．００％、Ｂ：
０．０００３〜０．００３％よりなる群から選ばれる少
なくとも１種の元素を含有することができる。
【００２８】Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは鋼中に炭窒化物として析
出し強度を高める効果に加え、鋼のミクロ組織を細粒化
することにより強度と母材靭性、溶接熱影響部の靭性を
共に向上させる効果を有する。各元素とも、その効果を
得るには０．００１％以上の添加が必要であり、多量添
加は溶接熱影響部の靭性を大幅に劣化させるため、その
上限をＮｂは０．２０％、Ｖは０．３０％、Ｔｉは０．
２０％とする。
出し強度を高める効果に加え、鋼のミクロ組織を細粒化
することにより強度と母材靭性、溶接熱影響部の靭性を
共に向上させる効果を有する。各元素とも、その効果を
得るには０．００１％以上の添加が必要であり、多量添
加は溶接熱影響部の靭性を大幅に劣化させるため、その
上限をＮｂは０．２０％、Ｖは０．３０％、Ｔｉは０．
２０％とする。
【００２９】Ｃｕは強度および耐食性を向上させる効果
を有する。その効果を得るには０．０５％以上の添加が
必要であり、多量添加はスラブの熱間割れ発生の原因と
なるため、その上限を１．５０％とする。Ｎｉは、強度
と靭性を共に向上させる効果を有する。その効果を得る
には０．０５％以上の添加が必要であり、多量添加は経
済性を著しく損なうため、その上限を１．５０％とす
る。
を有する。その効果を得るには０．０５％以上の添加が
必要であり、多量添加はスラブの熱間割れ発生の原因と
なるため、その上限を１．５０％とする。Ｎｉは、強度
と靭性を共に向上させる効果を有する。その効果を得る
には０．０５％以上の添加が必要であり、多量添加は経
済性を著しく損なうため、その上限を１．５０％とす
る。
【００３０】Ｃｒは上述した通り、本発明においてスケ
ールの密着性を良好とするために０．０８％以上の添加
が必須の元素であるが、その効果以外に、焼入れ性を高
める効果、焼戻し軟化抵抗を高める効果および耐食性を
向上させる効果を有する。これらの効果を得ることを目
的とした場合には、Ｃｒの添加量が０．３０％以上であ
っても本発明の効果を何等損なうものではない。多量添
加は溶接熱影響部の靭性を劣化させることから、その上
限を１．００％とする。
ールの密着性を良好とするために０．０８％以上の添加
が必須の元素であるが、その効果以外に、焼入れ性を高
める効果、焼戻し軟化抵抗を高める効果および耐食性を
向上させる効果を有する。これらの効果を得ることを目
的とした場合には、Ｃｒの添加量が０．３０％以上であ
っても本発明の効果を何等損なうものではない。多量添
加は溶接熱影響部の靭性を劣化させることから、その上
限を１．００％とする。
【００３１】Ｍｏは焼入れ性を高める効果、焼戻し軟化
抵抗を高める効果を有する。これらの効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、多量添加は溶
接熱影響部の靭性を劣化させることから、その上限を
１．００％とする。
抵抗を高める効果を有する。これらの効果を得るために
は、０．０５％以上の添加が必要であり、多量添加は溶
接熱影響部の靭性を劣化させることから、その上限を
１．００％とする。
【００３２】Ｂは、焼入れ性を著しく向上させ、強度を
高める効果を有する。その効果を得るためには０．００
０３％以上の添加が必要であり、多量添加は溶接熱影響
部を硬化させることにより溶接性を大幅に劣化させるた
め、０．００３％をその上限とする。
高める効果を有する。その効果を得るためには０．００
０３％以上の添加が必要であり、多量添加は溶接熱影響
部を硬化させることにより溶接性を大幅に劣化させるた
め、０．００３％をその上限とする。
【００３３】更に、本発明においては、鋼は、上記元素
に加えて、又は上記元素とは別に、主として靭性の向上
のために、Ｃａ：０．０００３〜０．０１００％、及び
ＲＥＭ：０．００１〜０．０３０％よりなる群から選ば
れる少なくとも１種の元素を含有することができる。
に加えて、又は上記元素とは別に、主として靭性の向上
のために、Ｃａ：０．０００３〜０．０１００％、及び
ＲＥＭ：０．００１〜０．０３０％よりなる群から選ば
れる少なくとも１種の元素を含有することができる。
【００３４】Ｃａ及びＲＥＭは、鋼材の機械的性質の異
方性の改善と耐ラメラティア特性の向上の効果を有す
る。これらの効果を得るには、Ｃａは０．０００３％以
上、ＲＥＭは０．００１％以上の添加が必要であり、両
元素ともに、多量添加は靭性を劣化させるため、その上
限をＣａは０．０１００％、ＲＥＭは０．０３０％とす
る。
方性の改善と耐ラメラティア特性の向上の効果を有す
る。これらの効果を得るには、Ｃａは０．０００３％以
上、ＲＥＭは０．００１％以上の添加が必要であり、両
元素ともに、多量添加は靭性を劣化させるため、その上
限をＣａは０．０１００％、ＲＥＭは０．０３０％とす
る。
【００３５】本発明においては、スケールと地鉄との界
面に、０．５％以上のＳｉと、０．４％以上のＣｒが濃
化した内部酸化層を形成せしめることが必須であるが、
内部酸化層中にＳｉ、Ｃｒを多量に濃化させるには、鋼
中に多量のＳｉ、Ｃｒを添加するか、あるいはスラブを
高温で長時間にわたり加熱する必要があり、製造コスト
の上昇を招く。このため、内部酸化層中の濃度の上限
を、Ｓｉは５．０％、Ｃｒは４．０％とする。ただし、
高強度化あるいは耐食性付与を目的として鋼中のＣｒ添
加量を０．３０〜１．００％とした場合には、内部酸化
層中のＣｒ濃度の上限を１４．０％とする。
面に、０．５％以上のＳｉと、０．４％以上のＣｒが濃
化した内部酸化層を形成せしめることが必須であるが、
内部酸化層中にＳｉ、Ｃｒを多量に濃化させるには、鋼
中に多量のＳｉ、Ｃｒを添加するか、あるいはスラブを
高温で長時間にわたり加熱する必要があり、製造コスト
の上昇を招く。このため、内部酸化層中の濃度の上限
を、Ｓｉは５．０％、Ｃｒは４．０％とする。ただし、
高強度化あるいは耐食性付与を目的として鋼中のＣｒ添
加量を０．３０〜１．００％とした場合には、内部酸化
層中のＣｒ濃度の上限を１４．０％とする。
【００３６】次に、高密度エネルギー線切断性に優れた
厚鋼板の製造方法について述べる。加熱条件について述
べる。スケールと地鉄との界面に、スケールの耐剥離性
向上に必要な量のＳｉとＣｒを十分に濃化させるために
は、１０５０℃以上（好ましくは１１７０℃以上）の加
熱温度が必要となる。加熱温度の上限は、スケール押し
込み疵の発生を抑制するために１３００℃とする。加熱
時の在炉時間については、スラブ温度を均一に１０５０
℃以上とするために１２０分程度が必要であり、長時間
の加熱は製造コストの上昇を招くため、３００分程度ま
でとするのが望ましい。
厚鋼板の製造方法について述べる。加熱条件について述
べる。スケールと地鉄との界面に、スケールの耐剥離性
向上に必要な量のＳｉとＣｒを十分に濃化させるために
は、１０５０℃以上（好ましくは１１７０℃以上）の加
熱温度が必要となる。加熱温度の上限は、スケール押し
込み疵の発生を抑制するために１３００℃とする。加熱
時の在炉時間については、スラブ温度を均一に１０５０
℃以上とするために１２０分程度が必要であり、長時間
の加熱は製造コストの上昇を招くため、３００分程度ま
でとするのが望ましい。
【００３７】圧延条件については、青スケール厚鋼板を
安定して製造するために、圧延温度と圧下率の制御が重
要である。鋼板のスケール状態に及ぼす圧延温度と圧下
率の影響を図４に示す。圧延温度としては、仕上圧延の
最終のパスのロール噛み込み温度（以下、圧延仕上温度
ＴF とする）が最も重要な因子であり、圧下率として
は、仕上圧延の最終３パスの平均圧下率（以下、仕上圧
下率ＲF とする）が最も重要な因子である。例えば、仕
上圧延として７パスの圧延を２０％、２５％、３
０％、３０％、３０％、３５％、３５％の各圧
下率にて行った場合、仕上圧下率ＲF は（３０＋３
５＋３５）／３＝３３．３％となる。
安定して製造するために、圧延温度と圧下率の制御が重
要である。鋼板のスケール状態に及ぼす圧延温度と圧下
率の影響を図４に示す。圧延温度としては、仕上圧延の
最終のパスのロール噛み込み温度（以下、圧延仕上温度
ＴF とする）が最も重要な因子であり、圧下率として
は、仕上圧延の最終３パスの平均圧下率（以下、仕上圧
下率ＲF とする）が最も重要な因子である。例えば、仕
上圧延として７パスの圧延を２０％、２５％、３
０％、３０％、３０％、３５％、３５％の各圧
下率にて行った場合、仕上圧下率ＲF は（３０＋３
５＋３５）／３＝３３．３％となる。
【００３８】図４の３種類のマーク（○、△、×）は、
各々、表１に示すスケール状態を意味し、本発明の圧延
条件に関する請求範囲は、○および△を直線にて囲んだ
範囲である。表１の鋼板表面のスケール色調は、 JIS Z
8722 に準拠して色彩色差計にて測定したａ* 値にて判
定した。
各々、表１に示すスケール状態を意味し、本発明の圧延
条件に関する請求範囲は、○および△を直線にて囲んだ
範囲である。表１の鋼板表面のスケール色調は、 JIS Z
8722 に準拠して色彩色差計にて測定したａ* 値にて判
定した。
【００３９】スケール状態に及ぼす圧延仕上温度ＴF の
影響は大きく、高温とすることでスケール色調が青色と
なる。従来は２０％程度以下の仕上圧下率ＲF にて圧延
しているが、この場合、圧延仕上温度ＴF を９３０℃以
上としなければ青スケール厚鋼板が得られない。スケー
ル厚を６０μｍ以下とするため、圧延仕上温度ＴF の上
限を１０２０℃とする。
影響は大きく、高温とすることでスケール色調が青色と
なる。従来は２０％程度以下の仕上圧下率ＲF にて圧延
しているが、この場合、圧延仕上温度ＴF を９３０℃以
上としなければ青スケール厚鋼板が得られない。スケー
ル厚を６０μｍ以下とするため、圧延仕上温度ＴF の上
限を１０２０℃とする。
【００４０】スケール色調に及ぼす仕上圧下率ＲF の影
響はさらに大きく、仕上圧下率ＲFを大きくすることで
スケール色調が顕著に青色となる。従来の仕上圧下率Ｒ
F にて青スケール厚鋼板を製造するには圧延仕上温度Ｔ
F を９３０℃以上としなければならないが、厚鋼板の中
でも板厚１２〜２５mm程度の比較的板厚が薄い厚鋼板は
圧延時の鋼板表面の温度低下が速いため、圧延仕上温度
ＴF を安定して９３０℃以上とすることは困難であっ
た。
響はさらに大きく、仕上圧下率ＲFを大きくすることで
スケール色調が顕著に青色となる。従来の仕上圧下率Ｒ
F にて青スケール厚鋼板を製造するには圧延仕上温度Ｔ
F を９３０℃以上としなければならないが、厚鋼板の中
でも板厚１２〜２５mm程度の比較的板厚が薄い厚鋼板は
圧延時の鋼板表面の温度低下が速いため、圧延仕上温度
ＴF を安定して９３０℃以上とすることは困難であっ
た。
【００４１】しかしながら、仕上圧下率ＲF を３０％程
度に大きくすることで、青スケール厚鋼板が得られる圧
延仕上温度範囲が８８０℃以上と大幅に低温側に拡大で
きるため、青スケール厚鋼板の安定製造が可能となる。
圧延機能力から、仕上圧下率ＲF の上限を４０％とす
る。図４に○マークで示したように、８８０≦ＴF ≦
１０２０（℃）、２１≦ＲF ≦４０（％）、ＲF ≧
１６０−３ＴF ／２０の３条件を同時に満足することに
より、赤スケールがほとんど存在しない青スケール厚鋼
板が製造できる。
度に大きくすることで、青スケール厚鋼板が得られる圧
延仕上温度範囲が８８０℃以上と大幅に低温側に拡大で
きるため、青スケール厚鋼板の安定製造が可能となる。
圧延機能力から、仕上圧下率ＲF の上限を４０％とす
る。図４に○マークで示したように、８８０≦ＴF ≦
１０２０（℃）、２１≦ＲF ≦４０（％）、ＲF ≧
１６０−３ＴF ／２０の３条件を同時に満足することに
より、赤スケールがほとんど存在しない青スケール厚鋼
板が製造できる。
【００４２】圧延後に加速冷却することにより、１０〜
６０μｍの範囲内で所望のスケール厚を付与した熱切断
性に優れる厚鋼板を得ることができる。熱切断後に曲げ
加工される厚鋼板には薄いスケールが要求される場合が
あるが、圧延後に加速冷却することにより、この要求に
答えることができる。圧延後の加速冷却の具体的な手法
としては、水冷およびファンによる強制空冷がある。
６０μｍの範囲内で所望のスケール厚を付与した熱切断
性に優れる厚鋼板を得ることができる。熱切断後に曲げ
加工される厚鋼板には薄いスケールが要求される場合が
あるが、圧延後に加速冷却することにより、この要求に
答えることができる。圧延後の加速冷却の具体的な手法
としては、水冷およびファンによる強制空冷がある。
【００４３】次に、高密度エネルギー線切断性に優れた
鋼帯の製造方法について述べる。スケールの耐剥離性向
上に必要な加熱条件、および青スケール化に必要な圧延
条件については、上述した厚鋼板の加熱、圧延条件が鋼
帯の製造方法にも適用可能である。
鋼帯の製造方法について述べる。スケールの耐剥離性向
上に必要な加熱条件、および青スケール化に必要な圧延
条件については、上述した厚鋼板の加熱、圧延条件が鋼
帯の製造方法にも適用可能である。
【００４４】しかしながら、鋼帯においてはスケール厚
が厚鋼板に比較し薄くなる傾向があり、スケール厚を１
０μｍ以上とするために圧延後に５秒以上の空冷を行な
った後に巻き取る必要がある。圧延後から巻き取りまで
の時間を３０秒以上とするとスケール厚が６０μｍを越
えるため、空冷する時間は５〜３０秒とする。
が厚鋼板に比較し薄くなる傾向があり、スケール厚を１
０μｍ以上とするために圧延後に５秒以上の空冷を行な
った後に巻き取る必要がある。圧延後から巻き取りまで
の時間を３０秒以上とするとスケール厚が６０μｍを越
えるため、空冷する時間は５〜３０秒とする。
【００４５】熱切断性に及ぼす鋼材表面のスケールの影
響については、鋭意研究を重ねた結果、以下の４点が主
要であることがわかった。 スケール厚が１０μｍ未満であると、熱切断時にセル
フバーニングが起こるため安定切断が困難となる。 スケール厚が１０μｍ以上であっても、スケールの性
状が破砕されたヘマタイト（Ｆｅ2 Ｏ3 ）微粉末が多量
に存在する赤スケールであると、安定した切断が困難と
なる。これは、赤スケールはミクロに見ればスケールが
剥離した部分が多数あることにより、熱切断時にセルフ
バーニングが起こるためである。
響については、鋭意研究を重ねた結果、以下の４点が主
要であることがわかった。 スケール厚が１０μｍ未満であると、熱切断時にセル
フバーニングが起こるため安定切断が困難となる。 スケール厚が１０μｍ以上であっても、スケールの性
状が破砕されたヘマタイト（Ｆｅ2 Ｏ3 ）微粉末が多量
に存在する赤スケールであると、安定した切断が困難と
なる。これは、赤スケールはミクロに見ればスケールが
剥離した部分が多数あることにより、熱切断時にセルフ
バーニングが起こるためである。
【００４６】スケール厚を１０μｍ以上とし、かつ、
ヘマタイトが塊状で存在する青スケールとした上で、ア
シストガス圧および熱応力等により切断直前にスケール
剥離が起こらぬように鋼材に耐スケール剥離性を付与す
ることにより、セルフバーニングが起こらず安定した切
断が可能となる。 スケール厚が６０μｍを越えると、鋼材の耐スケール
剥離性が著しく劣化するため安定した熱切断が困難とな
る。
ヘマタイトが塊状で存在する青スケールとした上で、ア
シストガス圧および熱応力等により切断直前にスケール
剥離が起こらぬように鋼材に耐スケール剥離性を付与す
ることにより、セルフバーニングが起こらず安定した切
断が可能となる。 スケール厚が６０μｍを越えると、鋼材の耐スケール
剥離性が著しく劣化するため安定した熱切断が困難とな
る。
【００４７】すなわち、鋼材の熱切断性を良好とするに
は、鋼材に、１０〜６０μｍの厚みの青スケールを付
与すること、かつ、耐スケール剥離性を付与するこ
と、が重要である。尚、ここで述べる鋼材とは厚鋼板お
よび鋼帯である。
は、鋼材に、１０〜６０μｍの厚みの青スケールを付
与すること、かつ、耐スケール剥離性を付与するこ
と、が重要である。尚、ここで述べる鋼材とは厚鋼板お
よび鋼帯である。
【００４８】次に、青スケールが付与された鋼材を安定
して製造するために圧延温度と圧下率の制御が重要とな
る理由、および耐スケール剥離性を付与するための具体
的な方法につき述べる。青スケール鋼を安定して製造す
るために圧延温度と圧下率の制御が重要となる理由につ
き以下に述べる。
して製造するために圧延温度と圧下率の制御が重要とな
る理由、および耐スケール剥離性を付与するための具体
的な方法につき述べる。青スケール鋼を安定して製造す
るために圧延温度と圧下率の制御が重要となる理由につ
き以下に述べる。
【００４９】赤スケールが発生する原因について鋭意研
究を重ねた結果、赤スケールは微粉末状のヘマタイトで
あり、この微粉末状のヘマタイトは、圧延中に０．１〜
１０μｍ程度の微細なサイズに破砕されたウスタイト
（ＦｅＯ）、およびマグネタイト（Ｆｅ3 Ｏ4 ）が圧延
後の冷却中に酸化されヘマタイトの微粉末となったも
の、および圧延中に破砕されたヘマタイトであることが
明らかとなった。
究を重ねた結果、赤スケールは微粉末状のヘマタイトで
あり、この微粉末状のヘマタイトは、圧延中に０．１〜
１０μｍ程度の微細なサイズに破砕されたウスタイト
（ＦｅＯ）、およびマグネタイト（Ｆｅ3 Ｏ4 ）が圧延
後の冷却中に酸化されヘマタイトの微粉末となったも
の、および圧延中に破砕されたヘマタイトであることが
明らかとなった。
【００５０】そして、この圧延中のスケールの破砕を抑
制する手法につき、鋭意研究を重ねた結果、本発明に到
達したものであり、その要旨は下記の６点である。 圧延中にスケールを破砕させないためには、圧延仕上
温度ＴF を高温とすることが有効である。 この理由は、圧延時の温度が十分に高温であれば、ス
ケールは地鉄と同等の延性を持つことにより、破砕する
前に塑性変形することが可能であることによる。
制する手法につき、鋭意研究を重ねた結果、本発明に到
達したものであり、その要旨は下記の６点である。 圧延中にスケールを破砕させないためには、圧延仕上
温度ＴF を高温とすることが有効である。 この理由は、圧延時の温度が十分に高温であれば、ス
ケールは地鉄と同等の延性を持つことにより、破砕する
前に塑性変形することが可能であることによる。
【００５１】しかしながら、従来の２０％程度以下の
圧延圧下率による圧延では、圧延仕上温度ＴF を９３０
℃以上としなければ青スケール鋼は得られない。板厚１
２〜２５mm程度の比較的板厚の薄い鋼では、圧延仕上温
度を安定して９３０℃以上とすることが困難であるた
め、圧延仕上温度ＴF を高温とするだけでは青スケール
鋼の安定製造が困難である。 圧延時の圧下率を大きくすることが青スケール化に非
常に有効である。
圧延圧下率による圧延では、圧延仕上温度ＴF を９３０
℃以上としなければ青スケール鋼は得られない。板厚１
２〜２５mm程度の比較的板厚の薄い鋼では、圧延仕上温
度を安定して９３０℃以上とすることが困難であるた
め、圧延仕上温度ＴF を高温とするだけでは青スケール
鋼の安定製造が困難である。 圧延時の圧下率を大きくすることが青スケール化に非
常に有効である。
【００５２】そのメカニズムは、圧下率を大きくする
ことにより、圧延中の鋼の加工発熱を大きくし、鋼表面
のスケールの温度低下を抑制してスケールの延性を高く
保つことができること、およびスケール厚をより薄く
し、圧延時に破砕しにくくできること、による。 仕上圧下率ＲF を従来より大きくすることにより、青
スケール化に必要な仕上温度ＴF を８８０℃程度まで低
下させることが可能であり、これにより安定して板厚１
２〜２５mmの青スケール鋼を製造可能である。
ことにより、圧延中の鋼の加工発熱を大きくし、鋼表面
のスケールの温度低下を抑制してスケールの延性を高く
保つことができること、およびスケール厚をより薄く
し、圧延時に破砕しにくくできること、による。 仕上圧下率ＲF を従来より大きくすることにより、青
スケール化に必要な仕上温度ＴF を８８０℃程度まで低
下させることが可能であり、これにより安定して板厚１
２〜２５mmの青スケール鋼を製造可能である。
【００５３】さらに、鋼材にレーザ切断時の耐スケール
剥離性を付与するためには、スケールと地鉄との界面
に、０．５％以上のＳｉと０．４％以上のＣｒが同時に
濃化した厚さ１〜５μｍの内部酸化層を付与することが
有効であり、鋼材にこうした内部酸化層を形成せしめる
には、鋼中に０．１％以上のＳｉと、０．０８％以上の
Ｃｒを添加した上で、１０５０℃（好ましくは１１７０
℃）以上の温度にて加熱した上で熱間圧延することが必
要である。
剥離性を付与するためには、スケールと地鉄との界面
に、０．５％以上のＳｉと０．４％以上のＣｒが同時に
濃化した厚さ１〜５μｍの内部酸化層を付与することが
有効であり、鋼材にこうした内部酸化層を形成せしめる
には、鋼中に０．１％以上のＳｉと、０．０８％以上の
Ｃｒを添加した上で、１０５０℃（好ましくは１１７０
℃）以上の温度にて加熱した上で熱間圧延することが必
要である。
【００５４】
【実施例】レーザ切断性に及ぼすスケール厚の影響を、
表２に示す鋼番Ａ〜Ｃの化学成分を有する、１２〜２５
mm厚の厚鋼板を用いて表３に示す。供試鋼番号１〜２９
までの全ての供試材は、１２００℃で加熱した。加熱
後、各供試材ごとに圧延温度と圧下率を変化させ、スケ
ール色調とスケール厚を変えた供試材を製造し、レーザ
切断性を評価した。表３のスケール色調は、表１と同様
に鋼表面のａ* 値にて評価し、ａ* 値≦０．５の場合に
スケール色調を青、０．５＜ａ* 値の場合にスケール色
調を赤とした。
表２に示す鋼番Ａ〜Ｃの化学成分を有する、１２〜２５
mm厚の厚鋼板を用いて表３に示す。供試鋼番号１〜２９
までの全ての供試材は、１２００℃で加熱した。加熱
後、各供試材ごとに圧延温度と圧下率を変化させ、スケ
ール色調とスケール厚を変えた供試材を製造し、レーザ
切断性を評価した。表３のスケール色調は、表１と同様
に鋼表面のａ* 値にて評価し、ａ* 値≦０．５の場合に
スケール色調を青、０．５＜ａ* 値の場合にスケール色
調を赤とした。
【００５５】スケール厚は、スケール断面の光学顕微鏡
写真から測定した５点の平均値とした。レーザ切断性は
図１と同様に、レーザ出力、切断速度を変化させた１５
通りの条件にて切断した時の、良好に切断できる切断条
件数にて評価した。
写真から測定した５点の平均値とした。レーザ切断性は
図１と同様に、レーザ出力、切断速度を変化させた１５
通りの条件にて切断した時の、良好に切断できる切断条
件数にて評価した。
【００５６】供試鋼番号１〜１２は本発明鋼であり、１
０μｍ以上、６０μｍ以下の厚みの青スケールを有し、
さらには化学成分と加熱温度が本発明の範囲内であるこ
とから、スケールと地鉄との界面に０．５〜５．０％の
Ｓｉと、０．４〜４．０％のＣｒが濃化した厚さ１〜５
μｍの内部酸化層が存在しているため、良好なレーザ切
断性が得られる。
０μｍ以上、６０μｍ以下の厚みの青スケールを有し、
さらには化学成分と加熱温度が本発明の範囲内であるこ
とから、スケールと地鉄との界面に０．５〜５．０％の
Ｓｉと、０．４〜４．０％のＣｒが濃化した厚さ１〜５
μｍの内部酸化層が存在しているため、良好なレーザ切
断性が得られる。
【００５７】一方、供試鋼番号１３〜１９は、青スケー
ル鋼ではあるがそのスケール厚みが本発明の範囲から逸
脱するために良好なレーザ切断性が得られない。また、
供試鋼番号２０〜２９は赤スケール鋼であるために、良
好なレーザ切断性が得られない。
ル鋼ではあるがそのスケール厚みが本発明の範囲から逸
脱するために良好なレーザ切断性が得られない。また、
供試鋼番号２０〜２９は赤スケール鋼であるために、良
好なレーザ切断性が得られない。
【００５８】次に、鋼中のＳｉ、Ｃｒ添加量および加熱
温度がレーザ切断性に及ぼす影響を、表２に示した鋼番
Ａ〜Ｈまでの化学成分を有する、１２〜２５mm厚の厚鋼
板および鋼帯を用いて表４に示す。表４の内部酸化層中
のＳｉ、Ｃｒ量はＥＰＭＡ分析装置を用いて定量分析し
た値であり、内部酸化層の厚さはスケール断面のＳＥＭ
写真から測定した５点の平均値とした。レーザ切断性の
評価法は、図１および表３のそれと同様である。
温度がレーザ切断性に及ぼす影響を、表２に示した鋼番
Ａ〜Ｈまでの化学成分を有する、１２〜２５mm厚の厚鋼
板および鋼帯を用いて表４に示す。表４の内部酸化層中
のＳｉ、Ｃｒ量はＥＰＭＡ分析装置を用いて定量分析し
た値であり、内部酸化層の厚さはスケール断面のＳＥＭ
写真から測定した５点の平均値とした。レーザ切断性の
評価法は、図１および表３のそれと同様である。
【００５９】表４の全ての厚鋼板は、圧延仕上温度ＴF
が８８５〜９８２℃、仕上圧下率ＲF が２９．３〜３
４．２％の圧延条件にて圧延後、空冷あるいは水冷して
製造しているため、１０〜６０μｍの厚みの青スケール
を有する。また、表４の全ての鋼帯は、圧延仕上温度Ｔ
F が９２０〜９６２℃、仕上圧下率ＲF が２９．５〜３
２．５％の圧延条件にて圧延後、５〜１２秒空冷した後
に巻き取って製造しているため、１０〜３０μｍの厚み
の青スケールを有する。
が８８５〜９８２℃、仕上圧下率ＲF が２９．３〜３
４．２％の圧延条件にて圧延後、空冷あるいは水冷して
製造しているため、１０〜６０μｍの厚みの青スケール
を有する。また、表４の全ての鋼帯は、圧延仕上温度Ｔ
F が９２０〜９６２℃、仕上圧下率ＲF が２９．５〜３
２．５％の圧延条件にて圧延後、５〜１２秒空冷した後
に巻き取って製造しているため、１０〜３０μｍの厚み
の青スケールを有する。
【００６０】供試鋼番号１〜１５は本発明鋼であり、鋼
中のＳｉ、Ｃｒ量、および加熱温度が適切であることか
ら、スケールと地鉄との界面に、スケールの耐剥離性向
上に有効な内部酸化層が形成され、かつ、適切な厚みの
青スケールを有することからレーザ切断性に優れる。供
試鋼番号１６〜２１は、鋼中のＣｒ添加量が少ないた
め、内部酸化層は存在するものの、内部酸化層中のＣｒ
量が少なく、耐スケール剥離性が向上せず良好なレーザ
切断性が得られない。
中のＳｉ、Ｃｒ量、および加熱温度が適切であることか
ら、スケールと地鉄との界面に、スケールの耐剥離性向
上に有効な内部酸化層が形成され、かつ、適切な厚みの
青スケールを有することからレーザ切断性に優れる。供
試鋼番号１６〜２１は、鋼中のＣｒ添加量が少ないた
め、内部酸化層は存在するものの、内部酸化層中のＣｒ
量が少なく、耐スケール剥離性が向上せず良好なレーザ
切断性が得られない。
【００６１】供試鋼番号２２〜２７は、鋼中のＳｉ添加
量が少ないために内部酸化層がほとんど存在せず、良好
なレーザ切断性が得られない。供試鋼番号２８〜３０
は、鋼中のＳｉ、Ｃｒ添加量を満足しているものの、加
熱温度が低いため耐スケール剥離性向上に有効な内部酸
化層が得られずレーザ切断性が良好ではない。
量が少ないために内部酸化層がほとんど存在せず、良好
なレーザ切断性が得られない。供試鋼番号２８〜３０
は、鋼中のＳｉ、Ｃｒ添加量を満足しているものの、加
熱温度が低いため耐スケール剥離性向上に有効な内部酸
化層が得られずレーザ切断性が良好ではない。
【００６２】次に、厚鋼板のスケール性状に及ぼす圧延
条件の影響につき、表２に示す鋼番Ａ〜Ｃの化学成分を
有する、１２〜２５mm厚の厚鋼板を用いて表５に示す。
供試鋼番号１〜２７までの全ての供試鋼は、１０５０℃
〜１３００℃の温度にて加熱後に、表５に示す圧延条件
にて熱間圧延した。表５のスケール色調は、表１および
表３と同様に鋼板表面のａ* 値にて評価した。供試鋼番
号１〜１８は、本発明に基づき製造された鋼であり、１
０〜６０μｍの厚みの青スケールが付与された厚鋼板で
ある。
条件の影響につき、表２に示す鋼番Ａ〜Ｃの化学成分を
有する、１２〜２５mm厚の厚鋼板を用いて表５に示す。
供試鋼番号１〜２７までの全ての供試鋼は、１０５０℃
〜１３００℃の温度にて加熱後に、表５に示す圧延条件
にて熱間圧延した。表５のスケール色調は、表１および
表３と同様に鋼板表面のａ* 値にて評価した。供試鋼番
号１〜１８は、本発明に基づき製造された鋼であり、１
０〜６０μｍの厚みの青スケールが付与された厚鋼板で
ある。
【００６３】供試鋼番号１９〜２４は、圧延条件が本発
明の条件範囲から逸脱しており、０．５＜ａ* 値の赤ス
ケール鋼板となっている。供試鋼番号２５〜２７は、圧
延仕上温度が１０２０℃＜ＴF であるため、スケール厚
が６０μｍより厚くなる。
明の条件範囲から逸脱しており、０．５＜ａ* 値の赤ス
ケール鋼板となっている。供試鋼番号２５〜２７は、圧
延仕上温度が１０２０℃＜ＴF であるため、スケール厚
が６０μｍより厚くなる。
【００６４】次に、鋼帯のスケール性状に及ぼす圧延条
件の影響につき、表２に示す鋼番Ａ〜Ｃの化学成分を有
する、１２〜１６mm厚の鋼帯を用いて表６に示す。供試
鋼番号１〜２４までの全ての供試鋼は、１０５０℃〜１
３００℃の温度にて加熱後に、表６に示す条件にて熱間
圧延およびその後の冷却、巻き取りを行なった。供試鋼
番号１〜９は、本発明に基づき製造された鋼であり、１
０〜５８μｍの厚みの青スケールが付与された鋼帯であ
る。
件の影響につき、表２に示す鋼番Ａ〜Ｃの化学成分を有
する、１２〜１６mm厚の鋼帯を用いて表６に示す。供試
鋼番号１〜２４までの全ての供試鋼は、１０５０℃〜１
３００℃の温度にて加熱後に、表６に示す条件にて熱間
圧延およびその後の冷却、巻き取りを行なった。供試鋼
番号１〜９は、本発明に基づき製造された鋼であり、１
０〜５８μｍの厚みの青スケールが付与された鋼帯であ
る。
【００６５】供試鋼番号１０〜１５は、圧延条件が本発
明の条件範囲から逸脱しており、０．５＜ａ* 値の赤ス
ケール鋼となっている。供試鋼番号１６〜１７は、圧延
条件が本発明の範囲内で青スケールとなるが、圧延後の
空冷時間が短いため、スケール厚が１０μｍ未満とな
る。供試鋼番号１８〜１９は、圧延仕上温度が１０２０
℃＜ＴF であるため、スケール厚が６０μｍより厚くな
る。
明の条件範囲から逸脱しており、０．５＜ａ* 値の赤ス
ケール鋼となっている。供試鋼番号１６〜１７は、圧延
条件が本発明の範囲内で青スケールとなるが、圧延後の
空冷時間が短いため、スケール厚が１０μｍ未満とな
る。供試鋼番号１８〜１９は、圧延仕上温度が１０２０
℃＜ＴF であるため、スケール厚が６０μｍより厚くな
る。
【００６６】
【表１】
【００６７】
【表２】
【００６８】
【表３】
【００６９】
【表４】
【００７０】
【表５】
【００７１】
【表６】
【００７２】
【発明の効果】本発明によれば、建設機械、造船、橋梁
等の分野の大きな課題である製造コスト削減に大きく貢
献することができる、高密度エネルギー線切断性に優れ
た鋼材を、安価に、安定して供給することが可能となる
ため、産業上極めて有用なものである。
等の分野の大きな課題である製造コスト削減に大きく貢
献することができる、高密度エネルギー線切断性に優れ
た鋼材を、安価に、安定して供給することが可能となる
ため、産業上極めて有用なものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】レーザ切断性に及ぼす、厚鋼板のスケール厚、
およびスケール色調の影響を示した図表である。
およびスケール色調の影響を示した図表である。
【図２】レーザ切断性試験結果の図表である。
【図３】レーザ切断性に及ぼす、スケールと地鉄との界
面のＳｉ、Ｃｒ量の影響を示した図表である。
面のＳｉ、Ｃｒ量の影響を示した図表である。
【図４】厚鋼板のスケール状態に及ぼす圧延温度と圧下
率の影響を示した図表である。
率の影響を示した図表である。
Claims (9)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未満 Ａｌ：０．００５〜０．１０％ 残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、１０〜６０μ
ｍの厚みの青スケールを有し、かつ、スケールと地鉄と
の界面に０．５〜５．０％のＳｉと、０．４〜４．０％
のＣｒが濃化した厚さ１〜５μｍの内部酸化層が存在す
る、高密度エネルギー線切断性に優れた鋼材。 - 【請求項２】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未満 Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、 （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．３０〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、１０〜
６０μｍの厚みの青スケールを有し、かつ、スケールと
地鉄との界面に０．５〜５．０％のＳｉと、０．４〜１
４．０％のＣｒが濃化した厚さ１〜５μｍの内部酸化層
が存在する、高密度エネルギー線切断性に優れた鋼材。 - 【請求項３】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未満 Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、 （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．３０〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ） Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％ ＲＥＭ：０．００１〜０．０３０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、１０〜
６０μｍの厚みの青スケールを有し、かつ、スケールと
地鉄との界面に０．５〜５．０％のＳｉと、０．４〜１
４．０％のＣｒが濃化した厚さ１〜５μｍの内部酸化層
が存在する、高密度エネルギー線切断性に優れた鋼材。 - 【請求項４】 重量％にて、 Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．１０〜０．５０未満％ Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ｃｒ：０．０８〜０．３０未満％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ 残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１
０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み
込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均
圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷以
上の冷却速度にて冷却することを特徴とする、高密度エ
ネルギー線切断性に優れる厚鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未満 Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、 （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．３０〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度
を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール
噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの
平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷以
上の冷却速度にて冷却することを特徴とする、高密度エ
ネルギー線切断性に優れる厚鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未満 Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、 （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．３０〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ） Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％ ＲＥＭ：０．００１〜０．０３０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度
を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール
噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの
平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延後空冷以
上の冷却速度にて冷却することを特徴とする、高密度エ
ネルギー線切断性に優れる厚鋼板の製造方法。 - 【請求項７】 重量％にて、 Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．１０〜０．５０未満％ Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ｃｒ：０．０８〜０．３０未満％ Ａｌ：０．００５〜０．１０％ 残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度を１
０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール噛み
込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの平均
圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後５
〜３０秒空冷した後に巻き取り、室温まで冷却すること
を特徴とする、高密度エネルギー線切断性に優れる鋼帯
の製造方法。 - 【請求項８】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未満 Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、 （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．３０〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度
を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール
噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの
平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後５
〜３０秒空冷した後に巻き取り、室温まで冷却すること
を特徴とする、高密度エネルギー線切断性に優れる鋼帯
の製造方法。 - 【請求項９】 重量％にて、 （ａ） Ｃ ：０．０３〜０．２５％ Ｓｉ：０．１０〜０．５０％未満 Ｍｎ：０．０５〜１．６０％ Ｃｒ：０．０８〜０．３０％未満 Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さらに、 （ｂ） Ｎｂ：０．００１〜０．２０％ Ｖ ：０．００１〜０．３０％ Ｔｉ：０．００１〜０．２０％ Ｃｕ：０．０５〜１．５０％ Ｎｉ：０．０５〜１．５０％ Ｃｒ：０．３０〜１．００％ Ｍｏ：０．０５〜１．００％ Ｂ ：０．０００３〜０．００３％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ） Ｃａ：０．０００３〜０．０１０％ ＲＥＭ：０．００１〜０．０３０％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含有
し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、加熱温度
を１０５０〜１３００℃とし、圧延の最終パスのロール
噛み込み温度をＴF （℃）、仕上圧延での最終３パスの
平均圧下率をＲF （％）とした時に、 ８８０≦ＴF ≦１０２０（℃） ２１≦ＲF ≦４０ （％） ＲF ≧１５５−３ＴF ／２０ の３式を同時に満足する条件にて圧延し、圧延終了後５
〜３０秒空冷した後に巻き取り、室温まで冷却すること
を特徴とする、高密度エネルギー線切断性に優れる鋼帯
の製造方法。
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|---|---|---|---|---|
| JP2005171298A (ja) * | 2003-12-09 | 2005-06-30 | Jfe Steel Kk | レーザ切断性に優れた厚鋼板とその製造方法 |
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-
1995
- 1995-09-20 JP JP24161995A patent/JP3233833B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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