JPH0959756A - 耐高面圧浸炭部品の製法 - Google Patents
耐高面圧浸炭部品の製法Info
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- JPH0959756A JPH0959756A JP21333995A JP21333995A JPH0959756A JP H0959756 A JPH0959756 A JP H0959756A JP 21333995 A JP21333995 A JP 21333995A JP 21333995 A JP21333995 A JP 21333995A JP H0959756 A JPH0959756 A JP H0959756A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 使用する鋼材の成分組成に応じて浸炭焼入れ
処理条件をうまく制御し、適正な表面硬さと残留オース
テナイト量を確保し、優れた耐面圧性（耐ピッチング性
など）を有する浸炭部品を確実に得ることのできる方法
を提供すること。 【解決手段】 低・中炭素低合金綱を使用し、該鋼の成
分組成に応じて、本文に示す式（１），（２）が成立す
る焼入れ液温度、浸炭温度および浸炭時のカーボンポテ
ンシャルで浸炭焼入れ処理を行なう。
処理条件をうまく制御し、適正な表面硬さと残留オース
テナイト量を確保し、優れた耐面圧性（耐ピッチング性
など）を有する浸炭部品を確実に得ることのできる方法
を提供すること。 【解決手段】 低・中炭素低合金綱を使用し、該鋼の成
分組成に応じて、本文に示す式（１），（２）が成立す
る焼入れ液温度、浸炭温度および浸炭時のカーボンポテ
ンシャルで浸炭焼入れ処理を行なう。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐ピッチング性や
耐フレーキング性などを含めた耐面圧性に優れた浸炭部
品の製法に関し、例えば自動車や建設機械などを始めと
する各種産業機械に用いられる歯車やシャフト類等の部
品に対し、特に転動疲労に対する抵抗力の改善された浸
炭部品を製造する方法に関するものである。
耐フレーキング性などを含めた耐面圧性に優れた浸炭部
品の製法に関し、例えば自動車や建設機械などを始めと
する各種産業機械に用いられる歯車やシャフト類等の部
品に対し、特に転動疲労に対する抵抗力の改善された浸
炭部品を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車や建設機械等に使用される機械部
品の中でも、特に高い曲げ疲労特性が求められる部品に
対しては、従来より疲労特性改善のため浸炭焼入れ処理
に引き続いてショットピーニングによる表面硬化処理を
施す方法が多く採用されている。また、浸炭焼入れ時に
発生する表層部のオーステナイト粒界に沿って生成する
表面異常層は、硬さや圧縮残留応力を低下させて曲げ疲
労強度向上の障害となるため、例えば特開平１−３０６
５２１号公報等に開示にされている様に、浸炭時に表面
異常層の発生を防止し得る成分設計を行ない、且つ高速
ショットピーニング処理によって曲げ疲労強度に優れた
歯車を製造する方法が提案されている。
品の中でも、特に高い曲げ疲労特性が求められる部品に
対しては、従来より疲労特性改善のため浸炭焼入れ処理
に引き続いてショットピーニングによる表面硬化処理を
施す方法が多く採用されている。また、浸炭焼入れ時に
発生する表層部のオーステナイト粒界に沿って生成する
表面異常層は、硬さや圧縮残留応力を低下させて曲げ疲
労強度向上の障害となるため、例えば特開平１−３０６
５２１号公報等に開示にされている様に、浸炭時に表面
異常層の発生を防止し得る成分設計を行ない、且つ高速
ショットピーニング処理によって曲げ疲労強度に優れた
歯車を製造する方法が提案されている。
【０００３】こうした改善技術により、歯車類にあって
は歯元の疲労強度は著しく強化されるが、相対的に歯車
の強度が低下するため破壊の起点が歯車側に移行し、歯
車の寿命がピッチング寿命に律速される傾向が生じてく
る。
は歯元の疲労強度は著しく強化されるが、相対的に歯車
の強度が低下するため破壊の起点が歯車側に移行し、歯
車の寿命がピッチング寿命に律速される傾向が生じてく
る。
【０００４】耐ピッチング性を向上させるには、初期亀
裂発生を遅延させるための表面硬さの増大が有効であ
り、また亀裂伝播を抑制するため表面残留オーステナイ
トの増量が有効と考えられている。ところが残留オース
テナイト量が過度に多くなると、表面硬さが低下して曲
げ疲労強度を却って悪化させるので、その量の適正化が
必要となる。
裂発生を遅延させるための表面硬さの増大が有効であ
り、また亀裂伝播を抑制するため表面残留オーステナイ
トの増量が有効と考えられている。ところが残留オース
テナイト量が過度に多くなると、表面硬さが低下して曲
げ疲労強度を却って悪化させるので、その量の適正化が
必要となる。
【０００５】こうした表面硬さと残留オーステナイト量
は、合金元素量やカーボンポテンシャル（以下、Ｃｐと
略記する）等の浸炭焼入れ処理条件に支配される因子で
あるが、現在では、使用する鋼種に応じて試行錯誤を繰
り返し、最適の浸炭焼入れ処理条件を決定しているのが
実状である。その為、必要な耐ピッチング性等が得られ
なかったり、合金元素の過剰添加や浸炭焼入れ処理条件
探索によるコストアップを招くことが多かった。
は、合金元素量やカーボンポテンシャル（以下、Ｃｐと
略記する）等の浸炭焼入れ処理条件に支配される因子で
あるが、現在では、使用する鋼種に応じて試行錯誤を繰
り返し、最適の浸炭焼入れ処理条件を決定しているのが
実状である。その為、必要な耐ピッチング性等が得られ
なかったり、合金元素の過剰添加や浸炭焼入れ処理条件
探索によるコストアップを招くことが多かった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の様な事
情に着目してなされたものであって、その目的は、使用
する鋼材の成分組成に応じて浸炭焼入れ処理条件をうま
く制御し、適正な表面硬さと残留オーステナイト量を確
保して優れた耐面圧性（耐ピッチング性など）を有する
浸炭部品を確実に得ることのできる方法を提供しようと
するものである。
情に着目してなされたものであって、その目的は、使用
する鋼材の成分組成に応じて浸炭焼入れ処理条件をうま
く制御し、適正な表面硬さと残留オーステナイト量を確
保して優れた耐面圧性（耐ピッチング性など）を有する
浸炭部品を確実に得ることのできる方法を提供しようと
するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を達成すること
のできた本発明に係る製法の構成は、Ｓｉ含有量が１％
以下（０％を含まない）、Ｃｒ含有量が３％以下（０％
を含まない）である低・中炭素低合金綱を使用し、下記
（１），（２）式が成立する焼入れ液温度（絶対温度：
Tq）、浸炭温度（絶対温度：Tc）および浸炭時のＣｐ
（％）で浸炭焼入れ処理を行なうところに特徴を有する
ものである。 650 ≦[1-(Y/100)1/3]×840+[(Y/100)1/3 ×(193×Ｂ + 19 ×Si%+8 ×Mn%+43×Mo%+28×V%+41.5)]+330 ……（１）
のできた本発明に係る製法の構成は、Ｓｉ含有量が１％
以下（０％を含まない）、Ｃｒ含有量が３％以下（０％
を含まない）である低・中炭素低合金綱を使用し、下記
（１），（２）式が成立する焼入れ液温度（絶対温度：
Tq）、浸炭温度（絶対温度：Tc）および浸炭時のＣｐ
（％）で浸炭焼入れ処理を行なうところに特徴を有する
ものである。 650 ≦[1-(Y/100)1/3]×840+[(Y/100)1/3 ×(193×Ｂ + 19 ×Si%+8 ×Mn%+43×Mo%+28×V%+41.5)]+330 ……（１）
【０００８】
【数２】
【０００９】但しＡ=823-361×Ｂ- 11×Si%-39×Mn%-17
×Ni%-20×Cr%-5 ×Mo%-35×V%-330×N%+ 30×Al% Ｂ=Cp + Ｃ×(194.4- 0.1058×Tc)/(179.5+0.508×Tc) Ｃ=(-0.00286×Tc+1.81)×Si%+0.000479×Tc×Mn% +(-
0.000529×Tc+0.30)×Ni%+(0.000124 ×Tc+0.38)×Mo%+
(0.00255×Tc-1.30)×V%+Cr% Tqは焼入れ温度、Tcは浸炭温度（絶対温度）、Cpは浸炭
時のカーボンポテンシャル（％）を表わす。
×Ni%-20×Cr%-5 ×Mo%-35×V%-330×N%+ 30×Al% Ｂ=Cp + Ｃ×(194.4- 0.1058×Tc)/(179.5+0.508×Tc) Ｃ=(-0.00286×Tc+1.81)×Si%+0.000479×Tc×Mn% +(-
0.000529×Tc+0.30)×Ni%+(0.000124 ×Tc+0.38)×Mo%+
(0.00255×Tc-1.30)×V%+Cr% Tqは焼入れ温度、Tcは浸炭温度（絶対温度）、Cpは浸炭
時のカーボンポテンシャル（％）を表わす。
【００１０】尚本発明で使用する低・中炭素低合金鋼と
しては Ｃ ：０．０５〜０．５％ Ｓｉ：１％以下 Ｍｎ：０．２〜２％ Ｐ ：０．０３０％以下 Ｓ ：０．００３〜０．０７％ Ｃｒ：０．２〜３％ Ａｌ：０．０１５〜０．１％ Ｎ ：０．００５〜０．０２５％ 全酸素：０．００２％以下 の要件を満たし、残部が実質的にＦｅからなる鋼材、あ
るいは、更に他の元素として Ｎｉ：０．２〜４％ Ｍｏ：０．０８〜１％ Ｖ ：０．０３〜１％ よりなる群から選択される少なくとも１種を含有する鋼
材、あるいは更に他の元素として、Ｎｂ：０．００５〜
０．１％および／またはＴｉ：０．００５〜０．１％を
含有する鋼材、更には、他の元素として Ｐｂ：０．０９％以下 Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ｚｒ：０．０１〜０．０５％ Ｔｅ：０．００５〜０．１％ Ｓｂ：０．００５〜０．１％ Ｓｅ：０．００５〜０．１％ よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含む
鋼材などが挙げられ、これら成分組成の要件を満足する
低・中炭素低合金鋼を素材として使用すると、耐ピッチ
ング性等の高面圧性の非常に優れた浸炭部品をより確実
に得ることができる。
しては Ｃ ：０．０５〜０．５％ Ｓｉ：１％以下 Ｍｎ：０．２〜２％ Ｐ ：０．０３０％以下 Ｓ ：０．００３〜０．０７％ Ｃｒ：０．２〜３％ Ａｌ：０．０１５〜０．１％ Ｎ ：０．００５〜０．０２５％ 全酸素：０．００２％以下 の要件を満たし、残部が実質的にＦｅからなる鋼材、あ
るいは、更に他の元素として Ｎｉ：０．２〜４％ Ｍｏ：０．０８〜１％ Ｖ ：０．０３〜１％ よりなる群から選択される少なくとも１種を含有する鋼
材、あるいは更に他の元素として、Ｎｂ：０．００５〜
０．１％および／またはＴｉ：０．００５〜０．１％を
含有する鋼材、更には、他の元素として Ｐｂ：０．０９％以下 Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ｚｒ：０．０１〜０．０５％ Ｔｅ：０．００５〜０．１％ Ｓｂ：０．００５〜０．１％ Ｓｅ：０．００５〜０．１％ よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含む
鋼材などが挙げられ、これら成分組成の要件を満足する
低・中炭素低合金鋼を素材として使用すると、耐ピッチ
ング性等の高面圧性の非常に優れた浸炭部品をより確実
に得ることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明者らは、前述の如く従来例
では、浸炭焼入れ用鋼材の種類や成分組成などに応じて
耐面圧性の向上に最適の表面硬さや残留オーステナイト
量を試行錯誤的に求めているという事実に鑑み、鋼材の
成分組成から耐面圧性向上に最適の表面硬さや残留オー
ステナイト量を得るための浸炭焼入れ処理条件を計算に
よって求めることができれば、より簡単かつ確実に優れ
た耐面圧性の浸炭部品を得ることができると考え、多く
の鋼材を用いた浸炭焼入れ実験から、浸炭焼入れ鋼材の
成分組成や浸炭焼入れ条件と表面硬さや残留オーステナ
イト量の相関関係を明らかにすべく研究を重ねた。
では、浸炭焼入れ用鋼材の種類や成分組成などに応じて
耐面圧性の向上に最適の表面硬さや残留オーステナイト
量を試行錯誤的に求めているという事実に鑑み、鋼材の
成分組成から耐面圧性向上に最適の表面硬さや残留オー
ステナイト量を得るための浸炭焼入れ処理条件を計算に
よって求めることができれば、より簡単かつ確実に優れ
た耐面圧性の浸炭部品を得ることができると考え、多く
の鋼材を用いた浸炭焼入れ実験から、浸炭焼入れ鋼材の
成分組成や浸炭焼入れ条件と表面硬さや残留オーステナ
イト量の相関関係を明らかにすべく研究を重ねた。
【００１２】その結果、浸炭部品の表面硬さ（Ｈｖ）は
前記式（１）によってほぼ正確に再現することができ、
この値が６５０以上となる様に、換言すると前記式
（１）の関係を満足する様に浸炭焼入れ用鋼の成分組成
と浸炭焼入れ条件をうまく制御すれば、当該鋼材に最適
の表面硬さが得られること、また、浸炭部材表面の残留
オーステナイト量（Ｙ）と化学成分および浸炭焼入れ処
理条件の関係を追及したところ、浸炭部品表面の残留オ
ーステナイト量（体積％）は前記式（２）によってほぼ
正確に再現することができ、この値が２０〜５０の範囲
に納まる様に、即ち前記式（２）の関係を満たす様に鋼
材の成分組成と浸炭焼入れ条件をうまく制御すれば、当
該鋼材に最適の残留オーステナイト量が得られることを
つきとめた。
前記式（１）によってほぼ正確に再現することができ、
この値が６５０以上となる様に、換言すると前記式
（１）の関係を満足する様に浸炭焼入れ用鋼の成分組成
と浸炭焼入れ条件をうまく制御すれば、当該鋼材に最適
の表面硬さが得られること、また、浸炭部材表面の残留
オーステナイト量（Ｙ）と化学成分および浸炭焼入れ処
理条件の関係を追及したところ、浸炭部品表面の残留オ
ーステナイト量（体積％）は前記式（２）によってほぼ
正確に再現することができ、この値が２０〜５０の範囲
に納まる様に、即ち前記式（２）の関係を満たす様に鋼
材の成分組成と浸炭焼入れ条件をうまく制御すれば、当
該鋼材に最適の残留オーステナイト量が得られることを
つきとめた。
【００１３】即ち本発明では、前記式（１）によって、
得られる浸炭部品の表面硬さでＨｖ６５０以上、好まし
くは７００以上を確保すると共に、前記式（２）によっ
て、得られる浸炭部品の残留オーステナイト量を２０〜
５０体積％、より好ましくは２５〜４５体積％の範囲と
し、それらの湊合によって優れた耐面圧性を示す浸炭部
品が確実に得られる様にしたものである。
得られる浸炭部品の表面硬さでＨｖ６５０以上、好まし
くは７００以上を確保すると共に、前記式（２）によっ
て、得られる浸炭部品の残留オーステナイト量を２０〜
５０体積％、より好ましくは２５〜４５体積％の範囲と
し、それらの湊合によって優れた耐面圧性を示す浸炭部
品が確実に得られる様にしたものである。
【００１４】しかして前記式（１）の関係を外れる浸炭
部材は、表面硬さがＨｖ６５０未完となって表面硬さ不
足となり、満足のいく耐ピッチング性が発揮されず、し
かも焼付きを起こしたり異常摩耗を生じ易くなる。また
浸炭焼入れ後の表層部の残留オーステナイトは、亀裂の
進展を抑制するのに有効な組織であり、上記式（２）の
値が２０未満、即ち残留オーステナイト量が２０体積％
未満のものでは満足のいく疲労強度向上効果が得られ
ず、逆に５０を超えるもの、即ち残留オーステナイト量
が５０体積％を超えるものでは、表層部が硬さ不足とな
ってやはり疲労強度特性が低下傾向を示す様になる。
部材は、表面硬さがＨｖ６５０未完となって表面硬さ不
足となり、満足のいく耐ピッチング性が発揮されず、し
かも焼付きを起こしたり異常摩耗を生じ易くなる。また
浸炭焼入れ後の表層部の残留オーステナイトは、亀裂の
進展を抑制するのに有効な組織であり、上記式（２）の
値が２０未満、即ち残留オーステナイト量が２０体積％
未満のものでは満足のいく疲労強度向上効果が得られ
ず、逆に５０を超えるもの、即ち残留オーステナイト量
が５０体積％を超えるものでは、表層部が硬さ不足とな
ってやはり疲労強度特性が低下傾向を示す様になる。
【００１５】上記の様に本発明では、浸炭焼入れ用鋼の
成分組成に応じて浸炭焼入れ条件を、前記式（１），
（２）の関係を同時に満たす様に制御することによっ
て、浸炭部品としての表面硬さと残留オーステナイト量
を適正にコントロールし、それにより耐ピッチング性等
の耐面圧性に優れた浸炭部品を製造するところに特徴を
有するものであり、使用される浸炭焼入れ用鋼の成分組
成は特に制限されないが、好ましい鋼材の成分組成を示
すと下記の通りである。
成分組成に応じて浸炭焼入れ条件を、前記式（１），
（２）の関係を同時に満たす様に制御することによっ
て、浸炭部品としての表面硬さと残留オーステナイト量
を適正にコントロールし、それにより耐ピッチング性等
の耐面圧性に優れた浸炭部品を製造するところに特徴を
有するものであり、使用される浸炭焼入れ用鋼の成分組
成は特に制限されないが、好ましい鋼材の成分組成を示
すと下記の通りである。
【００１６】Ｃ ：０．０５〜０．５％ Ｓｉ：１％以下 Ｍｎ：０．２〜２％ Ｐ ：０．０３０％以下 Ｓ ：０．００３〜０．０７％ Ｃｒ：０．２〜３％ Ａｌ：０．０１５〜０．１％ Ｎ ：０．００５〜０．０２５％ 全酸素：０．００２％以下 の要件を満たすし、残部が実質的にＦｅからなる鋼材、
あるいは上記元素に加えて、Ｎｉ：０．２〜４％、Ｍ
ｏ：０．０８〜１％およびＶ：０．０３〜１％よりなる
群から選択される少なくとも１種を含有する鋼材、ある
いは更に他の元素として、Ｎｂ：０．００５〜０．１％
および／またはＴｉ：０．００５〜０．１％を含有する
鋼材、あるいは更に、 Ｐｂ：０．０９％以下 Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ｚｒ：０．０１〜０．０５％ Ｔｅ：０．００５〜０．１％ Ｓｂ：０．００５〜０．１％ Ｓｅ：０．００５〜０．１％ よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含む
鋼材が好ましいものとして例示される。これら浸炭焼入
れ用鋼の好ましい成分組成を選択した理由は下記の通り
である。
あるいは上記元素に加えて、Ｎｉ：０．２〜４％、Ｍ
ｏ：０．０８〜１％およびＶ：０．０３〜１％よりなる
群から選択される少なくとも１種を含有する鋼材、ある
いは更に他の元素として、Ｎｂ：０．００５〜０．１％
および／またはＴｉ：０．００５〜０．１％を含有する
鋼材、あるいは更に、 Ｐｂ：０．０９％以下 Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ｚｒ：０．０１〜０．０５％ Ｔｅ：０．００５〜０．１％ Ｓｂ：０．００５〜０．１％ Ｓｅ：０．００５〜０．１％ よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含む
鋼材が好ましいものとして例示される。これら浸炭焼入
れ用鋼の好ましい成分組成を選択した理由は下記の通り
である。
【００１７】Ｃ：０．０５〜０．５％ Ｃは浸炭部品に所定の芯部硬さを与えると共に、有効硬
化深さを確保するのに有効な元素であり、０．０５％以
上含有するものが好ましい。しかし多過ぎると靭性や被
削性、冷間加工性などが悪くなるので、０．５％以下に
抑えるのがよい。Ｃのより好ましい含有量は０．１〜
０．３％の範囲である。
化深さを確保するのに有効な元素であり、０．０５％以
上含有するものが好ましい。しかし多過ぎると靭性や被
削性、冷間加工性などが悪くなるので、０．５％以下に
抑えるのがよい。Ｃのより好ましい含有量は０．１〜
０．３％の範囲である。
【００１８】Ｓｉ：１％以下 Ｓｉは有効硬化深さを高めると共に高温強度を高めるの
に有効な元素であるが、多過ぎると粒界酸化層を生成し
て疲労特性に悪影響を及ぼすばかりでなく、浸炭を阻害
する原因になるので、１％以下、より好ましくは０．７
％以下に抑えるのがよい。
に有効な元素であるが、多過ぎると粒界酸化層を生成し
て疲労特性に悪影響を及ぼすばかりでなく、浸炭を阻害
する原因になるので、１％以下、より好ましくは０．７
％以下に抑えるのがよい。
【００１９】Ｍｎ：０．２〜２％ Ｍｎは、溶製時の脱酸剤として有効に作用するほか、Ｍ
ｎＳを生成して切削加工性の向上に寄与し、更には残留
オーステナイト量を増大させる作用も有しており、それ
らの効果は０．２％程度以上含有させることによって有
効に発揮される。しかしながら多過ぎると、残留オース
テナイト量が過度に増加して曲げ疲労強度を却って低下
させるので、２％程度以下に抑えるのがよい。Ｍｎのよ
り好ましい含有量は０．３〜１．８％の範囲である。
ｎＳを生成して切削加工性の向上に寄与し、更には残留
オーステナイト量を増大させる作用も有しており、それ
らの効果は０．２％程度以上含有させることによって有
効に発揮される。しかしながら多過ぎると、残留オース
テナイト量が過度に増加して曲げ疲労強度を却って低下
させるので、２％程度以下に抑えるのがよい。Ｍｎのよ
り好ましい含有量は０．３〜１．８％の範囲である。
【００２０】Ｐ：０．０３０％以下 Ｐは、疲労亀裂の伝播系路となる粒界の強度を低下さ
せ、曲げ疲労強度や衝撃疲労強度を低下させる原因にな
るので、０．０３０％以下、より好ましくは０．０２０
％以下に抑えることが望まれる。
せ、曲げ疲労強度や衝撃疲労強度を低下させる原因にな
るので、０．０３０％以下、より好ましくは０．０２０
％以下に抑えることが望まれる。
【００２１】Ｓ：０．００３〜０．０７％ Ｓは、例えばＭｎＳの様な硫化物系介在物を生成し、切
削性の向上に寄与するが、多過ぎると疲労破壊の起点と
なり、歯車の場合では歯元部の曲げ疲労強度を著しく劣
化させるので、上記範囲、より好ましくは０．０１〜
０．０３％の範囲とすることが望ましい。
削性の向上に寄与するが、多過ぎると疲労破壊の起点と
なり、歯車の場合では歯元部の曲げ疲労強度を著しく劣
化させるので、上記範囲、より好ましくは０．０１〜
０．０３％の範囲とすることが望ましい。
【００２２】Ｃｒ：０．２〜３％ Ｃｒは浸炭部品の芯部硬さを高めると共に有効硬化深さ
の増大に寄与する元素であり、それらの効果は０．２％
以上含有させることによって有効に発揮される。しかし
ながら、前記Ｍｎと同様に浸炭処理時に粒界酸化物を生
成して疲労特性を低下させ、また残留オーステナイト量
を過度に増大させて表面硬さを低下させるばかりでな
く、鋼材表面に酸化皮膜を形成して炭素の侵入・拡散を
抑制し浸炭を阻害することにもなるので、３％以下に抑
えるのがよい。Ｃｒのより好ましい含有量は０．５〜
２．５％の範囲である。
の増大に寄与する元素であり、それらの効果は０．２％
以上含有させることによって有効に発揮される。しかし
ながら、前記Ｍｎと同様に浸炭処理時に粒界酸化物を生
成して疲労特性を低下させ、また残留オーステナイト量
を過度に増大させて表面硬さを低下させるばかりでな
く、鋼材表面に酸化皮膜を形成して炭素の侵入・拡散を
抑制し浸炭を阻害することにもなるので、３％以下に抑
えるのがよい。Ｃｒのより好ましい含有量は０．５〜
２．５％の範囲である。
【００２３】Ａｌ：０．０１５〜０．１％，Ｎ：０．０
０５〜０．０２５％ ＡｌとＮはいずれも鋼中で窒化物を形成し、表面硬化熱
処理時のオーステナイト結晶粒の成長を抑制して疲労強
度の低下を阻止する作用を発揮するが、多過ぎると前記
Ｍｎと同様に浸炭処理時に粒界酸化物を生成して疲労特
性を却って悪化させるので、それぞれ上記の範囲と定め
た。これらの利害得失を考えてＡｌのより好ましい含有
量は０．０２〜０．０５％、Ｎのより好ましい含有量は
０．００７〜０．０１５％の範囲である。
０５〜０．０２５％ ＡｌとＮはいずれも鋼中で窒化物を形成し、表面硬化熱
処理時のオーステナイト結晶粒の成長を抑制して疲労強
度の低下を阻止する作用を発揮するが、多過ぎると前記
Ｍｎと同様に浸炭処理時に粒界酸化物を生成して疲労特
性を却って悪化させるので、それぞれ上記の範囲と定め
た。これらの利害得失を考えてＡｌのより好ましい含有
量は０．０２〜０．０５％、Ｎのより好ましい含有量は
０．００７〜０．０１５％の範囲である。
【００２４】全酸素：０．００２％以下 Ａｌ2 Ｏ3 やＳｉＯ2 等の酸化物系介在物として疲労強
度や切削性に悪影響を及ぼすので、それらの障害を生じ
させないため０．００２％以下、より好ましくは０．０
０１５％以下に抑えることが望ましい。
度や切削性に悪影響を及ぼすので、それらの障害を生じ
させないため０．００２％以下、より好ましくは０．０
０１５％以下に抑えることが望ましい。
【００２５】本発明で使用される浸炭焼入れ用鋼におけ
る好ましい含有元素は上記の通りであり、残部は実施的
にＦｅからなるものが好ましいが、必要により下記の様
な元素を含む鋼材を使用することも有効である。
る好ましい含有元素は上記の通りであり、残部は実施的
にＦｅからなるものが好ましいが、必要により下記の様
な元素を含む鋼材を使用することも有効である。
【００２６】Ｎｉ：０．２〜４％、Ｍｏ：０．０８〜１
％およびＶ：０．０３〜１％よりなる群から選択される
少なくとも１種 これらの元素はＦｅに比べて酸化物を生成しにくく、特
にＭｏは浸炭層の様な高Ｃ領域で焼入れ性を著しく高め
る作用を発揮する。従って、ＭｎやＣｒによる前述の様
な粒界酸化による焼入れ性の低下を補い、表層部を強化
するのに有効に作用する。更にこれらの元素は、高硬度
化に有効な残留オーステナイト量を確保するのに有効な
元素であり、それらの効果は夫々上記下限値以上含有さ
せることによって有効に発揮される。しかしながら含有
量が多くなり過ぎると、浸炭時に過剰量の残留オーステ
ナイトが生成し、浸炭部品の表面硬度が低下するので、
夫々上記上限値以下に抑えることが望ましい。
％およびＶ：０．０３〜１％よりなる群から選択される
少なくとも１種 これらの元素はＦｅに比べて酸化物を生成しにくく、特
にＭｏは浸炭層の様な高Ｃ領域で焼入れ性を著しく高め
る作用を発揮する。従って、ＭｎやＣｒによる前述の様
な粒界酸化による焼入れ性の低下を補い、表層部を強化
するのに有効に作用する。更にこれらの元素は、高硬度
化に有効な残留オーステナイト量を確保するのに有効な
元素であり、それらの効果は夫々上記下限値以上含有さ
せることによって有効に発揮される。しかしながら含有
量が多くなり過ぎると、浸炭時に過剰量の残留オーステ
ナイトが生成し、浸炭部品の表面硬度が低下するので、
夫々上記上限値以下に抑えることが望ましい。
【００２７】Ｎｂ：０．００５〜０．１％および／また
はＴｉ：０．００５〜０．１％ これらの元素は、共に炭・窒化物を形成してオーステナ
イト結晶粒の微細化に寄与するが、多過ぎると炭・窒化
物の生成量が多くなり過ぎて切削性能や疲労強度に悪影
響を及ぼす様になるので注意しなければならない。
はＴｉ：０．００５〜０．１％ これらの元素は、共に炭・窒化物を形成してオーステナ
イト結晶粒の微細化に寄与するが、多過ぎると炭・窒化
物の生成量が多くなり過ぎて切削性能や疲労強度に悪影
響を及ぼす様になるので注意しなければならない。
【００２８】Ｐｂ：０．０９％以下、Ｃａ：０．０００
５〜０．００５％、Ｚｒ：０．０１〜０．０５％、Ｔ
ｅ：０．００５〜０．１％、Ｓｂ：０．００５〜０．１
％、Ｓｅ：０．００５〜０．１％よりなる群から選択さ
れる少なくとも１種 これらの元素はいずれも切削性を高める作用を有してお
り、またＣａ，Ｚｒ，Ｔｅ，Ｓｅは異方性改善効果も有
しており、それらの効果は、いずれか１種以上を下限値
以上含有させることによって有効に発揮される。しかし
Ｐｂについては、０．０９％を超えて過度に含有させる
と、摩擦熱によってＰｂが溶融して破壊の起点となりピ
ッチング寿命を低下させ、またＴｅ，Ｓｂ，Ｓｅについ
ては、夫々０．１％を超えて過度に含有させると大型の
非金属介在物を生成して破壊の起点となり、ピッチング
寿命を低下させる。ＣａはＡｌ2 Ｏ3 の周囲に軟質のＣ
ａＯを生成し耐ピッチング性に悪影響を及ぼすことなく
切削性を高める作用を発揮するが、その効果は０．００
５％で飽和する。Ｚｒは熱間圧延時にＭｎＳの変形を抑
えてＭｎＳの粒状化に寄与し、異方性の改善と切削性の
向上に有効な元素であるが、０．０５％を超えて過度に
含有させると、ＺｒＯ2 等の非金属介在物が多量に生成
して耐ピッチング性などに悪影響を及ぼす様になる。
５〜０．００５％、Ｚｒ：０．０１〜０．０５％、Ｔ
ｅ：０．００５〜０．１％、Ｓｂ：０．００５〜０．１
％、Ｓｅ：０．００５〜０．１％よりなる群から選択さ
れる少なくとも１種 これらの元素はいずれも切削性を高める作用を有してお
り、またＣａ，Ｚｒ，Ｔｅ，Ｓｅは異方性改善効果も有
しており、それらの効果は、いずれか１種以上を下限値
以上含有させることによって有効に発揮される。しかし
Ｐｂについては、０．０９％を超えて過度に含有させる
と、摩擦熱によってＰｂが溶融して破壊の起点となりピ
ッチング寿命を低下させ、またＴｅ，Ｓｂ，Ｓｅについ
ては、夫々０．１％を超えて過度に含有させると大型の
非金属介在物を生成して破壊の起点となり、ピッチング
寿命を低下させる。ＣａはＡｌ2 Ｏ3 の周囲に軟質のＣ
ａＯを生成し耐ピッチング性に悪影響を及ぼすことなく
切削性を高める作用を発揮するが、その効果は０．００
５％で飽和する。Ｚｒは熱間圧延時にＭｎＳの変形を抑
えてＭｎＳの粒状化に寄与し、異方性の改善と切削性の
向上に有効な元素であるが、０．０５％を超えて過度に
含有させると、ＺｒＯ2 等の非金属介在物が多量に生成
して耐ピッチング性などに悪影響を及ぼす様になる。
【００２９】本発明で使用される鋼材は、上記の様な元
素を含み残部が実質的にＦｅからなる浸炭焼入れ用鋼材
が好ましく使用されるが、本発明では、前述の如く該鋼
材の成分組成に応じて浸炭焼入れ条件を前記式（１），
（２）の関係を満たす様に制御し、浸炭部品としての表
面硬さをＨｖ６５０以上、より好ましくは７００以上と
し、且つ表層部の残留オーステナイト量が２０〜５０体
積％、より好ましくは２５〜４５体積％の範囲となる様
に制御するところにその特徴を有するものであるから、
上記した鋼材の成分組成については、含有元素の種類や
それらの含有量が上記好ましい範囲から若干外れるもの
であっても、浸炭焼入れ条件を適正に制御してやれば、
従来の浸炭部品に比べると優れた耐面圧性能を発揮し得
るものとなるので、それらも本質的には本発明の技術的
範囲に包含されるものと考えるべきである。
素を含み残部が実質的にＦｅからなる浸炭焼入れ用鋼材
が好ましく使用されるが、本発明では、前述の如く該鋼
材の成分組成に応じて浸炭焼入れ条件を前記式（１），
（２）の関係を満たす様に制御し、浸炭部品としての表
面硬さをＨｖ６５０以上、より好ましくは７００以上と
し、且つ表層部の残留オーステナイト量が２０〜５０体
積％、より好ましくは２５〜４５体積％の範囲となる様
に制御するところにその特徴を有するものであるから、
上記した鋼材の成分組成については、含有元素の種類や
それらの含有量が上記好ましい範囲から若干外れるもの
であっても、浸炭焼入れ条件を適正に制御してやれば、
従来の浸炭部品に比べると優れた耐面圧性能を発揮し得
るものとなるので、それらも本質的には本発明の技術的
範囲に包含されるものと考えるべきである。
【００３０】また本発明で採用される浸炭焼入れ条件に
ついては、要は使用する鋼材の成分組成に応じてコント
ロールすべきものであるから、当然のことながら該成分
組成に応じて変わってくるが、実用性を考慮して一般的
な条件を示すと下記の如くである。
ついては、要は使用する鋼材の成分組成に応じてコント
ロールすべきものであるから、当然のことながら該成分
組成に応じて変わってくるが、実用性を考慮して一般的
な条件を示すと下記の如くである。
【００３１】浸炭温度：７５０〜１２５０℃、より一般
的には８５０〜９５０℃、 浸炭時のＣｐ：０．３〜４．０、より一般的には０．７
〜１．０。尚浸炭法 としては、木炭等の固形浸炭剤を用いる固形浸炭法、
プロパン、ブタン等の炭化水素系ガスをＲｘガス等で
希釈した浸炭ガスを使用するガス浸炭法、ナトリウ
ム、カリウム等の青酸塩を含む溶融塩に浸漬する液体浸
炭法、更には滴注式浸炭法、真空浸炭法、イオン
浸炭法、プラズマ浸炭法、高周波浸炭法などを適宜
採用することができる。 浸炭焼入れ剤温度：５０〜３００℃、より一般的には５
０〜２３０℃。尚浸炭焼入れ剤としては、油やソルト等
が使用される。
的には８５０〜９５０℃、 浸炭時のＣｐ：０．３〜４．０、より一般的には０．７
〜１．０。尚浸炭法 としては、木炭等の固形浸炭剤を用いる固形浸炭法、
プロパン、ブタン等の炭化水素系ガスをＲｘガス等で
希釈した浸炭ガスを使用するガス浸炭法、ナトリウ
ム、カリウム等の青酸塩を含む溶融塩に浸漬する液体浸
炭法、更には滴注式浸炭法、真空浸炭法、イオン
浸炭法、プラズマ浸炭法、高周波浸炭法などを適宜
採用することができる。 浸炭焼入れ剤温度：５０〜３００℃、より一般的には５
０〜２３０℃。尚浸炭焼入れ剤としては、油やソルト等
が使用される。
【００３２】
【実施例】以下、実施例を挙げて本発明の構成および作
用効果をより具体的に説明するが、本発明はもとより下
記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記
の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施する
ことも勿論可能であり、それらは何れも本発明の技術的
範囲に包含される。
用効果をより具体的に説明するが、本発明はもとより下
記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記
の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施する
ことも勿論可能であり、それらは何れも本発明の技術的
範囲に包含される。
【００３３】実施例１ 表１に示す成分組成の供試鋼を用いて鍛造、溶体化・焼
ならし処理を行なった後、図１，２に示す寸法形状のロ
ーラピッチング疲労試験片および小野式回転曲げ疲労試
験片に加工し、次いで表２に示す条件で浸炭焼入れ処理
を行なった後、下記の条件でローラピッチング疲労試験
および回転曲げ疲労試験を行なった。
ならし処理を行なった後、図１，２に示す寸法形状のロ
ーラピッチング疲労試験片および小野式回転曲げ疲労試
験片に加工し、次いで表２に示す条件で浸炭焼入れ処理
を行なった後、下記の条件でローラピッチング疲労試験
および回転曲げ疲労試験を行なった。
【００３４】尚、各供試片の成分組成と浸炭焼入れ条件
より前記式（１），（２）によって求められる計算値を
算出すると共に、各浸炭焼入れ処理後の各供試片の表面
から５μｍ深さ位置における硬さをコード法によって、
またＸ線回折装置を用いて表面から２５μｍ深さ位置に
おける残留オーステナイト量を夫々測定し、その結果を
表２に示した。結果を表３に一括して示す。
より前記式（１），（２）によって求められる計算値を
算出すると共に、各浸炭焼入れ処理後の各供試片の表面
から５μｍ深さ位置における硬さをコード法によって、
またＸ線回折装置を用いて表面から２５μｍ深さ位置に
おける残留オーステナイト量を夫々測定し、その結果を
表２に示した。結果を表３に一括して示す。
【００３５】［ローラピッチング疲労試験条件］ 面 圧 ：５０６７ＭＰａ すべり率 ：−４０％ 回転速度 ：１０００ｒｐｍ 潤滑油温度 ：８０℃ 疲労寿命判定基準：ピッチング発生時 試験中止回数 ：１×１０7 回 ［小野式回転曲げ疲労試験条件］ 曲げ応力 ：５００ＭＰａ 回転速度：３６００ｒｐｍ 試験中止回数：１×１０7 回
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】表１〜３より次の様に考察できる。Ｎｏ．
１〜９および１２は、本発明の規定要件を全て満足する
実施例であり、使用する鋼材の成分組成に対して適正な
浸炭焼入れ条件を採用しており、表面硬さと残留オース
テナイト量は、式（１），（２）からの計算値と実測値
がほぼ対応しており、夫々本発明の規定要件を満足して
いるため、ピッチング疲労試験結果および回転曲げ疲労
試験結果のいずれにおいても良好な結果が得られてい
る。
１〜９および１２は、本発明の規定要件を全て満足する
実施例であり、使用する鋼材の成分組成に対して適正な
浸炭焼入れ条件を採用しており、表面硬さと残留オース
テナイト量は、式（１），（２）からの計算値と実測値
がほぼ対応しており、夫々本発明の規定要件を満足して
いるため、ピッチング疲労試験結果および回転曲げ疲労
試験結果のいずれにおいても良好な結果が得られてい
る。
【００４０】これに対しＮｏ．１０，１１は、用いた鋼
材のＳｉ含有量またはＣｒ含有量が多過ぎる他、該鋼材
に対して浸炭焼入れ条件も適正でなく、表面硬さと残留
オーステナイト量の計算値と実測値がいずれも本発明の
規定要件を外れる比較例、またＮｏ．１３〜１６は、鋼
材の成分組成は好ましい要件を満たしているが、浸炭焼
入れ条件が不適正であるため、表面硬さと残留オーステ
ナイト量の計算値と実測値の一方もしくは双方が本発明
の規定要件を外れる比較例であり、いずれもピッチング
疲労試験でスコーリング、ピッチングいはスポーリング
の発生が見られ、また回転曲げ疲労試験では表面あるい
は内部を起点とする疲労破壊が起こっており、本発明の
目的を達成できないことが分かる。
材のＳｉ含有量またはＣｒ含有量が多過ぎる他、該鋼材
に対して浸炭焼入れ条件も適正でなく、表面硬さと残留
オーステナイト量の計算値と実測値がいずれも本発明の
規定要件を外れる比較例、またＮｏ．１３〜１６は、鋼
材の成分組成は好ましい要件を満たしているが、浸炭焼
入れ条件が不適正であるため、表面硬さと残留オーステ
ナイト量の計算値と実測値の一方もしくは双方が本発明
の規定要件を外れる比較例であり、いずれもピッチング
疲労試験でスコーリング、ピッチングいはスポーリング
の発生が見られ、また回転曲げ疲労試験では表面あるい
は内部を起点とする疲労破壊が起こっており、本発明の
目的を達成できないことが分かる。
【００４１】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、浸
炭部品を製造するに当たり、使用する鋼材の成分組成に
応じて浸炭焼入れ条件を適正に制御することによって、
疲労特性の向上に最適の表面硬さと残留オーステナイト
量を確実に得ることができ、成分組成や浸炭条件などに
ついて試行錯誤的な模索を要することなく、耐ピッチン
グ性等を含めた高面圧性に非常に優れた浸炭部品を確実
かつ安定して製造し得ることになった。
炭部品を製造するに当たり、使用する鋼材の成分組成に
応じて浸炭焼入れ条件を適正に制御することによって、
疲労特性の向上に最適の表面硬さと残留オーステナイト
量を確実に得ることができ、成分組成や浸炭条件などに
ついて試行錯誤的な模索を要することなく、耐ピッチン
グ性等を含めた高面圧性に非常に優れた浸炭部品を確実
かつ安定して製造し得ることになった。
【図１】ローラピッチング疲労試験に用いた試験片の寸
法・形状を示す図である。
法・形状を示す図である。
【図２】小野式回転曲げ疲労試験に用いた試験片の寸法
・形状を示す図である。
・形状を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｃ２２Ｃ 38/60 (72)発明者 森本 啓之 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内 (72)発明者 野村 正裕 兵庫県神戸市西区高塚台１丁目５番５号 株式会社神戸製鋼所神戸総合技術研究所内
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｓｉ含有量が１％（ｍａｓｓ％を表わ
す、以下同じ）以下（０％を含まない）、Ｃｒ含有量が
３％以下（０％を含まない）である低・中炭素低合金綱
を使用し、下記（１），（２）式が成立する焼入れ液温
度（絶対温度：Tq）、浸炭温度（絶対温度：Tc）および
浸炭時のカーボンポテンシャル（％：Cp）で浸炭焼入れ
処理を行なうことを特徴とする耐高面圧浸炭部品の製
法。 650 ≦[1-(Y/100)1/3]×840+[(Y/100)1/3 ×(193×Ｂ + 19 ×Si%+8 ×Mn%+43×Mo%+28×V%+41.5)]+330 ……（１） 【数１】 但しＡ=823-361×Ｂ- 11×Si%-39×Mn%-17×Ni%-20×Cr
%-5 ×Mo%-35×V%-330×N%+ 30×Al% Ｂ=Cp + Ｃ×(194.4- 0.1058×Tc)/(179.5+0.508×Tc) Ｃ=(-0.00286×Tc+1.81)×Si%+0.000479×Tc×Mn% +(-
0.000529×Tc+0.30)×Ni%+(0.000124 ×Tc+0.38)×Mo%+
(0.00255×Tc-1.30)×V%+Cr% Tqは焼入れ温度、Tcは浸炭温度（絶対温度）、Cpは浸炭
時のカーボンポテンシャル（％）を表わす。 - 【請求項２】Ｃ ：０．０５〜０．５％ Ｓｉ：１％以下 Ｍｎ：０．２〜２％ Ｐ ：０．０３０％以下 Ｓ ：０．００３〜０．０７％ Ｃｒ：０．２〜３％ Ａｌ：０．０１５〜０．１％ Ｎ ：０．００５〜０．０２５％ 全酸素：０．００２％以下 の要件を満たし、残部が実質的にＦｅからなる低・中炭
素低合金鋼を使用する請求項１に記載の製法。 - 【請求項３】 更に他の元素として Ｎｉ：０．２〜４％ Ｍｏ：０．０８〜１％ Ｖ ：０．０３〜１％ よりなる群から選択される少なくとも１種を含有する低
・中炭素低合金鋼を使用する請求項２に記載の製法。 - 【請求項４】 更に他の元素として、Ｎｂ：０．００５
〜０．１％および／またはＴｉ：０．００５〜０．１％
を含有する低・中炭素低合金鋼を使用する請求項２また
は３に記載の製法。 - 【請求項５】 更に他の元素として Ｐｂ：０．０９％以下 Ｃａ：０．０００５〜０．００５％ Ｚｒ：０．０１〜０．０５％ Ｔｅ：０．００５〜０．１％ Ｓｂ：０．００５〜０．１％ Ｓｅ：０．００５〜０．１％ よりなる群から選択される少なくとも１種の元素を含む
低・中炭素低合金鋼を使用する請求項２〜４のいずれか
に記載の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21333995A JPH0959756A (ja) | 1995-08-22 | 1995-08-22 | 耐高面圧浸炭部品の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21333995A JPH0959756A (ja) | 1995-08-22 | 1995-08-22 | 耐高面圧浸炭部品の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0959756A true JPH0959756A (ja) | 1997-03-04 |
Family
ID=16637522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21333995A Withdrawn JPH0959756A (ja) | 1995-08-22 | 1995-08-22 | 耐高面圧浸炭部品の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0959756A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003012156A1 (fr) * | 2001-07-24 | 2003-02-13 | Ascometal | Procede de fabrication d'une piece mecanique, et piece mecanique ainsi realisee |
| WO2003104516A1 (ja) * | 2002-06-11 | 2003-12-18 | 光洋サーモシステム株式会社 | ガス浸炭方法 |
| WO2003104515A1 (ja) * | 2002-06-11 | 2003-12-18 | 光洋サーモシステム株式会社 | ガス浸炭方法 |
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| WO2005003401A1 (ja) * | 2003-07-03 | 2005-01-13 | Koyo Thermo Systems Co., Ltd. | ガス浸炭方法 |
| US7416614B2 (en) | 2002-06-11 | 2008-08-26 | Koyo Thermo Systems Co., Ltd. | Method of gas carburizing |
| WO2010116670A1 (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-14 | 新日本製鐵株式会社 | 浸炭鋼部品 |
| JP2013227607A (ja) * | 2012-04-25 | 2013-11-07 | Honda Motor Co Ltd | ベルト式ｃｖｔのプーリー用鋼及びベルト式ｃｖｔプーリー |
| JP2019218585A (ja) * | 2018-06-18 | 2019-12-26 | 日本製鉄株式会社 | 浸炭用鋼及び部品 |
-
1995
- 1995-08-22 JP JP21333995A patent/JPH0959756A/ja not_active Withdrawn
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003012156A1 (fr) * | 2001-07-24 | 2003-02-13 | Ascometal | Procede de fabrication d'une piece mecanique, et piece mecanique ainsi realisee |
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| US8317939B2 (en) | 2003-06-12 | 2012-11-27 | Koyo Thermo Systems Co., Ltd. | Method of gas carburizing |
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| CN1311095C (zh) * | 2003-07-03 | 2007-04-18 | 光洋热***株式会社 | 气体渗碳方法 |
| WO2010116670A1 (ja) * | 2009-03-30 | 2010-10-14 | 新日本製鐵株式会社 | 浸炭鋼部品 |
| CN102317490A (zh) * | 2009-03-30 | 2012-01-11 | 新日本制铁株式会社 | 渗碳钢部件 |
| JP4677057B2 (ja) * | 2009-03-30 | 2011-04-27 | 新日本製鐵株式会社 | 浸炭鋼部品 |
| KR101280203B1 (ko) * | 2009-03-30 | 2013-06-28 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 침탄강 부품 |
| US8801873B2 (en) | 2009-03-30 | 2014-08-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Carburized steel part |
| JP2013227607A (ja) * | 2012-04-25 | 2013-11-07 | Honda Motor Co Ltd | ベルト式ｃｖｔのプーリー用鋼及びベルト式ｃｖｔプーリー |
| JP2019218585A (ja) * | 2018-06-18 | 2019-12-26 | 日本製鉄株式会社 | 浸炭用鋼及び部品 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021105 |