JPH0938722A - 角鋼管の製造方法 - Google Patents
角鋼管の製造方法Info
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- JPH0938722A JPH0938722A JP21138695A JP21138695A JPH0938722A JP H0938722 A JPH0938722 A JP H0938722A JP 21138695 A JP21138695 A JP 21138695A JP 21138695 A JP21138695 A JP 21138695A JP H0938722 A JPH0938722 A JP H0938722A
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- pipe
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/15—Making tubes of special shape; Making tube fittings
- B21C37/155—Making tubes with non circular section
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ロール成形方式による角鋼管の製造方法にお
いて、低コストで角鋼管の残留応力を低減させそれによ
って生ずる切口変形を抑制すること。 【構成】 丸鋼管１Ｂをロールにより角形成形して角鋼
管２を製造する角鋼管２の製造方法において、角形成形
工程で、角鋼管２の辺部が管内面側に向かって凸となる
ように成形した後、該角鋼管２の辺部に、管長手方向で
管外面側が引張歪、管内面側が圧縮歪となるように管内
面側から曲げ加工を施すもの。
いて、低コストで角鋼管の残留応力を低減させそれによ
って生ずる切口変形を抑制すること。 【構成】 丸鋼管１Ｂをロールにより角形成形して角鋼
管２を製造する角鋼管２の製造方法において、角形成形
工程で、角鋼管２の辺部が管内面側に向かって凸となる
ように成形した後、該角鋼管２の辺部に、管長手方向で
管外面側が引張歪、管内面側が圧縮歪となるように管内
面側から曲げ加工を施すもの。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はロール成形方式によ
る角鋼管の製造方法に関する。
る角鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】角鋼管の製造方法の一つであるロール成
形方式は、素材としての鋼帯を複数段の丸形成形ロール
に通してオープンパイプ状に成形し、このオープンパイ
プの両エッジを電縫溶接して丸鋼管とし、更に、この丸
鋼管を複数段の角形成形ロール（図３のリシェーピング
スタンドＲ１〜Ｒ４）に通して角形成形し、角鋼管を得
るものである。
形方式は、素材としての鋼帯を複数段の丸形成形ロール
に通してオープンパイプ状に成形し、このオープンパイ
プの両エッジを電縫溶接して丸鋼管とし、更に、この丸
鋼管を複数段の角形成形ロール（図３のリシェーピング
スタンドＲ１〜Ｒ４）に通して角形成形し、角鋼管を得
るものである。
【０００３】然るに、ロール成形方式により製造された
角鋼管を切断すると、図１に示す如く、成形方向に沿っ
て、切口の辺部が外方に凸状にふくらむ開口変形の現象
を生ずる。
角鋼管を切断すると、図１に示す如く、成形方向に沿っ
て、切口の辺部が外方に凸状にふくらむ開口変形の現象
を生ずる。
【０００４】このような切口変形は角鋼管の寸法精度を
悪化するものであり、角鋼管を建築用部材として用いる
場合、その仕口加工、溶接の工程で、本来角鋼管の高寸
法精度を前提として採用される自動溶接が不可能とな
り、手動溶接及びそれに伴う溶接補修等を余儀なくされ
たり、また、ブラケットの寸法が合わず、一部ブラケッ
ト溶接部の切断補修が必要となる等、生産能率が低下す
る。更に、２本の角鋼管を接続するとき、両角鋼管の突
き合わせ部の内面に裏当金を設けるとき、上述の切口変
形は管内面と裏当金との間に過剰の間隙を発生させ溶接
欠陥を招来するものとなり、接続強度の低下及び溶接補
修の発生を招く。また、角鋼管の辺部が上述の切口変形
で外方に凸状にふくらむことにより、管コーナー部内面
に高い残留引張応力を生じ、冬期低温時に施す溶接加工
に伴う割れ、溶融亜鉛めっき施工時の割れ等を生ずる場
合があり、建築用部材としての性能確保に困難がある。
悪化するものであり、角鋼管を建築用部材として用いる
場合、その仕口加工、溶接の工程で、本来角鋼管の高寸
法精度を前提として採用される自動溶接が不可能とな
り、手動溶接及びそれに伴う溶接補修等を余儀なくされ
たり、また、ブラケットの寸法が合わず、一部ブラケッ
ト溶接部の切断補修が必要となる等、生産能率が低下す
る。更に、２本の角鋼管を接続するとき、両角鋼管の突
き合わせ部の内面に裏当金を設けるとき、上述の切口変
形は管内面と裏当金との間に過剰の間隙を発生させ溶接
欠陥を招来するものとなり、接続強度の低下及び溶接補
修の発生を招く。また、角鋼管の辺部が上述の切口変形
で外方に凸状にふくらむことにより、管コーナー部内面
に高い残留引張応力を生じ、冬期低温時に施す溶接加工
に伴う割れ、溶融亜鉛めっき施工時の割れ等を生ずる場
合があり、建築用部材としての性能確保に困難がある。
【０００５】そこで従来、角鋼管の切口変形の原因と考
えられる残留応力を低減する方法として、例えば特開平
5-23738 号公報に記載の如く、角形成形工程の一部又は
全部を熱間成形するもの、或いは特開平5-146821号公報
に記載の如く、角形成形後の管を全面加熱し、ＳＲ（ス
トレスレリーフ）するものがある。
えられる残留応力を低減する方法として、例えば特開平
5-23738 号公報に記載の如く、角形成形工程の一部又は
全部を熱間成形するもの、或いは特開平5-146821号公報
に記載の如く、角形成形後の管を全面加熱し、ＳＲ（ス
トレスレリーフ）するものがある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、従来技術
では、角鋼管の切口変形の原因と考えられる残留応力を
低減すべく、管を熱間成形もしくは熱処理するものであ
り、重油、ガス等の燃料或いは電力を使用するにせよ、
加熱エネルギを必要として高コストとなる。また、ＳＲ
に対してオフラインの加熱炉を使用する場合には生産性
の低下を招き更に一層の高コストになる。
では、角鋼管の切口変形の原因と考えられる残留応力を
低減すべく、管を熱間成形もしくは熱処理するものであ
り、重油、ガス等の燃料或いは電力を使用するにせよ、
加熱エネルギを必要として高コストとなる。また、ＳＲ
に対してオフラインの加熱炉を使用する場合には生産性
の低下を招き更に一層の高コストになる。
【０００７】本発明は、ロール成形方式による角鋼管の
製造方法において、低コストで角鋼管の残留応力を低減
させそれによって生ずる切口変形を抑制することを目的
とする。
製造方法において、低コストで角鋼管の残留応力を低減
させそれによって生ずる切口変形を抑制することを目的
とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、丸鋼管をロー
ルにより角形成形して角鋼管を製造する角鋼管の製造方
法において、角形成形工程で、角鋼管の辺部が管内面側
に向かって凸となるように成形した後、該角鋼管の辺部
に、管長手方向で管外面側が引張歪、管内面側が圧縮歪
となるように管内面側から曲げ加工を施すようにしたも
のである。
ルにより角形成形して角鋼管を製造する角鋼管の製造方
法において、角形成形工程で、角鋼管の辺部が管内面側
に向かって凸となるように成形した後、該角鋼管の辺部
に、管長手方向で管外面側が引張歪、管内面側が圧縮歪
となるように管内面側から曲げ加工を施すようにしたも
のである。
【０００９】本発明者らは角鋼管の切口変形の原因を調
査し、以下の知見を得た。角鋼管の切口変形の発生原因
は図２に示す通りである。先ず、角鋼管の両端切口が開
口変形する理由について説明する。即ち、ロール成形
される材料のロールへの巻き付きによって生じた管長手
方向の曲げ歪（板厚の内面で引張、外面で圧縮）が、ロ
ール成形終了後に材料が直線的形状へもどるときに板厚
の内面で圧縮、外面で引張の曲げ残留応力となる。その
後、管の切断によってその残留応力が解放されると切口
がロールへの巻き付きと同じ形状に、即ち辺部が長手方
向で下に凸に曲がり、図２に示す如く、上流側と下流側
の両切断端切口が外側に開く方向に変形する。また、
角形成形時には板厚方向に剪断応力が作用する。そし
て、角形成形後の角鋼管には、板厚方向の剪断残留応力
が生じ、これにより、角鋼管の切断端切口は図２に示す
如く、上流側切断端切口が閉じる方向に変形し、下流側
切断端切口が外側に開く方向に変形する。以上のの長
手方向曲げ残留応力との板厚方向剪断残留応力とによ
る切口変形が重なり、下流側の切断端切口では開口量が
より大きく、上流側の切断端切口では開口量が小さくな
る傾向がある。切口変形量は製品辺長Ｄが大きいほど、
製品板厚ｔが小さいほど、また製品の降伏強度が高いほ
ど、大きくなる傾向がある。
査し、以下の知見を得た。角鋼管の切口変形の発生原因
は図２に示す通りである。先ず、角鋼管の両端切口が開
口変形する理由について説明する。即ち、ロール成形
される材料のロールへの巻き付きによって生じた管長手
方向の曲げ歪（板厚の内面で引張、外面で圧縮）が、ロ
ール成形終了後に材料が直線的形状へもどるときに板厚
の内面で圧縮、外面で引張の曲げ残留応力となる。その
後、管の切断によってその残留応力が解放されると切口
がロールへの巻き付きと同じ形状に、即ち辺部が長手方
向で下に凸に曲がり、図２に示す如く、上流側と下流側
の両切断端切口が外側に開く方向に変形する。また、
角形成形時には板厚方向に剪断応力が作用する。そし
て、角形成形後の角鋼管には、板厚方向の剪断残留応力
が生じ、これにより、角鋼管の切断端切口は図２に示す
如く、上流側切断端切口が閉じる方向に変形し、下流側
切断端切口が外側に開く方向に変形する。以上のの長
手方向曲げ残留応力との板厚方向剪断残留応力とによ
る切口変形が重なり、下流側の切断端切口では開口量が
より大きく、上流側の切断端切口では開口量が小さくな
る傾向がある。切口変形量は製品辺長Ｄが大きいほど、
製品板厚ｔが小さいほど、また製品の降伏強度が高いほ
ど、大きくなる傾向がある。
【００１０】そこで、本発明においては、角形成形工程
で角鋼管の辺部が管内面側に向かって凸となるように成
形した後、上述のロール成形時の管長手方向の曲げ歪及
び剪断歪とは逆の変形を角形成形工程後の段階で、角鋼
管の辺部に付与し各辺部がフラット形状になるようにす
る。これにより、製品の角鋼管に残存する管長手方向の
曲げ残留応力及び剪断残留応力は極めて小となり、結果
として管端の切口変形の発生も抑制される。これによっ
て、角鋼管の未切断部（胴体部）及び切断端部の辺部が
ともにフラットな形状を有する高寸法精度の角鋼管の製
造が可能となる。
で角鋼管の辺部が管内面側に向かって凸となるように成
形した後、上述のロール成形時の管長手方向の曲げ歪及
び剪断歪とは逆の変形を角形成形工程後の段階で、角鋼
管の辺部に付与し各辺部がフラット形状になるようにす
る。これにより、製品の角鋼管に残存する管長手方向の
曲げ残留応力及び剪断残留応力は極めて小となり、結果
として管端の切口変形の発生も抑制される。これによっ
て、角鋼管の未切断部（胴体部）及び切断端部の辺部が
ともにフラットな形状を有する高寸法精度の角鋼管の製
造が可能となる。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１は角鋼管の切口変形を示す模
式図、図２は角鋼管の切口変形原因を示す模式図、図３
は本発明の一実施例における丸鋼管成形過程を示す模式
図、図４は本発明の一実施例における角鋼管成形過程を
示す模式図、図５は本発明の一実施例における角鋼管成
形過程後の管矯正工程を示す模式図、図６は図５の要部
拡大図、図７は内張ロール配置の変形例を示す模式図、
図８は本発明の効果を示す模式図、図９は角鋼管切断後
の切口変形量の説明図である。
式図、図２は角鋼管の切口変形原因を示す模式図、図３
は本発明の一実施例における丸鋼管成形過程を示す模式
図、図４は本発明の一実施例における角鋼管成形過程を
示す模式図、図５は本発明の一実施例における角鋼管成
形過程後の管矯正工程を示す模式図、図６は図５の要部
拡大図、図７は内張ロール配置の変形例を示す模式図、
図８は本発明の効果を示す模式図、図９は角鋼管切断後
の切口変形量の説明図である。
【００１２】図３は、丸鋼管成形過程であり、丸形成形
ロール群によりオープンパイプ状に丸形成形されたオー
プンパイプ１Ａを、丸形成形ロール群の最終ロールであ
るフィンパスロール１１に通した後、オープンパイプ１
Ａの両エッジ部に２個のコンタクトチップ１２を接触さ
せて高周波電流を流し、これによって加熱されたエッジ
をスクイズロール１３によって加圧溶接（電縫溶接）
し、丸形電縫鋼管（丸鋼管１Ｂ）を得るものである。そ
して、この丸鋼管１Ｂの溶接ビードは、外面ビード切削
バイト１４により切削除去される。また、内面ビードは
仕様により内面ビード切削バイトにより切削除去される
場合もある。
ロール群によりオープンパイプ状に丸形成形されたオー
プンパイプ１Ａを、丸形成形ロール群の最終ロールであ
るフィンパスロール１１に通した後、オープンパイプ１
Ａの両エッジ部に２個のコンタクトチップ１２を接触さ
せて高周波電流を流し、これによって加熱されたエッジ
をスクイズロール１３によって加圧溶接（電縫溶接）
し、丸形電縫鋼管（丸鋼管１Ｂ）を得るものである。そ
して、この丸鋼管１Ｂの溶接ビードは、外面ビード切削
バイト１４により切削除去される。また、内面ビードは
仕様により内面ビード切削バイトにより切削除去される
場合もある。
【００１３】そして、丸鋼管１Ｂは引き続き図４の角形
成形ロール群に通されて角形成形され、角鋼管２とな
る。図４において、１６は丸鋼管１Ｂのためのサイジン
グロール、１７Ａ〜１７Ｄは角鋼管２を角形成形するた
めのリシェーピングロールである。
成形ロール群に通されて角形成形され、角鋼管２とな
る。図４において、１６は丸鋼管１Ｂのためのサイジン
グロール、１７Ａ〜１７Ｄは角鋼管２を角形成形するた
めのリシェーピングロールである。
【００１４】然るに、本実施例では、この図４の角形成
形工程で、例えば最終のリシェーピングロール１７Ｄは
角鋼管２の４つの辺部が管内面側に向かって凸となるよ
うに成形せしめる（図５（Ａ）、凸変形量ΔＨ1 ）。
形工程で、例えば最終のリシェーピングロール１７Ｄは
角鋼管２の４つの辺部が管内面側に向かって凸となるよ
うに成形せしめる（図５（Ａ）、凸変形量ΔＨ1 ）。
【００１５】そして、本実施例では、図４の角形成形工
程を経た角鋼管２が丸鋼管１Ｂから長尺切断されたオフ
ライン段階で、図５に示す如く、角鋼管２の４つの辺部
に、４個の内張ロール２１Ａ〜２１Ｄにより管内面側か
ら曲げ加工及び剪断加工を施し（図５（Ｂ）、内張曲げ
加工量ΔＨ2 ）、各辺部がこの内張曲げ加工後に図５
（Ｃ）に示す如くのフラットな形状となるようにする。
各内張ロール２１Ａ〜２１Ｄは、角鋼管２の長手方向で
管外面側が引張歪、管内面側が圧縮歪となるような曲げ
加工及び剪断加工を施すものである。
程を経た角鋼管２が丸鋼管１Ｂから長尺切断されたオフ
ライン段階で、図５に示す如く、角鋼管２の４つの辺部
に、４個の内張ロール２１Ａ〜２１Ｄにより管内面側か
ら曲げ加工及び剪断加工を施し（図５（Ｂ）、内張曲げ
加工量ΔＨ2 ）、各辺部がこの内張曲げ加工後に図５
（Ｃ）に示す如くのフラットな形状となるようにする。
各内張ロール２１Ａ〜２１Ｄは、角鋼管２の長手方向で
管外面側が引張歪、管内面側が圧縮歪となるような曲げ
加工及び剪断加工を施すものである。
【００１６】本発明者らは、管内面側からの内張曲げ加
工後の、角鋼管の未切断部（胴体部）及び上流側と下流
側の両切断端部の４辺ともが、フラットな形状を有する
こととなるために角形成形工程でそれらの４辺に施す内
面側への凸変形量（ΔＨ1 ）とその後工程で施す管内面
側からの内張曲げ加工量（ΔＨ2 ）との間には、管の辺
長（Ｌ）、板厚（ｔ）、強度（ｓ）により適正値が存在
することを一連の実験により把握している。その関係
は、例えば以下の関数式によって表わすことができる。 ΔＨ1 ＝ｆ（Ｌ，ｔ，ｓ） ΔＨ2 ＝ｇ（Ｌ，ｔ，ｓ，ΔＨ1 ）
工後の、角鋼管の未切断部（胴体部）及び上流側と下流
側の両切断端部の４辺ともが、フラットな形状を有する
こととなるために角形成形工程でそれらの４辺に施す内
面側への凸変形量（ΔＨ1 ）とその後工程で施す管内面
側からの内張曲げ加工量（ΔＨ2 ）との間には、管の辺
長（Ｌ）、板厚（ｔ）、強度（ｓ）により適正値が存在
することを一連の実験により把握している。その関係
は、例えば以下の関数式によって表わすことができる。 ΔＨ1 ＝ｆ（Ｌ，ｔ，ｓ） ΔＨ2 ＝ｇ（Ｌ，ｔ，ｓ，ΔＨ1 ）
【００１７】ここで、内張ロール２１Ａ〜２１Ｄは、角
鋼管２の内部に延在されているホルダーバー１５の先端
部に回転自在に枢着され、かつロール径方向にロール位
置を調整可能な構造となっており、このロール位置調整
により、内張量をコントロールすることができる。ま
た、内張ロール２１Ａ〜２１Ｄを内蔵したホルダーバー
１５を角鋼管２に挿入する場合は、内張ロール２１Ａ〜
２１Ｄを引っ込めて、角鋼管２の辺とロール２１Ａ〜２
１Ｄとが接触しないように内張ロール２１Ａ〜２１Ｄの
位置の調整を行う。そして、角鋼管２をストッパ２２で
保持し、角鋼管２の内部に挿入されたホルダーバー１５
を引き抜くことにて、内張ロール２１Ａ〜２１Ｄによる
内張曲げ加工を管内面側から施す。このとき、内張ロー
ル２１Ａ〜２１Ｄは管長手方向の同一面内に配置しても
良く（図６）、上下の内張ロール２１Ａ、２１Ｃの配置
面と左右の内張ロール２１Ｂ、２１Ｄの配置面とを互い
に管長手方向でずらして配置しても良く（図７）、或い
は１個ずつ管長手方向に互いに異なる位置に配置しても
良い。
鋼管２の内部に延在されているホルダーバー１５の先端
部に回転自在に枢着され、かつロール径方向にロール位
置を調整可能な構造となっており、このロール位置調整
により、内張量をコントロールすることができる。ま
た、内張ロール２１Ａ〜２１Ｄを内蔵したホルダーバー
１５を角鋼管２に挿入する場合は、内張ロール２１Ａ〜
２１Ｄを引っ込めて、角鋼管２の辺とロール２１Ａ〜２
１Ｄとが接触しないように内張ロール２１Ａ〜２１Ｄの
位置の調整を行う。そして、角鋼管２をストッパ２２で
保持し、角鋼管２の内部に挿入されたホルダーバー１５
を引き抜くことにて、内張ロール２１Ａ〜２１Ｄによる
内張曲げ加工を管内面側から施す。このとき、内張ロー
ル２１Ａ〜２１Ｄは管長手方向の同一面内に配置しても
良く（図６）、上下の内張ロール２１Ａ、２１Ｃの配置
面と左右の内張ロール２１Ｂ、２１Ｄの配置面とを互い
に管長手方向でずらして配置しても良く（図７）、或い
は１個ずつ管長手方向に互いに異なる位置に配置しても
良い。
【００１８】また、角鋼管２に曲げ加工を施す内張ロー
ル２１Ａ〜２１Ｄのロール径Ｄ、及び張り出し量は、角
鋼管２の辺長、板厚、強度、切口変形量等に応じて定
め、調整できる。
ル２１Ａ〜２１Ｄのロール径Ｄ、及び張り出し量は、角
鋼管２の辺長、板厚、強度、切口変形量等に応じて定
め、調整できる。
【００１９】尚、上述の内張ロール２１Ａ〜２１Ｄは、
シューに代えることもできる。このとき、シューは回転
せず、管内面との接触部には潤滑剤が供給される。
シューに代えることもできる。このとき、シューは回転
せず、管内面との接触部には潤滑剤が供給される。
【００２０】以下、本実施例の作用について説明する。
角鋼管２には、角形成形工程を構成する各成形ロール
（サイジングロール１６、リシェーピングロール１７Ａ
〜１７Ｄ）の入側で、当該成形ロールへの巻き付きによ
って管長手方向の曲げ歪（板厚の内面で引張、外面で圧
縮）及び剪断歪が付与され、当該ロール成形後に直線状
に戻る際に板厚の内面で圧縮、外面で引張の曲げ残留応
力及び剪断残留応力が残る。ところが、本実施例では、
(a) 角形成形工程で、例えばリシェーピングロール１７
Ｄが角鋼管２の辺部に管内面側に向かって凸をなす凸変
形を付与し、更に(b) 内張ロール２１Ａ〜２１Ｄが、角
形成形後の角鋼管２の管内面側から曲げ加工を施し、角
鋼管２の辺部に、管長手方向で管外面側に引張歪、管内
面側に圧縮歪を付与するとともに、角形成形時に作用す
る剪断歪とは逆の剪断歪を付与する。
角鋼管２には、角形成形工程を構成する各成形ロール
（サイジングロール１６、リシェーピングロール１７Ａ
〜１７Ｄ）の入側で、当該成形ロールへの巻き付きによ
って管長手方向の曲げ歪（板厚の内面で引張、外面で圧
縮）及び剪断歪が付与され、当該ロール成形後に直線状
に戻る際に板厚の内面で圧縮、外面で引張の曲げ残留応
力及び剪断残留応力が残る。ところが、本実施例では、
(a) 角形成形工程で、例えばリシェーピングロール１７
Ｄが角鋼管２の辺部に管内面側に向かって凸をなす凸変
形を付与し、更に(b) 内張ロール２１Ａ〜２１Ｄが、角
形成形後の角鋼管２の管内面側から曲げ加工を施し、角
鋼管２の辺部に、管長手方向で管外面側に引張歪、管内
面側に圧縮歪を付与するとともに、角形成形時に作用す
る剪断歪とは逆の剪断歪を付与する。
【００２１】即ち、角形成形工程後の角鋼管２が丸管１
Ｂから長尺切断されたオフライン段階で、角形成形工程
におけるロール成形時の管長手方向の曲げ歪（内面で引
張、外面で圧縮）及び剪断歪とは逆の変形を、角鋼管２
の辺部に付与することにより、角鋼管２に残存する管長
手方向の曲げ残留応力及び剪断残留応力を極めて小とす
る。従って、角鋼管２が製品長に切断され、その残留応
力が解放されても、管端での切口変形の発生は極小とな
る。
Ｂから長尺切断されたオフライン段階で、角形成形工程
におけるロール成形時の管長手方向の曲げ歪（内面で引
張、外面で圧縮）及び剪断歪とは逆の変形を、角鋼管２
の辺部に付与することにより、角鋼管２に残存する管長
手方向の曲げ残留応力及び剪断残留応力を極めて小とす
る。従って、角鋼管２が製品長に切断され、その残留応
力が解放されても、管端での切口変形の発生は極小とな
る。
【００２２】
【実施例】以下、本実施例の具体的実施結果について説
明する。丸形成形ロール群と角形成形ロール群とを連続
配置した電縫鋼管製造設備において、角形成形ロール群
の最終リシェーピングロール１７Ｄの後の角鋼管の４辺
に付与されている内面側への凸変形量（ΔＨ1 ）を4mm
とし、その後の内張ロール２１Ａ〜２１Ｄによる内面内
張曲げ加工が付与する内張曲げ加工量（ΔＨ2 ）を2.5m
m とすることにより、550mm 角、16mm板厚、ＳＴＫＣ49
0 材の角鋼管の製造を行なった。この角鋼管の未切断部
（胴体部）及び上流側と下流側の両切断端部の切口変形
量を調査し、図８、表１を得た。尚、切口変形量とは、
切断前後の各辺の平坦度の差で表わす。切断前の辺の平
坦度Δd1＝d −d1、切断後の辺の平坦度Δd2＝d −d2と
するとき、切口変形量はΔd2−Δd1で表わされる（図
９）。
明する。丸形成形ロール群と角形成形ロール群とを連続
配置した電縫鋼管製造設備において、角形成形ロール群
の最終リシェーピングロール１７Ｄの後の角鋼管の４辺
に付与されている内面側への凸変形量（ΔＨ1 ）を4mm
とし、その後の内張ロール２１Ａ〜２１Ｄによる内面内
張曲げ加工が付与する内張曲げ加工量（ΔＨ2 ）を2.5m
m とすることにより、550mm 角、16mm板厚、ＳＴＫＣ49
0 材の角鋼管の製造を行なった。この角鋼管の未切断部
（胴体部）及び上流側と下流側の両切断端部の切口変形
量を調査し、図８、表１を得た。尚、切口変形量とは、
切断前後の各辺の平坦度の差で表わす。切断前の辺の平
坦度Δd1＝d −d1、切断後の辺の平坦度Δd2＝d −d2と
するとき、切口変形量はΔd2−Δd1で表わされる（図
９）。
【００２３】図８、表１によれば、本発明方法の実施に
より、従来方法に比して、切口変形量を格段に低減で
き、角鋼管の未切断部（胴体部）及び切断端部ともフラ
ットな辺形状を有する高寸法精度の角鋼管を製造できる
ことが認められる。
より、従来方法に比して、切口変形量を格段に低減で
き、角鋼管の未切断部（胴体部）及び切断端部ともフラ
ットな辺形状を有する高寸法精度の角鋼管を製造できる
ことが認められる。
【００２４】
【表１】
【００２５】以上、本発明の実施例を図面により詳述し
たが、本発明の具体的な構成はこの実施例に限られるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変
更等があっても本発明に含まれる。例えば、本発明は四
角鋼管に限らず、三角、五角等の如何なる角鋼管にも適
用できる。
たが、本発明の具体的な構成はこの実施例に限られるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変
更等があっても本発明に含まれる。例えば、本発明は四
角鋼管に限らず、三角、五角等の如何なる角鋼管にも適
用できる。
【００２６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、ロール成
形方式による角鋼管の製造方法において、低コストで角
鋼管の残留応力を低減し、それによって生ずる切口変形
を抑制することができる。
形方式による角鋼管の製造方法において、低コストで角
鋼管の残留応力を低減し、それによって生ずる切口変形
を抑制することができる。
【図１】図１は角鋼管の切口変形を示す模式図である。
【図２】図２は角鋼管の切口変形原因を示す模式図であ
る。
る。
【図３】図３は本発明の一実施例における丸鋼管成形過
程を示す模式図である。
程を示す模式図である。
【図４】図４は本発明の一実施例における角鋼管成形過
程を示す模式図である。
程を示す模式図である。
【図５】図５は本発明の一実施例における角鋼管成形過
程後の管矯正工程を示す模式図である。
程後の管矯正工程を示す模式図である。
【図６】図６は図５の要部拡大図である。
【図７】図７は内張ロール配置の変形例を示す模式図で
ある。
ある。
【図８】図８は本発明の効果を示す模式図である。
【図９】図９は角鋼管切断後の切口変形量の説明図であ
る。
る。
１Ｂ 丸鋼管 ２ 角鋼管 １１ フィンパスロール（ロール） １３ スクイズロール １７Ａ〜１７Ｄ リシェーピングロール ２１Ａ〜２１Ｄ 内張ロール
Claims (1)
- 【請求項１】 丸鋼管をロールにより角形成形して角鋼
管を製造する角鋼管の製造方法において、 角形成形工程で、角鋼管の辺部が管内面側に向かって凸
となるように成形した後、該角鋼管の辺部に、管長手方
向で管外面側が引張歪、管内面側が圧縮歪となるように
管内面側から曲げ加工を施すことを特徴とする角鋼管の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21138695A JPH0938722A (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 角鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21138695A JPH0938722A (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 角鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0938722A true JPH0938722A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=16605106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21138695A Withdrawn JPH0938722A (ja) | 1995-07-28 | 1995-07-28 | 角鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0938722A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100320754B1 (ko) * | 1998-05-30 | 2002-10-25 | 남양금속 주식회사 | 비용접사각파이프및이의제조방법 |
| WO2011023167A3 (de) * | 2009-08-28 | 2011-04-28 | V & M Deutschland Gmbh | Verfahren zur herstellung warmgewalzter hohlprofile mit rechteckigem querschnitt und mit kleinen kantenradien |
-
1995
- 1995-07-28 JP JP21138695A patent/JPH0938722A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100320754B1 (ko) * | 1998-05-30 | 2002-10-25 | 남양금속 주식회사 | 비용접사각파이프및이의제조방법 |
| WO2011023167A3 (de) * | 2009-08-28 | 2011-04-28 | V & M Deutschland Gmbh | Verfahren zur herstellung warmgewalzter hohlprofile mit rechteckigem querschnitt und mit kleinen kantenradien |
| CN102574191A (zh) * | 2009-08-28 | 2012-07-11 | V&M德国有限公司 | 用于制造具有小棱角半径的热轧空心型材的方法 |
| DE102009039710B4 (de) * | 2009-08-28 | 2014-03-20 | V&M Deutschland Gmbh | Verfahren zur Herstellung warmgewalzter Hohlprofile mit kleinen Kantenradien, Hohlprofil und Verwendung des Hohlprofils |
| US9056344B2 (en) | 2009-08-28 | 2015-06-16 | Vallourec Deutschland Gmbh | Method for producing hot rolled hollow sections having a rectangular cross-section and small edge radii |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021001 |