JPH09324763A - Variable displacement compressor and control method thereof - Google Patents

Variable displacement compressor and control method thereof

Info

Publication number
JPH09324763A
JPH09324763A JP8141648A JP14164896A JPH09324763A JP H09324763 A JPH09324763 A JP H09324763A JP 8141648 A JP8141648 A JP 8141648A JP 14164896 A JP14164896 A JP 14164896A JP H09324763 A JPH09324763 A JP H09324763A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
pressure
suction pressure
chamber
input current
current value
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP8141648A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP3582229B2 (en
Inventor
Masahiro Kawaguchi
真広 川口
Takeshi Mizufuji
健 水藤
Masanori Sonobe
正法 園部
Takuya Okuno
卓也 奥野
Yuji Kubo
裕司 久保
Eiji Tokunaga
英二 徳永
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toyota Industries Corp
Original Assignee
Toyoda Automatic Loom Works Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toyoda Automatic Loom Works Ltd filed Critical Toyoda Automatic Loom Works Ltd
Priority to JP14164896A priority Critical patent/JP3582229B2/en
Publication of JPH09324763A publication Critical patent/JPH09324763A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP3582229B2 publication Critical patent/JP3582229B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Landscapes

  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
  • Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a variable displacement compressor capable of avoiding a state an amount of lubricating oil returned from an external refrigerant circuit decreases according to occurrence of trouble in lubricating of each sliding part. SOLUTION: A control computer inputs value Ix calculated in response to each parameter to a solenoid 74 of a capacitance control valve 49 as an input current value I and sets an intake pressure. The capacitance control valve 49 adjusts a pressure in a crank case 15 such that the intake pressure is a set intake pressure. Accordingly, the inclination of a cam plate 23 varies to thereby change a discharge capacity. When the calculated value Ix is set so that the inlet pressure exceeds a predetermined value (Ix<I1), the control computer varies the input current value I from the calculated value Ix to a constant value I2 (>=I1) to decrease the set intake pressure. Therefore, the discharge capacity is increased.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、車両空調システム
等の冷凍回路に用いられる可変容量型圧縮機及びその制
御方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a variable capacity compressor used in a refrigeration circuit of a vehicle air conditioning system and a control method thereof.

【０００２】[0002]

【従来の技術】この種の圧縮機としては、クランク室が
ハウジング内部に形成されるとともに、同クランク室内
には駆動軸が回転可能に支持されている。シリンダボア
は、前記ハウジングを構成するシリンダブロックに形成
され、同シリンダボア内にはピストンが収容されてい
る。また、斜板は駆動軸に一体回転可能かつ揺動可能に
装着されている。そして、制御圧室の圧力を変更するこ
とにより、前記クランク室の圧力とシリンダボアの圧力
とのピストンを介した差に応じて斜板の傾角を変更し
て、吐出容量を制御するように構成されている。2. Description of the Related Art In a compressor of this type, a crank chamber is formed inside a housing, and a drive shaft is rotatably supported in the crank chamber. The cylinder bore is formed in a cylinder block forming the housing, and a piston is housed in the cylinder bore. Further, the swash plate is mounted on the drive shaft so as to be integrally rotatable and swingable. Then, by changing the pressure in the control pressure chamber, the inclination angle of the swash plate is changed according to the difference between the pressure in the crank chamber and the pressure in the cylinder bore via the piston, and the discharge capacity is controlled. ing.

【０００３】さて、前記制御圧室の圧力を変更するため
の構成として、同制御圧室と吐出圧領域或いは吸入圧領
域とを接続する通路の途中には、同通路の開度を調節す
るための容量制御弁が設けられている。同容量制御弁
は、吸入圧の変動に感応して弁体を開閉動作させる感圧
機構と、入力電流値に応じて弁体への付与荷重を変化さ
せることで設定吸入圧を変更するソレノイドとを備えて
いる。Now, as a structure for changing the pressure of the control pressure chamber, in order to adjust the opening degree of the passage connecting the control pressure chamber and the discharge pressure region or the suction pressure region. A capacity control valve is provided. The volume control valve has a pressure-sensitive mechanism that opens and closes the valve body in response to changes in suction pressure, and a solenoid that changes the set suction pressure by changing the load applied to the valve body according to the input current value. Is equipped with.

【０００４】そして、外部冷媒回路の冷房負荷等に応じ
て設定吸入圧が変更され、さらには、感圧機構により吸
入圧が設定吸入圧となるように弁体が開閉動作されるこ
とで圧縮機の吐出容量が制御される。Then, the set suction pressure is changed according to the cooling load of the external refrigerant circuit and the valve body is opened and closed by the pressure sensing mechanism so that the suction pressure becomes the set suction pressure. The discharge capacity of is controlled.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】ところが、外部冷媒回
路の冷房負荷が小さい状況下において吸入圧は高く設定
され、この高い吸入圧を保持するように圧縮機の吐出容
量が小容量側に制御される。ここで、前記冷凍回路には
蒸発器内の圧力を調整するための膨張弁が備えられてお
り、例えば、同膨張弁は外部冷媒回路における蒸発器の
出口側の冷媒温度に基づいて動作される。なお、この蒸
発器の出口側の冷媒温度は、同蒸発器内の圧力が反映さ
れている。However, when the cooling load of the external refrigerant circuit is small, the suction pressure is set high, and the discharge capacity of the compressor is controlled to the small capacity side so as to maintain this high suction pressure. It Here, the refrigeration circuit is provided with an expansion valve for adjusting the pressure in the evaporator, and for example, the expansion valve is operated based on the refrigerant temperature at the outlet side of the evaporator in the external refrigerant circuit. . The refrigerant temperature on the outlet side of the evaporator reflects the pressure inside the evaporator.

【０００６】従って、圧縮機が高い吸入圧を保持するよ
うに動作されることで、蒸発器内の圧力が高くなり、前
記膨張弁は同蒸発器内の圧力を下げようと、蒸発器に流
れ込む冷媒の流量を絞る方向に動作される。その結果、
外部冷媒回路における冷媒の循環量が減少され、同冷媒
とともに流動される潤滑油の圧縮機に戻される量が減少
されていた。Therefore, the compressor is operated so as to maintain a high suction pressure, so that the pressure in the evaporator becomes high, and the expansion valve flows into the evaporator in order to reduce the pressure in the evaporator. It is operated in the direction of reducing the flow rate of the refrigerant. as a result,
The circulation amount of the refrigerant in the external refrigerant circuit has been reduced, and the amount of the lubricating oil flowing with the refrigerant returned to the compressor has been reduced.

【０００７】また、吐出容量が小容量側に制御されるた
め、圧縮機の冷媒ガスの吸入量も少なくなり、外部冷媒
回路側から戻される潤滑油量が大きく減少されていた。
このように、外部冷媒回路から圧縮機に戻される潤滑油
の量が減少されることで、同圧縮機における各摺動部分
の潤滑に不具合を生じるおそれがあった。Further, since the discharge capacity is controlled to the small capacity side, the suction amount of the refrigerant gas of the compressor is reduced, and the amount of lubricating oil returned from the external refrigerant circuit side is greatly reduced.
As described above, the amount of lubricating oil returned from the external refrigerant circuit to the compressor is reduced, which may cause a problem in lubrication of each sliding portion of the compressor.

【０００８】本発明は、上記従来技術に存在する問題点
に着目してなされたものであって、その目的は、外部冷
媒回路から戻される潤滑油の量が、各摺動部分の潤滑に
不具合を生じるほど減少されるような状況を回避するこ
とが可能な可変容量型圧縮機及びその制御方法を提供す
ることにある。The present invention has been made by paying attention to the problems existing in the above-mentioned prior art, and the purpose thereof is that the amount of lubricating oil returned from the external refrigerant circuit causes a problem in lubrication of each sliding portion. It is an object of the present invention to provide a variable displacement compressor and a control method therefor capable of avoiding a situation in which the amount is reduced to a certain extent.

【０００９】[0009]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明では、制御圧室と吸入圧領域或いは吐
出圧領域とを連通する通路上には、同通路の開度を調節
することで制御圧室の圧力の変更を行い、吸入圧を設定
吸入圧に維持するための容量制御弁が設けられ、同容量
制御弁は、前記通路を開閉する弁体と、吸入圧領域に連
通された感圧室と、同感圧室に収容され吸入圧の変動を
前記弁体に伝達するための感圧機構と、入力電流値に応
じて前記弁体への付与荷重を変化させて設定吸入圧を変
更するためのソレノイドとを有し、前記設定吸入圧が所
定値を越えた場合、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレ
ノイドへの入力電流値を変更するようにした可変容量型
圧縮機である。In order to achieve the above object, according to the invention of claim 1, the opening of the passage is adjusted on the passage that connects the control pressure chamber and the suction pressure region or the discharge pressure region. By changing the pressure in the control pressure chamber, a capacity control valve for maintaining the suction pressure at the set suction pressure is provided, and the capacity control valve has a valve body for opening and closing the passage and a suction pressure region. It is set by communicating a pressure-sensitive chamber, a pressure-sensitive mechanism housed in the pressure-sensitive chamber for transmitting fluctuations in suction pressure to the valve body, and changing a load applied to the valve body according to an input current value. A variable displacement compressor having a solenoid for changing the suction pressure, and when the set suction pressure exceeds a predetermined value, the input current value to the solenoid is changed in order to lower the set suction pressure. Is.

【００１０】請求項２の発明では、前記入力電流値は一
時的に変更される。請求項３の発明では、前記入力電流
値は持続的に変更される。請求項４の発明では、制御圧
室と吸入圧領域或いは吐出圧領域とを連通する通路上に
は、同通路の開度を調節することで制御圧室の圧力の変
更を行い、吸入圧を設定吸入圧に維持するための容量制
御弁が設けられ、同容量制御弁は、前記通路を開閉する
弁体と、吸入圧領域に連通された感圧室と、同感圧室に
収容され吸入圧の変動を前記弁体に伝達するための感圧
機構と、入力電流値に応じて前記弁体への付与荷重を変
化させて設定吸入圧を変更するためのソレノイドとを有
し、吐出圧が所定値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値
を越えた場合に、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノ
イドへの入力電流値を変更するようにした可変容量型圧
縮機である。According to the second aspect of the invention, the input current value is temporarily changed. In the invention of claim 3, the input current value is continuously changed. In the invention of claim 4, on the passage that connects the control pressure chamber and the suction pressure region or the discharge pressure region, the pressure of the control pressure chamber is changed by adjusting the opening degree of the passage to change the suction pressure. A displacement control valve for maintaining a set suction pressure is provided, and the displacement control valve includes a valve body that opens and closes the passage, a pressure sensing chamber that communicates with a suction pressure region, and a suction pressure sensing chamber that is housed in the pressure sensing chamber. Of the discharge pressure to the valve body, and a solenoid for changing the set suction pressure by changing the load applied to the valve body according to the input current value. A variable displacement compressor configured to change an input current value to the solenoid in order to reduce the set suction pressure when the set suction pressure is less than a predetermined value and the set suction pressure exceeds the predetermined value.

【００１１】請求項５の発明では、前記入力電流値は、
一時的に変更される。請求項６の発明では、前記入力電
流値は、持続的に変更される。請求項７の発明では、前
記入力電流値は、吐出圧の下がり度合いに応じて徐々に
変更される。In the invention of claim 5, the input current value is
It will be changed temporarily. In the invention of claim 6, the input current value is continuously changed. In the invention of claim 7, the input current value is gradually changed according to the degree of decrease in the discharge pressure.

【００１２】請求項８の発明では、吸入圧を設定吸入圧
に維持すべく、吸入圧を容量制御弁の感圧室に導入し、
吸入圧の変動を感圧機構を介して前記制御圧室と吐出圧
領域或いは吸入圧領域とを連通する通路を開閉する弁体
に伝達するとともに、入力電流値に応じてソレノイドか
らの付与荷重を変化させて設定吸入圧を変更し、前記設
定吸入圧が所定値を越えた場合には、同設定吸入圧を下
げるべく前記ソレノイドへの入力電流値を変更させる制
御方法である。In the invention of claim 8, the suction pressure is introduced into the pressure sensing chamber of the displacement control valve in order to maintain the suction pressure at the set suction pressure,
The variation of the suction pressure is transmitted to a valve body that opens and closes a passage that communicates the control pressure chamber with the discharge pressure area or the suction pressure area via a pressure sensitive mechanism, and the load applied from the solenoid is changed according to the input current value. This is a control method in which the set intake pressure is changed to change the input current value to the solenoid in order to lower the set intake pressure when the set intake pressure exceeds a predetermined value.

【００１３】請求項９の発明では、吸入圧を設定吸入圧
に維持すべく、吸入圧を容量制御弁の感圧室に導入し、
吸入圧の変動を感圧機構を介して前記制御圧室と吐出圧
領域或いは吸入圧領域とを連通する通路を開閉する弁体
に伝達するとともに、入力電流値に応じてソレノイドか
らの付与荷重を変化させて設定吸入圧を変更し、吐出圧
が所定値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場
合に、同設定吸入圧を下げるべくソレノイドへの入力電
流値を変更させる制御方法である。In order to maintain the suction pressure at the set suction pressure, the suction pressure is introduced into the pressure sensing chamber of the displacement control valve.
The variation of the suction pressure is transmitted to a valve body that opens and closes a passage that communicates the control pressure chamber with the discharge pressure area or the suction pressure area via a pressure sensitive mechanism, and the load applied from the solenoid is changed according to the input current value. By changing the set suction pressure, and when the discharge pressure is less than the predetermined value and the set suction pressure exceeds the predetermined value, the input current value to the solenoid is changed to lower the set suction pressure. is there.

【００１４】（作用）上記構成の請求項１及び８の発明
においては、冷房負荷等に基づいて決定された容量制御
弁のソレノイドへの入力電流値に応じて弁体への付与荷
重が変更され、設定吸入圧が変更される。感圧機構は吸
入圧の変動に応じて通路を開閉するように動作され、従
って、圧縮機は設定吸入圧を維持すべく動作される。(Operation) In the inventions of claims 1 and 8 having the above-mentioned structure, the load applied to the valve body is changed according to the input current value to the solenoid of the capacity control valve determined based on the cooling load or the like. , The set suction pressure is changed. The pressure sensitive mechanism is operated to open and close the passage in response to variations in suction pressure, and thus the compressor is operated to maintain the set suction pressure.

【００１５】ここで、前記容量制御弁は冷房負荷が小さ
いほど高い吸入圧で開閉動作され、圧縮機は高い吸入圧
を保持するように小容量側に制御される。従って、蒸発
器内の圧力が上昇されて同蒸発器の出口側の冷媒温度が
低くなり、外部冷媒回路の膨張弁は蒸発器内の圧力を下
げようと、同蒸発器に流れ込む冷媒の流量を絞る。その
結果、外部冷媒回路における冷媒の循環量が減少され、
同冷媒とともに圧縮機に戻される潤滑油の量が減少され
る。Here, the capacity control valve is opened and closed with a higher suction pressure as the cooling load is smaller, and the compressor is controlled to a small capacity side so as to maintain a high suction pressure. Therefore, the pressure inside the evaporator rises and the refrigerant temperature at the outlet side of the evaporator decreases, and the expansion valve of the external refrigerant circuit reduces the flow rate of the refrigerant flowing into the evaporator in order to reduce the pressure inside the evaporator. squeeze. As a result, the circulation amount of the refrigerant in the external refrigerant circuit is reduced,
The amount of lubricating oil returned to the compressor together with the refrigerant is reduced.

【００１６】しかし、前記設定吸入圧が所定値を越えた
場合、圧縮機に戻される潤滑油の量が各摺動部分の潤滑
に不具合を生じる程減少されると判断して、同設定吸入
圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力電流値が変更さ
れる。従って、膨張弁が閉じ気味となることはないし、
圧縮機の吐出容量が増大されるため、同圧縮機に戻され
る潤滑油は各摺動部分の潤滑に十分な量が確保される。However, when the set suction pressure exceeds a predetermined value, it is determined that the amount of the lubricating oil returned to the compressor is reduced to such a degree that lubrication of each sliding portion becomes defective, and the set suction pressure is set. The input current value to the solenoid is changed to lower the value. Therefore, the expansion valve does not tend to close,
Since the discharge capacity of the compressor is increased, a sufficient amount of lubricating oil returned to the compressor is ensured for lubricating each sliding portion.

【００１７】請求項２の発明においては、設定吸入圧が
所定値を越えた場合、ソレノイドへの入力電流値は一時
的に設定吸入圧を下げるように変更される。従って、持
続的に設定吸入圧を下げる場合と比較して、吸入圧を幅
広く変更すること、つまり、蒸発器後の空気温度が取り
得る範囲を拡げることができる。In the second aspect of the invention, when the set suction pressure exceeds a predetermined value, the input current value to the solenoid is temporarily changed so as to lower the set suction pressure. Therefore, compared with the case where the set suction pressure is continuously lowered, the suction pressure can be widely changed, that is, the range of the air temperature after the evaporator can be expanded.

【００１８】請求項３の発明においては、設定吸入圧が
所定値を越えた場合、ソレノイドへの入力電流値は持続
的に設定吸入圧を下げるように変更される。従って、一
時的に設定吸入圧を下げる場合と比較して、蒸発器後の
空気温度の変動を低減できる。In the third aspect of the invention, when the set suction pressure exceeds a predetermined value, the input current value to the solenoid is changed so as to continuously lower the set suction pressure. Therefore, it is possible to reduce the fluctuation of the air temperature after the evaporator, as compared with the case of temporarily lowering the set suction pressure.

【００１９】請求項４及び９の発明においては、吐出圧
が所定値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場
合に、圧縮機に戻される潤滑油の量が同圧縮機の各摺動
部分に不具合を生じる程減少された状態にあると判断し
て、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力
電流値が変更される。従って、吐出圧が所定値以上とな
るような、圧縮機に必要量の潤滑油の戻りがある状態
で、不必要に設定吸入圧を下げる制御が行われることが
なく、吸入圧を幅広く変更すること、つまり、蒸発器後
の空気温度が取り得る範囲を拡げることが可能となる。In the inventions of claims 4 and 9, when the discharge pressure is less than a predetermined value and the set suction pressure exceeds a predetermined value, the amount of lubricating oil returned to the compressor is the same as that of each of the compressors. It is determined that the solenoid valve is in such a state that it has been reduced to such a degree that a malfunction occurs in the moving part, and the input current value to the solenoid is changed in order to lower the set intake pressure. Therefore, in a state where the required amount of lubricating oil is returned to the compressor such that the discharge pressure becomes equal to or higher than a predetermined value, the suction pressure can be widely changed without controlling the set suction pressure unnecessarily. That is, it is possible to widen the range that the air temperature after the evaporator can take.

【００２０】請求項５の発明においては、吐出圧が所定
値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場合、ソ
レノイドへの入力電流値は一時的に設定吸入圧を下げる
ように変更される。従って、持続的に設定吸入圧を下げ
る場合と比較して、吸入圧を幅広く変更すること、つま
り、蒸発器後の空気温度が取り得る範囲を拡げることが
できる。In the fifth aspect of the present invention, when the discharge pressure is less than the predetermined value and the set suction pressure exceeds the predetermined value, the input current value to the solenoid is temporarily changed to lower the set suction pressure. It Therefore, compared with the case where the set suction pressure is continuously lowered, the suction pressure can be widely changed, that is, the range of the air temperature after the evaporator can be expanded.

【００２１】請求項６の発明においては、吐出圧が所定
値未満でかつ前記設定吸入圧が所定値を越えた場合、ソ
レノイドへの入力電流値は持続的に設定吸入圧を下げる
ように変更される。従って、一時的に設定吸入圧を下げ
る場合と比較して、蒸発器後の空気温度の変動を低減で
きる。In the sixth aspect of the invention, when the discharge pressure is less than the predetermined value and the set suction pressure exceeds the predetermined value, the input current value to the solenoid is changed so as to continuously lower the set suction pressure. It Therefore, it is possible to reduce the fluctuation of the air temperature after the evaporator, as compared with the case of temporarily lowering the set suction pressure.

【００２２】請求項７の発明においては、入力電流値
は、吐出圧の下がり度合いに応じて徐々に変更される。
従って、潤滑油の戻りが少ない領域をさらに細かく規定
することができ、吸入圧を幅広く変更すること、つま
り、蒸発器後の空気温度が取り得る範囲を拡げることが
できる。In the invention of claim 7, the input current value is gradually changed according to the degree of decrease in the discharge pressure.
Therefore, it is possible to further finely define the region where the return of the lubricating oil is small, and to widely change the suction pressure, that is, to expand the range that the air temperature after the evaporator can take.

【００２３】[0023]

【発明の実施の形態】以下、本発明の可変容量型圧縮機
及びその制御方法を、クラッチレスタイプの可変容量型
圧縮機において具体化した第１〜第５実施形態について
説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, first to fifth embodiments in which a variable displacement compressor and a control method thereof according to the present invention are embodied in a clutchless type variable displacement compressor will be described.

【００２４】（第１実施形態）図１に示すように、フロ
ントハウジング１１はシリンダブロック１２の前端に接
合されている。リヤハウジング１３は、シリンダブロッ
ク１２の後端にバルブプレート１４を介して接合固定さ
れている。制御圧室としてのクランク室１５は、フロン
トハウジング１１とシリンダブロック１２とにより囲ま
れて空間形成されている。駆動軸１６は、同クランク室
１５内を通るようにフロントハウジング１１とシリンダ
ブロック１２との間に回転可能に架設支持されている。
被動プーリ１７は、フロントハウジング１１の前壁面に
アンギュラベアリング１８を介して回転可能に支持され
ている。同被動プーリ１７は、前記駆動軸１６のフロン
トハウジング１１からの突出端部に連結されており、そ
の外周部に巻き掛けられたベルト１９を介して外部駆動
源としての車両エンジン２０（図４に示す）に、電磁ク
ラッチ等のクラッチ機構を介することなく直結されてい
る。(First Embodiment) As shown in FIG. 1, the front housing 11 is joined to the front end of a cylinder block 12. The rear housing 13 is fixedly connected to the rear end of the cylinder block 12 via a valve plate 14. The crank chamber 15 as a control pressure chamber is surrounded by the front housing 11 and the cylinder block 12 to form a space. The drive shaft 16 is rotatably supported between the front housing 11 and the cylinder block 12 so as to pass through the crank chamber 15.
The driven pulley 17 is rotatably supported on the front wall surface of the front housing 11 via an angular bearing 18. The driven pulley 17 is connected to a projecting end portion of the drive shaft 16 from the front housing 11, and a vehicle engine 20 as an external drive source (see FIG. 4) via a belt 19 wound around the outer peripheral portion thereof. (Shown) is directly connected without a clutch mechanism such as an electromagnetic clutch.

【００２５】リップシール２１は、駆動軸１６の前端側
とフロントハウジング１１との間に介在され、クランク
室１５を圧縮機外部よりシールしている。回転支持体２
２は、クランク室１５内において前記駆動軸１６に止着
されている。斜板２３は駆動軸１６に対して、同駆動軸
１６の軸線Ｌ方向へスライド可能かつ傾動可能に支持さ
れている。支持アーム２４は回転支持体２２に突設され
ており、そのガイド孔２４ａを以て前記斜板２３に設け
られたガイドピン２５の球状部２５ａに係合されてい
る。そして、前記斜板２３は、支持アーム２４とガイド
ピン２５との連係により、駆動軸１６の軸線Ｌ方向へ傾
動可能かつ同駆動軸１６と一体的に回転可能となってい
る。同斜板２３の傾動は、ガイド孔２４ａと球状部２５
ａとの間のスライドガイド関係、駆動軸１６のスライド
支持作用により案内される。斜板２３の半径中心部がシ
リンダブロック１２側に移動されると、同斜板２３の傾
角が減少される。傾角減少バネ２６は、前記回転支持体
２２と斜板２３との間に介在されている。同傾角減少バ
ネ２６は、斜板２３を傾角の減少方向に付勢する。傾角
規制突部２２ａは回転支持体２２の後面に形成され、同
傾角規制突部２２ａに斜板２３が当接されることで、同
斜板２３の最大傾角が規制される。The lip seal 21 is interposed between the front end side of the drive shaft 16 and the front housing 11 to seal the crank chamber 15 from the outside of the compressor. Rotating support 2
2 is fixed to the drive shaft 16 in the crank chamber 15. The swash plate 23 is supported on the drive shaft 16 so as to be slidable and tiltable in the direction of the axis L of the drive shaft 16. The support arm 24 protrudes from the rotary support 22, and is engaged with a spherical portion 25a of a guide pin 25 provided on the swash plate 23 through a guide hole 24a. The swash plate 23 can tilt in the direction of the axis L of the drive shaft 16 and can rotate integrally with the drive shaft 16 by the cooperation of the support arm 24 and the guide pin 25. The swash plate 23 is tilted by the guide hole 24a and the spherical portion 25.
The guide is guided by the slide guide relationship between the drive shaft 16 and the drive shaft 16. When the radial center of the swash plate 23 is moved toward the cylinder block 12, the inclination angle of the swash plate 23 is reduced. The inclination reducing spring 26 is interposed between the rotary support 22 and the swash plate 23. The tilt-angle reducing spring 26 urges the swash plate 23 in the direction of decreasing the tilt angle. The inclination regulating protrusion 22a is formed on the rear surface of the rotary support 22, and the swash plate 23 is brought into contact with the inclination regulating protrusion 22a, whereby the maximum inclination of the swash plate 23 is regulated.

【００２６】図２に示すように、収容孔２７は、シリン
ダブロック１２の中心部において駆動軸１６の軸線Ｌ方
向に貫設されている。遮断体２８は筒状をなし、収容孔
２７内にスライド可能に収容されている。同遮断体２８
は、収容孔２７の内周面に案内される大径部２８ａと、
同大径部２８ａの後部に設けられた小径部２８ｂとから
なっている。吸入通路開放バネ２９は、収容孔２７の端
面と遮断体２８の大径部２８ａと小径部２８ｂとの段差
部分に介在され、同遮断体２８を斜板２３側へ付勢して
いる。As shown in FIG. 2, the receiving hole 27 extends through the center of the cylinder block 12 in the direction of the axis L of the drive shaft 16. The blocking body 28 has a cylindrical shape and is slidably housed in the housing hole 27. The same blocker 28
Is a large diameter portion 28a guided to the inner peripheral surface of the accommodation hole 27,
It is composed of a small diameter portion 28b provided at the rear of the large diameter portion 28a. The suction passage opening spring 29 is interposed in the step portion between the end surface of the accommodation hole 27 and the large diameter portion 28a and the small diameter portion 28b of the blocking body 28, and biases the blocking body 28 toward the swash plate 23 side.

【００２７】前記駆動軸１６は、その後端部を以て遮断
体２８の内部に挿入されている。ラジアルベアリング３
０は、駆動軸１６の後端部と遮断体２８の大径部２８ａ
の内周面との間に介在されている。同ラジアルベリング
３０は、サークリップ３１によって遮断体２８からの抜
けが阻止されており、同遮断体２８とともに駆動軸１６
に対して軸線Ｌ方向へスライド移動可能である。このよ
うに、駆動軸１６の後端部は、ラジアルベアリング３０
及び遮断体２８を介して収容孔２７の内周面で回転可能
に支持されている。The drive shaft 16 is inserted into the inside of the blocking body 28 with its rear end. Radial bearing 3
0 is the rear end of the drive shaft 16 and the large diameter portion 28a of the blocking body 28.
And the inner peripheral surface of the The radial belling 30 is prevented from coming off from the blocking body 28 by the circlip 31, and together with the blocking body 28, the drive shaft 16.
With respect to the axis L. As described above, the rear end of the drive shaft 16 is
And, it is rotatably supported on the inner peripheral surface of the housing hole 27 via a blocking body 28.

【００２８】吸入圧領域を構成する吸入通路３２は、リ
ヤハウジング１３及びバルブプレート１４の中心部に形
成されている。同吸入通路３２は前記収容孔２７に連通
されており、そのバルブプレート１４の前面側に表れる
開口周囲には、位置決め面３３が形成されている。遮断
面３４は、前記遮断体２８における小径部２８ｂの先端
面に形成され、同遮断体２８の移動により前記位置決め
面３３に接離される。同遮断面３４が位置決め面３３に
当接されることにより、両者３３，３４間のシール作用
で吸入通路３２と収容孔２７の内空間との連通が遮断さ
れる。The suction passage 32 forming the suction pressure region is formed in the center of the rear housing 13 and the valve plate 14. The suction passage 32 communicates with the accommodation hole 27, and a positioning surface 33 is formed around the opening on the front surface side of the valve plate 14. The blocking surface 34 is formed on the distal end surface of the small-diameter portion 28b of the blocking member 28, and is moved toward and away from the positioning surface 33 by the movement of the blocking member 28. When the blocking surface 34 is brought into contact with the positioning surface 33, the communication between the suction passage 32 and the inner space of the accommodation hole 27 is blocked by the sealing action between the both 33 and 34.

【００２９】スラストベアリング３５は斜板２３と遮断
体２８との間に介在され、駆動軸１６上にスライド移動
可能に支持されている。同スラストベアリング３５は、
吸入通路開放バネ２９に付勢されて、常には斜板２３と
遮断体２８の大径部２８ａとの間で挟持されている。The thrust bearing 35 is interposed between the swash plate 23 and the blocking body 28 and is slidably supported on the drive shaft 16. The thrust bearing 35 is
It is urged by the suction passage opening spring 29 and is always held between the swash plate 23 and the large diameter portion 28a of the blocking body 28.

【００３０】そして、前記斜板２３が遮断体２８側へ傾
動するのに伴い、同斜板２３の傾動がスラストベアリン
グ３５を介して遮断体２８に伝達される。従って、同遮
断体２８が吸入通路開放バネ２９の付勢力に抗して位置
決め面３３側に移動され、同遮断体２８は遮断面３４を
以て位置決め面３３に当接される。同遮断面３４が位置
決め面３３に当接された状態にて、斜板２３のそれ以上
の傾動が規制され、この規制された状態にて同斜板２３
の傾角は、０°よりも僅かに大きな最小傾角となる。斜
板２３の回転は、スラストベアリング３５の存在によっ
て遮断体２８への伝達を阻止される。Then, as the swash plate 23 tilts toward the blocking body 28, the tilting of the swash plate 23 is transmitted to the blocking body 28 via the thrust bearing 35. Accordingly, the blocking body 28 is moved toward the positioning surface 33 against the urging force of the suction passage opening spring 29, and the blocking body 28 contacts the positioning surface 33 with the blocking surface 34. When the blocking surface 34 is in contact with the positioning surface 33, further tilting of the swash plate 23 is restricted.
The inclination angle of is a minimum inclination angle slightly larger than 0 °. The rotation of the swash plate 23 is prevented from being transmitted to the blocking body 28 by the presence of the thrust bearing 35.

【００３１】シリンダボア１２ａは前記シリンダブロッ
ク１２に複数（図面には一箇所のみ表れる）が貫設形成
され、同数の片頭ピストン（以下、単にピストンとす
る）３６は各シリンダボア１２ａ内に収容されている。
前記斜板２３はシュー３７を介してピストン３６に係合
されており、同斜板２３の回転運動がピストン３６の前
後往復運動に変換される。A plurality of cylinder bores 12a (only one of which is shown in the drawing) are formed through the cylinder block 12, and the same number of single-headed pistons (hereinafter simply referred to as pistons) 36 are housed in each cylinder bore 12a. .
The swash plate 23 is engaged with a piston 36 via a shoe 37, and the rotational movement of the swash plate 23 is converted into a reciprocating motion of the piston 36.

【００３２】吸入圧領域を構成する吸入室３８及び吐出
圧領域を構成する吐出室３９は、前記リヤハウジング１
３内にぞれぞれ区画形成されている。吸入ポート４０、
同吸入ポート４０を開閉する吸入弁４１、吐出ポート４
２、同吐出ポート４２を開閉する吐出弁４３は、それぞ
れ前記バルブプレート１４に形成されている。そして、
吸入室３８内の冷媒ガスは、ピストン３６の復動動作に
より吸入ポート４０及び吸入弁４１を介してシリンダボ
ア１２ａ内に吸入される。同シリンダボア１２ａ内に流
入された冷媒ガスは、ピストン３６の往動動作により吐
出ポート４２及び吐出弁４３を介して吐出室３９に吐出
される。なお、同吐出弁４３の開度は、バルブプレート
１４に形成されたリテーナ９１により規定される。The suction chamber 38 constituting the suction pressure region and the discharge chamber 39 constituting the discharge pressure region are provided in the rear housing 1.
3 are divided into sections. Suction port 40,
A suction valve 41 for opening and closing the suction port 40 and a discharge port 4
2. A discharge valve 43 for opening and closing the discharge port 42 is formed on the valve plate 14, respectively. And
The refrigerant gas in the suction chamber 38 is sucked into the cylinder bore 12a via the suction port 40 and the suction valve 41 by the reciprocating operation of the piston 36. The refrigerant gas flowing into the cylinder bore 12a is discharged to the discharge chamber 39 via the discharge port 42 and the discharge valve 43 by the forward movement of the piston 36. The opening of the discharge valve 43 is defined by a retainer 91 formed on the valve plate 14.

【００３３】スラストベアリング４４は、前記回転支持
体２２とフロントハウジング１１との間に介在されてい
る。同スラストベアリング４４は、ピストン３６及び斜
板２３を介して回転支持体２２に作用される、冷媒圧縮
時の圧縮反力を受け止める。The thrust bearing 44 is interposed between the rotary support 22 and the front housing 11. The thrust bearing 44 receives a compression reaction force applied to the rotary support 22 via the piston 36 and the swash plate 23 when compressing the refrigerant.

【００３４】前記吸入室３８は通口４５を介して収容孔
２７に連通されている。そして、前記遮断体２８がその
遮断面３４を以て位置決め面３３に当接されると、通口
４５は吸入通路３２から遮断される。The suction chamber 38 is communicated with the accommodation hole 27 through a passage 45. Then, when the blocking body 28 comes into contact with the positioning surface 33 with its blocking surface 34, the communication port 45 is blocked from the suction passage 32.

【００３５】通路４６は駆動軸１６内に形成され、その
入口４６ａは駆動軸１６の前端側においてリップシール
２１付近で、出口４６ｂは遮断体２８の内部でそれぞれ
開口されている。放圧通口４７は前記遮断体２８の小径
部２８ｂ周面に貫設され、同放圧通口４７を介して遮断
体２８の内空間と収容孔２７の内空間とが連通されてい
る。The passage 46 is formed in the drive shaft 16, the inlet 46a thereof being opened near the lip seal 21 on the front end side of the drive shaft 16, and the outlet 46b being opened inside the blocking body 28. The pressure release port 47 is provided through the peripheral surface of the small-diameter portion 28 b of the blocking body 28, and the inner space of the blocking body 28 and the inner space of the accommodation hole 27 communicate with each other via the pressure release port 47.

【００３６】圧力供給通路４８は前記吐出室３９とクラ
ンク室１５とを接続し、同通路４８上には容量制御弁４
９が介在されている。検圧通路５０は、前記吸入通路３
２と容量制御弁４９との間に形成されている。The pressure supply passage 48 connects the discharge chamber 39 and the crank chamber 15, and the capacity control valve 4 is provided on the passage 48.
9 are interposed. The pressure detection passage 50 is the suction passage 3
2 and the capacity control valve 49.

【００３７】図１及び図２に示すように、前記容量制御
弁４９は、バルブハウジング５１とソレノイド部５２と
が中央付近において接合されている。弁室５３は、バル
ブハウジング５１とソレノイド部５２との間に区画形成
されている。弁体５４は同弁室５３内に収容されてい
る。弁孔５５は、前記弁室５３においてバルブハウジン
グ５１の軸線上に形成され、弁体５４と対向するように
開口されている。強制開放バネ５６は、弁体５４と弁室
５３の内壁との間に介在され、弁孔５５を開放する方向
に弁体５４を付勢している。弁室５３は、弁室ポート５
７及び圧力供給通路４８を介して吐出室３９に連通され
ている。As shown in FIGS. 1 and 2, in the displacement control valve 49, a valve housing 51 and a solenoid portion 52 are joined together near the center. The valve chamber 53 is defined between the valve housing 51 and the solenoid 52. The valve element 54 is housed in the valve chamber 53. The valve hole 55 is formed in the valve chamber 53 on the axis of the valve housing 51, and is opened so as to face the valve body 54. The forcible opening spring 56 is interposed between the valve body 54 and the inner wall of the valve chamber 53 and urges the valve body 54 in a direction to open the valve hole 55. The valve chamber 53 is the valve chamber port 5
7 and the pressure supply passage 48 to communicate with the discharge chamber 39.

【００３８】感圧室５８は、バルブハウジング５１の上
部に区画形成されている。同感圧室５８は、吸入圧導入
ポート５９及び検圧通路５０を介して吸入通路３２に連
通されている。ベローズ６０は前記感圧室５８内に収容
されている。感圧ロッドガイド６１は感圧室５８と弁室
５３との間に形成され、前記弁孔５５に連続されてい
る。感圧ロッド６２は、同感圧ロッドガイド６１内に摺
動可能に挿通されている。前記弁体５４とベローズ６０
は、同感圧ロッド６２によって作動連結されている。ま
た、同感圧ロッド６２の弁体５４側部分は、弁孔５５内
の冷媒ガスの通路を確保するために小径となっている。The pressure-sensitive chamber 58 is defined in the upper part of the valve housing 51. The pressure sensing chamber 58 communicates with the suction passage 32 via a suction pressure introduction port 59 and a pressure detection passage 50. The bellows 60 is housed in the pressure-sensitive chamber 58. The pressure-sensitive rod guide 61 is formed between the pressure-sensitive chamber 58 and the valve chamber 53, and is connected to the valve hole 55. The pressure-sensitive rod 62 is slidably inserted into the pressure-sensitive rod guide 61. The valve body 54 and the bellows 60
Are operatively connected by the same pressure-sensitive rod 62. The portion of the pressure-sensitive rod 62 on the valve body 54 side has a small diameter in order to secure a passage for the refrigerant gas in the valve hole 55.

【００３９】ポート６３は、バルブハウジング５１にお
いて弁室５３と感圧室５８との間に形成され、前記弁孔
５５と直交されている。同ポート６３は、圧力供給通路
４８を介してクランク室１５に連通されている。つま
り、弁室ポート５７、弁室５３、弁孔５５及びポート６
３は、前記圧力供給通路４８の一部を構成している。The port 63 is formed in the valve housing 51 between the valve chamber 53 and the pressure sensitive chamber 58 and is orthogonal to the valve hole 55. The port 63 communicates with the crank chamber 15 via a pressure supply passage 48. That is, the valve chamber port 57, the valve chamber 53, the valve hole 55, and the port 6
3 constitutes a part of the pressure supply passage 48.

【００４０】固定鉄芯６４は、前記ソレノイド部５２の
収容室６５の上方開口部に嵌合され、同固定鉄芯６４に
よってソレノイド室６６が区画形成されている。略有蓋
円筒状をなす可動鉄芯６７は、同ソレノイド室６６内に
往復動可能に収容されている。追従バネ６８は、可動鉄
芯６７と収容室６５の底面との間に介装されている。な
お、同追従バネ６８は、前記強制開放バネ５６よりも弾
性係数が小さいものが使用されている。ソレノイドロッ
ドガイド６９は前記固定鉄芯６４に形成され、ソレノイ
ド室６６と弁室５３とを連通している。ソレノイドロッ
ド７０は前記弁体５４と一体形成されており、ソレノイ
ドロッドガイド６９内に摺動可能の挿通されている。ソ
レノイドロッド７０の可動鉄芯６７側端は、前記強制開
放バネ５６及び追従バネ６８の付勢力によって可動鉄芯
６７に当接される。そして、可動鉄芯６７と弁体５４と
は、ソレノイドロッド７０を介して作動連結されてい
る。The fixed iron core 64 is fitted in the upper opening of the accommodating chamber 65 of the solenoid portion 52, and the fixed iron core 64 defines a solenoid chamber 66. A movable iron core 67 having a substantially cylindrical shape with a lid is reciprocally housed in the solenoid chamber 66. The follower spring 68 is interposed between the movable iron core 67 and the bottom of the storage chamber 65. The following spring 68 has a smaller elastic coefficient than that of the forcible release spring 56. The solenoid rod guide 69 is formed on the fixed iron core 64, and communicates the solenoid chamber 66 with the valve chamber 53. The solenoid rod 70 is formed integrally with the valve body 54, and is slidably inserted in the solenoid rod guide 69. The end of the solenoid rod 70 on the side of the movable iron core 67 is brought into contact with the movable iron core 67 by the urging force of the forcible opening spring 56 and the following spring 68. The movable iron core 67 and the valve element 54 are operatively connected via the solenoid rod 70.

【００４１】前記ソレノイド室６６は、固定鉄芯６４の
側面に形成された連通溝７１、バルブハウジング５１に
形成された連通孔７２及び容量制御弁４９の装着状態に
おいてリヤハウジング１３の内壁面との間に形成される
小室７３を介して前記ポート６３に連通されている。つ
まり、ソレノイド室６６内は、ソレノイドロッド７０及
び弁体５４を介して対向する弁孔５５内と同じ圧力環境
下、ここではともにクランク室圧力となるように構成さ
れている。The solenoid chamber 66 has a communication groove 71 formed in the side surface of the fixed iron core 64, a communication hole 72 formed in the valve housing 51, and an inner wall surface of the rear housing 13 when the capacity control valve 49 is mounted. It communicates with the port 63 through a small chamber 73 formed therebetween. That is, the inside of the solenoid chamber 66 is configured to have the same pressure environment as the inside of the valve hole 55 that faces the solenoid rod 70 and the valve body 54, that is, the crank chamber pressure in this case.

【００４２】円筒状をなすソレノイド７４は、前記固定
鉄芯６４及び可動鉄芯６７の外側において、両鉄芯６
４，６７を跨ぐようにして配置されている。そして、図
４に示すように、上記構成の圧縮機は、その吸入室３８
に冷媒ガスを導入する通路となる吸入通路３２と、吐出
室３９から冷媒ガスを排出する吐出フランジ７５とが外
部冷媒回路７６により接続されている。凝縮器７７、温
度式自動膨張弁である膨張弁７８及び蒸発器７９は、同
外部冷媒回路７６上に介在されている。図示しないが、
これら各機器は車両に搭載されて、冷凍回路としての車
両空調システムが構築されている。The solenoid 74 having a cylindrical shape is provided on both outer sides of the fixed iron core 64 and the movable iron core 67.
It is arranged so as to straddle 4, 67. Then, as shown in FIG.
The suction passage 32, which serves as a passage for introducing the refrigerant gas into, and the discharge flange 75 for discharging the refrigerant gas from the discharge chamber 39 are connected by an external refrigerant circuit 76. The condenser 77, the expansion valve 78 which is a temperature type automatic expansion valve, and the evaporator 79 are provided on the external refrigerant circuit 76. Although not shown,
Each of these devices is installed in a vehicle to construct a vehicle air conditioning system as a refrigeration circuit.

【００４３】前記膨張弁７８について説明すると、オリ
フィス１０１がバルブハウジング１０２内において外部
冷媒回路７６を構成する通路１０２ａの途中に形成され
ている。弁体１０３はバルブハウジング１０２内におい
てオリフィス１０１に対向して配置され、バネ１０４に
よって同オリフィス１０１を閉塞する方向に付勢されて
いる。圧力室１０５はバルブハウジング１０２の上部に
おいてダイヤフラム１０６を介して区画形成されてい
る。伝達ロッド１０７はその上端部を以てダイヤフラム
１０６に連結されており、下端部は前記弁体１０３に当
接されている。内部に制御ガスが充填された感温筒１０
８は、外部冷媒回路７６において蒸発器７９と圧縮機と
の間の配管上に取り付けられており、同感温筒１０８と
前記圧力室１０５とは導圧管路１０９を介して接続され
ている。Explaining the expansion valve 78, the orifice 101 is formed in the valve housing 102 in the middle of the passage 102a forming the external refrigerant circuit 76. The valve body 103 is arranged in the valve housing 102 so as to face the orifice 101, and is biased by a spring 104 in a direction to close the orifice 101. The pressure chamber 105 is partitioned and formed in the upper part of the valve housing 102 via a diaphragm 106. The transmission rod 107 has its upper end connected to the diaphragm 106, and its lower end abuts on the valve element 103. Temperature sensitive tube 10 with control gas filled inside
Reference numeral 8 is attached to a pipe between the evaporator 79 and the compressor in the external refrigerant circuit 76, and the temperature sensing cylinder 108 and the pressure chamber 105 are connected to each other via a pressure conduit 109.

【００４４】さて、前記蒸発器７９内の圧力が上昇され
ると同蒸発器７９内の冷媒温度が上昇され、その出口側
に至るまでの冷媒の蒸発量が多くなる。従って、同蒸発
器７９の出口側の冷媒温度が下降され、感温筒１０８か
ら圧力室１０５に導入される制御ガス圧が下降される。
このため、同圧力室１０５のダイヤフラム１０６が上動
され、弁体１０３がバネ１０４の付勢力によって上方に
移動されることで、オリフィス１０１の開度が狭められ
る。その結果、蒸発器７９に流入される冷媒量が減少さ
れて、同蒸発器７９内の圧力が低下される。Now, when the pressure inside the evaporator 79 rises, the temperature of the refrigerant inside the evaporator 79 rises, and the amount of evaporation of the refrigerant to the outlet side increases. Therefore, the refrigerant temperature on the outlet side of the evaporator 79 is lowered, and the control gas pressure introduced from the temperature sensing cylinder 108 into the pressure chamber 105 is lowered.
Therefore, the diaphragm 106 of the pressure chamber 105 is moved upward, and the valve body 103 is moved upward by the biasing force of the spring 104, so that the opening of the orifice 101 is narrowed. As a result, the amount of refrigerant flowing into the evaporator 79 is reduced, and the pressure inside the evaporator 79 is reduced.

【００４５】また、蒸発器７９内の圧力が下降されると
同蒸発器７９内の冷媒温度が下降され、その出口側に至
るまでの冷媒の蒸発量が少なくなる。従って、同蒸発器
７９の出口側の冷媒温度が上昇され、感温筒１０８から
圧力室１０５に導入される制御ガス圧が上昇される。こ
のため、同圧力室１０５のダイヤフラム１０６が下動さ
れ、弁体１０３が伝達ロッド１０７の下動によってバネ
１０４の付勢力に抗して下方に移動されることで、オリ
フィス１０１の開度が拡げられる。その結果、蒸発器７
９に流入される冷媒の流量が増加されて、同蒸発器７９
内の圧力が上昇される。When the pressure inside the evaporator 79 is lowered, the temperature of the refrigerant inside the evaporator 79 is also lowered, and the amount of refrigerant evaporated until reaching the outlet side becomes small. Therefore, the temperature of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 79 rises, and the control gas pressure introduced from the temperature sensing cylinder 108 into the pressure chamber 105 rises. Therefore, the diaphragm 106 of the pressure chamber 105 is moved downward, and the valve element 103 is moved downward by the downward movement of the transmission rod 107, so that the opening of the orifice 101 is expanded. To be As a result, the evaporator 7
The flow rate of the refrigerant flowing into 9 is increased, and the evaporator 79
The pressure inside is increased.

【００４６】次に、上記構成の圧縮機の電気的構成につ
いて説明する。図４に示すように、制御コンピュータ８
１は演算回路、記憶回路及びタイマ回路等により構成さ
れ、同制御コンピュータ８１には、各種センサ８２〜８
６、エアコンスイッチ８７、車室温度設定器８８及び前
記容量制御弁４９のソレノイド７４が接続されている。Next, the electrical construction of the compressor having the above construction will be described. As shown in FIG. 4, the control computer 8
Reference numeral 1 is composed of an arithmetic circuit, a memory circuit, a timer circuit, etc., and the control computer 81 includes various sensors 82 to 8
6, an air conditioner switch 87, a passenger compartment temperature setter 88, and a solenoid 74 of the capacity control valve 49 are connected.

【００４７】さらに詳述すると、蒸発器温度センサ８２
は前記蒸発器７９の後ろ側に配置されており、同蒸発器
７９を通過し、車室側に流動される空気の温度を検出す
る。外気温度センサ８３は車両外部に配設されて外気温
度を検出する。車室温度センサ８４は車両の車室内に配
設されて同車室内の温度を検出する。日射量センサ８５
は車室内において、例えば、フロントガラス近傍に配設
され、車室内に注ぐ日射量を検出する。吐出圧検出手段
としての吐出圧力センサ８６は、外部冷媒回路７６にお
いて凝縮器７７と膨張弁７８との間の配管上に配置さ
れ、圧縮機の吐出圧力を検出する。同吐出圧力の高低は
圧縮機の吐出容量の大小を反映する。More specifically, the evaporator temperature sensor 82
Is arranged behind the evaporator 79, and detects the temperature of the air passing through the evaporator 79 and flowing to the passenger compartment. The outside air temperature sensor 83 is arranged outside the vehicle and detects the outside air temperature. The passenger compartment temperature sensor 84 is arranged in the passenger compartment of the vehicle and detects the temperature in the passenger compartment. Solar radiation sensor 85
Is disposed in the vehicle interior, for example, near the windshield, and detects the amount of solar radiation pouring into the vehicle interior. A discharge pressure sensor 86 as a discharge pressure detecting means is arranged on the pipe between the condenser 77 and the expansion valve 78 in the external refrigerant circuit 76, and detects the discharge pressure of the compressor. The level of the discharge pressure reflects the size of the discharge capacity of the compressor.

【００４８】前記エアコンスイッチ８７及び車室温度設
定器８８は車室内に配設されている。前記制御コンピュ
ータ８１は、同エアコンスイッチ８７のオンにより、使
用者が車室内の冷房を要求しているものとみなし、ま
た、オフにより使用者が冷房を必要としていないものと
みなしている。車室温度設定器８８は、制御コンピュー
タ８１の制御目標となる車室内の設定温度を、使用者が
任意に変更するためのものである。The air conditioner switch 87 and the passenger compartment temperature setting device 88 are arranged in the passenger compartment. The control computer 81 considers that the user demands cooling of the vehicle compartment when the air conditioner switch 87 is turned on, and considers that the user does not need cooling when the air conditioner switch 87 is turned off. The vehicle interior temperature setting device 88 is for the user to arbitrarily change the temperature set in the vehicle interior that is the control target of the control computer 81.

【００４９】そして、前記制御コンピュータ８１は各セ
ンサ８２〜８６による検出値、エアコンスイッチ８７の
オン・オフ信号、車室温度設定器８８による設定温度信
号等の入力値に基づいて入力電流値Ｉを算出し、ソレノ
イド７４へ出力する。Then, the control computer 81 sets the input current value I based on the input values such as the detected values of the sensors 82 to 86, the ON / OFF signal of the air conditioner switch 87, and the set temperature signal of the passenger compartment temperature setter 88. It is calculated and output to the solenoid 74.

【００５０】次に、前記制御コンピュータ８１による圧
縮機の制御について説明する。制御コンピュータ８１
は、エアコンスイッチ８７がオン状態の下で、例えば、
車室温度センサ８４により検出された車室温度が車室温
度設定器８８を介して設定された設定温度以上である場
合に、ソレノイド７４の励磁を指令する。そして、ソレ
ノイド７４に所定の電流が供給され、図２に示すよう
に、両鉄芯６４，６７間に入力電流値Ｉに応じた吸引力
が生じる。この吸引力は、強制開放バネ５６の付勢力に
抗して、弁開度が減少する方向の力としてソレノイドロ
ッド７０を介して弁体５４に伝達される。一方、ベロー
ズ６０は、吸入通路３２から検圧通路５０を介して感圧
室５８に導入される吸入圧の変動に応じて変位する。そ
して、同ベローズ６０はソレノイド７４の励磁状態にお
いて吸入圧に感応し、その変位が感圧ロッド６２を介し
て弁体５４に伝達される。容量制御弁４９の弁開度は、
ソレノイド部５２からの付勢力、ベローズ６０からの付
勢力及び強制開放バネ５６の付勢力のバランスにより決
定される。Next, the control of the compressor by the control computer 81 will be described. Control computer 81
When the air conditioner switch 87 is on, for example,
When the passenger compartment temperature detected by the passenger compartment temperature sensor 84 is equal to or higher than the set temperature set via the passenger compartment temperature setting device 88, the excitation of the solenoid 74 is commanded. Then, a predetermined current is supplied to the solenoid 74, and as shown in FIG. 2, an attractive force corresponding to the input current value I is generated between the iron cores 64 and 67. This suction force is transmitted to the valve body 54 via the solenoid rod 70 as a force in the direction in which the valve opening decreases in opposition to the urging force of the forcible opening spring 56. On the other hand, the bellows 60 is displaced in accordance with the fluctuation of the suction pressure introduced from the suction passage 32 into the pressure sensing chamber 58 via the pressure detection passage 50. The bellows 60 responds to the suction pressure when the solenoid 74 is excited, and its displacement is transmitted to the valve element 54 via the pressure-sensitive rod 62. The valve opening of the capacity control valve 49 is
It is determined by the balance of the urging force from the solenoid portion 52, the urging force from the bellows 60, and the urging force of the forced opening spring 56.

【００５１】冷房負荷が大きい場合には、例えば、車室
温度センサ８４により検出された車室温度と車室温度設
定器８８の設定温度との差が大きい。制御コンピュータ
８１は、車室温度と設定温度との差に基づいて設定吸入
圧を変更するようにソレノイド７４への入力電流値Ｉを
制御する。制御コンピュータ８１は車室温度と設定温度
との差が大きいほど入力電流値Ｉを大きくする。従っ
て、固定鉄芯６４と可動鉄芯６７との間の吸引力が強く
なり、弁体５４の弁開度が小さくなる方向の付勢力が増
大する。そして、より低い吸入圧にて、弁体５４の開閉
が行われる。従って、容量制御弁４９は、入力電流値Ｉ
が増大されることにより、より低い吸入圧を保持するよ
うに作動される。When the cooling load is large, for example, the difference between the vehicle interior temperature detected by the vehicle interior temperature sensor 84 and the temperature set by the vehicle interior temperature setting device 88 is large. The control computer 81 controls the input current value I to the solenoid 74 so as to change the set suction pressure based on the difference between the vehicle compartment temperature and the set temperature. The control computer 81 increases the input current value I as the difference between the passenger compartment temperature and the set temperature is larger. Accordingly, the suction force between the fixed iron core 64 and the movable iron core 67 is increased, and the urging force in the direction in which the valve opening of the valve body 54 is reduced increases. Then, the valve body 54 is opened and closed at a lower suction pressure. Therefore, the capacity control valve 49 controls the input current value I
Is actuated to maintain a lower suction pressure.

【００５２】弁体５４の弁開度が小さくなれば、吐出室
３９から圧力供給通路４８を経由してクランク室１５へ
流入する冷媒ガス量が少なくなる。この一方で、クラン
ク室１５内の冷媒ガスは、通路４６及び放圧通口４７を
経由して吸入室３８へ流出している。このため、クラン
ク室１５内の圧力が低下する。また、冷房負荷が大きい
状態では、シリンダボア１２ａ内の吸入圧も高く、クラ
ンク室１５内の圧力とシリンダボア１２ａ内の吸入圧と
の差が小さくなる。従って、斜板２３の傾角が大きくな
る。When the valve opening degree of the valve element 54 becomes smaller, the amount of refrigerant gas flowing from the discharge chamber 39 into the crank chamber 15 via the pressure supply passage 48 becomes smaller. On the other hand, the refrigerant gas in the crank chamber 15 flows out to the suction chamber 38 via the passage 46 and the pressure release port 47. For this reason, the pressure in the crank chamber 15 decreases. When the cooling load is large, the suction pressure in the cylinder bore 12a is also high, and the difference between the pressure in the crank chamber 15 and the suction pressure in the cylinder bore 12a is small. Therefore, the inclination angle of the swash plate 23 increases.

【００５３】圧力供給通路４８における通過断面積が
零、つまり容量制御弁４９の弁体５４が弁孔５５を完全
に閉止した状態となると、吐出室３９からクランク室１
５への高圧冷媒ガスの供給は行われない。そして、クラ
ンク室１５内の圧力は、吸入室３８内の圧力と略同一に
なり、斜板２３の傾角は最大となる。When the passage cross-sectional area in the pressure supply passage 48 is zero, that is, when the valve body 54 of the capacity control valve 49 completely closes the valve hole 55, the discharge chamber 39 to the crank chamber 1
No supply of high pressure refrigerant gas to 5 is performed. Then, the pressure in the crank chamber 15 becomes substantially the same as the pressure in the suction chamber 38, and the inclination angle of the swash plate 23 becomes maximum.

【００５４】逆に、冷房負荷が小さい場合には、例え
ば、車室温度と設定温度との差は小さい。制御コンピュ
ータ８１は車室温度と設定温度との差が小さいほど入力
電流値Ｉを小さくするように指令する。このため、固定
鉄芯６４と可動鉄芯６７との間の吸引力は弱く、弁体５
４の弁開度が小さくなる方向の付勢力が減少する。そし
て、より高い吸入圧にて、弁体５４の開閉が行われる。
従って、容量制御弁４９は、入力電流値Ｉが減少される
ことにより、より高い吸入圧を保持するように作動す
る。On the contrary, when the cooling load is small, for example, the difference between the passenger compartment temperature and the set temperature is small. The control computer 81 gives an instruction to decrease the input current value I as the difference between the vehicle compartment temperature and the set temperature is smaller. Therefore, the suction force between the fixed iron core 64 and the movable iron core 67 is weak, and the valve body 5
The urging force in the direction of decreasing the valve opening of No. 4 is reduced. Then, the valve body 54 is opened and closed at a higher suction pressure.
Therefore, the capacity control valve 49 operates so as to maintain a higher suction pressure by reducing the input current value I.

【００５５】弁体５４の弁開度が大きくなれば、吐出室
３９からクランク室１５へ流入する冷媒ガス量が多くな
り、クランク室１５内の圧力が上昇する。また、この冷
房負荷が小さい状態では、シリンダボア１２ａ内の吸入
圧が低く、クランク室１５内の圧力とシリンダボア１２
ａ内の吸入圧との差が大きくなる。従って、斜板２３の
傾角が小さくなる。As the valve opening of the valve element 54 increases, the amount of the refrigerant gas flowing from the discharge chamber 39 into the crank chamber 15 increases and the pressure in the crank chamber 15 increases. When the cooling load is small, the suction pressure in the cylinder bore 12a is low, and the pressure in the crank chamber 15 and the pressure in the cylinder bore 12a are low.
The difference from the suction pressure in a becomes large. Therefore, the inclination angle of the swash plate 23 becomes small.

【００５６】冷房負荷がない状態に近づいてゆくと、蒸
発器７９における温度がフロスト発生をもたらす温度に
近づいてゆく。制御コンピュータ８１は、蒸発器温度セ
ンサ８２による検出値がフロスト判定温度以下になると
ソレノイド７４の消磁を指令する。同フロスト判定温度
は、蒸発器７９においてフロストが発生しそうな状況を
反映する。そして、ソレノイド７４は電流供給の停止に
より消磁され、固定鉄芯６４と可動鉄芯６７との吸引力
が消失する。このため、図３に示すように、弁体５４
は、強制開放バネ５６の付勢力により、可動鉄芯６７及
びソレノイドロッド７０を介して作用する追従バネ６８
の付勢力に抗して下方に移動される。そして、弁体５４
が弁孔５５を最大に開いた弁開度位置に移行する。この
ため、吐出室３９内の高圧冷媒ガスが多量に圧力供給通
路４８を介してクランク室１５へ供給され、同クランク
室１５内の圧力が高くなる。クランク室１５内の圧力上
昇により、斜板２３の傾角が最小傾角へ移行する。When the state where there is no cooling load is approached, the temperature in the evaporator 79 approaches the temperature which causes frost generation. The control computer 81 commands the demagnetization of the solenoid 74 when the value detected by the evaporator temperature sensor 82 becomes equal to or lower than the frost determination temperature. The frost determination temperature reflects a situation in which frost is likely to occur in the evaporator 79. Then, the solenoid 74 is demagnetized by stopping the current supply, and the attraction force between the fixed iron core 64 and the movable iron core 67 disappears. For this reason, as shown in FIG.
Is a follow-up spring 68 that acts via the movable iron core 67 and the solenoid rod 70 by the biasing force of the forced opening spring 56.
Is moved downward against the urging force of And the valve body 54
Shifts to the valve opening position where the valve hole 55 is opened to the maximum. Therefore, a large amount of the high-pressure refrigerant gas in the discharge chamber 39 is supplied to the crank chamber 15 via the pressure supply passage 48, and the pressure in the crank chamber 15 increases. The inclination angle of the swash plate 23 shifts to the minimum inclination angle due to the pressure increase in the crank chamber 15.

【００５７】また、制御コンピュータ８１は、エアコン
スイッチ８７がオフ状態に切換操作されるとソレノイド
７４を消磁し、それに応じて斜板２３が最小傾角に傾動
される。When the air conditioner switch 87 is switched to the off state, the control computer 81 demagnetizes the solenoid 74, and accordingly the swash plate 23 is tilted to the minimum tilt angle.

【００５８】このように、容量制御弁４９の開閉動作
は、ソレノイド７４に対する入力電流値Ｉの大小に応じ
て変化される。入力電流値Ｉが大きくなると低い吸入圧
にて開閉が実行され、入力電流値Ｉが小さくなると高い
吸入圧にて開閉動作が行われる。圧縮機は設定された吸
入圧を維持すべく、斜板２３の傾角を変更し、その吐出
容量を変更する。つまり、前記容量制御弁４９は、入力
電流値Ｉを変えて設定吸入圧を変更する役割、及び、吸
入圧に関係なく最小容量運転を行う役割を担っている。
このような容量制御弁４９を具備することにより、圧縮
機は冷凍回路の冷凍能力を変更する役割を担っている。As described above, the opening / closing operation of the capacity control valve 49 is changed according to the magnitude of the input current value I to the solenoid 74. When the input current value I increases, the opening / closing operation is performed at a low suction pressure, and when the input current value I decreases, the opening / closing operation is performed at a high suction pressure. The compressor changes the inclination angle of the swash plate 23 to maintain the set suction pressure, and changes the discharge capacity. That is, the capacity control valve 49 has a role of changing the input current value I to change the set intake pressure, and a role of performing the minimum capacity operation regardless of the intake pressure.
By providing such a capacity control valve 49, the compressor plays a role of changing the refrigeration capacity of the refrigeration circuit.

【００５９】前述した斜板２３に連動する遮断体２８
は、同斜板２３の最小傾角側への傾動により吸入通路３
２の通過断面積を徐々に減少していく。この緩慢な通過
断面積変化による絞り作用が、吸入通路３２から吸入室
３８への冷媒ガス流入量を徐々に減少させる。このた
め、吸入室３８からシリンダボア１２ａ内へ吸入される
冷媒ガス量も徐々に減少してゆき、吐出容量が徐々に減
少していく。従って、吐出圧が徐々に減少していき、圧
縮機における負荷トルクが短時間で大きく変動すること
はない。その結果、最大吐出容量から最小吐出容量に至
る間の圧縮機における負荷トルクの変動が緩慢になり、
負荷トルクの変動による衝撃が緩和される。A blocking member 28 that interlocks with the swash plate 23 described above.
Is caused by the tilting of the swash plate 23 to the minimum tilt angle side.
2 gradually decreases the cross-sectional area. The throttle action due to the slow change of the cross-sectional area gradually reduces the amount of refrigerant gas flowing from the suction passage 32 into the suction chamber 38. For this reason, the amount of refrigerant gas sucked into the cylinder bore 12a from the suction chamber 38 also gradually decreases, and the discharge capacity gradually decreases. Therefore, the discharge pressure gradually decreases, and the load torque in the compressor does not greatly change in a short time. As a result, the fluctuation of the load torque in the compressor from the maximum discharge capacity to the minimum discharge capacity becomes slow,
The impact due to the fluctuation of the load torque is reduced.

【００６０】斜板２３の傾角が最小となると、遮断体２
８はその遮断面３４を以て位置決め面３３に当接され、
吸入通路３２が遮断される。この状態では、吸入通路３
２における通過断面積が零となり、外部冷媒回路７６か
ら吸入室３８への冷媒ガスの流入が阻止される。同斜板
２３の最小傾角は、０°よりも僅かに大きくなるように
設定されている。この最小傾角状態は、遮断体２８が吸
入通路３２と収容孔２７との連通を遮断する閉位置に配
置されたときにもたらされる。遮断体２８は、前記閉位
置とこの位置から離間された開位置とへ斜板２３に連動
して切り換え配置される。When the inclination angle of the swash plate 23 is minimized, the blocking body 2
8 is in contact with the positioning surface 33 with its blocking surface 34,
The suction passage 32 is shut off. In this state, the suction passage 3
The passage cross-sectional area at 2 becomes zero, and the inflow of the refrigerant gas from the external refrigerant circuit 76 into the suction chamber 38 is blocked. The minimum inclination angle of the swash plate 23 is set to be slightly larger than 0 °. This minimum inclination state is provided when the blocking body 28 is arranged in the closed position that blocks the communication between the suction passage 32 and the accommodation hole 27. The blocking body 28 is switched between the closed position and the open position separated from this position in conjunction with the swash plate 23.

【００６１】斜板２３の最小傾角は０°ではないため、
最小傾角状態においても、シリンダボア１２ａから吐出
室３９への冷媒ガスの吐出は行われている。シリンダボ
ア１２ａから吐出室３９へ吐出された冷媒ガスは、圧力
供給通路４８を通ってクランク室１５へ流入する。クラ
ンク室１５内の冷媒ガスは、通路４６及び放圧通口４７
を通って吸入室３８へ流入する。吸入室３８内の冷媒ガ
スは、シリンダボア１２ａ内へ吸入されて、再度吐出室
３９へ吐出される。すなわち、最小傾角状態では、吐出
圧領域である吐出室３９、圧力供給通路４８、クランク
室１５、通路４６、放圧通口４７、収容孔２７、吸入圧
領域である吸入室３８、シリンダボア１２ａを経由する
循環通路が圧縮機内に形成されている。そして、吐出室
３９、クランク室１５及び吸入室３８の間では、圧力差
が生じている。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環
し、冷媒ガスとともに流動する潤滑油が圧縮機内の各摺
動部を潤滑する。Since the minimum inclination angle of the swash plate 23 is not 0 °,
Even in the minimum inclination state, the refrigerant gas is discharged from the cylinder bore 12a to the discharge chamber 39. The refrigerant gas discharged from the cylinder bore 12a into the discharge chamber 39 flows into the crank chamber 15 through the pressure supply passage 48. The refrigerant gas in the crank chamber 15 passes through the passage 46 and the pressure release port 47.
Through the suction chamber 38. The refrigerant gas in the suction chamber 38 is sucked into the cylinder bore 12a and discharged to the discharge chamber 39 again. That is, in the minimum tilt state, the discharge chamber 39, the pressure supply passage 48, the crank chamber 15, the passage 46, the discharge port 47, the housing hole 27, the suction chamber 38, which is the suction pressure area, and the cylinder bore 12a are the discharge pressure areas. A circulation passage is formed in the compressor. A pressure difference occurs between the discharge chamber 39, the crank chamber 15, and the suction chamber 38. Therefore, the refrigerant gas circulates in the circulation passage, and the lubricating oil flowing together with the refrigerant gas lubricates the sliding parts in the compressor.

【００６２】エアコンスイッチ８７がオン状態にあっ
て、斜板２３が最小傾角位置にある状態において、例え
ば、車室温度が上昇して冷房負荷が増大すると、車室温
度センサ８４により検出された車室温度が車室温度設定
器８８の設定温度を越える。制御コンピュータ８１は、
この車室温度の変位に基づいてソレノイド７４を励磁
し、圧力供給通路４８が閉じられる。従って、クランク
室１５の圧力は通路４５及び放圧通口４７を介した放圧
に基づいて減圧される。この減圧により、吸入通路開放
バネ２９が図３の縮小状態から伸長する。そして、遮断
体２８の移動により遮断面３４と位置決め面３３とが離
間され、斜板２３の傾角が最小傾角状態から増大する。
遮断体２８の離間に伴い、吸入通路３２における通過断
面積が緩慢に増大していき、吸入通路３２から吸入室３
８への冷媒ガス流入量は徐々に増えていく。従って、吸
入室３８からシリンダボア１２ａ内へ吸入される冷媒ガ
ス量も徐々に増大してゆき、吐出容量が徐々に増大して
ゆく。そのため、吐出圧が徐々に増大してゆき、圧縮機
における負荷トルクが短時間で大きく変動することはな
い。その結果、最小吐出容量から最大吐出容量に至る間
の圧縮機における負荷トルクの変動が緩慢になり、負荷
トルクの変動による衝撃が緩和される。When the air conditioner switch 87 is on and the swash plate 23 is at the minimum inclination position, for example, when the vehicle compartment temperature rises and the cooling load increases, the vehicle compartment temperature sensor 84 detects the vehicle. The room temperature exceeds the temperature set by the passenger compartment temperature setting device 88. The control computer 81
The solenoid 74 is excited based on the displacement of the vehicle compartment temperature, and the pressure supply passage 48 is closed. Therefore, the pressure in the crank chamber 15 is reduced based on the pressure released through the passage 45 and the pressure release port 47. Due to this pressure reduction, the suction passage opening spring 29 extends from the contracted state in FIG. The movement of the blocking body 28 separates the blocking surface 34 from the positioning surface 33, and the tilt angle of the swash plate 23 increases from the minimum tilt angle state.
With the separation of the blocking body 28, the passage cross-sectional area in the suction passage 32 gradually increases, and the suction passage 32 moves from the suction passage 32 to the suction chamber 3.
The amount of refrigerant gas flowing into 8 gradually increases. Accordingly, the amount of refrigerant gas sucked into the cylinder bore 12a from the suction chamber 38 also gradually increases, and the discharge capacity gradually increases. Therefore, the discharge pressure gradually increases, and the load torque in the compressor does not greatly change in a short time. As a result, the fluctuation of the load torque in the compressor during the period from the minimum discharge capacity to the maximum discharge capacity becomes slow, and the impact due to the change in the load torque is reduced.

【００６３】車両エンジン２０が停止すれば、圧縮機の
運転も停止、つまり斜板２３の回転も停止し、容量制御
弁４９のソレノイド７４への通電も停止される。このた
め、ソレノイド７４が消磁されて、圧力供給通路４８が
開放され、斜板２３の傾角は最小となる。圧縮機の運転
停止状態が続けば、圧縮機内の圧力が均一化するが、斜
板２３の傾角は傾角減少バネ２６の付勢力によって小さ
い傾角に保持される。従って、車両エンジン２０の起動
によって圧縮機の運転が開始されると、斜板２３は、負
荷トルクの最も少ない最小傾角状態から回転開始し、圧
縮機の起動時のショックもほとんどない。When the vehicle engine 20 is stopped, the operation of the compressor is stopped, that is, the rotation of the swash plate 23 is stopped, and the energization of the solenoid 74 of the capacity control valve 49 is stopped. Therefore, the solenoid 74 is demagnetized, the pressure supply passage 48 is opened, and the inclination angle of the swash plate 23 is minimized. If the operation stop state of the compressor continues, the pressure in the compressor becomes uniform, but the inclination angle of the swash plate 23 is kept at a small inclination angle by the biasing force of the inclination reduction spring 26. Therefore, when the operation of the compressor is started by the start of the vehicle engine 20, the swash plate 23 starts to rotate from the minimum inclination state with the smallest load torque, and there is almost no shock at the time of starting the compressor.

【００６４】次に、制御コンピュータ８１による、吸入
圧の高い領域においての圧縮機の制御について説明す
る。前述したように、制御コンピュータ８１は、冷房負
荷が小さい程ソレノイド７４への入力電流値Ｉを小さく
する。このため、容量制御弁４９は高い吸入圧で開閉動
作され、圧縮機は高い吸入圧を保持するように小容量側
に制御される。従って、蒸発器７９内の圧力が上昇され
て同蒸発器７９の出口側の冷媒温度が低くなり、前記膨
張弁７８は蒸発器７９内の圧力を下げようと、同蒸発器
７９に流れ込む冷媒の流量を絞る。その結果、外部冷媒
回路７６における冷媒の循環量が減少され、同冷媒とと
もに圧縮機に戻される潤滑油の量が減少される。Next, the control of the compressor in the high suction pressure region by the control computer 81 will be described. As described above, the control computer 81 reduces the input current value I to the solenoid 74 as the cooling load is smaller. Therefore, the capacity control valve 49 is opened and closed with a high suction pressure, and the compressor is controlled to the small capacity side so as to maintain the high suction pressure. Therefore, the pressure in the evaporator 79 rises and the temperature of the refrigerant on the outlet side of the evaporator 79 decreases, and the expansion valve 78 reduces the pressure of the refrigerant flowing into the evaporator 79 in order to reduce the pressure in the evaporator 79. Reduce the flow rate. As a result, the circulation amount of the refrigerant in the external refrigerant circuit 76 is reduced, and the amount of lubricating oil returned to the compressor together with the refrigerant is reduced.

【００６５】そして、吸入圧が所定値を越えるような状
況下において、圧縮機に戻される潤滑油の量が大きく減
少して、ピストン３６やリップシール２０或いはベアリ
ング３０，４４等の各摺動部分の潤滑に不具合が生じる
おそれがあることが、予め試験等によって確認されてい
る。このように、吸入圧が所定値を越えるような状況
は、容量制御弁４９が所定値を越える吸入圧で開閉動作
され、圧縮機がこの吸入圧を保持するように小容量側に
制御されることでもたらされる。Under a situation where the suction pressure exceeds a predetermined value, the amount of lubricating oil returned to the compressor is greatly reduced, and the piston 36, the lip seal 20 or the sliding parts such as the bearings 30 and 44 are moved. It has been confirmed in advance by tests and the like that a problem may occur in the lubrication of the above. In this way, when the suction pressure exceeds the predetermined value, the capacity control valve 49 is opened and closed with the suction pressure exceeding the predetermined value, and the compressor is controlled to the small capacity side so as to maintain the suction pressure. It is brought about by that.

【００６６】従って、本実施形態において制御コンピュ
ータ８１は、吸入圧を設定するために前述した各種パラ
メータ（車室温度，外気温度，etc ）に基づいて算出さ
れた算出値Ｉx を、予め記憶された所定値Ｉ1 と比較す
ることで、圧縮機への潤滑油の戻り量が各摺動部分の潤
滑に不具合を生じる程少ない状況にあるか否かを判断す
るようになっている。Therefore, in the present embodiment, the control computer 81 stores in advance the calculated value Ix calculated based on the above-mentioned various parameters (vehicle compartment temperature, outside air temperature, etc.) for setting the suction pressure. By comparing with the predetermined value I1, it is judged whether or not the amount of lubricating oil returned to the compressor is so small that lubrication of each sliding portion may be defective.

【００６７】さて、図５に示すように、本実施形態にお
いて前記制御コンピュータ８１は、算出値Ｉx が吸入圧
を所定値を越えるように設定する値となった場合、つま
り、算出値Ｉx ＜所定値Ｉ1 となった場合に、ソレノイ
ド７４への入力電流値Ｉを算出値Ｉx から一定値Ｉ2
（≧Ｉ1 ）に一時的に変更し、同入力電流値Ｉ2 を所定
時間Ｔ1 （例えば、３秒）の間持続させる。Now, as shown in FIG. 5, in the present embodiment, the control computer 81 causes the calculated value Ix to be a value for setting the suction pressure to exceed a predetermined value, that is, calculated value Ix <predetermined value. When the value I1 is reached, the input current value I to the solenoid 74 is changed from the calculated value Ix to the constant value I2.
(.Gtoreq.I1) is temporarily changed, and the same input current value I2 is maintained for a predetermined time T1 (for example, 3 seconds).

【００６８】さらに、前記制御コンピュータ８１は、ソ
レノイド７４への入力電流値Ｉが算出値Ｉx から一定値
Ｉ2 に変更されて所定時間Ｔ1 が経過されると、入力電
流値Ｉ2 を算出値Ｉx に変更し、同入力電流値Ｉx を所
定時間Ｔ2 （例えば、６秒）の間持続させる。そして、
所定時間Ｔ2 が経過された後には、再び入力電流値Ｉx
を一定値Ｉ2 に変更し、以降これを繰り返す。Further, the control computer 81 changes the input current value I2 to the calculated value Ix when the input current value I to the solenoid 74 is changed from the calculated value Ix to the constant value I2 and a predetermined time T1 has elapsed. Then, the same input current value Ix is maintained for a predetermined time T2 (for example, 6 seconds). And
After the elapse of the predetermined time T2, the input current value Ix
Is changed to a constant value I2, and this is repeated thereafter.

【００６９】このように、制御コンピュータ８１は、算
出値Ｉx が吸入圧を所定値以下に設定する値となるま
で、つまり、算出値Ｉx ≧所定値Ｉ1 となるまで、入力
電流値Ｉを算出値Ｉx と一定値Ｉ2 との間において一時
的かつ繰り返して変更する。As described above, the control computer 81 calculates the input current value I until the calculated value Ix becomes a value for setting the suction pressure to a predetermined value or less, that is, the calculated value Ix ≧ the predetermined value I1. Temporarily and repeatedly change between Ix and a constant value I2.

【００７０】従って、入力電流値Ｉが算出値Ｉx から一
定値Ｉ2 に変更された状態では、入力電流値Ｉが算出値
Ｉx である場合と比較して固定鉄芯６４と可動鉄芯６７
との吸引力が上昇され、弁体５４への付与荷重が増大さ
れて設定吸入圧が下降される。このため、容量制御弁４
９は低い吸入圧で開閉され、圧縮機は設定吸入圧を維持
すべく斜板２３の傾角を増大させる。その結果、圧縮機
の吐出容量が増大されるとともに膨張弁７８の開度が大
きくなり、外部冷媒回路７６における冷媒の流量が増大
される。Therefore, in the state where the input current value I is changed from the calculated value Ix to the constant value I2, the fixed iron core 64 and the movable iron core 67 are compared with the case where the input current value I is the calculated value Ix.
The suction force is increased, the load applied to the valve element 54 is increased, and the set suction pressure is decreased. Therefore, the capacity control valve 4
9 is opened and closed with a low suction pressure, and the compressor increases the tilt angle of the swash plate 23 to maintain the set suction pressure. As a result, the discharge capacity of the compressor is increased, the opening degree of the expansion valve 78 is increased, and the flow rate of the refrigerant in the external refrigerant circuit 76 is increased.

【００７１】上記構成の本実施形態においては、次のよ
うな効果を奏する。 （１）前記制御コンピュータ８１は、吸入圧が所定値を
越えるように設定された状況下では、ソレノイド７４に
対する入力電流値Ｉを算出値Ｉx から一定値Ｉ2 に変更
して設定吸入圧を下げる。従って、吐出容量が増大され
るとともに、膨張弁７８の開度が大きくなり、外部冷媒
回路７６内における冷媒循環量が増大されて圧縮機への
潤滑油の戻りが多く発生される。その結果、圧縮機の各
摺動部分の潤滑に不具合が生じることはなく、同圧縮機
の信頼性が向上される。The present embodiment having the above-mentioned structure has the following effects. (1) Under the situation where the suction pressure is set to exceed a predetermined value, the control computer 81 changes the input current value I to the solenoid 74 from the calculated value Ix to the constant value I2 to lower the set suction pressure. Therefore, the discharge capacity is increased, the opening degree of the expansion valve 78 is increased, the refrigerant circulation amount in the external refrigerant circuit 76 is increased, and a large amount of lubricating oil returns to the compressor. As a result, there is no problem in lubrication of each sliding portion of the compressor, and the reliability of the compressor is improved.

【００７２】（２）前記制御コンピュータ８１は、一時
的に入力電流値Ｉを算出値Ｉx から一定値Ｉ2 に変更す
る。つまり、設定吸入圧を下げるのは一時的である。従
って、持続的に設定吸入圧を下げる（算出値Ｉx ＜所定
値Ｉ1 となってから算出値Ｉx ≧所定値Ｉ1 となるまで
の間、入力電流値Ｉを一義的に一定値Ｉ2 とする）場合
と比較して、吸入圧を幅広く変更すること、つまり、蒸
発器７９後の空気温度が取り得る範囲を拡げることがで
き、冷房能力の変更を広い範囲で行うことが可能とな
る。(2) The control computer 81 temporarily changes the input current value I from the calculated value Ix to the constant value I2. That is, lowering the set suction pressure is temporary. Therefore, in the case where the set suction pressure is continuously decreased (the input current value I is uniquely set to a constant value I2 between the calculated value Ix <the predetermined value I1 and the calculated value Ix ≧ the predetermined value I1) Compared with the above, the suction pressure can be widely changed, that is, the range of the air temperature after the evaporator 79 can be expanded, and the cooling capacity can be changed in a wide range.

【００７３】（第２実施形態）図６においては第２実施
形態を示す。本実施形態において上記第１実施形態との
相違点は、算出値Ｉx ＜所定値Ｉ1 となった場合に、入
力電流値Ｉが算出値Ｉx から一定値Ｉ2 に連続的に変更
されることである。また、入力電流値Ｉが一定値Ｉ2 か
ら算出値Ｉx に連続的に変更されることである。さら
に、入力電流値Ｉが一定値Ｉ2 となると、同入力電流値
Ｉ2 が持続されることなく算出値Ｉx 側に変更されるこ
とである。(Second Embodiment) FIG. 6 shows a second embodiment. The difference between the present embodiment and the first embodiment is that the input current value I is continuously changed from the calculated value Ix to the constant value I2 when the calculated value Ix becomes less than the predetermined value I1. . Further, the input current value I is continuously changed from the constant value I2 to the calculated value Ix. Further, when the input current value I becomes a constant value I2, the input current value I2 is changed to the calculated value Ix side without being maintained.

【００７４】本実施形態においては上記第１実施形態と
同様な効果を奏する他、次のような効果も奏する。 （１）ソレノイド７４に対する入力電流値Ｉが、算出値
Ｉx から一定値Ｉ2 に連続的に変更される。従って、設
定吸入圧は連続的に下げられて、圧縮機の吐出容量の増
大が穏やかに行われる。その結果、車両エンジン２０に
対する圧縮機の負荷トルクの変動に伴う体感ショックを
低減することができる。In addition to the same effects as the first embodiment, this embodiment also has the following effects. (1) The input current value I to the solenoid 74 is continuously changed from the calculated value Ix to the constant value I2. Therefore, the set suction pressure is continuously reduced, and the discharge capacity of the compressor is gently increased. As a result, it is possible to reduce the sensational shock that accompanies fluctuations in the load torque of the compressor on the vehicle engine 20.

【００７５】（２）ソレノイド７４に対する入力電流値
Ｉが、一定値Ｉ2 から算出値Ｉx に連続的に変更され
る。従って、設定吸入圧は連続的に上げられて、圧縮機
の吐出容量の減少が穏やかに行われる。その結果、車両
エンジン２０に対する圧縮機の負荷トルクの変動に伴う
体感ショックを低減することができる。(2) The input current value I to the solenoid 74 is continuously changed from the constant value I2 to the calculated value Ix. Therefore, the set suction pressure is continuously raised, and the discharge capacity of the compressor is gently reduced. As a result, it is possible to reduce the sensational shock that accompanies fluctuations in the load torque of the compressor on the vehicle engine 20.

【００７６】（３）入力電流値Ｉが算出値Ｉx から一定
値Ｉ2 に変更されると、同入力電流値Ｉ2 は持続される
ことなく算出値Ｉx 側に変更される。従って、電気信号
である入力電流値Ｉの変更に対する斜板２３の機構的遅
れを考慮すると、実質的に同圧縮機の吐出容量は、入力
電流値Ｉx に対応する小容量と、入力電流値Ｉ2 に対応
する大容量には満たない容量との間の狭い範囲で変更さ
れる。その結果、入力電流値Ｉが算出値Ｉx と一定値Ｉ
2 との間で変更される際の設定吸入圧の変動に伴う、蒸
発器７９後の空気温度の変動を低減することができ、ひ
いては、車室内への冷却空気の吹き出し温度の変化を低
減することができる。(3) When the input current value I is changed from the calculated value Ix to the constant value I2, the input current value I2 is changed to the calculated value Ix side without being maintained. Therefore, considering the mechanical delay of the swash plate 23 with respect to the change of the input current value I which is an electric signal, the discharge capacity of the compressor is substantially the same as the small capacity corresponding to the input current value Ix and the input current value I2. Is changed in a narrow range between the large capacity and less than the corresponding large capacity. As a result, the input current value I is calculated value Ix and constant value Ix.
It is possible to reduce the variation in the air temperature after the evaporator 79 due to the variation in the set suction pressure when the temperature is changed between 2 and 3, and thus reduce the variation in the blowing temperature of the cooling air into the vehicle interior. be able to.

【００７７】（第３実施形態）図７においては第３実施
形態を示す。本実施形態においては、入力電流値Ｉが一
定値Ｉ2 から算出値Ｉｘに変更されると、同入力電流値
Ｉｘを持続させることなく一定値Ｉ2 側に変更させる。
言い換えれば、所定時間Ｔ2 ＝０である点が上記第２実
施形態とは異なる。従って、本実施形態においても上記
第２実施形態と同様な効果を奏する他、実質的に同圧縮
機の吐出容量は、入力電流値Ｉx に対応する小容量とは
ならない容量と、入力電流値Ｉ2 に対応する大容量には
満たない容量との間の狭い範囲で変更される。その結
果、入力電流値Ｉが算出値Ｉx と一定値Ｉ2 との間で変
更される際の設定吸入圧の変動に伴う、蒸発器７９後の
空気温度の変動をさらに低減することができ、ひいて
は、車室内への冷却空気の吹き出し温度の変化を低減す
ることができる。(Third Embodiment) FIG. 7 shows a third embodiment. In this embodiment, when the input current value I is changed from the constant value I2 to the calculated value Ix, the input current value Ix is changed to the constant value I2 side without being maintained.
In other words, it differs from the second embodiment in that the predetermined time T2 = 0. Therefore, in the present embodiment as well, the same effect as in the second embodiment is obtained, and in addition, the discharge capacity of the compressor is substantially not a small capacity corresponding to the input current value Ix and the input current value I2. Is changed in a narrow range between the large capacity and less than the corresponding large capacity. As a result, it is possible to further reduce the fluctuation of the air temperature after the evaporator 79 due to the fluctuation of the set suction pressure when the input current value I is changed between the calculated value Ix and the constant value I2. Therefore, it is possible to reduce the change in the blowing temperature of the cooling air into the passenger compartment.

【００７８】（第４実施形態）図８においては第４実施
形態を示す。本実施形態において上記第１実施形態との
相違点は、算出値Ｉx が吸入圧ＰS を所定値ＰS1を越え
るように設定する値となったとしても、すなわち、算出
値Ｉx ＜所定値Ｉ1 となったとしても、吐出圧センサ８
６により検出された吐出圧Ｐｄが所定値Ｐｄx 未満とな
らなければ、入力電流値Ｉの変更は行わず、算出値Ｉx
をそのまま出力することである。つまり、吐出圧Ｐｄ＜
所定値Ｐｄx とならなければ、たとえ算出値Ｉx ＜所定
値Ｉ1 であったとしても、現時点において圧縮機の吐出
容量は大きくしかも膨張弁７８は閉じ気味とはなってお
らず、同圧縮機に必要量の潤滑油の戻りが生じていると
判断できるからである。(Fourth Embodiment) FIG. 8 shows a fourth embodiment. The difference of the present embodiment from the first embodiment is that even if the calculated value Ix becomes a value that sets the suction pressure PS to exceed the predetermined value PS1, that is, the calculated value Ix <the predetermined value I1. Even if the discharge pressure sensor 8
If the discharge pressure Pd detected by 6 does not become less than the predetermined value Pdx, the input current value I is not changed and the calculated value Ix
Is to be output as is. That is, the discharge pressure Pd <
If the predetermined value Pdx is not achieved, even if the calculated value Ix <predetermined value I1, the discharge capacity of the compressor is large at the present time and the expansion valve 78 does not tend to close. This is because it can be determined that the amount of lubricating oil has returned.

【００７９】また、所定値Ｐｄx は入力電流値Ｉに応じ
てＰｄ1 ≦Ｐｄx ≦Ｐｄ2 の範囲で変更される。従っ
て、算出値Ｉx ＜所定値Ｉ1 のもとで、吐出圧Ｐｄ＜所
定値Ｐｄx でかつＰｄ1 ＜吐出圧Ｐｄ＜Ｐｄ2 である場
合には、入力電流値Ｉを算出値Ｉx から吐出圧Ｐｄの下
がり度合いに応じて徐々に所定値Ｉ1 側へ持続的に変更
した値とし、さらに、吐出圧Ｐｄ≦Ｐｄ1 となった場合
には、一義的に入力電流値Ｉを所定値Ｉ1 として、同入
力電流値Ｉ1 を持続させるようになっている。Further, the predetermined value Pdx is changed within the range of Pd1≤Pdx≤Pd2 according to the input current value I. Therefore, if the discharge pressure Pd <predetermined value Pdx and Pd1 <discharge pressure Pd <Pd2 under the calculated value Ix <predetermined value I1, the input current value I is decreased from the calculated value Ix to the discharge pressure Pd. When the discharge pressure Pd≤Pd1 is reached, the input current value I is uniquely set to the predetermined value I1 and the input current value is set to the predetermined value I1. I1 is supposed to last.

【００８０】つまり、本実施形態において制御コンピュ
ータ８１は、図８において網線で示す潤滑油の戻りが少
ない吸入圧ＰS −吐出圧Ｐd 領域を外して圧縮機が運転
されるように設定吸入圧を変更するようになっている。That is, in the present embodiment, the control computer 81 sets the set suction pressure so that the compressor is operated by removing the suction pressure PS-discharge pressure Pd region, which is indicated by the mesh line in FIG. It is supposed to change.

【００８１】本実施形態においては、上記第１実施形態
と同様な効果を奏する他、次のような効果も奏する。 （１）算出値Ｉx ＜所定値Ｉ1 となったとしても、吐出
圧センサ８６により検出された吐出圧Ｐｄが所定値Ｐｄ
x 未満とならなければ、入力電流値Ｉは変更されない。
従って、吐出圧Ｐｄが所定値Ｐｄx 以上となるような、
圧縮機に必要量の潤滑油の戻りがある状態で、不必要に
吐出容量を増大させる制御が行われることがない。その
結果、吸入圧を幅広く変更すること、つまり、蒸発器７
９後の空気温度が取り得る範囲を拡げることができ、冷
房能力の変更を広い範囲で行うことが可能となる。In addition to the same effects as the first embodiment, the present embodiment also has the following effects. (1) Even if the calculated value Ix becomes smaller than the predetermined value I1, the discharge pressure Pd detected by the discharge pressure sensor 86 is the predetermined value Pd.
If it is not less than x, the input current value I is not changed.
Therefore, the discharge pressure Pd becomes equal to or higher than the predetermined value Pdx,
The control for unnecessarily increasing the discharge capacity is not performed while the required amount of lubricating oil is returned to the compressor. As a result, widely changing the suction pressure, that is, the evaporator 7
The range of the air temperature after 9 can be expanded, and the cooling capacity can be changed in a wide range.

【００８２】（２）所定値Ｐｄx は入力電流値Ｉに応じ
てＰｄ1 ≦Ｐｄx ≦Ｐｄ2 の範囲で変更される。従っ
て、Ｐｄ1 ＜Ｐｄ＜Ｐｄ2 の範囲において潤滑油の戻り
が少ない領域をさらに細かく規定することができ、前述
した効果（１）が効果的に奏される。(2) The predetermined value Pdx is changed according to the input current value I within the range of Pd1 ≤ Pdx ≤ Pd2. Therefore, in the range of Pd1 <Pd <Pd2, it is possible to further finely define the region in which the return of the lubricating oil is small, and the above-mentioned effect (1) is effectively exhibited.

【００８３】（３）入力電流値Ｉは算出値Ｉx から所定
値Ｉ1 側に持続的に変更される。従って、一時的に入力
電流値Ｉを所定値Ｉ1 側に変更して設定吸入圧を下げる
場合と比較して、蒸発器７９後の空気温度の変動を低減
できる。(3) The input current value I is continuously changed from the calculated value Ix to the predetermined value I1. Therefore, as compared with the case where the input current value I is temporarily changed to the predetermined value I1 side to lower the set suction pressure, the fluctuation of the air temperature after the evaporator 79 can be reduced.

【００８４】（第５実施形態）図９及び図１０において
は第５実施形態を示す。上記第１実施形態において斜板
２３の傾角制御は、クランク室１５と吸入室３８との間
の差圧を容量制御弁４９により調整することで行われて
いた。本実施形態においてもその概念は同様ではある
が、上記第１実施形態のようにクランク室１５の調圧を
行うのではなく、吸入室３８の調圧を行うことにより、
斜板２３の傾角を制御するようになっている。(Fifth Embodiment) FIGS. 9 and 10 show a fifth embodiment. In the first embodiment, the tilt angle control of the swash plate 23 is performed by adjusting the differential pressure between the crank chamber 15 and the suction chamber 38 with the displacement control valve 49. Although the concept is the same in this embodiment, the pressure in the suction chamber 38 is adjusted instead of the pressure in the crank chamber 15 as in the first embodiment.
The tilt angle of the swash plate 23 is controlled.

【００８５】すなわち、第１導入通路１１１は、シリン
ダブロック１２に形成されている。前記収容孔２７とク
ランク室１５とは、同第１導入通路１１１により連通さ
れている。そして、吸入通路３２から収容孔２７内に供
給される冷媒ガスは、この第１導入通路１１１を介して
クランク室１５内に導入される。That is, the first introduction passage 111 is formed in the cylinder block 12. The accommodation hole 27 and the crank chamber 15 are communicated with each other by the first introduction passage 111. Then, the refrigerant gas supplied from the suction passage 32 into the accommodation hole 27 is introduced into the crank chamber 15 via the first introduction passage 111.

【００８６】第２導入通路１１２は、前記クランク室１
５と吸入室３８との間に貫通形成され、同第２導入通路
１１２を介して、冷媒ガスがクランク室１５から吸入室
３８内に導入されるようになっている。同第２導入通路
１１２は、前記通路４６と、シリンダブロック１２から
バルブプレート１４及びリヤハウジング１３にかけて形
成された調整通路１１３とを備えている。同調整通路１
１３は、遮断体２８に貫設された連通孔１１４を介して
同遮断体２８の内部に連通されている。The second introduction passage 112 is provided in the crank chamber 1
5 and the suction chamber 38 are formed so as to penetrate therethrough, and the refrigerant gas is introduced from the crank chamber 15 into the suction chamber 38 through the second introduction passage 112. The second introduction passage 112 includes the passage 46 and an adjustment passage 113 formed from the cylinder block 12 to the valve plate 14 and the rear housing 13. The same adjustment passage 1
13 is communicated with the inside of the blocking body 28 through a communication hole 114 penetrating the blocking body 28.

【００８７】弁室１１５は、前記第２導入通路１１２に
おける調整通路１１３の途中に形成され、その前端には
テーパ状の弁孔１１６が形成されている。スプール弁１
１７は、弁室１１５内に移動可能に収容されている。同
スプール弁１１７は、その前端に弁孔１１６の通路断面
積を調整するためのテーパ状の絞り弁部１１７ａを有し
ている。バネ１１８は、スプール弁１１７と弁室１１５
の前端との間に介装され、スプール弁１１７を弁孔１１
６から離間する方向に付勢する。The valve chamber 115 is formed in the adjustment passage 113 of the second introduction passage 112, and a tapered valve hole 116 is formed at the front end thereof. Spool valve 1
17 is movably accommodated in the valve chamber 115. The spool valve 117 has a tapered throttle valve portion 117a for adjusting the passage sectional area of the valve hole 116 at the front end thereof. The spring 118 includes a spool valve 117 and a valve chamber 115.
Is inserted between the spool valve 117 and the valve hole 11
It is urged in the direction away from 6.

【００８８】通路としての制御通路１１９はリヤハウジ
ング１３に形成され、吐出室３９とスプール弁１１７の
背面側に形成された制御圧室としての制御室１１５ａと
を連通している。連通路１２０はリヤハウジング１３、
バルブプレート１４及びシリンダブロック１２にかけて
形成され、前記弁室１１５をクランク室１５に連通させ
ている。A control passage 119 as a passage is formed in the rear housing 13 and communicates the discharge chamber 39 with a control chamber 115a as a control pressure chamber formed on the back side of the spool valve 117. The communication passage 120 includes the rear housing 13,
The valve chamber 115 is formed so as to extend over the valve plate 14 and the cylinder block 12, and communicates the valve chamber 115 with the crank chamber 15.

【００８９】そして、前記容量制御弁４９と同様な構成
の容量制御弁１２１は、前記制御通路１１９の途中位置
に介在されている。つまり、同容量制御弁１２１のポー
ト６３は、制御通路１１９を介して制御室１１５ａに連
通され、弁室ポート５７は、制御通路１１９を介して吐
出室３９に連通されている。A capacity control valve 121 having the same structure as the capacity control valve 49 is interposed at an intermediate position of the control passage 119. That is, the port 63 of the same capacity control valve 121 communicates with the control chamber 115a via the control passage 119, and the valve chamber port 57 communicates with the discharge chamber 39 via the control passage 119.

【００９０】さて、容量制御弁１２１による制御通路１
１９の開放時には、その開放量に応じて吐出室３９の圧
力が、制御通路１１９を介して制御室１１５ａに供給付
与される。従って、図１０に示すように、同制御室１１
５ａ内の昇圧により、スプール弁１１７がバネ１１８に
抗して前方側に移動されて、絞り弁部１１７ａの絞り度
が大きくなる方向に弁孔１１６の通路断面積が調整され
る。そして、同絞り弁部１１７ａの絞り度に応じて、第
２導入通路１１２を介してクランク室１５から吸入室３
８に供給される冷媒ガスの流量が変更されて、吸入室３
８の調圧が行われる。Now, the control passage 1 by the capacity control valve 121
When opening 19, the pressure of the discharge chamber 39 is supplied to the control chamber 115a via the control passage 119 in accordance with the opening amount. Therefore, as shown in FIG.
Due to the pressure increase in 5a, the spool valve 117 is moved forward against the spring 118, and the passage cross-sectional area of the valve hole 116 is adjusted in the direction in which the throttle degree of the throttle valve portion 117a increases. Then, depending on the degree of throttling of the throttle valve portion 117a, the crank chamber 15 to the suction chamber 3 via the second introduction passage 112.
The flow rate of the refrigerant gas supplied to the suction chamber 3 is changed.
Pressure regulation of 8 is performed.

【００９１】そして、本実施形態においても第１実施形
態と同様に、制御コンピュータ８１は、算出値Ｉx ＜所
定値Ｉ1 となった場合に、容量制御弁１２１のソレノイ
ド７４への入力電流値Ｉを算出値Ｉx から一定値Ｉ2 に
一時的に変更するようになっている。従って、第１実施
形態と同様な効果を奏する。Also in this embodiment, as in the first embodiment, the control computer 81 sets the input current value I to the solenoid 74 of the capacity control valve 121 when the calculated value Ix <the predetermined value I1. The calculated value Ix is temporarily changed to a constant value I2. Therefore, the same effect as the first embodiment is obtained.

【００９２】（別例）なお、本発明の趣旨から逸脱しな
い範囲で以下の態様でも実施できる。 （１）斜板２３の傾角を変更するのにあたり、上記第１
実施形態においては、吐出室３９内の圧力のクランク室
１５内への導入量を調整することにより同クランク室１
５内の調圧を行っていた。これを変更し、クランク室１
５と吐出室２９とは常に連通させておき、同クランク室
１５から吸入圧領域への圧力の導出量を容量制御弁によ
り調整することで、同クランク室１５内の調圧を行うよ
うにしても良い。(Other Example) The following embodiments can be carried out without departing from the spirit of the present invention. (1) In changing the tilt angle of the swash plate 23, the first
In the embodiment, the crank chamber 1 is adjusted by adjusting the amount of the pressure in the discharge chamber 39 introduced into the crank chamber 15.
The pressure within 5 was being adjusted. Change this to crankcase 1
5 and the discharge chamber 29 are always communicated with each other, and the amount of pressure derived from the crank chamber 15 to the suction pressure region is adjusted by the capacity control valve so that the pressure in the crank chamber 15 is adjusted. Is also good.

【００９３】（２）上記第１実施形態において、入力電
流値Ｉを算出値Ｉx から一定値Ｉ2に変更して設定吸入
圧を持続的に下げること。このようにすれば、入力電流
値Ｉの変更期間中において吸入圧の変動はなく、一時的
に設定吸入圧を変更する場合と比較して、蒸発器７９後
の空気温度の変動を抑えることができる。その結果、車
室内への冷却空気の吹き出し温度の変化を低減できる。(2) In the first embodiment, the input current value I is changed from the calculated value Ix to a constant value I2 to continuously lower the set suction pressure. In this way, the suction pressure does not fluctuate during the changing period of the input current value I, and the fluctuation of the air temperature after the evaporator 79 can be suppressed as compared with the case of temporarily changing the set suction pressure. it can. As a result, it is possible to reduce the change in the blowing temperature of the cooling air into the passenger compartment.

【００９４】（３）上記第４実施形態において、吸入圧
Ｐｄのしきい値である所定値Ｐｄxを、例えば、Ｐｄ1
に固定すること。従って、算出値Ｉx ＜所定値Ｉ1 のも
とで吐出圧Ｐｄ＜Ｐｄx である場合には、一義的に入力
電流値Ｉが一定値Ｉ1 に変更され、同入力電流値Ｉ1 が
持続される。(3) In the fourth embodiment, the predetermined value Pdx which is the threshold value of the suction pressure Pd is set to, for example, Pd1.
Be fixed to. Therefore, if the discharge pressure Pd <Pdx under the calculated value Ix <predetermined value I1, the input current value I is uniquely changed to the constant value I1, and the input current value I1 is maintained.

【００９５】（４）上記第４実施形態において吐出圧Ｐ
ｄ＜Ｐｄx である場合に、第１〜第３実施形態と同様
に、入力電流値Ｉを算出値Ｉx から所定値Ｉ1 側に一時
的に変更すること。このようにすれば、蒸発器７９後の
空気温度が取り得る範囲を拡げることができ、冷房能力
の変更を広い範囲で行うことが可能となる。(4) Discharge pressure P in the fourth embodiment
When d <Pdx, similarly to the first to third embodiments, temporarily change the input current value I from the calculated value Ix to the predetermined value I1 side. In this way, the range of the air temperature after the evaporator 79 can be expanded, and the cooling capacity can be changed in a wide range.

【００９６】（５）上記第１〜第３実施形態において、
入力電流値Ｉを算出値Ｉx から所定値Ｉ2 の間でかつ／
または所定値Ｉ2 から算出値Ｉx の間で段階的に変更す
ること。(5) In the above first to third embodiments,
The input current value I is between the calculated value Ix and the predetermined value I2 and /
Alternatively, change stepwise between the predetermined value I2 and the calculated value Ix.

【００９７】（６）クラッチ付きの可変容量型圧縮機及
びその制御方法において具体化すること。 （付記）上記実施形態から把握できる技術的思想につい
て記載する。(6) To be embodied in a variable displacement compressor with a clutch and a control method thereof. (Supplementary note) The technical idea that can be understood from the above-described embodiment will be described.

【００９８】（１）前記入力電流値Ｉは、冷房負荷等に
基づいて算出された算出値Ｉx から一定値Ｉ2 に連続的
に変更される請求項２に記載の可変容量型圧縮機。この
ようにすれば、車両エンジン２０に対する圧縮機の負荷
トルクの変動に伴う体感ショックを低減できる。(1) The variable displacement compressor according to claim 2, wherein the input current value I is continuously changed from a calculated value Ix calculated based on a cooling load or the like to a constant value I2. By doing so, it is possible to reduce the sensible shock that accompanies fluctuations in the load torque of the compressor on the vehicle engine 20.

【００９９】（２）前記入力電流値Ｉは、一定値Ｉ2 か
ら冷房負荷等に基づいて算出された算出値Ｉx に連続的
に変更される請求項２に記載の可変容量型圧縮機。この
ようにすれば、車両エンジン２０に対する圧縮機の負荷
トルクの変動に伴う体感ショックを低減できる。(2) The variable displacement compressor according to claim 2, wherein the input current value I is continuously changed from a constant value I2 to a calculated value Ix calculated based on a cooling load or the like. By doing so, it is possible to reduce the sensible shock that accompanies fluctuations in the load torque of the compressor on the vehicle engine 20.

【０１００】（３）前記一定値Ｉ2 は持続されない付記
（１）又は（２）に記載の可変容量型圧縮機。このよう
にすれば、蒸発器７９後の空気温度の変動を低減でき
る。(3) The variable capacity compressor as set forth in (1) or (2), wherein the constant value I2 is not maintained. In this way, fluctuations in the air temperature after the evaporator 79 can be reduced.

【０１０１】（４）前記算出値Ｉx は持続されない付記
（１）〜（３）のいずれかに記載の可変容量型圧縮機。
このようにすれば、蒸発器７９後の空気温度の変動を低
減できる。(4) The variable capacity compressor according to any one of appendices (1) to (3), wherein the calculated value Ix is not sustained.
In this way, fluctuations in the air temperature after the evaporator 79 can be reduced.

【０１０２】[0102]

【発明の効果】上記構成の請求項１及び８の発明によれ
ば、設定吸入圧が所定値を越えた場合、ソレノイドへの
入力電流値を変更して設定吸入圧を下げるようにした。
従って、外部冷媒回路から圧縮機へ戻される潤滑油を所
定量以上に確保でき、各摺動部分の潤滑に不具合が生じ
ることを防止できる。その結果、圧縮機の信頼性が向上
される。According to the inventions of claims 1 and 8 of the above construction, when the set suction pressure exceeds a predetermined value, the input current value to the solenoid is changed to lower the set suction pressure.
Therefore, it is possible to secure a predetermined amount or more of lubricating oil returned from the external refrigerant circuit to the compressor, and it is possible to prevent problems in lubrication of each sliding portion. As a result, the reliability of the compressor is improved.

【０１０３】請求項２の発明によれば、設定吸入圧を一
時的に下げるようにした。従って、持続的に設定吸入圧
を下げる場合と比較して、蒸発器後の空気温度が取り得
る範囲を拡げることができる。その結果、冷凍回路の冷
凍能力の変更を広い範囲で行うことが可能となる。According to the second aspect of the invention, the set suction pressure is temporarily lowered. Therefore, as compared with the case where the set suction pressure is continuously lowered, the range that the air temperature after the evaporator can take can be expanded. As a result, the refrigerating capacity of the refrigerating circuit can be changed in a wide range.

【０１０４】請求項３の発明によれば、設定吸入圧を持
続的に下げるようにした。従って、一時的に設定吸入圧
を下げる場合と比較して吸入圧の変動を抑えることがで
き、蒸発器後の空気温度の変動を低減できる。その結
果、車室内への冷却空気の吹き出し温度の変化を低減で
きる。According to the third aspect of the invention, the set suction pressure is continuously lowered. Therefore, the fluctuation of the suction pressure can be suppressed as compared with the case of temporarily lowering the set suction pressure, and the fluctuation of the air temperature after the evaporator can be reduced. As a result, it is possible to reduce the change in the blowing temperature of the cooling air into the passenger compartment.

【０１０５】請求項４及び９の発明によれば、吐出圧が
所定値未満でかつ設定吸入圧が所定値を越えた場合、ソ
レノイドへの入力電流値を変更して設定吸入圧を下げる
ようにした。従って、吐出圧が所定値以上となるよう
な、圧縮機に必要量以上の潤滑油の戻りがある状態で、
不必要に設定吸入圧を下げる制御が行われることがな
く、吸入圧を幅広く変更することが可能となる。According to the invention of claims 4 and 9, when the discharge pressure is less than the predetermined value and the set suction pressure exceeds the predetermined value, the input current value to the solenoid is changed to lower the set suction pressure. did. Therefore, in the condition that the amount of lubricating oil returned to the compressor is more than necessary, such that the discharge pressure is above the specified value,
It is possible to widely change the suction pressure without performing control for lowering the set suction pressure unnecessarily.

【０１０６】請求項５の発明によれば、設定吸入圧を一
時的に下げるようにした。従って、持続的に設定吸入圧
を下げる場合と比較して、蒸発器後の空気温度が取り得
る範囲を拡げることができる。その結果、冷凍回路の冷
凍能力の変更を広い範囲で行うことが可能となる。According to the fifth aspect of the invention, the set suction pressure is temporarily lowered. Therefore, as compared with the case where the set suction pressure is continuously lowered, the range that the air temperature after the evaporator can take can be expanded. As a result, the refrigerating capacity of the refrigerating circuit can be changed in a wide range.

【０１０７】請求項６の発明によれば、設定吸入圧を持
続的に下げるようにした。従って、一時的に設定吸入圧
を下げる場合と比較して吸入圧の変動を抑えることがで
き、蒸発器後の空気温度の変動を低減できる。その結
果、車室内への冷却空気の吹き出し温度の変化を低減で
きる。According to the sixth aspect of the invention, the set suction pressure is continuously lowered. Therefore, the fluctuation of the suction pressure can be suppressed as compared with the case of temporarily lowering the set suction pressure, and the fluctuation of the air temperature after the evaporator can be reduced. As a result, it is possible to reduce the change in the blowing temperature of the cooling air into the passenger compartment.

【０１０８】請求項７の発明によれば、潤滑油の戻りが
少ない領域をさらに細かく規定することができ、さら
に、冷凍回路の冷凍能力の変更を広い範囲で行うことが
可能となる。According to the seventh aspect of the present invention, it is possible to further finely define the region where the return of the lubricating oil is small, and it is possible to change the refrigerating capacity of the refrigerating circuit in a wide range.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】 第１実施形態の可変容量型圧縮機の縦断面
図。FIG. 1 is a vertical cross-sectional view of a variable displacement compressor according to a first embodiment.

【図２】 図１の要部拡大図。FIG. 2 is an enlarged view of a main part of FIG. 1;

【図３】 圧縮機の動作を説明する要部拡大図。FIG. 3 is an enlarged view of a main part for explaining the operation of the compressor.

【図４】 車両空調システムを示す模式図。FIG. 4 is a schematic diagram showing a vehicle air conditioning system.

【図５】 入力電流値の変更の仕方を説明するグラフ。FIG. 5 is a graph illustrating how to change an input current value.

【図６】 第２実施形態の入力電流値の変更の仕方を説
明するグラフ。FIG. 6 is a graph illustrating how to change an input current value according to the second embodiment.

【図７】 第３実施形態の入力電流値の変更の仕方を説
明するグラフ。FIG. 7 is a graph illustrating how to change an input current value according to the third embodiment.

【図８】 第４実施形態の入力電流値の変更の仕方を説
明するグラフ。FIG. 8 is a graph illustrating how to change the input current value according to the fourth embodiment.

【図９】 第５実施形態の可変容量型圧縮機の縦断面
図。FIG. 9 is a vertical sectional view of a variable displacement compressor according to a fifth embodiment.

【図１０】 圧縮機の動作を示す説明図。FIG. 10 is an explanatory diagram showing the operation of the compressor.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１５…制御圧室としてのクランク室、３２…吸入圧領域
としての吸入通路、３９…吐出圧領域としての吐出室、
４８…通路としての圧力供給通路、４９…容量制御弁、
５４…弁体、５８…感圧室、６０…感圧機構を構成する
ベローズ、７４…ソレノイド。15 ... Crank chamber as control pressure chamber, 32 ... Suction passage as suction pressure region, 39 ... Discharge chamber as discharge pressure region,
48 ... Pressure supply passage as passage, 49 ... Capacity control valve,
54 ... Valve body, 58 ... Pressure sensing chamber, 60 ... Bellows constituting pressure sensing mechanism, 74 ... Solenoid.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奥野 卓也 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 久保 裕司 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 徳永 英二 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Takuya Okuno 2-chome Toyota Town, Kariya City, Aichi Stock Company Toyota Industries Corp. (72) Inventor Yuji Kubo 2-chome Toyota Town, Kariya City, Aichi Stock Incorporated company Toyota Industries Corp. (72) Inventor Eiji Tokunaga 2-1-1 Toyota Town, Kariya City, Aichi Stock Company Toyota Industries Corp.

Claims (9)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 ハウジングの内部にクランク室を形成す
るとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの
一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成
し、そのシリンダボア内にはピストンを往復動可能に収
容し、前記駆動軸に斜板を一体回転可能かつ揺動可能に
装着し、制御圧室の圧力を変更することで前記斜板を収
容するクランク室の圧力とシリンダボア内の圧力との前
記ピストンを介した差を変更し、その差に応じて斜板の
傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成の可変
容量型圧縮機において、 前記制御圧室と吸入圧領域或いは吐出圧領域とを連通す
る通路上には、同通路の開度を調節することで制御圧室
の圧力の変更を行い、吸入圧を設定吸入圧に維持するた
めの容量制御弁が設けられ、同容量制御弁は、前記通路
を開閉する弁体と、吸入圧領域に連通された感圧室と、
同感圧室に収容され吸入圧の変動を前記弁体に伝達する
ための感圧機構と、入力電流値に応じて前記弁体への付
与荷重を変化させて設定吸入圧を変更するためのソレノ
イドとを有し、前記設定吸入圧が所定値を越えた場合、
同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力電流
値を変更するようにした可変容量型圧縮機。1. A crank chamber is formed inside a housing, a drive shaft is rotatably supported, a cylinder bore is formed in a cylinder block forming a part of the housing, and a piston is reciprocally movable in the cylinder bore. The swash plate is housed in the drive shaft so that the swash plate is integrally rotatable and swingable, and the pressure in the control pressure chamber is changed to accommodate the swash plate in the crank chamber and the cylinder bore. In the variable displacement compressor having a configuration for controlling the discharge capacity by changing the difference through the pressure change and the inclination angle of the swash plate according to the difference, the control pressure chamber and the suction pressure area or the discharge pressure area are A volume control valve for maintaining the suction pressure at the set suction pressure by adjusting the opening of the passage is provided on the passage communicating with the same volume control valve. Is before A valve body for opening and closing the passage, a pressure sensitive chamber communicating with the suction pressure region,
A pressure sensing mechanism housed in the same pressure sensing chamber for transmitting a variation of suction pressure to the valve body, and a solenoid for changing a set suction pressure by changing a load applied to the valve body according to an input current value. And when the set suction pressure exceeds a predetermined value,
A variable displacement compressor in which the input current value to the solenoid is changed in order to reduce the set suction pressure. 【請求項２】 前記入力電流値は一時的に変更される請
求項１に記載の可変容量型圧縮機。2. The variable displacement compressor according to claim 1, wherein the input current value is temporarily changed. 【請求項３】 前記入力電流値は持続的に変更される請
求項１に記載の可変容量型圧縮機。3. The variable displacement compressor according to claim 1, wherein the input current value is continuously changed. 【請求項４】 ハウジングの内部にクランク室を形成す
るとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの
一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成
し、そのシリンダボア内にはピストンを往復動可能に収
容し、前記駆動軸に斜板を一体回転可能かつ揺動可能に
装着し、制御圧室の圧力を変更することで前記斜板を収
容するクランク室の圧力とシリンダボア内の圧力との前
記ピストンを介した差を変更し、その差に応じて斜板の
傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成の可変
容量型圧縮機において、 前記制御圧室と吸入圧領域或いは吐出圧領域とを連通す
る通路上には、同通路の開度を調節することで制御圧室
の圧力の変更を行い、吸入圧を設定吸入圧に維持するた
めの容量制御弁が設けられ、同容量制御弁は、前記通路
を開閉する弁体と、吸入圧領域に連通された感圧室と、
同感圧室に収容され吸入圧の変動を前記弁体に伝達する
ための感圧機構と、入力電流値に応じて前記弁体への付
与荷重を変化させて設定吸入圧を変更するためのソレノ
イドとを有し、吐出圧が所定値未満でかつ前記設定吸入
圧が所定値を越えた場合に、同設定吸入圧を下げるべく
前記ソレノイドへの入力電流値を変更するようにした可
変容量型圧縮機。4. A crank chamber is formed inside a housing, a drive shaft is rotatably supported, a cylinder bore is formed in a cylinder block forming a part of the housing, and a piston is reciprocally movable in the cylinder bore. The swash plate is housed in the drive shaft so that the swash plate is integrally rotatable and swingable, and the pressure in the control pressure chamber is changed to accommodate the swash plate in the crank chamber and the cylinder bore. In the variable displacement compressor having a configuration for controlling the discharge capacity by changing the difference through the pressure change and the inclination angle of the swash plate according to the difference, the control pressure chamber and the suction pressure area or the discharge pressure area are A volume control valve for maintaining the suction pressure at the set suction pressure by adjusting the opening of the passage is provided on the passage communicating with the same volume control valve. Is before A valve body for opening and closing the passage, a pressure sensitive chamber communicating with the suction pressure region,
A pressure sensing mechanism housed in the same pressure sensing chamber for transmitting a variation of suction pressure to the valve body, and a solenoid for changing a set suction pressure by changing a load applied to the valve body according to an input current value. When the discharge pressure is less than a predetermined value and the set suction pressure exceeds a predetermined value, the variable displacement type compression device is configured to change the input current value to the solenoid in order to lower the set suction pressure. Machine. 【請求項５】 前記入力電流値は、一時的に変更される
請求項４に記載の可変容量型圧縮機。5. The variable displacement compressor according to claim 4, wherein the input current value is temporarily changed. 【請求項６】 前記入力電流値は、持続的に変更される
請求項４に記載の可変容量型圧縮機。6. The variable displacement compressor according to claim 4, wherein the input current value is continuously changed. 【請求項７】 前記入力電流値は、吐出圧の下がり度合
いに応じて徐々に変更される請求項６に記載の可変容量
型圧縮機。7. The variable displacement compressor according to claim 6, wherein the input current value is gradually changed according to the degree of decrease in discharge pressure. 【請求項８】 ハウジングの内部にクランク室を形成す
るとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの
一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成
し、そのシリンダボア内にはピストンを往復動可能に収
容し、前記駆動軸に斜板を一体回転可能かつ揺動可能に
装着し、制御圧室の圧力を変更することで前記斜板を収
容するクランク室の圧力とシリンダボア内の圧力との前
記ピストンを介した差を変更し、その差に応じて斜板の
傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成の可変
容量型圧縮機において、 吸入圧を設定吸入圧に維持すべく、吸入圧を容量制御弁
の感圧室に導入し、吸入圧の変動を感圧機構を介して前
記制御圧室と吐出圧領域或いは吸入圧領域とを連通する
通路を開閉する弁体に伝達するとともに、入力電流値に
応じてソレノイドからの付与荷重を変化させて設定吸入
圧を変更し、前記設定吸入圧が所定値を越えた場合に
は、同設定吸入圧を下げるべく前記ソレノイドへの入力
電流値を変更させる制御方法。8. A crank chamber is formed inside the housing, a drive shaft is rotatably supported, a cylinder bore is formed in a cylinder block forming a part of the housing, and a piston is reciprocally movable in the cylinder bore. The swash plate is housed in the drive shaft so that the swash plate is integrally rotatable and swingable, and the pressure in the control pressure chamber is changed to accommodate the swash plate in the crank chamber and the cylinder bore. In order to maintain the suction pressure at the set suction pressure in a variable displacement compressor configured to control the discharge capacity by changing the difference via the Is introduced into the pressure sensing chamber of the capacity control valve, and the fluctuation of the suction pressure is transmitted to the valve body that opens and closes the passage communicating the control pressure chamber and the discharge pressure region or the suction pressure region via the pressure sensing mechanism, Input power The set suction pressure is changed by changing the applied load from the solenoid according to the value, and when the set suction pressure exceeds a predetermined value, the input current value to the solenoid is changed to lower the set suction pressure. Control method. 【請求項９】 ハウジングの内部にクランク室を形成す
るとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの
一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成
し、そのシリンダボア内にはピストンを往復動可能に収
容し、前記駆動軸に斜板を一体回転可能かつ揺動可能に
装着し、制御圧室の圧力を変更することで前記斜板を収
容するクランク室の圧力とシリンダボア内の圧力との前
記ピストンを介した差を変更し、その差に応じて斜板の
傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成の可変
容量型圧縮機において、 吸入圧を設定吸入圧に維持すべく、吸入圧を容量制御弁
の感圧室に導入し、吸入圧の変動を感圧機構を介して前
記制御圧室と吐出圧領域或いは吸入圧領域とを連通する
通路を開閉する弁体に伝達するとともに、入力電流値に
応じてソレノイドからの付与荷重を変化させて設定吸入
圧を変更し、吐出圧が所定値未満でかつ前記設定吸入圧
が所定値を越えた場合に、同設定吸入圧を下げるべくソ
レノイドへの入力電流値を変更させる制御方法。9. A crank chamber is formed inside a housing, a drive shaft is rotatably supported, a cylinder bore is formed in a cylinder block forming a part of the housing, and a piston is reciprocally movable in the cylinder bore. The swash plate is housed in the drive shaft so that the swash plate is integrally rotatable and swingable, and the pressure in the control pressure chamber is changed to accommodate the swash plate in the crank chamber and the cylinder bore. In order to maintain the suction pressure at the set suction pressure in a variable displacement compressor configured to control the discharge capacity by changing the difference via the Is introduced into the pressure sensing chamber of the capacity control valve, and the fluctuation of the suction pressure is transmitted to the valve body that opens and closes the passage communicating the control pressure chamber and the discharge pressure region or the suction pressure region via the pressure sensing mechanism, Input power The set suction pressure is changed by changing the applied load from the solenoid according to the value, and when the discharge pressure is less than the predetermined value and the set suction pressure exceeds the predetermined value, the solenoid is set to lower the set suction pressure. Control method to change the input current value of.
JP14164896A 1996-06-04 1996-06-04 Variable displacement compressor and control method thereof Expired - Fee Related JP3582229B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP14164896A JP3582229B2 (en) 1996-06-04 1996-06-04 Variable displacement compressor and control method thereof

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP14164896A JP3582229B2 (en) 1996-06-04 1996-06-04 Variable displacement compressor and control method thereof

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH09324763A true JPH09324763A (en) 1997-12-16
JP3582229B2 JP3582229B2 (en) 2004-10-27

Family

ID=15296941

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP14164896A Expired - Fee Related JP3582229B2 (en) 1996-06-04 1996-06-04 Variable displacement compressor and control method thereof

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP3582229B2 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007224928A (en) * 2007-06-11 2007-09-06 Toyota Industries Corp Variable displacement compressor
KR100873369B1 (en) * 2007-12-28 2008-12-10 학교법인 두원학원 Control valve of a reciprocating comrpessor
WO2009145163A1 (en) * 2008-05-28 2009-12-03 サンデン株式会社 Displacement control system for variable displacement compressor

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007224928A (en) * 2007-06-11 2007-09-06 Toyota Industries Corp Variable displacement compressor
JP4501083B2 (en) * 2007-06-11 2010-07-14 株式会社豊田自動織機 Variable capacity compressor
KR100873369B1 (en) * 2007-12-28 2008-12-10 학교법인 두원학원 Control valve of a reciprocating comrpessor
WO2009145163A1 (en) * 2008-05-28 2009-12-03 サンデン株式会社 Displacement control system for variable displacement compressor
JP2009287432A (en) * 2008-05-28 2009-12-10 Sanden Corp Displacement control system for variable displacement compressor
US8506261B2 (en) 2008-05-28 2013-08-13 Sanden Corporation Displacement control system for variable displacement compressor
DE112009001314B4 (en) 2008-05-28 2018-10-25 Sanden Holdings Corporation Displacement control system for a variable displacement compressor

Also Published As

Publication number Publication date
JP3582229B2 (en) 2004-10-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3432995B2 (en) Control valve for variable displacement compressor
KR100215158B1 (en) Variable capacity type compressor and method therefor
KR100300817B1 (en) Refrigeration circuit
JP3728387B2 (en) Control valve
US6453685B2 (en) Control apparatus and control method for variable displacement compressor
US6318971B1 (en) Variable displacement compressor
EP0953765A2 (en) Variable displacement type swash plate compressor and displacement control valve
EP0854288B1 (en) Control valve in variable displacement compressor and method of manufacture
JP3255008B2 (en) Variable displacement compressor and control method thereof
EP1004770A2 (en) Variable displacement compressor
JPH10318418A (en) Solenoid control valve
US6672844B2 (en) Apparatus and method for controlling variable displacement compressor
US6217291B1 (en) Control valve for variable displacement compressors and method for varying displacement
EP1188925B1 (en) Variable-capacity control for refrigerating cycle
JP3152015B2 (en) Clutchless one-sided piston type variable displacement compressor and displacement control method thereof
JP3254872B2 (en) Clutchless one-sided piston type variable displacement compressor
EP1253033A2 (en) Vehicle air conditioner and method for controlling vehicle air conditioner
US6637223B2 (en) Control apparatus for variable displacement compressor
JP2002147351A (en) Control device for variable displacement compressor
JPH09324763A (en) Variable displacement compressor and control method thereof
JP3214354B2 (en) Clutchless variable displacement compressor
JP3752816B2 (en) Operation control method and operation control apparatus for variable capacity compressor
JPH10103249A (en) Control valve
JPH06323248A (en) Lubricating method and lubricating structure of clutchless compressor
JPH10141242A (en) Variable displacement compressor

Legal Events

Date Code Title Description
A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20040628

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20040706

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20040719

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees