JPH0929546A - 電極低消耗放電加工方法 - Google Patents
電極低消耗放電加工方法Info
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- JPH0929546A JPH0929546A JP20538995A JP20538995A JPH0929546A JP H0929546 A JPH0929546 A JP H0929546A JP 20538995 A JP20538995 A JP 20538995A JP 20538995 A JP20538995 A JP 20538995A JP H0929546 A JPH0929546 A JP H0929546A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 超硬合金，焼入れ鋼等の難削材料の仕上げの
電極低消耗放電加工を実現する。 【解決手段】 銅電極の工具電極８を陰極性とし、超硬
合金，焼入れ鋼等の難削材料の工作物６を陽極性とし、
絶縁性の加工液中において、放電時間を陽イオンが工具
電極８に到達し難い短時間にして放電時間に対する放電
電流ピーク値を大きくした単極性の高電流密度火花放電
により、電子衝撃で工作物６を放電加工する。
電極低消耗放電加工を実現する。 【解決手段】 銅電極の工具電極８を陰極性とし、超硬
合金，焼入れ鋼等の難削材料の工作物６を陽極性とし、
絶縁性の加工液中において、放電時間を陽イオンが工具
電極８に到達し難い短時間にして放電時間に対する放電
電流ピーク値を大きくした単極性の高電流密度火花放電
により、電子衝撃で工作物６を放電加工する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、超硬合金，焼入れ
鋼等の難削材料の工作物を、電極の消耗を極めて少なく
して放電加工する電極低消耗放電加工方法に関する。
鋼等の難削材料の工作物を、電極の消耗を極めて少なく
して放電加工する電極低消耗放電加工方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電極低消耗放電加工においては、
工具電極を陽極性，工作物を陰極性とし、絶縁性の加工
液中で単極性の過度アーク放電をくり返し、陽イオンの
衝撃を利用して工作物を放電加工している。
工具電極を陽極性，工作物を陰極性とし、絶縁性の加工
液中で単極性の過度アーク放電をくり返し、陽イオンの
衝撃を利用して工作物を放電加工している。
【０００３】このとき、電極の消耗を極力抑えるため、
放電電流ピーク値ｉp （Ａ）に比して各１回の放電時間
Ｔｄをほぼｉp ／Ｔｄ＜０．２（Ａ／μs ）になるよう
に伸長し、例えばｉp ＝２０ＡのときにＴｄ＝１００〜
２００μs にしている。
放電電流ピーク値ｉp （Ａ）に比して各１回の放電時間
Ｔｄをほぼｉp ／Ｔｄ＜０．２（Ａ／μs ）になるよう
に伸長し、例えばｉp ＝２０ＡのときにＴｄ＝１００〜
２００μs にしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記従来の電極低消耗
放電加工方法の場合、超硬合金，焼入れ鋼等の難削材料
の工作物については、陰極電流密度が一般的な放電加工
と同様１０4 〜１０6 Ａ／cm2 程度であり、しかも、放
電時間Ｔｄが長くなるため、表面あらさが１０μｍ Ｒ
max 以下の仕上げの放電加工は行えず、また、電極消耗
率が重量消耗率で１２％，体積消耗率で２０％にもな
り、低消耗放電加工の一応の目処としている１％には程
遠く、仕上げの低消耗放電加工が行えない問題点があ
る。
放電加工方法の場合、超硬合金，焼入れ鋼等の難削材料
の工作物については、陰極電流密度が一般的な放電加工
と同様１０4 〜１０6 Ａ／cm2 程度であり、しかも、放
電時間Ｔｄが長くなるため、表面あらさが１０μｍ Ｒ
max 以下の仕上げの放電加工は行えず、また、電極消耗
率が重量消耗率で１２％，体積消耗率で２０％にもな
り、低消耗放電加工の一応の目処としている１％には程
遠く、仕上げの低消耗放電加工が行えない問題点があ
る。
【０００５】本発明は、従来は不可能とされていた超硬
合金，焼入れ鋼等の難削材料の仕上げの電極低消耗放電
加工を実現することを目的とする。
合金，焼入れ鋼等の難削材料の仕上げの電極低消耗放電
加工を実現することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めに、本発明の電極低消耗放電加工方法においては、銅
電極の工具電極を陰極性とし、超硬合金，焼入れ鋼等の
難削材料の工作物を陽極性とし、絶縁性の加工液中にお
いて、放電時間を陽イオンが工具電極に到達し難い短時
間にして放電時間に対する放電電流ピーク値を大きくし
た単極性の高電流密度火花放電により、電子衝撃で工作
物を放電加工する。
めに、本発明の電極低消耗放電加工方法においては、銅
電極の工具電極を陰極性とし、超硬合金，焼入れ鋼等の
難削材料の工作物を陽極性とし、絶縁性の加工液中にお
いて、放電時間を陽イオンが工具電極に到達し難い短時
間にして放電時間に対する放電電流ピーク値を大きくし
た単極性の高電流密度火花放電により、電子衝撃で工作
物を放電加工する。
【０００７】したがって、本発明の電極低消耗放電加工
方法の場合、工具電極と工作物の極性が従来方法と逆に
なり、絶縁性の加工液中での単極性の火花放電により、
電子の衝撃を利用して工作物が放電加工される。
方法の場合、工具電極と工作物の極性が従来方法と逆に
なり、絶縁性の加工液中での単極性の火花放電により、
電子の衝撃を利用して工作物が放電加工される。
【０００８】このとき、放電時間が短くなる程陰極電流
密度が大きくなり、しかも、放電電流のほとんどが電子
流になり、放電のパワーが工作物に局所的に集中する。
密度が大きくなり、しかも、放電電流のほとんどが電子
流になり、放電のパワーが工作物に局所的に集中する。
【０００９】そして、放電時間を陽イオンが工具電極に
到達し難い極めて短い時間に設定することにより、陰極
電流密度が１０7 Ａ／cm2 オーダー以上の強大な放電電
力密度のパワーが半径方向の膨張を抑えて瞬時工作物に
加えられ、このくり返しにより、工具電極の消耗なく超
硬合金，焼入れ鋼等の難削材料の仕上げの放電加工が行
え、従来は不可能であった難削材料の電極低消耗放電加
工が実現する。
到達し難い極めて短い時間に設定することにより、陰極
電流密度が１０7 Ａ／cm2 オーダー以上の強大な放電電
力密度のパワーが半径方向の膨張を抑えて瞬時工作物に
加えられ、このくり返しにより、工具電極の消耗なく超
硬合金，焼入れ鋼等の難削材料の仕上げの放電加工が行
え、従来は不可能であった難削材料の電極低消耗放電加
工が実現する。
【００１０】そして、放電時間Ｔｄを１μs 以下にして
放電電流ピーク値ｉp （Ａ）／Ｔｄ（μs ）を１０以上
にすることが、現実に即して最も好適である。
放電電流ピーク値ｉp （Ａ）／Ｔｄ（μs ）を１０以上
にすることが、現実に即して最も好適である。
【００１１】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明の実施の１形態に
ついて、図１を参照して説明する。図１は本発明が適用
される放電加工回路を示し、正，負の電源端子１ｐ，１
ｎ間に１００〜４００Ｖの直流電源が印加され、ＦＥＴ
等の電子スイッチ２がオンすると、電源端子１ｐから電
子スイッチ２，加工用コンデンサ３，充電抵抗４を介し
て電源端子１ｎに電流が流れ、加工用コンデンサ３が一
端３ｐを正，他端３ｎを負とする極性に充電される。
ついて、図１を参照して説明する。図１は本発明が適用
される放電加工回路を示し、正，負の電源端子１ｐ，１
ｎ間に１００〜４００Ｖの直流電源が印加され、ＦＥＴ
等の電子スイッチ２がオンすると、電源端子１ｐから電
子スイッチ２，加工用コンデンサ３，充電抵抗４を介し
て電源端子１ｎに電流が流れ、加工用コンデンサ３が一
端３ｐを正，他端３ｎを負とする極性に充電される。
【００１２】この加工用コンデンサ３の一端３ｐに振動
抑制抵抗５を介して超硬合金，焼入れ鋼等の難削材料の
工作物６が接続され、加工用コンデンサ３の他端３ｎに
回路インダクタンス（自己インダクタンス）７を介して
銅電極の工具電極８が接続され、白灯油，純水等の絶縁
性の加工液中に、５μｍ程度の所定ギャップ長離して工
作物６と工具電極８とが従来と逆の極性，すなわち工作
物６を陽極性，工具電極８を陰極性にして設けられる。
抑制抵抗５を介して超硬合金，焼入れ鋼等の難削材料の
工作物６が接続され、加工用コンデンサ３の他端３ｎに
回路インダクタンス（自己インダクタンス）７を介して
銅電極の工具電極８が接続され、白灯油，純水等の絶縁
性の加工液中に、５μｍ程度の所定ギャップ長離して工
作物６と工具電極８とが従来と逆の極性，すなわち工作
物６を陽極性，工具電極８を陰極性にして設けられる。
【００１３】そして、加工用コンデンサ３が充電される
と、その端子間電圧により、工具電極８，工作物６の間
に火花放電が生じ、工具電極８からの電子の衝撃が工作
物６に加えられる。
と、その端子間電圧により、工具電極８，工作物６の間
に火花放電が生じ、工具電極８からの電子の衝撃が工作
物６に加えられる。
【００１４】このとき、加工用コンデンサ３は一端３ｐ
から振動抑制抵抗５，工作物６，工具電極８，回路イン
ダクタンス７を介して他端３ｎに放電し、端子間電圧が
低下する。
から振動抑制抵抗５，工作物６，工具電極８，回路イン
ダクタンス７を介して他端３ｎに放電し、端子間電圧が
低下する。
【００１５】そして、加工用コンデンサ３の端子間電圧
の変化が微分回路等からなる放電検出回路９により検出
され、この検出回路９の検出出力により、放電加工中は
電子スイッチ２がオフし、直流電源からの後述の不要な
持続電流の工具電極８，工作物６間の放電ギャップへの
流入が遮断されて阻止される。
の変化が微分回路等からなる放電検出回路９により検出
され、この検出回路９の検出出力により、放電加工中は
電子スイッチ２がオフし、直流電源からの後述の不要な
持続電流の工具電極８，工作物６間の放電ギャップへの
流入が遮断されて阻止される。
【００１６】また、回路インダクタンス７に応じた１０
Ω程度の振動抑制抵抗５により加工用コンデンサ３，回
路インダクタンス７による振動が阻止され、工具電極
８，工作物６の火花放電は、工具電極８を陰極性，工作
物６を陽極性とする単極性の放電になる。
Ω程度の振動抑制抵抗５により加工用コンデンサ３，回
路インダクタンス７による振動が阻止され、工具電極
８，工作物６の火花放電は、工具電極８を陰極性，工作
物６を陽極性とする単極性の放電になる。
【００１７】そして、直流電源による加工用コンデンサ
３の充電と，このコンデンサ３の放電とのくり返しによ
り、工具電極８，工作物６間に単極性の火花放電がくり
返し発生し、工作物６の所要の放電加工が行われる。
３の充電と，このコンデンサ３の放電とのくり返しによ
り、工具電極８，工作物６間に単極性の火花放電がくり
返し発生し、工作物６の所要の放電加工が行われる。
【００１８】ところで、放電による陽、陰極パワー配分
の理論計算によると、工具電極８を陰極性，工作物６を
陽極性とした場合、各１回の火花放電の放電時間Ｔｄを
１μs 以下にできるだけ短くして工具電極８，工作物６
間の放電路の半径方向の膨張（拡散）を抑制し、放電時
間Ｔｄに対する放電電流ピーク値ｉp を大きくして陰極
電流密度を１０7 〜１０8 Ａ／cm2 のオーダーにすれ
ば、放電電流のほとんどが電子電流になり、この瞬時の
単極性の火花放電のくり返しにより、超硬合金，焼入れ
鋼等の難削材料の表面あらさ１０μｍ Ｒmax 以下の仕
上げの放電加工が行える。
の理論計算によると、工具電極８を陰極性，工作物６を
陽極性とした場合、各１回の火花放電の放電時間Ｔｄを
１μs 以下にできるだけ短くして工具電極８，工作物６
間の放電路の半径方向の膨張（拡散）を抑制し、放電時
間Ｔｄに対する放電電流ピーク値ｉp を大きくして陰極
電流密度を１０7 〜１０8 Ａ／cm2 のオーダーにすれ
ば、放電電流のほとんどが電子電流になり、この瞬時の
単極性の火花放電のくり返しにより、超硬合金，焼入れ
鋼等の難削材料の表面あらさ１０μｍ Ｒmax 以下の仕
上げの放電加工が行える。
【００１９】すなわち、１０-6〜１０-7秒の瞬時に工具
電極８，工作物６間に発生する放電は、その放電ギャッ
プ電圧波形から過渡アークに近いものとして扱えるた
め、電子放出に対するＴ−Ｆ理論及びマッケオン（Mack
eown）の式を適用することができる。
電極８，工作物６間に発生する放電は、その放電ギャッ
プ電圧波形から過渡アークに近いものとして扱えるた
め、電子放出に対するＴ−Ｆ理論及びマッケオン（Mack
eown）の式を適用することができる。
【００２０】この理論及び式に基づき、陰極性電極の仕
事関数４eV，陰極温度３０００Ｋとして扱える工具電極
８等の電極材料につき、陰極電流密度が５×１０6 Ａ／
cm2，１×１０7 Ａ／cm2 ，５×１０7 Ａ／cm2 ，５×
１０8 Ａ／cm2 のときの電子電流密度（Ａ／cm2 ）／陰
極電流密度（Ａ／cm2 ）を求めると、つぎの表１に示す
ようになる。
事関数４eV，陰極温度３０００Ｋとして扱える工具電極
８等の電極材料につき、陰極電流密度が５×１０6 Ａ／
cm2，１×１０7 Ａ／cm2 ，５×１０7 Ａ／cm2 ，５×
１０8 Ａ／cm2 のときの電子電流密度（Ａ／cm2 ）／陰
極電流密度（Ａ／cm2 ）を求めると、つぎの表１に示す
ようになる。
【００２１】
【表１】
【００２２】この表１からも明らかなように、陰極電流
密度を１０7 〜１０8 Ａ／cm2 のオーダー，好ましくは
５×１０7 Ａ／cm2 以上にすると、工具電極８，工作物
６間の放電電流のほとんどが電子電流になる。
密度を１０7 〜１０8 Ａ／cm2 のオーダー，好ましくは
５×１０7 Ａ／cm2 以上にすると、工具電極８，工作物
６間の放電電流のほとんどが電子電流になる。
【００２３】このとき、放電時間が１０-6〜１０-7μs
の瞬時であり、工具電極８，工作物６間の放電が半径方
向に広がらないため、陽極性の工作物６は超硬合金，焼
入れ鋼等の難削材料であっても、高電子電流密度の高温
電子の局所的な衝撃を受けて加工される。
の瞬時であり、工具電極８，工作物６間の放電が半径方
向に広がらないため、陽極性の工作物６は超硬合金，焼
入れ鋼等の難削材料であっても、高電子電流密度の高温
電子の局所的な衝撃を受けて加工される。
【００２４】そして、工作物６の１回の火花放電による
加工範囲が微小であるため、工作物６の加工後の表面あ
らさが１０μｍ Ｒmax 以下になり、仕上げの放電加工
が行える。
加工範囲が微小であるため、工作物６の加工後の表面あ
らさが１０μｍ Ｒmax 以下になり、仕上げの放電加工
が行える。
【００２５】さらに、放電ギャップ電力のほとんどが陽
極側の工作物６で消費され、このとき、陽イオン電流密
度が非常に小さく、工具電極８に対する陽イオンの衝撃
が非常に小さくなって放電ギャップ電力の陰極側での配
分消費は非常に少なくなる。
極側の工作物６で消費され、このとき、陽イオン電流密
度が非常に小さく、工具電極８に対する陽イオンの衝撃
が非常に小さくなって放電ギャップ電力の陰極側での配
分消費は非常に少なくなる。
【００２６】しかも、放電時間が１μs （１×１０-6s
）以下，すなわち陽イオンが陰極の工具電極８に到達
し難い瞬時であれば、工具電極８は陽イオンの衝撃を受
けることがなく、消耗しない。
）以下，すなわち陽イオンが陰極の工具電極８に到達
し難い瞬時であれば、工具電極８は陽イオンの衝撃を受
けることがなく、消耗しない。
【００２７】したがって、図１の放電加工回路において
は、工具電極８，工作物６間のギャップ長，回路インダ
クタンス７等の回路条件を考慮して加工用コンデンサ
３，振動抑制抵抗５等の放電回路定数を調整し、放電時
間Ｔｄを１μs 以下（好ましくは０．５μs 以下）と
し、放電電流ピーク値ｉp （Ａ）／放電時間Ｔｄ（μs
）を１０以上に大きくして陰極電流密度を５×１０7
Ａ／cm2 以上に高くし、超硬合金，焼入れ鋼等の難削材
料の低消耗放電加工を実現する。
は、工具電極８，工作物６間のギャップ長，回路インダ
クタンス７等の回路条件を考慮して加工用コンデンサ
３，振動抑制抵抗５等の放電回路定数を調整し、放電時
間Ｔｄを１μs 以下（好ましくは０．５μs 以下）と
し、放電電流ピーク値ｉp （Ａ）／放電時間Ｔｄ（μs
）を１０以上に大きくして陰極電流密度を５×１０7
Ａ／cm2 以上に高くし、超硬合金，焼入れ鋼等の難削材
料の低消耗放電加工を実現する。
【００２８】つぎに、図１のいわゆるラザレコン回路
（ＲＣ回路）構成の放電加工回路においては、直流電源
からの電流も電極消耗の重要な因子の１つであり、放電
時間中は直流電源から工具電極８，工作物６間の放電ギ
ャップへの持続電流の流入を阻止する必要がある。
（ＲＣ回路）構成の放電加工回路においては、直流電源
からの電流も電極消耗の重要な因子の１つであり、放電
時間中は直流電源から工具電極８，工作物６間の放電ギ
ャップへの持続電流の流入を阻止する必要がある。
【００２９】すなわち、図２に示すように図１の構成か
ら電子スイッチ２，放電検出回路９を省き、電源端子１
ｐに加工用コンデンサ３の一端を直結したラザレコン回
路構成の放電加工回路を形成し、この回路の加工用コン
デンサ３を５００pF，振動抑制抵抗５を１０Ωとし、充
電抵抗４を３〜３０ＫΩの範囲で変えながら電源端子１
ｐ，１ｎ間に１００〜４００Ｖの直流電源１０を印加し
て放電加工をくり返し、電極消耗率を測定した結果、図
３に示すように、充電抵抗４の抵抗値を大きくする程、
電極消耗率が小さくなった。
ら電子スイッチ２，放電検出回路９を省き、電源端子１
ｐに加工用コンデンサ３の一端を直結したラザレコン回
路構成の放電加工回路を形成し、この回路の加工用コン
デンサ３を５００pF，振動抑制抵抗５を１０Ωとし、充
電抵抗４を３〜３０ＫΩの範囲で変えながら電源端子１
ｐ，１ｎ間に１００〜４００Ｖの直流電源１０を印加し
て放電加工をくり返し、電極消耗率を測定した結果、図
３に示すように、充電抵抗４の抵抗値を大きくする程、
電極消耗率が小さくなった。
【００３０】これは、図２の放電加工回路の場合、工具
電極８，工作物６間に単極性の火花放電が生じる間（火
花放電中）は、加工用コンデンサ３の一端から工作物
６，工具電極８を介して加工用コンデンサ３の他端にこ
のコンデンサ３の放電電流が流れるとともに、電源端子
１ｐから工作物６，工具電極８を介して電源端子１ｎに
直流電源からの直接的な持続電流も流れ、この持続電流
によっても工具電極８の消耗原因である陽イオンの発生
量が変化し、充電抵抗４を大きくする程、持続電流が減
少して陽イオンの発生が少なくなるからである。
電極８，工作物６間に単極性の火花放電が生じる間（火
花放電中）は、加工用コンデンサ３の一端から工作物
６，工具電極８を介して加工用コンデンサ３の他端にこ
のコンデンサ３の放電電流が流れるとともに、電源端子
１ｐから工作物６，工具電極８を介して電源端子１ｎに
直流電源からの直接的な持続電流も流れ、この持続電流
によっても工具電極８の消耗原因である陽イオンの発生
量が変化し、充電抵抗４を大きくする程、持続電流が減
少して陽イオンの発生が少なくなるからである。
【００３１】したがって、図１の放電加工回路において
は、電子スイッチ２及び放電検出回路９を備え、火花放
電中は電子スイッチ２をオフして前記持続電流の放電ギ
ャップへの流入を阻止し、持続電流による電極消耗を防
止する。
は、電子スイッチ２及び放電検出回路９を備え、火花放
電中は電子スイッチ２をオフして前記持続電流の放電ギ
ャップへの流入を阻止し、持続電流による電極消耗を防
止する。
【００３２】そして、図１の放電回路において、放電電
流ピーク値ｉp を５Ａに固定し、放電時間Ｔｄを０．５
μs ，１μs に変えて工作物６の放電加工をくり返し、
重量電極消耗率（％）を測定した結果、つぎの表２に示
すように、１％，３％となり、従来は不可能であった超
硬合金，焼入れ鋼等の難削材料の表面あらさ１０μｍＲ
max 以下の電極低消耗放電加工が行えた。
流ピーク値ｉp を５Ａに固定し、放電時間Ｔｄを０．５
μs ，１μs に変えて工作物６の放電加工をくり返し、
重量電極消耗率（％）を測定した結果、つぎの表２に示
すように、１％，３％となり、従来は不可能であった超
硬合金，焼入れ鋼等の難削材料の表面あらさ１０μｍＲ
max 以下の電極低消耗放電加工が行えた。
【００３３】
【表２】
【００３４】この電極低消耗放電加工の場合、この加工
のみで工作物６の仕上げ加工まで行えるため、従来の放
電加工のように荒加工から仕上げ加工まで何工程も加工
をくり返す必要がなく、加工時間や労力の大幅な軽減が
図れ、しかも、加工精度も大幅に向上する。
のみで工作物６の仕上げ加工まで行えるため、従来の放
電加工のように荒加工から仕上げ加工まで何工程も加工
をくり返す必要がなく、加工時間や労力の大幅な軽減が
図れ、しかも、加工精度も大幅に向上する。
【００３５】そして、回路構成等は図１のものに限定さ
れるものではなく、例えば加工用コンデンサ３及び充電
抵抗４，振動抑制抵抗５の大きさは、工作物６等に応じ
て設定すればよい。
れるものではなく、例えば加工用コンデンサ３及び充電
抵抗４，振動抑制抵抗５の大きさは、工作物６等に応じ
て設定すればよい。
【００３６】
【発明の効果】本発明は、以下に記載する効果を奏す
る。工具電極８と工作物６の極性が従来方法と逆にな
り、絶縁性の加工液中での単極性の火花放電により、電
子の衝撃を利用して工作物６が放電加工され、このと
き、放電時間は陽イオンが工具電極８に到達し難い極め
て短い時間に設定され、陰極電流密度が大きくなって強
大な放電電力密度のパワーが半径方向の膨張を抑えて瞬
時工作物６に加えられ、このくり返しにより、陽イオン
による工具電極８の消耗なく、従来は不可能であった超
硬合金，焼入れ鋼等の難削材料の仕上げの放電加工を行
うことができ、難削材料の電極低消耗放電加工が実現で
きる。
る。工具電極８と工作物６の極性が従来方法と逆にな
り、絶縁性の加工液中での単極性の火花放電により、電
子の衝撃を利用して工作物６が放電加工され、このと
き、放電時間は陽イオンが工具電極８に到達し難い極め
て短い時間に設定され、陰極電流密度が大きくなって強
大な放電電力密度のパワーが半径方向の膨張を抑えて瞬
時工作物６に加えられ、このくり返しにより、陽イオン
による工具電極８の消耗なく、従来は不可能であった超
硬合金，焼入れ鋼等の難削材料の仕上げの放電加工を行
うことができ、難削材料の電極低消耗放電加工が実現で
きる。
【００３７】そして、放電時間Ｔｄを１μs 以下にして
放電電流ピーク値ｉp （Ａ）／Ｔｄ（μs ）を１０以上
にすることにより、最も現実に即した好ましい電極低消
耗放電加工が行える。
放電電流ピーク値ｉp （Ａ）／Ｔｄ（μs ）を１０以上
にすることにより、最も現実に即した好ましい電極低消
耗放電加工が行える。
【図１】本発明の実施の１形態の回路ブロック図であ
る。
る。
【図２】図１の直流電源の電流の影響を説明する回路ブ
ロック図である。
ロック図である。
【図３】図２の電極消耗率の特性図である。
６ 工作物 ８ 工具電極
Claims (2)
- 【請求項１】 銅電極の工具電極を陰極性とし、超硬合
金，焼入れ鋼等の難削材料の工作物を陽極性とし、 絶縁性の加工液中において、放電時間を陽イオンが前記
工具電極に到達し難い短時間にして前記放電時間に対す
る放電電流ピーク値を大きくした単極性の高電流密度火
花放電により、電子衝撃で前記工作物を放電加工するこ
とを特徴とする電極低消耗放電加工方法。 - 【請求項２】 放電時間を１μs 以下にして放電電流ピ
ーク値ｉp （Ａ）／放電時間Ｔｄ（μs ）を１０以上に
したことを特徴とする請求項１記載の電極低消耗放電加
工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20538995A JPH0929546A (ja) | 1995-07-18 | 1995-07-18 | 電極低消耗放電加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20538995A JPH0929546A (ja) | 1995-07-18 | 1995-07-18 | 電極低消耗放電加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0929546A true JPH0929546A (ja) | 1997-02-04 |
Family
ID=16506020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20538995A Pending JPH0929546A (ja) | 1995-07-18 | 1995-07-18 | 電極低消耗放電加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0929546A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8138441B2 (en) * | 2006-12-22 | 2012-03-20 | Corning Incorporated | Step-down plunge electrodischarge machining |
| JP2012166323A (ja) * | 2011-02-16 | 2012-09-06 | Mitsubishi Electric Corp | 放電加工装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS529196A (en) * | 1975-07-11 | 1977-01-24 | Hitachi Zosen Corp | Electro-erostion method |
-
1995
- 1995-07-18 JP JP20538995A patent/JPH0929546A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS529196A (en) * | 1975-07-11 | 1977-01-24 | Hitachi Zosen Corp | Electro-erostion method |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8138441B2 (en) * | 2006-12-22 | 2012-03-20 | Corning Incorporated | Step-down plunge electrodischarge machining |
| JP2012166323A (ja) * | 2011-02-16 | 2012-09-06 | Mitsubishi Electric Corp | 放電加工装置 |
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