JPH0929509A - 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
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- JPH0929509A JPH0929509A JP20789395A JP20789395A JPH0929509A JP H0929509 A JPH0929509 A JP H0929509A JP 20789395 A JP20789395 A JP 20789395A JP 20789395 A JP20789395 A JP 20789395A JP H0929509 A JPH0929509 A JP H0929509A
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- coating layer
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- cutting
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表
面被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 超硬合金基体の表面に、ＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯ
のうちの１種の単層または２種以上の複層で構成された
Ｔｉ化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層からなる硬質被覆層を３〜
３０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆超硬合金製
切削工具において、上記Ａｌ2 Ｏ3 に代えて、Ａｌ2 Ｏ
3 に１〜２０重量％の割合でＳｉを含有させてなるＡｌ
−Ｓｉ系酸化物層を設ける。
面被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 超硬合金基体の表面に、ＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯ
のうちの１種の単層または２種以上の複層で構成された
Ｔｉ化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層からなる硬質被覆層を３〜
３０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆超硬合金製
切削工具において、上記Ａｌ2 Ｏ3 に代えて、Ａｌ2 Ｏ
3 に１〜２０重量％の割合でＳｉを含有させてなるＡｌ
−Ｓｉ系酸化物層を設ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、硬質被覆層がす
ぐれた層間密着性を有し、したがって切削抵抗の大き
い、例えば軟鋼などの切削に用いた場合にも硬質被覆層
に層間剥離の発生や、切刃にチッピング（微小欠け）な
どの発生なく、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮す
る表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具（以
下、被覆超硬切削工具という）に関するものである。
ぐれた層間密着性を有し、したがって切削抵抗の大き
い、例えば軟鋼などの切削に用いた場合にも硬質被覆層
に層間剥離の発生や、切刃にチッピング（微小欠け）な
どの発生なく、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮す
る表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具（以
下、被覆超硬切削工具という）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば特公昭５７−１５８５号公
報や特公昭５９−５２７０３号公報に記載されるよう
に、全体に均質な炭化タングステン基超硬合金基体や、
結合相形成成分としての例えばＣｏなどの含有量が基体
内部に比して相対的に高い表面部、すなわち表面部に結
合相富化帯域を有する炭化タングステン基超硬合金基体
（以下、これらを総称して超硬合金基体という）の表面
に、化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、Ｔｉの炭化物、
窒化物、炭窒化物、炭酸化物、窒酸化物、および炭窒酸
化物（以下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，Ｔｉ
ＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯで示す）のうちの１
種の単層または２種以上の複層で構成されたＴｉ化合物
層と、Ａｌ酸化物（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層からな
る硬質被覆層を３〜３０μｍの平均層厚で形成してなる
被覆超硬切削工具が、合金鋼や鋳鉄を主体とした旋削や
フライス切削などに用いられている。
報や特公昭５９−５２７０３号公報に記載されるよう
に、全体に均質な炭化タングステン基超硬合金基体や、
結合相形成成分としての例えばＣｏなどの含有量が基体
内部に比して相対的に高い表面部、すなわち表面部に結
合相富化帯域を有する炭化タングステン基超硬合金基体
（以下、これらを総称して超硬合金基体という）の表面
に、化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、Ｔｉの炭化物、
窒化物、炭窒化物、炭酸化物、窒酸化物、および炭窒酸
化物（以下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，Ｔｉ
ＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯで示す）のうちの１
種の単層または２種以上の複層で構成されたＴｉ化合物
層と、Ａｌ酸化物（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層からな
る硬質被覆層を３〜３０μｍの平均層厚で形成してなる
被覆超硬切削工具が、合金鋼や鋳鉄を主体とした旋削や
フライス切削などに用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
装置のＦＡ化はめざましく、かつ切削加工の省力化の要
求と相まって、切削工具には被削材に関して汎用性が求
められる傾向にあるが、上記の従来被覆超硬切削工具に
おいては、これを合金鋼や鋳鉄などの切削に用いた場合
には問題はないが、特に切削抵抗の高い軟鋼などの切削
に用いた場合、特にＡｌ2 Ｏ3 層に対するＴｉ化合物層
の密着性が十分でないために、Ａｌ2 Ｏ3層とＴｉ化合
物層との間に層間剥離が発生し易くなるばかりでなく、
切刃にチッピングなどが発生し易く、これが原因で比較
的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
装置のＦＡ化はめざましく、かつ切削加工の省力化の要
求と相まって、切削工具には被削材に関して汎用性が求
められる傾向にあるが、上記の従来被覆超硬切削工具に
おいては、これを合金鋼や鋳鉄などの切削に用いた場合
には問題はないが、特に切削抵抗の高い軟鋼などの切削
に用いた場合、特にＡｌ2 Ｏ3 層に対するＴｉ化合物層
の密着性が十分でないために、Ａｌ2 Ｏ3層とＴｉ化合
物層との間に層間剥離が発生し易くなるばかりでなく、
切刃にチッピングなどが発生し易く、これが原因で比較
的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬切削工具に
着目し、これの硬質被覆層におけるＡｌ2 Ｏ3 層とＴｉ
化合物層との層間密着性の向上をはかるべく研究を行な
った結果、上記の従来被覆超硬切削工具の硬質被覆層を
構成するＡｌ2 Ｏ3 層に代えて、Ａｌ2 Ｏ3 に１〜２０
重量％の割合でＳｉを含有させてなるＡｌ−Ｓｉ系酸化
物層で構成すると、前記Ａｌ−Ｓｉ系酸化物層は、同じ
く硬質被覆層を構成するＴｉ化合物層に対する密着性に
すぐれ、かつ前記Ａｌ2 Ｏ3 層のもつ性質を具備するこ
とから、硬質被覆層にはすぐれた層間密着性が確保さ
れ、かつすぐれた切削性能を発揮するという研究結果を
得たのである。
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬切削工具に
着目し、これの硬質被覆層におけるＡｌ2 Ｏ3 層とＴｉ
化合物層との層間密着性の向上をはかるべく研究を行な
った結果、上記の従来被覆超硬切削工具の硬質被覆層を
構成するＡｌ2 Ｏ3 層に代えて、Ａｌ2 Ｏ3 に１〜２０
重量％の割合でＳｉを含有させてなるＡｌ−Ｓｉ系酸化
物層で構成すると、前記Ａｌ−Ｓｉ系酸化物層は、同じ
く硬質被覆層を構成するＴｉ化合物層に対する密着性に
すぐれ、かつ前記Ａｌ2 Ｏ3 層のもつ性質を具備するこ
とから、硬質被覆層にはすぐれた層間密着性が確保さ
れ、かつすぐれた切削性能を発揮するという研究結果を
得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、超硬合金基体の表面に、Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴ
ｉＣＮＯのうちの１種の単層または２種以上の複層で構
成されたＴｉ化合物層とＡｌ2Ｏ3 層からなる硬質被覆
層を３〜３０μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬切
削工具において、上記硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3
層に代えて、Ａｌ2 Ｏ3 に１〜２０重量％の割合でＳｉ
を含有させてなるＡｌ−Ｓｉ系酸化物層を設けることに
よりＴｉ化合物層とＡｌ−Ｓｉ系酸化物層との密着性を
向上させ、もって硬質被覆層に層間剥離が発生するのを
防止した点に特徴を有するものである。
なされたものであって、超硬合金基体の表面に、Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴ
ｉＣＮＯのうちの１種の単層または２種以上の複層で構
成されたＴｉ化合物層とＡｌ2Ｏ3 層からなる硬質被覆
層を３〜３０μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬切
削工具において、上記硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3
層に代えて、Ａｌ2 Ｏ3 に１〜２０重量％の割合でＳｉ
を含有させてなるＡｌ−Ｓｉ系酸化物層を設けることに
よりＴｉ化合物層とＡｌ−Ｓｉ系酸化物層との密着性を
向上させ、もって硬質被覆層に層間剥離が発生するのを
防止した点に特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の被覆超硬切削工具におい
て、硬質被覆層を構成する上記Ａｌ−Ｓｉ系酸化物層
は、化学蒸着装置または物理蒸着装置にて、反応ガス組
成：容量％で、ＡｌＣｌ3 ：１〜２０％、ＣＯ2 ：０．
５〜３０％、ＳｉＣｌ4 ：０．００１〜０．２％、必要
に応じてＨＣｌ：１〜２０％および／またはＨ2 Ｓ：
０．０５〜５％、Ｈ2 ：残り、反応温度：８５０〜１０
５０℃、雰囲気圧力：３０〜２００torr、の条件で形成
することができる、かつこれのＳｉ含有割合を１〜２０
重量％と定めたのは、その割合が１重量％未満では所望
の層間密着性を確保することができず、一方その割合が
２０重量％を超えると耐摩耗性が低下するようになると
いう理由からである。また、硬質被覆層を構成するＴｉ
化合物層は、化学蒸着法および／または物理蒸着法に
て、通常の条件で形成されるが、第１層をＴｉＮ層とし
た場合、第２層以降の形成に際して、前記第１層のＴｉ
Ｎ層中に超硬合金基体を構成するＣ成分が拡散固溶する
場合があり、この場合は前記第１層の一部あるいは全体
がＴｉＣＮで構成されるようになる。さらに、硬質被覆
層の平均層厚を３〜３０μｍとしたのは、その平均層厚
が３μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確保するこ
とができず、一方、その平均層厚が３０μｍを越えると
切刃に欠けやチッピングなどが発生し易くなるという理
由によるものであり、この場合Ａｌ−Ｓｉ系酸化物層
は、０．１〜１５μｍの平均層厚とするのが望ましく、
またＴｉ化合物層を構成するＴｉＣＮ層を、例えば特開
平６−８０１０号公報に記載される縦長成長結晶組織と
すると、通常の粒状結晶組織のものに比して一段とすぐ
れた切削性能を発揮するようになる。
て、硬質被覆層を構成する上記Ａｌ−Ｓｉ系酸化物層
は、化学蒸着装置または物理蒸着装置にて、反応ガス組
成：容量％で、ＡｌＣｌ3 ：１〜２０％、ＣＯ2 ：０．
５〜３０％、ＳｉＣｌ4 ：０．００１〜０．２％、必要
に応じてＨＣｌ：１〜２０％および／またはＨ2 Ｓ：
０．０５〜５％、Ｈ2 ：残り、反応温度：８５０〜１０
５０℃、雰囲気圧力：３０〜２００torr、の条件で形成
することができる、かつこれのＳｉ含有割合を１〜２０
重量％と定めたのは、その割合が１重量％未満では所望
の層間密着性を確保することができず、一方その割合が
２０重量％を超えると耐摩耗性が低下するようになると
いう理由からである。また、硬質被覆層を構成するＴｉ
化合物層は、化学蒸着法および／または物理蒸着法に
て、通常の条件で形成されるが、第１層をＴｉＮ層とし
た場合、第２層以降の形成に際して、前記第１層のＴｉ
Ｎ層中に超硬合金基体を構成するＣ成分が拡散固溶する
場合があり、この場合は前記第１層の一部あるいは全体
がＴｉＣＮで構成されるようになる。さらに、硬質被覆
層の平均層厚を３〜３０μｍとしたのは、その平均層厚
が３μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確保するこ
とができず、一方、その平均層厚が３０μｍを越えると
切刃に欠けやチッピングなどが発生し易くなるという理
由によるものであり、この場合Ａｌ−Ｓｉ系酸化物層
は、０．１〜１５μｍの平均層厚とするのが望ましく、
またＴｉ化合物層を構成するＴｉＣＮ層を、例えば特開
平６−８０１０号公報に記載される縦長成長結晶組織と
すると、通常の粒状結晶組織のものに比して一段とすぐ
れた切削性能を発揮するようになる。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の被覆超硬切削
工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末とし
て、平均粒径：３μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同５μｍ
の粗粒ＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量
比で、以下同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、同
１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ
＝２４／２０／５６）粉末、同１．３μｍの（Ｔａ，Ｎ
ｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、および同
１．２μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表１
に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿
式混合し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８
（超硬合金基体Ａ〜Ｄ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴ
Ｎ１（超硬合金基体Ｅ用）に定める形状の圧粉体にプレ
ス成形し、この圧粉体を同じく表１に示される条件で真
空焼結して超硬合金基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さ
らに、上記超硬合金基体Ｂに対して、１００torrのＣＨ
4 ガス雰囲気中、温度：１４００℃に１時間保持後徐冷
の浸炭処理を施し、浸炭処理後、基体表面に付着するカ
ーボンとＣｏを酸およびバレル研磨で除去することによ
り表面から１２μｍの深さ位置で最大Ｃｏ含有量：１
４．７重量％を示し、かつ深さが４１μｍのＣｏ富化帯
域を基体表面部に形成した。また、上記超硬合金基体Ａ
およびＤには、焼結したままで、基体表面部に、表面か
ら１５．５μｍの深さ位置で９．４重量％の最大Ｃｏ含
有量を示し、かつ深さが２０μｍのＣｏ富化帯域が形成
されており、残りの超硬合金基体ＣおよびＥには、前記
Ｃｏ富化帯域の形成がなく、全体に均質な組織をもつも
のであった。さらに、表１には上記超硬合金基体Ａ〜Ｅ
の内部硬さ（ロックウエル硬さＡスケール）をそれぞれ
示した。
工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末とし
て、平均粒径：３μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同５μｍ
の粗粒ＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量
比で、以下同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、同
１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ
＝２４／２０／５６）粉末、同１．３μｍの（Ｔａ，Ｎ
ｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、および同
１．２μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表１
に示される配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿
式混合し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８
（超硬合金基体Ａ〜Ｄ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴ
Ｎ１（超硬合金基体Ｅ用）に定める形状の圧粉体にプレ
ス成形し、この圧粉体を同じく表１に示される条件で真
空焼結して超硬合金基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さ
らに、上記超硬合金基体Ｂに対して、１００torrのＣＨ
4 ガス雰囲気中、温度：１４００℃に１時間保持後徐冷
の浸炭処理を施し、浸炭処理後、基体表面に付着するカ
ーボンとＣｏを酸およびバレル研磨で除去することによ
り表面から１２μｍの深さ位置で最大Ｃｏ含有量：１
４．７重量％を示し、かつ深さが４１μｍのＣｏ富化帯
域を基体表面部に形成した。また、上記超硬合金基体Ａ
およびＤには、焼結したままで、基体表面部に、表面か
ら１５．５μｍの深さ位置で９．４重量％の最大Ｃｏ含
有量を示し、かつ深さが２０μｍのＣｏ富化帯域が形成
されており、残りの超硬合金基体ＣおよびＥには、前記
Ｃｏ富化帯域の形成がなく、全体に均質な組織をもつも
のであった。さらに、表１には上記超硬合金基体Ａ〜Ｅ
の内部硬さ（ロックウエル硬さＡスケール）をそれぞれ
示した。
【０００８】ついで、これらの超硬合金基体Ａ〜Ｅの表
面に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置
を用い、表２に示される条件で、表３〜５に示される組
成および平均層厚の硬質被覆層を形成することにより本
発明被覆超硬切削工具１〜１５および従来被覆超硬切削
工具１〜１５をそれぞれ製造した。
面に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置
を用い、表２に示される条件で、表３〜５に示される組
成および平均層厚の硬質被覆層を形成することにより本
発明被覆超硬切削工具１〜１５および従来被覆超硬切削
工具１〜１５をそれぞれ製造した。
【０００９】つぎに、上記の本発明被覆超硬切削工具１
〜１３および従来被覆超硬切削工具１〜１３について、
被削材：軟鋼の丸棒、切削速度：２９０ｍ／min.、切り
込み：２．０mm、送り：０．３mm／rev.、切削時間：３
０分、の条件での軟鋼の連続切削試験、並びに、被削
材：軟鋼の角材、切削速度：２７０ｍ／min.、切り込
み：２mm、 送り：０．３mm／rev.、切削時間：４０
分、の条件での軟鋼の断続切削試験を行ない、いずれの
切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。また、本
発明被覆超硬切削工具１４，１５および従来被覆超硬切
削工具１４，１５については、被削材：軟鋼の角材、切
削速度：２８０ｍ／min.、切り込み：２．５mm、送り：
０．３３mm／刃、切削時間：４０分、の条件で軟鋼のフ
ライス切削を行ない、同じく切刃の逃げ面摩耗幅を測定
した。これらの測定結果を表３〜５に示した。
〜１３および従来被覆超硬切削工具１〜１３について、
被削材：軟鋼の丸棒、切削速度：２９０ｍ／min.、切り
込み：２．０mm、送り：０．３mm／rev.、切削時間：３
０分、の条件での軟鋼の連続切削試験、並びに、被削
材：軟鋼の角材、切削速度：２７０ｍ／min.、切り込
み：２mm、 送り：０．３mm／rev.、切削時間：４０
分、の条件での軟鋼の断続切削試験を行ない、いずれの
切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。また、本
発明被覆超硬切削工具１４，１５および従来被覆超硬切
削工具１４，１５については、被削材：軟鋼の角材、切
削速度：２８０ｍ／min.、切り込み：２．５mm、送り：
０．３３mm／刃、切削時間：４０分、の条件で軟鋼のフ
ライス切削を行ない、同じく切刃の逃げ面摩耗幅を測定
した。これらの測定結果を表３〜５に示した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】
【表５】
【００１５】
【発明の効果】表３〜５に示される結果から、本発明被
覆超硬切削工具１〜１５は、いずれも切削抵抗の高い軟
鋼の切削にもかかわらず、硬質被覆層に層間剥離の発生
や切刃にチッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を示
すのに対して、従来被覆超硬切削工具１〜１５は、硬質
被覆層におけるＡｌ2 Ｏ3 層とＴｉ化合物層の密着性が
不十分であることが原因で、軟鋼の切削では層間剥離の
発生や切刃におけるチッピングの発生が避けられず、こ
の結果比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかであ
る。上述のように、この発明の被覆超硬切削工具は、硬
質被覆層がＴｉ化合物層とこれに対する密着性にすぐれ
たＡｌ−Ｓｉ系酸化物層で構成され、この結果すぐれた
層間密着性を具備するようになり、かつ前記Ａｌ−Ｓｉ
系酸化物層がＡｌ2Ｏ3 層と切削性能上同等の性質を有
するので、合金鋼や鋳鉄の切削は勿論のこと、切削抵抗
の高い軟鋼などの切削においても、すぐれた切削性能を
著しく長期に亘って発揮するなど工業上有用な特性を有
するのである。
覆超硬切削工具１〜１５は、いずれも切削抵抗の高い軟
鋼の切削にもかかわらず、硬質被覆層に層間剥離の発生
や切刃にチッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を示
すのに対して、従来被覆超硬切削工具１〜１５は、硬質
被覆層におけるＡｌ2 Ｏ3 層とＴｉ化合物層の密着性が
不十分であることが原因で、軟鋼の切削では層間剥離の
発生や切刃におけるチッピングの発生が避けられず、こ
の結果比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかであ
る。上述のように、この発明の被覆超硬切削工具は、硬
質被覆層がＴｉ化合物層とこれに対する密着性にすぐれ
たＡｌ−Ｓｉ系酸化物層で構成され、この結果すぐれた
層間密着性を具備するようになり、かつ前記Ａｌ−Ｓｉ
系酸化物層がＡｌ2Ｏ3 層と切削性能上同等の性質を有
するので、合金鋼や鋳鉄の切削は勿論のこと、切削抵抗
の高い軟鋼などの切削においても、すぐれた切削性能を
著しく長期に亘って発揮するなど工業上有用な特性を有
するのである。
Claims (1)
- 【請求項１】 全体に均質な炭化タングステン基超硬合
金基体、または表面部に結合相富化帯域を有する炭化タ
ングステン基超硬合金基体の表面に、Ｔｉの炭化物、窒
化物、炭窒化物、炭酸化物、窒酸化物、および炭窒酸化
物のうちの１種の単層または２種以上の複層で構成され
たＴｉ化合物層とＡｌ酸化物層からなる硬質被覆層を３
〜３０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆炭化タン
グステン基超硬合金製切削工具において、 上記硬質被覆層を構成するＡｌ酸化物層に代えて、Ａｌ
酸化物に１〜２０重量％の割合でＳｉを含有させてなる
Ａｌ−Ｓｉ系酸化物層を設けたことを特徴とする硬質被
覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タング
ステン基超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20789395A JPH0929509A (ja) | 1995-07-21 | 1995-07-21 | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20789395A JPH0929509A (ja) | 1995-07-21 | 1995-07-21 | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0929509A true JPH0929509A (ja) | 1997-02-04 |
Family
ID=16547322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20789395A Withdrawn JPH0929509A (ja) | 1995-07-21 | 1995-07-21 | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0929509A (ja) |
-
1995
- 1995-07-21 JP JP20789395A patent/JPH0929509A/ja not_active Withdrawn
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