JPH0929407A - 連続鋳造機 - Google Patents
連続鋳造機Info
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- JPH0929407A JPH0929407A JP18874595A JP18874595A JPH0929407A JP H0929407 A JPH0929407 A JP H0929407A JP 18874595 A JP18874595 A JP 18874595A JP 18874595 A JP18874595 A JP 18874595A JP H0929407 A JPH0929407 A JP H0929407A
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- mold
- solidified shell
- cooling water
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋼の連続鋳造機に適用されるもので、ブレー
クアウト発生の危険性を事前に予知する警報システムを
提供する。 【構成】 鋳型１内の溶融鋼１２を連続的に鋳造する連
続鋳造機において、上記鋳型の冷却水量（Ｆ），入口冷
却水温度（Ｔ1 ），出口冷却水温度（Ｔ2 ）及び鋳片の
引抜速度（Ｖ）を常時計測し、電算機にインプットする
と共に、上記鋳込寸法、鋼種等の鋳込条件及び鋼の物性
値から、予め計算される係数（Ｋ）を基にして、数式ｄ
a ＝Ｆ（Ｔ2 −Ｔ1 ）／Ｋ・Ｖによって、鋳型内で形成
される平均凝固シェル厚さ（ｄa ）を演算によって求
め、さらに、最小凝固シェル厚さを不均一度から求め、
ブレークアウト発生限界凝固シェル厚さと比較すること
により、ブレークアウト発生限界凝固シェル厚さ以下に
なるとブレークアウト発生の危険性増大の警報を出す。
クアウト発生の危険性を事前に予知する警報システムを
提供する。 【構成】 鋳型１内の溶融鋼１２を連続的に鋳造する連
続鋳造機において、上記鋳型の冷却水量（Ｆ），入口冷
却水温度（Ｔ1 ），出口冷却水温度（Ｔ2 ）及び鋳片の
引抜速度（Ｖ）を常時計測し、電算機にインプットする
と共に、上記鋳込寸法、鋼種等の鋳込条件及び鋼の物性
値から、予め計算される係数（Ｋ）を基にして、数式ｄ
a ＝Ｆ（Ｔ2 −Ｔ1 ）／Ｋ・Ｖによって、鋳型内で形成
される平均凝固シェル厚さ（ｄa ）を演算によって求
め、さらに、最小凝固シェル厚さを不均一度から求め、
ブレークアウト発生限界凝固シェル厚さと比較すること
により、ブレークアウト発生限界凝固シェル厚さ以下に
なるとブレークアウト発生の危険性増大の警報を出す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鋼の連続鋳造機に適
用されるもので、ブレークアウト発生の危険性を事前に
予知する警報システムに関するものである。
用されるもので、ブレークアウト発生の危険性を事前に
予知する警報システムに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造機において、モールド内に
おいて凝固シェル厚の薄い部分が破れるいわゆるブレー
クアウト（以下「Ｂ．Ｏ」という）事故の予知と、その
防止技術の確立は永遠の課題である。特に最近のビレッ
ト用連鋳機では高生産性を目的とした高速鋳造化の要求
が高くなっているが、鋳造速度が早くなるほど、鋳型内
で形成される凝固シェル厚さが薄くなり、Ｂ．Ｏの発生
する危険性が大きくなるので、Ｂ．Ｏ事故の予知と防止
対策が必要になる。
おいて凝固シェル厚の薄い部分が破れるいわゆるブレー
クアウト（以下「Ｂ．Ｏ」という）事故の予知と、その
防止技術の確立は永遠の課題である。特に最近のビレッ
ト用連鋳機では高生産性を目的とした高速鋳造化の要求
が高くなっているが、鋳造速度が早くなるほど、鋳型内
で形成される凝固シェル厚さが薄くなり、Ｂ．Ｏの発生
する危険性が大きくなるので、Ｂ．Ｏ事故の予知と防止
対策が必要になる。
【０００３】従来、パウダ鋳造を行うブルーム、スラブ
用連鋳機においては、鋳型内において、潤滑不良によっ
て発生する拘束型のＢ．Ｏについては、鋳型内の温度分
布を計測することによる種々のＢ．Ｏ予知、警報技術が
開発され、実用化の段階に入っている。しかし、油潤滑
が主体であるビレット用連鋳機においては、拘束型Ｂ．
Ｏの発生することは稀であり、殆どのＢ．Ｏが鋳型内に
おける不均一凝固により鋳型直下で発生するコーナ部の
縦割れが原因である。しかもこの型のＢ．Ｏは、鋳込速
度が早くなるほど、鋳型内で形成される平均凝固シェル
厚さが薄くなるため、不均一凝固によるＢ．Ｏ発生の危
険性が大きくなる傾向を有しており、このことがビレッ
ト連鋳機における鋳込速度を制限していた。
用連鋳機においては、鋳型内において、潤滑不良によっ
て発生する拘束型のＢ．Ｏについては、鋳型内の温度分
布を計測することによる種々のＢ．Ｏ予知、警報技術が
開発され、実用化の段階に入っている。しかし、油潤滑
が主体であるビレット用連鋳機においては、拘束型Ｂ．
Ｏの発生することは稀であり、殆どのＢ．Ｏが鋳型内に
おける不均一凝固により鋳型直下で発生するコーナ部の
縦割れが原因である。しかもこの型のＢ．Ｏは、鋳込速
度が早くなるほど、鋳型内で形成される平均凝固シェル
厚さが薄くなるため、不均一凝固によるＢ．Ｏ発生の危
険性が大きくなる傾向を有しており、このことがビレッ
ト連鋳機における鋳込速度を制限していた。
【０００４】そこで、ビレット連鋳機においても従来か
らＢ．Ｏ予知技術の開発が行なわれており、鋳型内で発
生する不均一凝固を、鋳片の菱形変形と関連ずけ、菱形
変形の程度を検出して、Ｂ．Ｏの危険を予知する方法や
鋳型直下における鋳片表面温度分布を計測して、凝固シ
ェルの異常に薄い部分を検知してＢ．Ｏを予知する方法
等が考案されたが、いずれも実用化に至らなかった。
らＢ．Ｏ予知技術の開発が行なわれており、鋳型内で発
生する不均一凝固を、鋳片の菱形変形と関連ずけ、菱形
変形の程度を検出して、Ｂ．Ｏの危険を予知する方法や
鋳型直下における鋳片表面温度分布を計測して、凝固シ
ェルの異常に薄い部分を検知してＢ．Ｏを予知する方法
等が考案されたが、いずれも実用化に至らなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ビレット連鋳機におい
て発生するＢ．Ｏは鋳型内における不均一凝固により局
部的に凝固シェルの薄いコーナ部が鋳型直下で破断する
ことによるものが殆どである。したがって、鋳込中の鋳
型内凝固シェル厚さの変化を時々刻々と計測することが
出来れば、Ｂ．Ｏの予知も可能と考えられる。しかし、
鋳型直下における鋳片の凝固シェル厚さを直接計測する
ことは、非常に難しく、現状の技術では不可能と考えら
れる。
て発生するＢ．Ｏは鋳型内における不均一凝固により局
部的に凝固シェルの薄いコーナ部が鋳型直下で破断する
ことによるものが殆どである。したがって、鋳込中の鋳
型内凝固シェル厚さの変化を時々刻々と計測することが
出来れば、Ｂ．Ｏの予知も可能と考えられる。しかし、
鋳型直下における鋳片の凝固シェル厚さを直接計測する
ことは、非常に難しく、現状の技術では不可能と考えら
れる。
【０００６】また、鋳型内で形成される凝固シェル厚さ
は、溶鋼温度、鋳型の抜熱能力、鋳込速度等により変化
するものであり、しかも鋳型内においては、鋳片の凝固
収縮により、コーナー部は早期に鋳型壁から離れ、エヤ
ーギャップが形成され、コーナー部の凝固シェルが薄く
なる不均一凝固が発生する宿命を有しており、鋳型直下
の凝固シェル厚さの変化を予想することさえ困難である
と考えられていた。
は、溶鋼温度、鋳型の抜熱能力、鋳込速度等により変化
するものであり、しかも鋳型内においては、鋳片の凝固
収縮により、コーナー部は早期に鋳型壁から離れ、エヤ
ーギャップが形成され、コーナー部の凝固シェルが薄く
なる不均一凝固が発生する宿命を有しており、鋳型直下
の凝固シェル厚さの変化を予想することさえ困難である
と考えられていた。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の連続鋳造機の構成は、鋳型内の溶融鋼を連続的に鋳
造する連続鋳造機において、上記鋳型の冷却水量
（Ｆ），入口冷却水温度（Ｔ 1 ），出口冷却水温度（Ｔ
2 ）及び鋳片の引抜速度（Ｖ）を常時計測し、電算機に
インプットすると共に、上記鋳込寸法、鋼種等の鋳込条
件及び鋼の物性値から、予め計算される係数（Ｋ）を基
にして、数式ｄa ＝Ｆ（Ｔ2 −Ｔ1 ）／Ｋ・Ｖによっ
て、鋳型内で形成される平均凝固シェル厚さ（ｄa ）を
演算によって求め、さらに、最小凝固シェル厚さを不均
一度から求め、ブレークアウト発生限界凝固シェル厚さ
と比較することにより、ブレークアウト発生限界凝固シ
ェル厚さ以下になるとブレークアウト発生の危険性増大
の警報を出す手段を具えたことを特徴とする。
明の連続鋳造機の構成は、鋳型内の溶融鋼を連続的に鋳
造する連続鋳造機において、上記鋳型の冷却水量
（Ｆ），入口冷却水温度（Ｔ 1 ），出口冷却水温度（Ｔ
2 ）及び鋳片の引抜速度（Ｖ）を常時計測し、電算機に
インプットすると共に、上記鋳込寸法、鋼種等の鋳込条
件及び鋼の物性値から、予め計算される係数（Ｋ）を基
にして、数式ｄa ＝Ｆ（Ｔ2 −Ｔ1 ）／Ｋ・Ｖによっ
て、鋳型内で形成される平均凝固シェル厚さ（ｄa ）を
演算によって求め、さらに、最小凝固シェル厚さを不均
一度から求め、ブレークアウト発生限界凝固シェル厚さ
と比較することにより、ブレークアウト発生限界凝固シ
ェル厚さ以下になるとブレークアウト発生の危険性増大
の警報を出す手段を具えたことを特徴とする。
【０００８】すなわち、連続鋳造の鋳込条件及び鋳型の
冷却能率の変化に応じて鋳型の抜熱能力は変化している
ので、鋳型における抜熱量を鋳型冷却水量と冷却水の温
度上昇と積として実測データから常に把握し、その常時
変化している抜熱量に対応した鋳込条件とから、演算に
よって鋳型内で形成される平均凝固シェル厚さの変化を
推定計算することが出来る。一方、多くの操業経験から
鋳型直下の鋳片の凝固シェル厚さの不均一度（最小厚／
平均厚）は一般的に0.６〜0.７であり、又Ｂ．Ｏの発生
しない限界凝固シェル厚さは５〜６mmであることも把握
している。
冷却能率の変化に応じて鋳型の抜熱能力は変化している
ので、鋳型における抜熱量を鋳型冷却水量と冷却水の温
度上昇と積として実測データから常に把握し、その常時
変化している抜熱量に対応した鋳込条件とから、演算に
よって鋳型内で形成される平均凝固シェル厚さの変化を
推定計算することが出来る。一方、多くの操業経験から
鋳型直下の鋳片の凝固シェル厚さの不均一度（最小厚／
平均厚）は一般的に0.６〜0.７であり、又Ｂ．Ｏの発生
しない限界凝固シェル厚さは５〜６mmであることも把握
している。
【０００９】以上のことを最近の連鋳機に採用している
電算機制御システムに適用することによって、電算機に
インプットされている設備・鋳込条件と操業条件の変化
から、鋳型直下の平均凝固シェル厚を演算し、その変化
を常時監視すると共に、最小凝固シェル厚を指定して、
Ｂ．Ｏ限界凝固シェル厚と比較して、Ｂ．Ｏの発生する
危険性を判断して、警報を出すシステムが成立する。
電算機制御システムに適用することによって、電算機に
インプットされている設備・鋳込条件と操業条件の変化
から、鋳型直下の平均凝固シェル厚を演算し、その変化
を常時監視すると共に、最小凝固シェル厚を指定して、
Ｂ．Ｏ限界凝固シェル厚と比較して、Ｂ．Ｏの発生する
危険性を判断して、警報を出すシステムが成立する。
【００１０】
【発明の実施の形態】連続鋳造機では鋳型内において十
分な強度を有する凝固シェルを形成することか大切であ
り、凝固シェルの形成が不十分であると鋳型を出た途端
に種々の外力及び熱応力にさらされ、凝固シェルの薄い
部分は、シェル温度も高いため強度も低いこともあっ
て、その部分が破断し、Ｂ．Ｏが発生すると言われてい
る。この場合、Ｂ．Ｏの発生しない限界凝固シェル厚さ
は、理論的には５〜６mm程度と言われている。
分な強度を有する凝固シェルを形成することか大切であ
り、凝固シェルの形成が不十分であると鋳型を出た途端
に種々の外力及び熱応力にさらされ、凝固シェルの薄い
部分は、シェル温度も高いため強度も低いこともあっ
て、その部分が破断し、Ｂ．Ｏが発生すると言われてい
る。この場合、Ｂ．Ｏの発生しない限界凝固シェル厚さ
は、理論的には５〜６mm程度と言われている。
【００１１】しかし、実際に連鋳機の鋳型で形成される
凝固シェルは、図２の鋳型直下の鋳片断面図に示すよう
に、鋳片１４の外殻を形成する凝固シェル１３は、凝固
収縮によるコーナ部のエヤーギャップの発生によりコー
ナ部の凝固の進行が遅れ、いわゆる不均一凝固の発生し
た状態となる。この鋳型内の不均一凝固は宿命的なもの
であり、鋳型本体の設計条件により多少の変化はある
が、不均一度＝（最小凝固厚さｄmin ／平均凝固シェル
厚ｄa ）で表わしてｄmin ／ｄa ＝0.６〜0.７である。
凝固シェルは、図２の鋳型直下の鋳片断面図に示すよう
に、鋳片１４の外殻を形成する凝固シェル１３は、凝固
収縮によるコーナ部のエヤーギャップの発生によりコー
ナ部の凝固の進行が遅れ、いわゆる不均一凝固の発生し
た状態となる。この鋳型内の不均一凝固は宿命的なもの
であり、鋳型本体の設計条件により多少の変化はある
が、不均一度＝（最小凝固厚さｄmin ／平均凝固シェル
厚ｄa ）で表わしてｄmin ／ｄa ＝0.６〜0.７である。
【００１２】次に、設備条件、鋳造条件及び操業条件と
鋳型内で形成される平均凝固シェル厚さ（一律に凝固が
進行したと仮定）との関係について考えてみる。まず鋳
込条件として、断面寸法Ａ×Ｂ（ｍ）の鋳片と鋳込鋼種
から鋼の物性値，凝固シェルの比重度γ（kg/m3)，比熱
ＣP (kcal/kg℃），潜熱Ｈ(kcal/kg）を与える。次に、
操業条件として鋳込速度Ｖ（m/min)，鋳込温度Ｔ
S （℃）鋳型冷却水量Ｆ（l/min)，冷却水の温度上昇Δ
Ｔ（℃），鋳型直下の鋳片表面温度ＴSU（℃）とする。
鋳型内で形成される平均凝固シェル厚さｄa （ｍ）とす
ると、鋳型における抜熱量Ｑ（kcal/min) と凝固シェル
の形成に必要な熱量は等しいと考えられ、次式が成立す
る。
鋳型内で形成される平均凝固シェル厚さ（一律に凝固が
進行したと仮定）との関係について考えてみる。まず鋳
込条件として、断面寸法Ａ×Ｂ（ｍ）の鋳片と鋳込鋼種
から鋼の物性値，凝固シェルの比重度γ（kg/m3)，比熱
ＣP (kcal/kg℃），潜熱Ｈ(kcal/kg）を与える。次に、
操業条件として鋳込速度Ｖ（m/min)，鋳込温度Ｔ
S （℃）鋳型冷却水量Ｆ（l/min)，冷却水の温度上昇Δ
Ｔ（℃），鋳型直下の鋳片表面温度ＴSU（℃）とする。
鋳型内で形成される平均凝固シェル厚さｄa （ｍ）とす
ると、鋳型における抜熱量Ｑ（kcal/min) と凝固シェル
の形成に必要な熱量は等しいと考えられ、次式が成立す
る。
【００１３】
【数１】
【００１４】したがって、必要な情報を与えることによ
って、平均凝固シェル厚（ｄa ）は、上記（２）式によ
り計算可能である。
って、平均凝固シェル厚（ｄa ）は、上記（２）式によ
り計算可能である。
【００１５】そこで、実際の計算制御システムについて
図面を参照して説明する。図１は、本発明の実施形態例
としてのシステム構成図、図３は本システムのフローチ
ャートを各々示す。これらの図面中、符号１は鋳型、２
は引抜駆動ロール、３は引抜ピンチロール、４は駆動用
電動機、５は冷却水給水、６は回転速度計、７は流量
計、８，９冷却水温度計、１０は電算機、１１はモニタ
ー画面、１２は溶鋼、１３は凝固シェル、１４は鋳片を
各々図示する。図１及び図３において、本連続鋳造機は
鋳型１と引抜ピンチロール２，３によって代表的に構成
している。溶鋼１２は、鋳型１の上方から連続的に供給
され、上記鋳型１の水冷壁に接触して強冷され、凝固し
て凝固シェル１３が形成され、所定断面形状を有する鋳
片１４が製造され、ピンチロール２，３によって、引抜
・矯正され製品ビレットが連続的に所定の引抜速度１５
で生産される。
図面を参照して説明する。図１は、本発明の実施形態例
としてのシステム構成図、図３は本システムのフローチ
ャートを各々示す。これらの図面中、符号１は鋳型、２
は引抜駆動ロール、３は引抜ピンチロール、４は駆動用
電動機、５は冷却水給水、６は回転速度計、７は流量
計、８，９冷却水温度計、１０は電算機、１１はモニタ
ー画面、１２は溶鋼、１３は凝固シェル、１４は鋳片を
各々図示する。図１及び図３において、本連続鋳造機は
鋳型１と引抜ピンチロール２，３によって代表的に構成
している。溶鋼１２は、鋳型１の上方から連続的に供給
され、上記鋳型１の水冷壁に接触して強冷され、凝固し
て凝固シェル１３が形成され、所定断面形状を有する鋳
片１４が製造され、ピンチロール２，３によって、引抜
・矯正され製品ビレットが連続的に所定の引抜速度１５
で生産される。
【００１６】ここで上記鋳型１は、多量の冷却水５を下
部から給水して強制冷却し、上部から排水５ａされる構
造としたものであり、流量計７および温度計８，９によ
って、冷却水量Ｆ及び入口冷却温度Ｔ1 、出口冷却温度
Ｔ2 の信号を常時電算機１０にイップットしている。
部から給水して強制冷却し、上部から排水５ａされる構
造としたものであり、流量計７および温度計８，９によ
って、冷却水量Ｆ及び入口冷却温度Ｔ1 、出口冷却温度
Ｔ2 の信号を常時電算機１０にイップットしている。
【００１７】一方、引抜ピンチロール２，３において
は、駆動ロール２は減速機を介して電動機４によって駆
動されており、電動機に直結した回転計６から引抜速度
Ｖの信号を電算機１０へインプットする。
は、駆動ロール２は減速機を介して電動機４によって駆
動されており、電動機に直結した回転計６から引抜速度
Ｖの信号を電算機１０へインプットする。
【００１８】上記電算機１０においては、予め与えられ
た鋳込条件及び鋼の物性値等と常時インプットされてい
る操業データ（Ｆ，Ｔ1 ，Ｔ2 ，Ｖ）とから、上記
（２）式によって平均凝固シェル厚ｄa を演算し、その
変化をモニタ画面１１に表示する。
た鋳込条件及び鋼の物性値等と常時インプットされてい
る操業データ（Ｆ，Ｔ1 ，Ｔ2 ，Ｖ）とから、上記
（２）式によって平均凝固シェル厚ｄa を演算し、その
変化をモニタ画面１１に表示する。
【００１９】平均凝固シェル厚さｄa の計算と同時に、
予め想定された不均一度から最小凝固シェル厚ｄmin も
計算し、限界凝固シェル厚（経験的に５〜６mmで設定し
ておく）と比較し、限界値に接近することに対して警報
を発出するシステムを構成する。
予め想定された不均一度から最小凝固シェル厚ｄmin も
計算し、限界凝固シェル厚（経験的に５〜６mmで設定し
ておく）と比較し、限界値に接近することに対して警報
を発出するシステムを構成する。
【００２０】
【実施例】以下本発明の好適な一実施例について説明す
るが、本発明はこれに限定されるものではない。
るが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００２１】実施例としては、１５０mm角ビレット、Ｓ
Ｄ鋳造に対し適用した場合を説明する。鋳込条件として
鋳込寸法Ａ＝0.１５ｍ，Ｂ＝0.１５ｍ，鋳込温度ＴS ＝
１５５０℃、鋳片表面温度ＴSU＝１１００℃、及び鋼の
物性値（γ＝７４００kg/m3 ，Ｈ＝６５kcal/kg ，ＣP
＝0.２１kcal／kg℃）を与えるとＫ＝4.９８×１０5 と
なり（２）式はｄa ＝Ｆ（Ｔ2 −Ｔ1)／4.９８×１０5
×Ｖと簡略化される。
Ｄ鋳造に対し適用した場合を説明する。鋳込条件として
鋳込寸法Ａ＝0.１５ｍ，Ｂ＝0.１５ｍ，鋳込温度ＴS ＝
１５５０℃、鋳片表面温度ＴSU＝１１００℃、及び鋼の
物性値（γ＝７４００kg/m3 ，Ｈ＝６５kcal/kg ，ＣP
＝0.２１kcal／kg℃）を与えるとＫ＝4.９８×１０5 と
なり（２）式はｄa ＝Ｆ（Ｔ2 −Ｔ1)／4.９８×１０5
×Ｖと簡略化される。
【００２２】実際の操業においては、鋳込温度及び鋳片
表面温度は連続計測を困難でありインプットデータとは
していないが、経験上大きな変化はせず、理論計算によ
る推定値を条件としても、大きな誤差はないと考えてい
る。また、鋳型の冷却水量はＦ＝３００l/min 、ほぼ一
定の操業を行ったが、鋳型の抜熱能力は、鋳型と鋳片の
接触度合及びスケール析出による冷却能率低下の影響を
受け大幅に変化したため、抜熱量はΔＴ＝Ｔ2 −Ｔ1 ＝
８〜１３℃の範囲に変化した。
表面温度は連続計測を困難でありインプットデータとは
していないが、経験上大きな変化はせず、理論計算によ
る推定値を条件としても、大きな誤差はないと考えてい
る。また、鋳型の冷却水量はＦ＝３００l/min 、ほぼ一
定の操業を行ったが、鋳型の抜熱能力は、鋳型と鋳片の
接触度合及びスケール析出による冷却能率低下の影響を
受け大幅に変化したため、抜熱量はΔＴ＝Ｔ2 −Ｔ1 ＝
８〜１３℃の範囲に変化した。
【００２３】これに対し、鋳込速度はＶ＝2.２〜3.２m/
min の広い範囲の操業を行い、電算機により演算した平
均凝固シェル厚は、ｄa ＝８〜１６mmの範囲に変化し、
Ｂ．Ｏ限界シェル厚さにも接近したことがあり、Ｂ．Ｏ
警報が出た。上記Ｂ．Ｏ警報が出ると、鋳込速度を低下
して操業を継続し、Ｂ．Ｏ事故を防止する。
min の広い範囲の操業を行い、電算機により演算した平
均凝固シェル厚は、ｄa ＝８〜１６mmの範囲に変化し、
Ｂ．Ｏ限界シェル厚さにも接近したことがあり、Ｂ．Ｏ
警報が出た。上記Ｂ．Ｏ警報が出ると、鋳込速度を低下
して操業を継続し、Ｂ．Ｏ事故を防止する。
【００２４】
【発明の効果】以上のように、従来より、鋳型直下にお
ける凝固シェル未発達によるコーナー部のＢ．Ｏ事故は
鋳型抜熱能力の異常な低下と不適正な鋳込速度に原因が
あると考えられ、Ｂ．Ｏ事故が発生してから原因に気付
くことが多かったが、本発明においては、常時凝固シェ
ルの形成量を監視しており、凝固シェル厚さまで減少す
ると、Ｂ．Ｏ発生の危険性増大に対する警報が出され、
鋳込条件の変更等によるＢ．Ｏ防止対策を実施すること
が可能となり、非常に実用的である。最近の連鋳機にお
いては、電算機を使用した計算機制御システムが多く採
用されており、本発明システムを適用することは容易で
あり、連鋳機の高速鋳造の高生産性化に大きく役立つ。
ける凝固シェル未発達によるコーナー部のＢ．Ｏ事故は
鋳型抜熱能力の異常な低下と不適正な鋳込速度に原因が
あると考えられ、Ｂ．Ｏ事故が発生してから原因に気付
くことが多かったが、本発明においては、常時凝固シェ
ルの形成量を監視しており、凝固シェル厚さまで減少す
ると、Ｂ．Ｏ発生の危険性増大に対する警報が出され、
鋳込条件の変更等によるＢ．Ｏ防止対策を実施すること
が可能となり、非常に実用的である。最近の連鋳機にお
いては、電算機を使用した計算機制御システムが多く採
用されており、本発明システムを適用することは容易で
あり、連鋳機の高速鋳造の高生産性化に大きく役立つ。
【図１】本発明の実施例としてのシステム構成図であ
る。
る。
【図２】鋳型直下の凝固シェルの形成状況を示す鋳片の
横断面図である。
横断面図である。
【図３】本システムのフローチャートである。
１ 鋳型 ２ 引抜駆動ロール ３ 引抜ピンチロール ４ 駆動用電動機 ５ 冷却水給水 ５ａ 冷却水排水 ６ 回転速度計 ７ 流量計 ８，９ 冷却水温度計 １０ 電算機 １１ モニター画面 １２ 溶鋼 １３ 凝固シェル １４ 鋳片
Claims (1)
- 【請求項１】 鋳型内の溶融鋼を連続的に鋳造する連続
鋳造機において、 上記鋳型の冷却水量（Ｆ），入口冷却水温度（Ｔ1 ），
出口冷却水温度（Ｔ2）及び鋳片の引抜速度（Ｖ）を常
時計測し、電算機にインプットすると共に、 上記鋳込寸法、鋼種等の鋳込条件及び鋼の物性値から、
予め計算される係数（Ｋ）を基にして、数式ｄa ＝Ｆ
（Ｔ2 −Ｔ1 ）／Ｋ・Ｖによって、鋳型内で形成される
平均凝固シェル厚さ（ｄa ）を演算によって求め、 さらに、最小凝固シェル厚さを不均一度から求め、 ブレークアウト発生限界凝固シェル厚さと比較すること
により、 ブレークアウト発生限界凝固シェル厚さ以下になるとブ
レークアウト発生の危険性増大の警報を出す手段を具え
たことを特徴とする連続鋳造機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18874595A JP3188148B2 (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 連続鋳造機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18874595A JP3188148B2 (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 連続鋳造機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0929407A true JPH0929407A (ja) | 1997-02-04 |
| JP3188148B2 JP3188148B2 (ja) | 2001-07-16 |
Family
ID=16229036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18874595A Expired - Fee Related JP3188148B2 (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 連続鋳造機 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3188148B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001038456A (ja) * | 1999-07-06 | 2001-02-13 | Sms Schloeman Siemag Ag | 連続鋳造機内において溶湯を案内するための方法および装置 |
| KR101277627B1 (ko) * | 2011-01-28 | 2013-06-21 | 현대제철 주식회사 | 연주공정에서 응고쉘의 브레이크아웃 예측 장치 및 그 방법 |
| KR101388071B1 (ko) * | 2012-07-31 | 2014-04-25 | 현대제철 주식회사 | 연속주조용 몰드의 냉각 방법 |
| CN106914594A (zh) * | 2017-05-04 | 2017-07-04 | 盐城工学院 | 一种板坯连铸漏钢预警*** |
| JP2018192500A (ja) * | 2017-05-17 | 2018-12-06 | Ｊｆｅ条鋼株式会社 | 角ビレットまたは角ブルームの連続鋳造方法 |
-
1995
- 1995-07-25 JP JP18874595A patent/JP3188148B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001038456A (ja) * | 1999-07-06 | 2001-02-13 | Sms Schloeman Siemag Ag | 連続鋳造機内において溶湯を案内するための方法および装置 |
| KR101277627B1 (ko) * | 2011-01-28 | 2013-06-21 | 현대제철 주식회사 | 연주공정에서 응고쉘의 브레이크아웃 예측 장치 및 그 방법 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3188148B2 (ja) | 2001-07-16 |
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