JPH09291344A - 低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH09291344A JPH09291344A JP12712996A JP12712996A JPH09291344A JP H09291344 A JPH09291344 A JP H09291344A JP 12712996 A JP12712996 A JP 12712996A JP 12712996 A JP12712996 A JP 12712996A JP H09291344 A JPH09291344 A JP H09291344A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- hardness
- stainless steel
- martensitic stainless
- added
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 軟化焼鈍工程省略を可能とする低硬度マルテ
ンサイト系ステンレス鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１１〜１７％、Ｎ
ｉ：４．５〜７．０％、Ａｌ：０．０６％以下、Ｎ：
０．０２５％以下、Ｍｏ：１．０〜３．０％を含有し、
さらに必要に応じて、Ｃａ：０．００１〜０．０２％、
Ｃｕ：０．５〜３．０％の１種または２種を含有し、な
おかつ、Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍ
ｏ≦０．１５を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物
からなる低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼。
ンサイト系ステンレス鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１１〜１７％、Ｎ
ｉ：４．５〜７．０％、Ａｌ：０．０６％以下、Ｎ：
０．０２５％以下、Ｍｏ：１．０〜３．０％を含有し、
さらに必要に応じて、Ｃａ：０．００１〜０．０２％、
Ｃｕ：０．５〜３．０％の１種または２種を含有し、な
おかつ、Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍ
ｏ≦０．１５を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物
からなる低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、低硬度のマルテン
サイト系ステンレス鋼に関するものである。
サイト系ステンレス鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】マルテンサイト系ステンレス鋼は、ＡＩ
ＳＩ４２０鋼に代表されるように、強度、耐食性に優れ
比較的安価であることから１９８０年頃より刃物、ダイ
ス、機械部品、油井管などとして幅広く適用されてきて
いる。最近、４２０鋼より優れた耐食性を有する、特開
平３−１２０３３７号公報などに見られるような、低Ｃ
及びＮｉ−Ｍｏ添加鋼、あるいは特開平２−２４７３６
０号公報などに見られるような、低Ｃ及びＣｕ−Ｎｉ−
Ｍｏ添加鋼といった鋼種（いわゆるModified １３Ｃｒ
鋼と称される鋼種）が開発されてきている。
ＳＩ４２０鋼に代表されるように、強度、耐食性に優れ
比較的安価であることから１９８０年頃より刃物、ダイ
ス、機械部品、油井管などとして幅広く適用されてきて
いる。最近、４２０鋼より優れた耐食性を有する、特開
平３−１２０３３７号公報などに見られるような、低Ｃ
及びＮｉ−Ｍｏ添加鋼、あるいは特開平２−２４７３６
０号公報などに見られるような、低Ｃ及びＣｕ−Ｎｉ−
Ｍｏ添加鋼といった鋼種（いわゆるModified １３Ｃｒ
鋼と称される鋼種）が開発されてきている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】かかる鋼はその製造工
程において、鋳造ままあるいは分塊圧延後のスラブ、ブ
ルーム、ビレットを所要の長さに切断する工程が必須で
あるが、上記Modified１３Ｃｒ鋼は焼入れマルテンサイ
ト組織での硬さがビッカーズ硬さで３７０程度と硬いた
めこのままでは通常の冷間鋸断工具で切断できず、軟化
焼鈍を程してビッカーズ硬さで２７０程度まで軟化させ
た後切断せざるをえず、コスト高となる問題があった。
そこで、本発明は軟化焼鈍工程省略を可能とする鋸断性
に優れた低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼を提供す
ることを目的とする。
程において、鋳造ままあるいは分塊圧延後のスラブ、ブ
ルーム、ビレットを所要の長さに切断する工程が必須で
あるが、上記Modified１３Ｃｒ鋼は焼入れマルテンサイ
ト組織での硬さがビッカーズ硬さで３７０程度と硬いた
めこのままでは通常の冷間鋸断工具で切断できず、軟化
焼鈍を程してビッカーズ硬さで２７０程度まで軟化させ
た後切断せざるをえず、コスト高となる問題があった。
そこで、本発明は軟化焼鈍工程省略を可能とする鋸断性
に優れた低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼を提供す
ることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、合金添加
量の異なる種々の素材に対して焼入れマルテンサイト組
織でのビッカーズ硬さを調査するとともに、通常の冷間
鋸断工具で切断できる材料の限界硬さを求めた。その結
果、焼入れマルテンサイト組織での硬さをビッカーズ硬
さで３３０程度に低下させれば軟化焼鈍工程が省略で
き、その分コストを低廉化できることを知見した。ま
た、各添加元素が焼入れマルテンサイト組織でのビッカ
ーズ硬さに及ぼす影響を解明し、Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０
１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１５を満足すれば焼入
れマルテンサイト組織での硬さをビッカーズ硬さで３３
０以下にできることを見いだした。さらに、焼入れマル
テンサイト組織での硬さをビッカーズ硬さで３００以下
に低下させれば冷間鋸断工具のチッピングは起こらず、
工具の長寿命化が可能であることを知見し、Ｃeq≦０．
１３を満足すれば焼入れマルテンサイト組織での硬さを
ビッカーズ硬さ３００以下にできることを見いだした。
量の異なる種々の素材に対して焼入れマルテンサイト組
織でのビッカーズ硬さを調査するとともに、通常の冷間
鋸断工具で切断できる材料の限界硬さを求めた。その結
果、焼入れマルテンサイト組織での硬さをビッカーズ硬
さで３３０程度に低下させれば軟化焼鈍工程が省略で
き、その分コストを低廉化できることを知見した。ま
た、各添加元素が焼入れマルテンサイト組織でのビッカ
ーズ硬さに及ぼす影響を解明し、Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０
１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１５を満足すれば焼入
れマルテンサイト組織での硬さをビッカーズ硬さで３３
０以下にできることを見いだした。さらに、焼入れマル
テンサイト組織での硬さをビッカーズ硬さで３００以下
に低下させれば冷間鋸断工具のチッピングは起こらず、
工具の長寿命化が可能であることを知見し、Ｃeq≦０．
１３を満足すれば焼入れマルテンサイト組織での硬さを
ビッカーズ硬さ３００以下にできることを見いだした。
【０００５】一方、重量％でＮの添加量の３．４倍以上
のＴｉを加えた場合には、凝固過程でＴｉＮが析出する
ので固溶Ｎ量が減少するためＮの影響は無視でき、
Ｃeq’＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１
５を満足すれば焼入れマルテンサイト組織での硬さをビ
ッカーズ硬さ３３０以下にできることを見いだした。さ
らに、重量％でＮの添加量の３．４倍以上のＴｉを加え
た場合には、Ｃeq’≦０．１３を満足すれば焼入れマル
テンサイト組織での硬さをビッカーズ硬さ３００以下に
できることを見いだした。
のＴｉを加えた場合には、凝固過程でＴｉＮが析出する
ので固溶Ｎ量が減少するためＮの影響は無視でき、
Ｃeq’＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１
５を満足すれば焼入れマルテンサイト組織での硬さをビ
ッカーズ硬さ３３０以下にできることを見いだした。さ
らに、重量％でＮの添加量の３．４倍以上のＴｉを加え
た場合には、Ｃeq’≦０．１３を満足すれば焼入れマル
テンサイト組織での硬さをビッカーズ硬さ３００以下に
できることを見いだした。
【０００６】本発明はこのような知見に基づいて構成し
たものであり、その要旨は、（１）重量％で、 Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％、 の１種または２種を含有し、なおかつ、 Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．
１５ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。および、（２）重量
％で、 Ｃ ：０．００５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．００５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、なおかつ、 Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．
１３ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。さらに、（３）重量
％で、 Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％、 Ｔｉ：３．４Ｎ〜０．３％ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、なおかつ、 Ｃeq’＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１
５ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼であり、（４）重量％
で、 Ｃ ：０．００５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％、 Ｔｉ：３．４Ｎ〜０．３％ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、なおかつ、 Ｃeq’＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１
３ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼である。
たものであり、その要旨は、（１）重量％で、 Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％、 の１種または２種を含有し、なおかつ、 Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．
１５ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。および、（２）重量
％で、 Ｃ ：０．００５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．００５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、なおかつ、 Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．
１３ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。さらに、（３）重量
％で、 Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％、 Ｔｉ：３．４Ｎ〜０．３％ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、なおかつ、 Ｃeq’＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１
５ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼であり、（４）重量％
で、 Ｃ ：０．００５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％、 Ｔｉ：３．４Ｎ〜０．３％ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、なおかつ、 Ｃeq’＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１
３ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼である。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明におけるマルテンサイト系ステンレス鋼の
成分限定理由は以下の通りである。 Ｃ：ＣはＣｒ炭化物などを形成し耐食性を劣化させる元
素である。また、マルテンサイトの硬さを増大させる。
このため上限を０．０２５％とした。特に、０．００５
％以下にすれば被切削性がさらによくなる。下限は低い
ほど良い。 Ｓｉ：Ｓｉは製鋼工程において脱炭剤として添加される
ものである。０．５％を超えて含有されると靱性が劣化
することから、上限を０．５％とした。
する。本発明におけるマルテンサイト系ステンレス鋼の
成分限定理由は以下の通りである。 Ｃ：ＣはＣｒ炭化物などを形成し耐食性を劣化させる元
素である。また、マルテンサイトの硬さを増大させる。
このため上限を０．０２５％とした。特に、０．００５
％以下にすれば被切削性がさらによくなる。下限は低い
ほど良い。 Ｓｉ：Ｓｉは製鋼工程において脱炭剤として添加される
ものである。０．５％を超えて含有されると靱性が劣化
することから、上限を０．５％とした。
【０００８】Ｍｎ：Ｍｎはオーステナイト安定化元素で
あり、熱間加工時にδ相の析出を抑制することにより圧
延疵防止に有効であるが、１．５％を超えて添加すると
粒界強度を低下させ靱性が劣化するので１．５％を上限
とした。 Ｐ：Ｐは粒界に偏析して粒界強度を低下させ、靱性を劣
化させる不純物元素であり、可及的低レベルが望ましい
が、現状製錬技術の到達可能レベルとコストを考慮し
て、上限を０．０３％とした。 Ｓ：Ｓは硫化物系の介在物を形成し、熱間加工性を劣化
させる不純物元素であり、可及的低レベルが望ましい
が、現状製錬技術の到達可能レベルとコストを考慮し
て、上限を０．０１％とした。
あり、熱間加工時にδ相の析出を抑制することにより圧
延疵防止に有効であるが、１．５％を超えて添加すると
粒界強度を低下させ靱性が劣化するので１．５％を上限
とした。 Ｐ：Ｐは粒界に偏析して粒界強度を低下させ、靱性を劣
化させる不純物元素であり、可及的低レベルが望ましい
が、現状製錬技術の到達可能レベルとコストを考慮し
て、上限を０．０３％とした。 Ｓ：Ｓは硫化物系の介在物を形成し、熱間加工性を劣化
させる不純物元素であり、可及的低レベルが望ましい
が、現状製錬技術の到達可能レベルとコストを考慮し
て、上限を０．０１％とした。
【０００９】Ｃｒ：Ｃｒは耐食性向上の基本元素であ
り、十分な耐食性を得るには１１％以上の添加が必要で
あるが、フェライト安定化元素でもあり、多すぎると熱
間加工時にδ相が析出して熱間加工性を劣化するため、
上限を１７％とした。 Ｎｉ：Ｎｉは耐腐食性向上及び靱性向上に有効である。
また、オーステナイト安定化元素であり、圧延疵につな
がるδ相の生成を抑止する。これらの効果は添加量４．
５％以下では小さいため、下限を４．５％とした。ま
た、７％を超えて添加しても効果が飽和するとともにＡ
ｃ1 変態点を低下させ強度調質を困難にすることから、
最適添加範囲を１．５〜７％とした。ただし、４．５％
を超えて添加すると焼き入れままのマルテンサイトの硬
さを増加させるため、添加量は良好な熱間加工性維持の
ための必要最小量にするのが望ましい。
り、十分な耐食性を得るには１１％以上の添加が必要で
あるが、フェライト安定化元素でもあり、多すぎると熱
間加工時にδ相が析出して熱間加工性を劣化するため、
上限を１７％とした。 Ｎｉ：Ｎｉは耐腐食性向上及び靱性向上に有効である。
また、オーステナイト安定化元素であり、圧延疵につな
がるδ相の生成を抑止する。これらの効果は添加量４．
５％以下では小さいため、下限を４．５％とした。ま
た、７％を超えて添加しても効果が飽和するとともにＡ
ｃ1 変態点を低下させ強度調質を困難にすることから、
最適添加範囲を１．５〜７％とした。ただし、４．５％
を超えて添加すると焼き入れままのマルテンサイトの硬
さを増加させるため、添加量は良好な熱間加工性維持の
ための必要最小量にするのが望ましい。
【００１０】Ａｌ：Ａｌは脱酸の目的で添加されるが、
０．０６％以下の添加で十分な効果が得られ、また０．
０６％を超えて添加すると靱性が低下するため、上限を
０．０６％とした。 Ｎ：ＮはＭｎ、Ｍｏと同様に強力なオーステナイト安定
化元素であり、圧延疵防止に有効であるが、Ｃと同様に
マルテンサイトの硬さを増大させる。このため上限を
０．０２５％とした。特に、０．００５％以下にすれば
被切削性がさらに良くなる。下限は低いほど良い。 Ｍｏ：Ｍｏは耐孔食性、耐応力腐食割れ性を向上させる
のに必須の元素である。これらの効果は１．０％未満の
添加では改善効果が小さいため、下限を１．０％とし
た。また、強力なフェライト安定化元素であり、３％を
超える添加によりδ相を生成しやすくなる上、マルテン
サイト硬さも上昇することから、最適添加量を１．０〜
３％とした。
０．０６％以下の添加で十分な効果が得られ、また０．
０６％を超えて添加すると靱性が低下するため、上限を
０．０６％とした。 Ｎ：ＮはＭｎ、Ｍｏと同様に強力なオーステナイト安定
化元素であり、圧延疵防止に有効であるが、Ｃと同様に
マルテンサイトの硬さを増大させる。このため上限を
０．０２５％とした。特に、０．００５％以下にすれば
被切削性がさらに良くなる。下限は低いほど良い。 Ｍｏ：Ｍｏは耐孔食性、耐応力腐食割れ性を向上させる
のに必須の元素である。これらの効果は１．０％未満の
添加では改善効果が小さいため、下限を１．０％とし
た。また、強力なフェライト安定化元素であり、３％を
超える添加によりδ相を生成しやすくなる上、マルテン
サイト硬さも上昇することから、最適添加量を１．０〜
３％とした。
【００１１】Ｃｕ：ＣｕはＮｉと同様に耐腐食性向上に
有効な元素であるとともに、オーステナイト安定化元素
でありδ相の生成を抑止し圧延疵防止に有効であるため
必要に応じて添加するが、０．５％未満ではこれらの効
果が十分に得られないため、下限を０．５％とした。ま
た、３．０％を超えて添加すると粒界に過剰に偏析して
粒界強度を低下させるため熱間加工性が著しく劣化する
ため、最適添加範囲を０．５〜３．０％とした。 Ｃａ：ＣａはＳによる熱間加工性劣化を抑制するもので
あり、必要に応じて添加するが、０．００１％未満では
その効果が発現されず、０．０２％を超えて添加しても
その効果は飽和するため、最適添加量を０．００１％〜
０．０２％とした。
有効な元素であるとともに、オーステナイト安定化元素
でありδ相の生成を抑止し圧延疵防止に有効であるため
必要に応じて添加するが、０．５％未満ではこれらの効
果が十分に得られないため、下限を０．５％とした。ま
た、３．０％を超えて添加すると粒界に過剰に偏析して
粒界強度を低下させるため熱間加工性が著しく劣化する
ため、最適添加範囲を０．５〜３．０％とした。 Ｃａ：ＣａはＳによる熱間加工性劣化を抑制するもので
あり、必要に応じて添加するが、０．００１％未満では
その効果が発現されず、０．０２％を超えて添加しても
その効果は飽和するため、最適添加量を０．００１％〜
０．０２％とした。
【００１２】Ｔｉ：重量％でＮの添加量の３．４倍以上
のＴｉを加えると凝固過程でＴｉＮが析出するので固溶
Ｎ量が減少し、焼入れマルテンサイト組織での硬さを低
減できるため、必要に応じて添加し、下限はＮの添加量
の３．４倍とした。また、必要以上に添加すると合金コ
ストが高くつくことから上限を効果の飽和する０．３％
とした。
のＴｉを加えると凝固過程でＴｉＮが析出するので固溶
Ｎ量が減少し、焼入れマルテンサイト組織での硬さを低
減できるため、必要に応じて添加し、下限はＮの添加量
の３．４倍とした。また、必要以上に添加すると合金コ
ストが高くつくことから上限を効果の飽和する０．３％
とした。
【００１３】次に、かかる組成の鋼のＣeqを制限する理
由について述べる。本発明者らは、合金添加量の異なる
種々の素材に対して焼入れマルテンサイト組織でのビッ
カーズ硬さを調査するとともに、通常の冷間鋸断工具で
切断試験を行った。その結果、図１に示すごとく、ビッ
カーズ硬さ３３０を境として、それ以下で冷間鋸断工具
のチッピングが著しく減少し、良好に切断可能であるこ
とを知見した。特に、ビッカーズ硬さで３００以下にす
れば被切削性がいっそう良くなり、冷間鋸断工具のチッ
ピングが起こらず、工具の長寿命化が可能であることを
知見した。さらに、各添加元素が焼入れマルテンサイト
組織でのビッカーズ硬さに及ぼす影響を解明した。すな
わち、マルテンサイト組織でのビッカーズ硬さはＣeq＝
Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏで整理できる
ことを見いだし、Ｃeqとマルテンサイト組織での硬さの
関係は図２のごとく求まった。これらより、Ｃeq≦０．
１５を満足すればマルテンサイト組織での硬さをビッカ
ーズ硬さで３３０以下にでき、軟化焼鈍なしに通常の工
具での冷間鋸断が可能となったのである。さらに、Ｃeq
≦０．１３を満足すれば焼入れマルテンサイト組織での
硬さをビッカーズ硬さで３００以下にでき、鋸断工具の
長寿命化も可能となったのである。
由について述べる。本発明者らは、合金添加量の異なる
種々の素材に対して焼入れマルテンサイト組織でのビッ
カーズ硬さを調査するとともに、通常の冷間鋸断工具で
切断試験を行った。その結果、図１に示すごとく、ビッ
カーズ硬さ３３０を境として、それ以下で冷間鋸断工具
のチッピングが著しく減少し、良好に切断可能であるこ
とを知見した。特に、ビッカーズ硬さで３００以下にす
れば被切削性がいっそう良くなり、冷間鋸断工具のチッ
ピングが起こらず、工具の長寿命化が可能であることを
知見した。さらに、各添加元素が焼入れマルテンサイト
組織でのビッカーズ硬さに及ぼす影響を解明した。すな
わち、マルテンサイト組織でのビッカーズ硬さはＣeq＝
Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏで整理できる
ことを見いだし、Ｃeqとマルテンサイト組織での硬さの
関係は図２のごとく求まった。これらより、Ｃeq≦０．
１５を満足すればマルテンサイト組織での硬さをビッカ
ーズ硬さで３３０以下にでき、軟化焼鈍なしに通常の工
具での冷間鋸断が可能となったのである。さらに、Ｃeq
≦０．１３を満足すれば焼入れマルテンサイト組織での
硬さをビッカーズ硬さで３００以下にでき、鋸断工具の
長寿命化も可能となったのである。
【００１４】一方、重量％でＮの添加量の３．４倍以上
のＴｉを加えた場合には、凝固過程でＴｉＮが析出する
ので固溶Ｎ量が減少するためＮの影響は無視でき、焼入
れマルテンサイト組織でのビッカーズ硬さは、Ｃeq’＝
Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏで整理できること
を見いだした。重量％でＮの添加量の３．４倍以上のＴ
ｉを加えた場合において、Ｃeq’とマルテンサイト組織
での硬さの関係は、図３のごとく求まった。これらよ
り、重量％でＮの添加量の３．４倍以上のＴｉを加えた
場合には、Ｃeq’≦０．１５を満足すればマルテンサイ
ト組織での硬さをビッカーズ硬さ３３０以下にでき、軟
化焼鈍無しに通常の工具での冷間鋸断が可能となったの
である。さらに、Ｃeq’≦０．１３を満足すればマルテ
ンサイト組織での硬さをビッカーズ硬さ３００以下にで
き、鋸断工具の長寿命化が可能となったのである。
のＴｉを加えた場合には、凝固過程でＴｉＮが析出する
ので固溶Ｎ量が減少するためＮの影響は無視でき、焼入
れマルテンサイト組織でのビッカーズ硬さは、Ｃeq’＝
Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏで整理できること
を見いだした。重量％でＮの添加量の３．４倍以上のＴ
ｉを加えた場合において、Ｃeq’とマルテンサイト組織
での硬さの関係は、図３のごとく求まった。これらよ
り、重量％でＮの添加量の３．４倍以上のＴｉを加えた
場合には、Ｃeq’≦０．１５を満足すればマルテンサイ
ト組織での硬さをビッカーズ硬さ３３０以下にでき、軟
化焼鈍無しに通常の工具での冷間鋸断が可能となったの
である。さらに、Ｃeq’≦０．１３を満足すればマルテ
ンサイト組織での硬さをビッカーズ硬さ３００以下にで
き、鋸断工具の長寿命化が可能となったのである。
【００１５】
【実施例】 ［実施例１］表１に示す組成の鋼を真空溶解にて溶製
し、５０kgインゴットに鋳造し、板厚１２mmまで熱間圧
延した幅６００mmの素材を用いて、圧延ままの硬さを調
べた。試験結果を表２に示す。これよりＣeqが低いほど
圧延ままの硬さが低くなり、Ｃeqが０．１５以下であれ
ば圧延ままの硬さがビッカーズ硬さで３３０以下にでき
ることがわかった。さらに、Ｃeqが０．１３以下であれ
ば圧延ままの硬さがビッカーズ硬さで３００以下にでき
ることがわかった。また、これらの素材を常温で１００
枚を幅方向に、直径８００mmの超硬丸鋸切断機で切断
し、工具（前記丸鋸刃）のチッピングの頻度を目視で調
べた。試験結果を表２に併せて示す。
し、５０kgインゴットに鋳造し、板厚１２mmまで熱間圧
延した幅６００mmの素材を用いて、圧延ままの硬さを調
べた。試験結果を表２に示す。これよりＣeqが低いほど
圧延ままの硬さが低くなり、Ｃeqが０．１５以下であれ
ば圧延ままの硬さがビッカーズ硬さで３３０以下にでき
ることがわかった。さらに、Ｃeqが０．１３以下であれ
ば圧延ままの硬さがビッカーズ硬さで３００以下にでき
ることがわかった。また、これらの素材を常温で１００
枚を幅方向に、直径８００mmの超硬丸鋸切断機で切断
し、工具（前記丸鋸刃）のチッピングの頻度を目視で調
べた。試験結果を表２に併せて示す。
【００１６】Ｃeqが０．１５より大きい鋼（Ｈｖ＞３３
０）を切断した場合は工具のチッピングが頻繁に生じ、
実用上切断不可能であるが、Ｃeqが０．１５以下の鋼
（Ｈｖ≦３３０）を切断した場合は工具のチッピングの
頻度は実用上問題ない程度まで著しく減少した。これよ
り、Ｃeqを０．１５以下とすれば、必然的にＨｖ≦３３
０となり、軟化焼鈍することなしに直接冷間で、通常の
鋸断工具により切断することが可能であるといえる。ま
た、Ｃeqが０．１３以下の鋼（Ｈｖ≦３００）を切断し
た場合は工具のチッピングは起こらなかった。これよ
り、Ｃeqを０．１３以下とすれば、必然的にＨｖ≦３０
０となり、鋸断工具の長寿命化が可能であるといえる。
０）を切断した場合は工具のチッピングが頻繁に生じ、
実用上切断不可能であるが、Ｃeqが０．１５以下の鋼
（Ｈｖ≦３３０）を切断した場合は工具のチッピングの
頻度は実用上問題ない程度まで著しく減少した。これよ
り、Ｃeqを０．１５以下とすれば、必然的にＨｖ≦３３
０となり、軟化焼鈍することなしに直接冷間で、通常の
鋸断工具により切断することが可能であるといえる。ま
た、Ｃeqが０．１３以下の鋼（Ｈｖ≦３００）を切断し
た場合は工具のチッピングは起こらなかった。これよ
り、Ｃeqを０．１３以下とすれば、必然的にＨｖ≦３０
０となり、鋸断工具の長寿命化が可能であるといえる。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】［実施例２］重量％でＮの添加量の３．４
倍以上のＴｉを加えた場合の実施例について説明する。
表３に示す組成の鋼を真空溶解にて溶製し、５０kgイン
ゴットに鋳造し、板厚１２mmまで熱間圧延した幅６００
mmの素材を用いて、圧延ままの硬さを調べた。試験結果
を表４に示す。これよりＣeq’が低いほど圧延ままの硬
さが低くなり、Ｃeq’が０．１５以下であれば圧延まま
の硬さがビッカーズ硬さで３３０以下にできることがわ
かった。さらに、Ｃeq’が０．１３以下であれば圧延ま
まの硬さがビッカーズ硬さで３００以下にできることが
わかった。また、これらの素材を常温で１００枚を幅方
向に、直径８００mmの超硬丸鋸切断機で切断し、工具
（前記丸鋸刃）のチッピングの頻度を目視で調べた。試
験結果を表４に併せて示す。
倍以上のＴｉを加えた場合の実施例について説明する。
表３に示す組成の鋼を真空溶解にて溶製し、５０kgイン
ゴットに鋳造し、板厚１２mmまで熱間圧延した幅６００
mmの素材を用いて、圧延ままの硬さを調べた。試験結果
を表４に示す。これよりＣeq’が低いほど圧延ままの硬
さが低くなり、Ｃeq’が０．１５以下であれば圧延まま
の硬さがビッカーズ硬さで３３０以下にできることがわ
かった。さらに、Ｃeq’が０．１３以下であれば圧延ま
まの硬さがビッカーズ硬さで３００以下にできることが
わかった。また、これらの素材を常温で１００枚を幅方
向に、直径８００mmの超硬丸鋸切断機で切断し、工具
（前記丸鋸刃）のチッピングの頻度を目視で調べた。試
験結果を表４に併せて示す。
【００２０】Ｃeq’が０．１５より大きい鋼（Ｈｖ＞３
３０）を切断した場合は工具のチッピングが頻繁に生
じ、実用上切断不可能であるが、Ｃeq’が０．１５以下
の鋼（Ｈｖ≦３３０）を切断した場合は工具のチッピン
グの頻度は実用上問題ない程度まで著しく減少した。こ
れより、Ｃeq’を０．１５以下とすれば、必然的にＨｖ
≦３３０となり、軟化焼鈍することなしに直接冷間で、
通常の鋸断工具により切断することが可能であるといえ
る。また、Ｃeq’が０．１３以下の鋼（Ｈｖ≦３００）
を切断した場合は工具のチッピングは起こらなかった。
これより、Ｃeq’を０．１３以下とすれば、必然的にＨ
ｖ≦３００となり、鋸断工具の長寿命化が可能であると
いえる。
３０）を切断した場合は工具のチッピングが頻繁に生
じ、実用上切断不可能であるが、Ｃeq’が０．１５以下
の鋼（Ｈｖ≦３３０）を切断した場合は工具のチッピン
グの頻度は実用上問題ない程度まで著しく減少した。こ
れより、Ｃeq’を０．１５以下とすれば、必然的にＨｖ
≦３３０となり、軟化焼鈍することなしに直接冷間で、
通常の鋸断工具により切断することが可能であるといえ
る。また、Ｃeq’が０．１３以下の鋼（Ｈｖ≦３００）
を切断した場合は工具のチッピングは起こらなかった。
これより、Ｃeq’を０．１３以下とすれば、必然的にＨ
ｖ≦３００となり、鋸断工具の長寿命化が可能であると
いえる。
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、鋳造ま
まあるいは分塊圧延後のスラブ、ブルーム、ビレットを
軟化焼鈍することなしに直接冷間で、通常の鋸断工具に
より切断することが可能となる。
まあるいは分塊圧延後のスラブ、ブルーム、ビレットを
軟化焼鈍することなしに直接冷間で、通常の鋸断工具に
より切断することが可能となる。
【図１】ビッカーズ硬さと鋸断工具のチッピングの頻度
の関係を示す図。
の関係を示す図。
【図２】Ｃeq（＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５
Ｍｏ）と焼入れマルテンサイト組織での硬さの関係を示
す図。
Ｍｏ）と焼入れマルテンサイト組織での硬さの関係を示
す図。
【図３】Ｃeq’（＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍ
ｏ）と焼入れマルテンサイト組織での硬さの関係を示す
図。
ｏ）と焼入れマルテンサイト組織での硬さの関係を示す
図。
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％ を含有し、かつ、 Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．
１５ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％ を含有し、さらに、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、かつ、 Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．
１５ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．００５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．００５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％ を含有し、かつ、 Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．
１３ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．００５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．００５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％ を含有し、さらに、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、かつ、 Ｃeq＝Ｃ＋Ｎ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．
１３ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％、 Ｔｉ：３．４Ｎ〜０．３％ を含有し、かつ、 Ｃeq’＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１
５ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項６】 重量％で、 Ｃ ：０．０２５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％、 Ｔｉ：３．４Ｎ〜０．３％ を含有し、さらに、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、かつ、 Ｃeq’＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１
５ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項７】 重量％で、 Ｃ ：０．００５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％、 Ｔｉ：３．４Ｎ〜０．３％ を含有し、かつ、 Ｃeq’＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１
３ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項８】 重量％で、 Ｃ ：０．００５％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：１１〜１７％、 Ｎｉ：４．５〜７．０％、 Ａｌ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．０２５％以下、 Ｍｏ：１．０〜３．０％、 Ｔｉ：３．４Ｎ〜０．３％ を含有し、さらに、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｕ：０．５〜３．０％ の１種または２種を含有し、かつ、 Ｃeq’＝Ｃ＋０．０１７Ｎｉ＋０．０１５Ｍｏ≦０．１
３ を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる低硬
度マルテンサイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12712996A JPH09291344A (ja) | 1996-02-26 | 1996-05-22 | 低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3854796 | 1996-02-26 | ||
| JP8-38547 | 1996-02-26 | ||
| JP12712996A JPH09291344A (ja) | 1996-02-26 | 1996-05-22 | 低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09291344A true JPH09291344A (ja) | 1997-11-11 |
Family
ID=26377809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12712996A Pending JPH09291344A (ja) | 1996-02-26 | 1996-05-22 | 低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09291344A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1143024A1 (en) * | 1998-12-18 | 2001-10-10 | Nkk Corporation | Martensitic stainless steel |
| JP2003226932A (ja) * | 2002-02-01 | 2003-08-15 | Nkk Bars & Shapes Co Ltd | 快削鋼 |
| EP1717328A1 (en) * | 2004-01-30 | 2006-11-02 | JFE Steel Corporation | Martensitic stainless steel tube |
| WO2010050519A1 (ja) | 2008-10-30 | 2010-05-06 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性と耐高温炭酸ガス腐食に優れた高強度ステンレス鋼管 |
| WO2018181404A1 (ja) * | 2017-03-28 | 2018-10-04 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイトステンレス鋼材 |
-
1996
- 1996-05-22 JP JP12712996A patent/JPH09291344A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1143024A1 (en) * | 1998-12-18 | 2001-10-10 | Nkk Corporation | Martensitic stainless steel |
| EP1143024A4 (en) * | 1998-12-18 | 2002-08-07 | Nippon Kokan Kk | MARTENSITIC STAINLESS STEEL |
| JP2003226932A (ja) * | 2002-02-01 | 2003-08-15 | Nkk Bars & Shapes Co Ltd | 快削鋼 |
| EP1717328A1 (en) * | 2004-01-30 | 2006-11-02 | JFE Steel Corporation | Martensitic stainless steel tube |
| EP1717328A4 (en) * | 2004-01-30 | 2012-03-28 | Jfe Steel Corp | MARTENSITIC STAINLESS STEEL TUBE |
| WO2010050519A1 (ja) | 2008-10-30 | 2010-05-06 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性と耐高温炭酸ガス腐食に優れた高強度ステンレス鋼管 |
| US8608872B2 (en) | 2008-10-30 | 2013-12-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength stainless steel pipe excellent in sulfide stress cracking resistance and high-temperature carbonic-acid gas corrosion resistance |
| WO2018181404A1 (ja) * | 2017-03-28 | 2018-10-04 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイトステンレス鋼材 |
| RU2718019C1 (ru) * | 2017-03-28 | 2020-03-30 | Ниппон Стил Корпорейшн | Продукт из мартенситной нержавеющей стали |
| EP3604591A4 (en) * | 2017-03-28 | 2020-09-02 | Nippon Steel Corporation | MARTENSITIC STAINLESS STEEL MATERIAL |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2005232539A (ja) | 高強度非調質継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP7305483B2 (ja) | 靱性に優れた熱間工具鋼 | |
| JP4502519B2 (ja) | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 | |
| JP2000034538A (ja) | 旋削加工性に優れた機械構造用鋼 | |
| JP2007191785A (ja) | 耐溶接割れ性が優れた高張力鋼材の製造方法 | |
| JP2002146488A (ja) | 加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH09291344A (ja) | 低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3999457B2 (ja) | 冷間加工性に優れた線材・棒鋼およびその製造方法 | |
| JP6776469B1 (ja) | 二相ステンレス鋼とその製造方法 | |
| JP4142275B2 (ja) | 切屑処理性に優れた冷間鍛造用鋼 | |
| JP3598771B2 (ja) | 熱間加工性及び耐硫化物応力割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼及びその分塊圧延方法並びにこれらを用いた継目無鋼管及びその製造方法 | |
| JPH11286742A (ja) | テーパ鋼板の製造方法 | |
| JP2527512B2 (ja) | 耐ｓｓｃ性の優れた低硬度高靭性シ―ムレス鋼管の製造法 | |
| JPH08120345A (ja) | 耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 | |
| JP2003055743A (ja) | 被削性にすぐれた冷間ダイス金型用鋼 | |
| JP3962143B2 (ja) | 草刈刃用基板 | |
| JP2953303B2 (ja) | マルテンサイトステンレス鋼 | |
| JPH09291341A (ja) | 冷間加工用オーステナイト系快削ステンレス鋼 | |
| JP3387235B2 (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JP2007162143A (ja) | 草刈刃用基板 | |
| JP3534998B2 (ja) | 衝撃特性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH09202918A (ja) | 窒素含有オーステナイトステンレス鋼の加工方法 | |
| JPH09143632A (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JP3738534B2 (ja) | 冷間鍛造性に優れた時効硬化用棒鋼 | |
| JP2002060896A (ja) | 草刈刃用鋼板 |