JPH09268341A - スコア部の耐応力腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法 - Google Patents
スコア部の耐応力腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法Info
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- JPH09268341A JPH09268341A JP7903996A JP7903996A JPH09268341A JP H09268341 A JPH09268341 A JP H09268341A JP 7903996 A JP7903996 A JP 7903996A JP 7903996 A JP7903996 A JP 7903996A JP H09268341 A JPH09268341 A JP H09268341A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 スコア部の耐応力腐食割れ性に優れた缶蓋材
用Ａｌ合金焼付塗装板を見出すこと。 【解決手段】 Ｍｇ３．０〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２
０〜０．７０ｗｔ％、Ｃｕ０．０１〜０．１５ｗｔ％、
Ｆｅ０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含
み、かつＭｎ／Ｓｉ≧２．０を満たし、更にＣｒ０．０
１〜０．１０ｗｔ％及びＴｉ０．００１〜０．０５ｗｔ
％のうち１種又は２種を含み、残部がＡｌ及び不可避不
純物からなるＡｌ合金焼付塗装板であって、 圧延方向
と平行断面の金属組織において平均粒径１μｍ以上のＭ
ｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以下であり、Ｃｕ
を含む析出物のうち平均粒径０．１μｍ以上の析出物量
がＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下であることを特徴
とするスコア部の耐応力腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａ
ｌ合金焼付塗装板。
用Ａｌ合金焼付塗装板を見出すこと。 【解決手段】 Ｍｇ３．０〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２
０〜０．７０ｗｔ％、Ｃｕ０．０１〜０．１５ｗｔ％、
Ｆｅ０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含
み、かつＭｎ／Ｓｉ≧２．０を満たし、更にＣｒ０．０
１〜０．１０ｗｔ％及びＴｉ０．００１〜０．０５ｗｔ
％のうち１種又は２種を含み、残部がＡｌ及び不可避不
純物からなるＡｌ合金焼付塗装板であって、 圧延方向
と平行断面の金属組織において平均粒径１μｍ以上のＭ
ｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以下であり、Ｃｕ
を含む析出物のうち平均粒径０．１μｍ以上の析出物量
がＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下であることを特徴
とするスコア部の耐応力腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａ
ｌ合金焼付塗装板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、飲料用缶の缶蓋材
用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法に関するものであ
り、缶蓋材として必要な強度、成形性等の特性を具備す
ると同時に、特に開缶の容易な缶蓋（イージーオープン
キャンエンド、略してＥＯＥという）のスコア部の耐応
力腐食割れ性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金焼付塗装板とそ
の製造方法に関するものである。
用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法に関するものであ
り、缶蓋材として必要な強度、成形性等の特性を具備す
ると同時に、特に開缶の容易な缶蓋（イージーオープン
キャンエンド、略してＥＯＥという）のスコア部の耐応
力腐食割れ性に優れたＡｌ−Ｍｇ系合金焼付塗装板とそ
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来缶蓋材には耐圧強度、耐食性、リベ
ット等の成形性の観点からＪＩＳ−５０８２（Ａｌ−
４．５ｗｔ％Ｍｇ合金）、５１８２（Ａｌ−４．５ｗｔ
％Ｍｇ−０．３５ｗｔ％Ｍｎ合金）、５０５２（Ａｌ−
２．５ｗｔ％Ｍｇ−０．２５ｗｔ％Ｃｒ合金）等のＡｌ
−Ｍｇ系合金が用いられており，特にビールや炭酸飲料
のような内圧のかかるものに対しては、耐圧強度の観点
から高強度の５１８２材が多用されている。
ット等の成形性の観点からＪＩＳ−５０８２（Ａｌ−
４．５ｗｔ％Ｍｇ合金）、５１８２（Ａｌ−４．５ｗｔ
％Ｍｇ−０．３５ｗｔ％Ｍｎ合金）、５０５２（Ａｌ−
２．５ｗｔ％Ｍｇ−０．２５ｗｔ％Ｃｒ合金）等のＡｌ
−Ｍｇ系合金が用いられており，特にビールや炭酸飲料
のような内圧のかかるものに対しては、耐圧強度の観点
から高強度の５１８２材が多用されている。
【０００３】この缶蓋の製造は、所定のＡｌ合金焼付塗
装板コイルから円形の缶蓋素板を打ち抜き、これを成形
して作られる。まず缶蓋材であるＡｌ合金焼付塗装板
は、前記Ａｌ合金組成の鋳塊を均質化熱処理し、これを
熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延、焼付塗
装の工程を経て厚さ０．２〜０．３ｍｍのＡｌ合金板と
し、更にこの板を塗装焼付して焼付塗装板コイルとす
る。次に缶蓋は、前記の焼付塗装板コイルから、シェル
工程（板コイルから円形の缶蓋素板の形に打ち抜き、外
周部をプレス成形）、カーリング工程（外周部の縁を内
側に曲げる）、コンバージョンプレス工程（内側パネル
に凹凸部、スコア、リベット等の加工を行う）をへて、
最終形状の缶蓋とされる。
装板コイルから円形の缶蓋素板を打ち抜き、これを成形
して作られる。まず缶蓋材であるＡｌ合金焼付塗装板
は、前記Ａｌ合金組成の鋳塊を均質化熱処理し、これを
熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延、焼付塗
装の工程を経て厚さ０．２〜０．３ｍｍのＡｌ合金板と
し、更にこの板を塗装焼付して焼付塗装板コイルとす
る。次に缶蓋は、前記の焼付塗装板コイルから、シェル
工程（板コイルから円形の缶蓋素板の形に打ち抜き、外
周部をプレス成形）、カーリング工程（外周部の縁を内
側に曲げる）、コンバージョンプレス工程（内側パネル
に凹凸部、スコア、リベット等の加工を行う）をへて、
最終形状の缶蓋とされる。
【０００４】最近、缶内部に高い内圧のかかるビールや
炭酸飲料用の缶において、スコア部（開缶を容易にする
ための切り込み部）に亀裂が起こるという問題がある。
これは、夏場のように気温が高く缶の内圧が高い場合に
は、スコア部に引張応力がかかり、スコア部表面に付着
した水分との相乗作用により、この部分にいわゆる応力
腐食割れ（Ｓｔｒｅｓｓ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｃｒａ
ｃｋｉｎｇ、以下略してＳＣＣという）が起こるという
ものである。このような現象が起こると内容物が漏洩
し、大きなクレームの対象となる。
炭酸飲料用の缶において、スコア部（開缶を容易にする
ための切り込み部）に亀裂が起こるという問題がある。
これは、夏場のように気温が高く缶の内圧が高い場合に
は、スコア部に引張応力がかかり、スコア部表面に付着
した水分との相乗作用により、この部分にいわゆる応力
腐食割れ（Ｓｔｒｅｓｓ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｃｒａ
ｃｋｉｎｇ、以下略してＳＣＣという）が起こるという
ものである。このような現象が起こると内容物が漏洩
し、大きなクレームの対象となる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、耐圧
等の強度、リベット等の成形性を損なうことなく耐ＳＣ
Ｃ性を向上させた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製
造方法を見出すことである。
等の強度、リベット等の成形性を損なうことなく耐ＳＣ
Ｃ性を向上させた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製
造方法を見出すことである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】Ａｌ−Ｍｇ系合金板は、
通常晶出物としてＡｌ6 （Ｆｅ、Ｍｎ）、α−ＡｌＦｅ
ＳｉといったＦｅ、Ｍｎ系晶出物とともにＭｇ2 Ｓｉ化
合物が含まれており、本願発明では合金組成、均質化熱
処理、熱間圧延等の条件を制限することにより、このＭ
ｇ2 Ｓｉ化合物の大きさ、量をコントロールしている。
また Ａｌ−Ｍｇ系合金板において、強度の向上のため
に添加しているＣｕは、Ｓ相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系）や
Ｑ相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系）の中間相の形態で析
出しているが、本願発明では製造条件により、このＣｕ
の固溶、析出状態を制御している。本願発明は、前記Ｍ
ｇ2 Ｓｉ化合物とＣｕ析出物の制御により、従来に比べ
強度、成形性といった缶蓋材としての必須性能を損なう
ことなく、スコア部の耐ＳＣＣ性を向上させたＡｌ合金
焼付塗装板とその製造方法を提供するものである。
通常晶出物としてＡｌ6 （Ｆｅ、Ｍｎ）、α−ＡｌＦｅ
ＳｉといったＦｅ、Ｍｎ系晶出物とともにＭｇ2 Ｓｉ化
合物が含まれており、本願発明では合金組成、均質化熱
処理、熱間圧延等の条件を制限することにより、このＭ
ｇ2 Ｓｉ化合物の大きさ、量をコントロールしている。
また Ａｌ−Ｍｇ系合金板において、強度の向上のため
に添加しているＣｕは、Ｓ相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系）や
Ｑ相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系）の中間相の形態で析
出しているが、本願発明では製造条件により、このＣｕ
の固溶、析出状態を制御している。本願発明は、前記Ｍ
ｇ2 Ｓｉ化合物とＣｕ析出物の制御により、従来に比べ
強度、成形性といった缶蓋材としての必須性能を損なう
ことなく、スコア部の耐ＳＣＣ性を向上させたＡｌ合金
焼付塗装板とその製造方法を提供するものである。
【０００７】即ち、本願の請求項１の発明は、Ｍｇ３．
０〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜０．７０ｗｔ％、Ｃ
ｕ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ％以
下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含み、かつＭｎ／Ｓｉ≧
２．０を満たし、更にＣｒ０．０１〜０．１０ｗｔ％及
びＴｉ０．００１〜０．０５ｗｔ％のうち１種又は２種
を含み、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金
焼付塗装板であって、圧延方向と平行断面の金属組織に
おいて平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分
率が１．２％以下であり、Ｃｕを含む析出物のうち平均
粒径０．１μｍ以上の析出物量がＣｕ換算量で０．０４
０ｗｔ％以下であることを特徴とするスコア部の耐応力
腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板であ
り、
０〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜０．７０ｗｔ％、Ｃ
ｕ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ％以
下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含み、かつＭｎ／Ｓｉ≧
２．０を満たし、更にＣｒ０．０１〜０．１０ｗｔ％及
びＴｉ０．００１〜０．０５ｗｔ％のうち１種又は２種
を含み、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金
焼付塗装板であって、圧延方向と平行断面の金属組織に
おいて平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分
率が１．２％以下であり、Ｃｕを含む析出物のうち平均
粒径０．１μｍ以上の析出物量がＣｕ換算量で０．０４
０ｗｔ％以下であることを特徴とするスコア部の耐応力
腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板であ
り、
【０００８】また、請求項２の発明は、Ｍｇ３．０〜
５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜０．７０ｗｔ％、Ｃｕ
０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ％以下、
Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含み、かつＭｎ／Ｓｉ≧２．
０を満たし、更にＣｒ０．０１〜０．１０ｗｔ％及びＴ
ｉ０．００１〜０．０５ｗｔ％のうち１種又は２種を含
み、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金溶湯
を半連続鋳造により鋳塊とし、次にこの鋳塊を４００〜
４８０℃の温度範囲を昇温速度２０℃／ｈ以上で加熱し
て４８０〜５５０℃で１時間以上の均質化熱処理を行
い、続いてこれを熱間圧延して所定の熱延板とするが、
均質化熱処理後から熱間圧延を終了までの間に、４８０
〜４００℃の温度範囲に３０分を越えて保持されること
なく熱間圧延を終了し、その後これを４０％以上の加工
率で冷間圧延し、次にこれを中間焼鈍するがこの条件
は、昇温速度１０℃／ｓｅｃ以上、到達温度４００〜５
５０℃、この温度での保持時間２分以内、冷却速度５℃
／ｓｅｃ以上とし、続いて５０％以上の加工率で最終冷
間圧延し、これを更に常法に従って焼付塗装する製造方
法であって、圧延方向と平行断面の金属組織において平
均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率を１．
２％以下とし、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒径０．１
μｍ以上の析出物量をＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以
下とすることを特徴とするスコア部の耐応力腐食割れ性
に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板の製造方法であ
る。
５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜０．７０ｗｔ％、Ｃｕ
０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｆｅ０．３５ｗｔ％以下、
Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含み、かつＭｎ／Ｓｉ≧２．
０を満たし、更にＣｒ０．０１〜０．１０ｗｔ％及びＴ
ｉ０．００１〜０．０５ｗｔ％のうち１種又は２種を含
み、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるＡｌ合金溶湯
を半連続鋳造により鋳塊とし、次にこの鋳塊を４００〜
４８０℃の温度範囲を昇温速度２０℃／ｈ以上で加熱し
て４８０〜５５０℃で１時間以上の均質化熱処理を行
い、続いてこれを熱間圧延して所定の熱延板とするが、
均質化熱処理後から熱間圧延を終了までの間に、４８０
〜４００℃の温度範囲に３０分を越えて保持されること
なく熱間圧延を終了し、その後これを４０％以上の加工
率で冷間圧延し、次にこれを中間焼鈍するがこの条件
は、昇温速度１０℃／ｓｅｃ以上、到達温度４００〜５
５０℃、この温度での保持時間２分以内、冷却速度５℃
／ｓｅｃ以上とし、続いて５０％以上の加工率で最終冷
間圧延し、これを更に常法に従って焼付塗装する製造方
法であって、圧延方向と平行断面の金属組織において平
均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率を１．
２％以下とし、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒径０．１
μｍ以上の析出物量をＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以
下とすることを特徴とするスコア部の耐応力腐食割れ性
に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板の製造方法であ
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下本発明について、詳細に説明
する。まず請求項１の発明についての合金添加元素の意
義と範囲の限定理由について述べる。Ｍｇは、強度を与
えるために添加するものであるが、その範囲を３．０〜
５．０ｗｔ％としたのは、３．０ｗｔ％未満では所望の
強度が得られず、５．０ｗｔ％を越えると熱間加工性が
悪くなるうえ、耐食性、成形性も悪くなるからである。
する。まず請求項１の発明についての合金添加元素の意
義と範囲の限定理由について述べる。Ｍｇは、強度を与
えるために添加するものであるが、その範囲を３．０〜
５．０ｗｔ％としたのは、３．０ｗｔ％未満では所望の
強度が得られず、５．０ｗｔ％を越えると熱間加工性が
悪くなるうえ、耐食性、成形性も悪くなるからである。
【００１０】Ｍｎは、上記と同様に強度を与えるととも
にＭｇ2 Ｓｉの析出を防ぐために添加するものである
が、その範囲を０．２０〜０．７０ｗｔ％としたのは、
０．２０ｗｔ％未満では強度が十分でないうえ、Ｍｇ2
Ｓｉ化合物量が増加し、耐ＳＣＣ性を低下させ、また
０．７０ｗｔ％を越えると前述の効果が飽和するうえ
に、粗大なＦｅ、Ｍｎ系晶出物量が増加し、缶蓋材に通
常行われるリベット成形の際に割れの起点となり、成形
性を低下させるからである。
にＭｇ2 Ｓｉの析出を防ぐために添加するものである
が、その範囲を０．２０〜０．７０ｗｔ％としたのは、
０．２０ｗｔ％未満では強度が十分でないうえ、Ｍｇ2
Ｓｉ化合物量が増加し、耐ＳＣＣ性を低下させ、また
０．７０ｗｔ％を越えると前述の効果が飽和するうえ
に、粗大なＦｅ、Ｍｎ系晶出物量が増加し、缶蓋材に通
常行われるリベット成形の際に割れの起点となり、成形
性を低下させるからである。
【００１１】Ｃｕは、固溶強化に寄与するとともに、Ｓ
相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系金属間化合物）やθ相（Ａｌ−
Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ金属間化合物）の中間相として析出
し、析出硬化にも寄与し、更に耐ＳＣＣ性も改善する効
果がある。しかしその範囲を０．０１〜０．１５ｗｔ％
としたのは、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が見受け
られず、また０．１５ｗｔ％を越えると、加工性、耐食
性が劣化するからである。
相（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系金属間化合物）やθ相（Ａｌ−
Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ金属間化合物）の中間相として析出
し、析出硬化にも寄与し、更に耐ＳＣＣ性も改善する効
果がある。しかしその範囲を０．０１〜０．１５ｗｔ％
としたのは、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が見受け
られず、また０．１５ｗｔ％を越えると、加工性、耐食
性が劣化するからである。
【００１２】Ｆｅ、Ｓｉは不可避的不純物として通常Ａ
ｌ地金に含まれるが、Ｆｅは０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ
は０．２０ｗｔ％以下に規制する。Ｆｅが０．３５ｗｔ
％を越えると成形性が悪くなる。また、Ｓｉも０．２０
ｗｔ％を越えると成形性が悪くなるうえ、Ｍｇ2 Ｓｉ化
合物が増えてＳＣＣの発生の起点となり易く、耐ＳＣＣ
性が悪くなるからである。また、Ｍｎ／Ｓｉ≧２．０と
したのは、これを満たさないとＭｇ2 Ｓｉ化合物が増え
てしまい、耐ＳＣＣ性が低下するからである。
ｌ地金に含まれるが、Ｆｅは０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ
は０．２０ｗｔ％以下に規制する。Ｆｅが０．３５ｗｔ
％を越えると成形性が悪くなる。また、Ｓｉも０．２０
ｗｔ％を越えると成形性が悪くなるうえ、Ｍｇ2 Ｓｉ化
合物が増えてＳＣＣの発生の起点となり易く、耐ＳＣＣ
性が悪くなるからである。また、Ｍｎ／Ｓｉ≧２．０と
したのは、これを満たさないとＭｇ2 Ｓｉ化合物が増え
てしまい、耐ＳＣＣ性が低下するからである。
【００１３】Ｃｒは、合金の強度向上に寄与する元素で
あるが、その範囲を０．０１〜０．１０ｗｔ％としたの
は、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が見受けられず、
０．１０ｗｔ％を越えると粗大な晶出物が形成されて、
成形性の低下を招くからである。Ｔｉは、結晶粒を微細
化させるために添加するものであるが、その範囲を０．
００１〜０．０５ｗｔ％としたのは、０．００１ｗｔ％
未満ではその効果がなく、０．０５ｗｔ％を越えると粗
大な晶出物が増え、成形性を低下させるからである。な
お、ＣｒとＴｉは、上記の範囲でいずれか１種又は２種
を添加する。前記以外の他の不可避的不純物としては、
Ｚｎ等があるが、５１８２合金規格（Ｚｎ０．２５ｗｔ
％以下）の範囲内ならば、特に問題ない。
あるが、その範囲を０．０１〜０．１０ｗｔ％としたの
は、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が見受けられず、
０．１０ｗｔ％を越えると粗大な晶出物が形成されて、
成形性の低下を招くからである。Ｔｉは、結晶粒を微細
化させるために添加するものであるが、その範囲を０．
００１〜０．０５ｗｔ％としたのは、０．００１ｗｔ％
未満ではその効果がなく、０．０５ｗｔ％を越えると粗
大な晶出物が増え、成形性を低下させるからである。な
お、ＣｒとＴｉは、上記の範囲でいずれか１種又は２種
を添加する。前記以外の他の不可避的不純物としては、
Ｚｎ等があるが、５１８２合金規格（Ｚｎ０．２５ｗｔ
％以下）の範囲内ならば、特に問題ない。
【００１４】次に、合金組成以外の要件である板の圧延
方向と平行断面の金属組織において、平均粒径１μｍ以
上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以下とした
のは、１．２％を越えると成形性を低下させると共に、
耐ＳＣＣ性が低下するためである。また、Ｃｕを含む析
出物のうち、平均粒径０．１μｍ以上の析出物量が、Ｃ
ｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下としたのは、０．０４
０ｗｔ％を越えるとＣｕを含む析出物が粒界に不均一に
析出し、粒界を脆化させ耐ＳＣＣ性を悪くするためであ
る。
方向と平行断面の金属組織において、平均粒径１μｍ以
上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以下とした
のは、１．２％を越えると成形性を低下させると共に、
耐ＳＣＣ性が低下するためである。また、Ｃｕを含む析
出物のうち、平均粒径０．１μｍ以上の析出物量が、Ｃ
ｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下としたのは、０．０４
０ｗｔ％を越えるとＣｕを含む析出物が粒界に不均一に
析出し、粒界を脆化させ耐ＳＣＣ性を悪くするためであ
る。
【００１５】以上の構成要件を満足する缶蓋材用Ａｌ合
金焼付塗装板は、缶蓋材に要求される一般的特性（強
度、耐圧値、リベット成形性）に優れるとともに、特に
スコア部の耐ＳＣＣ性に優れている。
金焼付塗装板は、缶蓋材に要求される一般的特性（強
度、耐圧値、リベット成形性）に優れるとともに、特に
スコア部の耐ＳＣＣ性に優れている。
【００１６】次に請求項２の発明に係わる焼付塗装板の
製造方法について、説明する。先ず、前述の組成からな
るＡｌ合金溶湯を半連続鋳造により鋳塊とし、この鋳塊
を面削後、均質化熱処理し、続いて熱間圧延する。均質
化熱処理の際の加熱は４００〜４８０℃の温度範囲を２
０℃／ｈ以上の速度で昇温し、均質化熱処理は４８０〜
５５０℃で１時間以上保持し、その後熱間圧延して熱延
板とするが、均質化熱処理終了から熱間圧延終了までの
間に、４００〜４８０℃の温度範囲に３０分を越えて保
持されることなく熱間圧延を終了する必要がある。
製造方法について、説明する。先ず、前述の組成からな
るＡｌ合金溶湯を半連続鋳造により鋳塊とし、この鋳塊
を面削後、均質化熱処理し、続いて熱間圧延する。均質
化熱処理の際の加熱は４００〜４８０℃の温度範囲を２
０℃／ｈ以上の速度で昇温し、均質化熱処理は４８０〜
５５０℃で１時間以上保持し、その後熱間圧延して熱延
板とするが、均質化熱処理終了から熱間圧延終了までの
間に、４００〜４８０℃の温度範囲に３０分を越えて保
持されることなく熱間圧延を終了する必要がある。
【００１７】均質化熱処理で４００〜４８０℃の温度範
囲を２０℃／ｈ以上の速度で昇温するのは、昇温過程で
析出したＭｇ2 Ｓｉは、再びマトリックス中に固溶させ
ることができるが、４００〜４８０℃で２０℃／ｈ未満
の速度で昇温すると、この温度範囲では析出物の数は少
ないものの粗大なＭｇ2 Ｓｉが析出し、これを均質化に
より固溶させるには多大な時間を要するためである。粗
大なＭｇ2 Ｓｉ化合物は、リベットの成形性を悪くする
と共に、耐ＳＣＣ性を悪くする。均質化熱処理温度が４
８０℃未満では、均質化中に粗大なＭｇ2 Ｓｉが大量に
生成し、耐ＳＣＣ性に悪影響を及ぼす。また、５５０℃
を越えると局所的に溶融を起こしてしまい表面欠陥とな
り好ましくない。また，均質化時間が１時間未満では均
質化が十分に進まないためである。
囲を２０℃／ｈ以上の速度で昇温するのは、昇温過程で
析出したＭｇ2 Ｓｉは、再びマトリックス中に固溶させ
ることができるが、４００〜４８０℃で２０℃／ｈ未満
の速度で昇温すると、この温度範囲では析出物の数は少
ないものの粗大なＭｇ2 Ｓｉが析出し、これを均質化に
より固溶させるには多大な時間を要するためである。粗
大なＭｇ2 Ｓｉ化合物は、リベットの成形性を悪くする
と共に、耐ＳＣＣ性を悪くする。均質化熱処理温度が４
８０℃未満では、均質化中に粗大なＭｇ2 Ｓｉが大量に
生成し、耐ＳＣＣ性に悪影響を及ぼす。また、５５０℃
を越えると局所的に溶融を起こしてしまい表面欠陥とな
り好ましくない。また，均質化時間が１時間未満では均
質化が十分に進まないためである。
【００１８】また、均質化熱処理の終了から熱間圧延終
了までの間に、４００〜４８０℃の温度範囲に、３０分
を越えて保持されることがないように熱間圧延を終了す
るのは、３０分を越えると粗大なＭｇ2 Ｓｉが大量に析
出し、耐ＳＣＣ性が悪くなる。この時間をなるべく迅速
に終了させるのが好ましい。なお、均質化熱処理の終了
から熱間圧延終了までの間で、４００〜４８０℃の温度
範囲に３０分以内とする時間帯は、具体的には均質化熱
処理の終了から熱間圧延開始まで及び熱間圧延開始から
熱間圧延終了までの時間帯である。従って、均質化熱処
理の終了から熱間圧延開始及び熱間圧延開始から熱間圧
延終了までの時間は、いずれも速やかに行うのが望まし
く、前記両時間帯で４００〜４８０℃に保持される時間
は合計で３０分以内とするが、各々１５分以内が望まし
い。
了までの間に、４００〜４８０℃の温度範囲に、３０分
を越えて保持されることがないように熱間圧延を終了す
るのは、３０分を越えると粗大なＭｇ2 Ｓｉが大量に析
出し、耐ＳＣＣ性が悪くなる。この時間をなるべく迅速
に終了させるのが好ましい。なお、均質化熱処理の終了
から熱間圧延終了までの間で、４００〜４８０℃の温度
範囲に３０分以内とする時間帯は、具体的には均質化熱
処理の終了から熱間圧延開始まで及び熱間圧延開始から
熱間圧延終了までの時間帯である。従って、均質化熱処
理の終了から熱間圧延開始及び熱間圧延開始から熱間圧
延終了までの時間は、いずれも速やかに行うのが望まし
く、前記両時間帯で４００〜４８０℃に保持される時間
は合計で３０分以内とするが、各々１５分以内が望まし
い。
【００１９】前記熱間圧延した後、次に冷間圧延される
が、加工率で４０％以上の冷間圧延を施すのは，後の中
間焼鈍での再結晶の前に歪みを与え、再結晶時の結晶粒
を微細化し、成形性を高めるためであり、加工率が４０
％未満ではその効果が十分ではないからである。
が、加工率で４０％以上の冷間圧延を施すのは，後の中
間焼鈍での再結晶の前に歪みを与え、再結晶時の結晶粒
を微細化し、成形性を高めるためであり、加工率が４０
％未満ではその効果が十分ではないからである。
【００２０】続いて、次に中間焼鈍するが、その場合昇
温速度は１０℃／ｓｅｃ以上で加熱し、４００〜５５０
℃の焼鈍温度に２分以内保持後、５℃／ｓｅｃ以上の冷
却速度で冷却する。焼鈍温度が４００℃未満ではＣｕの
十分な固溶と完全な再結晶が行われず、また５５０℃を
越えると部分的に融解を起こし、表面欠陥等を引き起こ
す。また、保持時間が２分を越えると結晶粒が粗大化し
てしまう。また、昇温速度が１０℃／ｓｅｃ未満である
と、結晶粒が粗くなり成形性が悪くなる。冷却速度が５
℃／ｓｅｃ未満であると、冷却過程でＭｇ2 Ｓｉ化合物
が数多く析出するとともに、またＣｕ析出物が析出し耐
ＳＣＣ性に悪影響を及ぼす。
温速度は１０℃／ｓｅｃ以上で加熱し、４００〜５５０
℃の焼鈍温度に２分以内保持後、５℃／ｓｅｃ以上の冷
却速度で冷却する。焼鈍温度が４００℃未満ではＣｕの
十分な固溶と完全な再結晶が行われず、また５５０℃を
越えると部分的に融解を起こし、表面欠陥等を引き起こ
す。また、保持時間が２分を越えると結晶粒が粗大化し
てしまう。また、昇温速度が１０℃／ｓｅｃ未満である
と、結晶粒が粗くなり成形性が悪くなる。冷却速度が５
℃／ｓｅｃ未満であると、冷却過程でＭｇ2 Ｓｉ化合物
が数多く析出するとともに、またＣｕ析出物が析出し耐
ＳＣＣ性に悪影響を及ぼす。
【００２１】次に５０％以上の加工率で最終の冷間加工
を施すのは、強度を付与するためであるが、加工率が５
０％未満ではその効果が十分ではない。
を施すのは、強度を付与するためであるが、加工率が５
０％未満ではその効果が十分ではない。
【００２２】最終冷間圧延した板（コイル）は、更に最
終的に常法に従って連続焼付塗装ラインで焼付塗装され
るが、その焼付塗装条件は、２２０〜３００℃で２分以
下保持（加熱速度５℃／ｓｅｃ以上、冷却速度１０／ｓ
ｅｃ以上）が好ましい。なお、この場合の塗料は有機樹
脂で、溶剤型塗料としてエポキシ−フエノール系、エポ
キシ−アミノ系、ビニル系、ビニル−エポキシ−フエノ
ール系等があり、また水性塗料としてエポキシ−アクリ
ル系等があり、これらの塗料で両面に焼付塗装され、塗
膜の厚さは、乾燥時において３〜１５μｍの範囲が一般
的である。
終的に常法に従って連続焼付塗装ラインで焼付塗装され
るが、その焼付塗装条件は、２２０〜３００℃で２分以
下保持（加熱速度５℃／ｓｅｃ以上、冷却速度１０／ｓ
ｅｃ以上）が好ましい。なお、この場合の塗料は有機樹
脂で、溶剤型塗料としてエポキシ−フエノール系、エポ
キシ−アミノ系、ビニル系、ビニル−エポキシ−フエノ
ール系等があり、また水性塗料としてエポキシ−アクリ
ル系等があり、これらの塗料で両面に焼付塗装され、塗
膜の厚さは、乾燥時において３〜１５μｍの範囲が一般
的である。
【００２３】以上の如く製造したＡｌ合金焼付塗装板
は、圧延方向と平行断面の金属組織において平均粒径１
μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以下
であり、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒径０．１μｍ以
上の析出物量がＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下とな
っている。これらの要件の意義および限定理由は、前記
請求項１と同様である。
は、圧延方向と平行断面の金属組織において平均粒径１
μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以下
であり、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒径０．１μｍ以
上の析出物量がＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下とな
っている。これらの要件の意義および限定理由は、前記
請求項１と同様である。
【００２４】以上説明したように、本発明の製造方法で
得られたＡｌ合金焼付塗装板（コイル）は、缶蓋材に要
求される一般的特性（板の表面性状、強度、耐圧値、リ
ベット成形性）に優れるとともに、特に缶蓋スコア部の
耐ＳＣＣ性に優れ、缶蓋材料として好適である。
得られたＡｌ合金焼付塗装板（コイル）は、缶蓋材に要
求される一般的特性（板の表面性状、強度、耐圧値、リ
ベット成形性）に優れるとともに、特に缶蓋スコア部の
耐ＳＣＣ性に優れ、缶蓋材料として好適である。
【００２５】
【実施例】以下本発明の実施例について、比較例と対比
して詳細に説明する。 〔実施例１〕表１（試験Ｎｏ．１〜２０）に示す各種組
成のＡｌ合金を、常法により溶解しＤＣ鋳造にて鋳塊と
した。次に、これを面削後、５００℃で６時間の均質化
熱処理を施した。処理温度までの加熱速度は４００〜４
８０℃間で２５〜３０℃／ｈであった。次に、これを４
８０℃で熱間圧延を開始し、厚さ４９０ｍｍの鋳塊から
厚さ３．５ｍｍまで熱間圧延した。均質化熱処理終了か
ら熱間圧延終了までの４８０〜４００℃間の保持時間
は、２０〜３０分であり、熱間圧延終了温度は３００〜
３２０℃であった。次に、この熱延板を厚さ１．０ｍｍ
まで冷間圧延した。冷間圧延の加工率は７１％であっ
た。続いてこれを５００℃×０秒の中間焼鈍を行った
（加熱速度１００℃／ｓｅｃ、冷却速度４０℃／ｓｅ
ｃ）。
して詳細に説明する。 〔実施例１〕表１（試験Ｎｏ．１〜２０）に示す各種組
成のＡｌ合金を、常法により溶解しＤＣ鋳造にて鋳塊と
した。次に、これを面削後、５００℃で６時間の均質化
熱処理を施した。処理温度までの加熱速度は４００〜４
８０℃間で２５〜３０℃／ｈであった。次に、これを４
８０℃で熱間圧延を開始し、厚さ４９０ｍｍの鋳塊から
厚さ３．５ｍｍまで熱間圧延した。均質化熱処理終了か
ら熱間圧延終了までの４８０〜４００℃間の保持時間
は、２０〜３０分であり、熱間圧延終了温度は３００〜
３２０℃であった。次に、この熱延板を厚さ１．０ｍｍ
まで冷間圧延した。冷間圧延の加工率は７１％であっ
た。続いてこれを５００℃×０秒の中間焼鈍を行った
（加熱速度１００℃／ｓｅｃ、冷却速度４０℃／ｓｅ
ｃ）。
【００２６】次に、これを厚さ０．２５ｍｍまで冷間圧
延した（冷間圧延率 ７５％）。続いてこの板を常法に
従って焼付塗装した。なお焼付塗装の条件は以下のとお
りである。 塗料及び塗膜の厚さ：内面は塩化ビニル系で厚さは５μｍ 外面はエポキシユリア系で厚さは４μｍ 加熱速度 ：１０℃／ｓｅｃ 焼付処理温度、時間：２７０℃×０ｓｅｃ 冷却速度 ：２０℃／ｓｅｃ
延した（冷間圧延率 ７５％）。続いてこの板を常法に
従って焼付塗装した。なお焼付塗装の条件は以下のとお
りである。 塗料及び塗膜の厚さ：内面は塩化ビニル系で厚さは５μｍ 外面はエポキシユリア系で厚さは４μｍ 加熱速度 ：１０℃／ｓｅｃ 焼付処理温度、時間：２７０℃×０ｓｅｃ 冷却速度 ：２０℃／ｓｅｃ
【００２７】
【表１】
【００２８】なお、試験Ｎｏ．２１、２２のＡｌ合金焼
付塗装板は、表１の試験Ｎｏ．２に示すＡｌ合金（Ｂ）
を使用して、合金組成以外の他の構成要件が本発明の範
囲外となる材料を以下のごとく作製した。 ・試験Ｎｏ．２１の焼付塗装板 （平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が
本発明の範囲外） ４５０℃で１２時間の均質化熱処理 熱間圧延：開始温度４２０℃、終了温度２８０℃ 他の条件は、試験Ｎｏ．２の焼付塗装板と同様である。 ・試験Ｎｏ．２２の焼付塗装板 （平均粒径０．１μｍ以上のＣｕを含む析出物量が本発
明の範囲外） 中間焼鈍：３８０℃で０ｓｅｃ保持 加熱速度６０℃／ｓｅｃ 冷却速度２℃／ｓｅｃ 他の条件は、試験Ｎｏ．２の焼付塗装板と同様である。
付塗装板は、表１の試験Ｎｏ．２に示すＡｌ合金（Ｂ）
を使用して、合金組成以外の他の構成要件が本発明の範
囲外となる材料を以下のごとく作製した。 ・試験Ｎｏ．２１の焼付塗装板 （平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が
本発明の範囲外） ４５０℃で１２時間の均質化熱処理 熱間圧延：開始温度４２０℃、終了温度２８０℃ 他の条件は、試験Ｎｏ．２の焼付塗装板と同様である。 ・試験Ｎｏ．２２の焼付塗装板 （平均粒径０．１μｍ以上のＣｕを含む析出物量が本発
明の範囲外） 中間焼鈍：３８０℃で０ｓｅｃ保持 加熱速度６０℃／ｓｅｃ 冷却速度２℃／ｓｅｃ 他の条件は、試験Ｎｏ．２の焼付塗装板と同様である。
【００２９】以上のように製造した缶蓋材用Ａｌ合金焼
付塗装板について、平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化
合物の面積分率（％）、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒
径０．１μｍ以上の析出物量（Ｃｕ換算量でのｗｔ％）
を測定し、その結果を表１に併記した。なお、Ｍｇ2 Ｓ
ｉ化合物の面積分率（％）は、圧延方向に平行な断面を
研磨し、これを光学顕微鏡と組み合わせた画像解析装置
を用いて１画素当たり０．５μｍ長さの条件で０．２５
ｍｍ2 の視野で測定した。また、Ｃｕの析出量について
は、最終板をフェノールに溶解し、これを０．１μｍの
フィルターでこして、ろ液中のＣｕを分析し、配合量か
ら差し引いた値とした。
付塗装板について、平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ化
合物の面積分率（％）、Ｃｕを含む析出物のうち平均粒
径０．１μｍ以上の析出物量（Ｃｕ換算量でのｗｔ％）
を測定し、その結果を表１に併記した。なお、Ｍｇ2 Ｓ
ｉ化合物の面積分率（％）は、圧延方向に平行な断面を
研磨し、これを光学顕微鏡と組み合わせた画像解析装置
を用いて１画素当たり０．５μｍ長さの条件で０．２５
ｍｍ2 の視野で測定した。また、Ｃｕの析出量について
は、最終板をフェノールに溶解し、これを０．１μｍの
フィルターでこして、ろ液中のＣｕを分析し、配合量か
ら差し引いた値とした。
【００３０】以上の試験材について、材料の機械的強
度、耐圧値（ＫＰａ）、リベットの成形性、耐ＳＣＣ性
を試験評価し、その結果を表２に記した。なお、試験評
価方法は以下のとおりである。 〔試験評価方法〕 （１）材料の機械的強度試験 焼付塗装板から、圧延方向と平行にＪＩＳ５号試験片を
切り出して、引張試験を行い、引張強さ（Ｎ／ｍ
ｍ2 ）、耐力（Ｎ／ｍｍ2 ）、伸び（％）を測定した。 （２）耐圧値試験 焼付塗装板を、外径が２×６／１６インチ径（２０６
径）の耐圧型缶蓋に成形し、これを所定の治具に装着
し、窒素ガスにより内圧をかけていき、缶蓋の一部が一
次バックリングした時の圧力を耐圧値（ＫＰａ）とし
た。
度、耐圧値（ＫＰａ）、リベットの成形性、耐ＳＣＣ性
を試験評価し、その結果を表２に記した。なお、試験評
価方法は以下のとおりである。 〔試験評価方法〕 （１）材料の機械的強度試験 焼付塗装板から、圧延方向と平行にＪＩＳ５号試験片を
切り出して、引張試験を行い、引張強さ（Ｎ／ｍ
ｍ2 ）、耐力（Ｎ／ｍｍ2 ）、伸び（％）を測定した。 （２）耐圧値試験 焼付塗装板を、外径が２×６／１６インチ径（２０６
径）の耐圧型缶蓋に成形し、これを所定の治具に装着
し、窒素ガスにより内圧をかけていき、缶蓋の一部が一
次バックリングした時の圧力を耐圧値（ＫＰａ）とし
た。
【００３１】（３）リベットの成形性試験 リベットの成形性は、焼付塗装板から上記の缶蓋でリベ
ット成形したものを１０００個作製し、リベット部の割
れの有無を目視で観察した。一個でも成形不良があった
場合は×、成形不良が全くなかった場合を○とした。 （４）耐ＳＣＣ性試験 焼付塗装板を、外径が２×６／１６インチ径（２０６
径）の耐圧型缶蓋に成形し、更に板厚（０．２５ｍｍ）
の６０％のスコア加工（切り込み深さ０．１５ｍｍ）を
行い、スコア部に１０００ｐｐｍのＮａＣｌ溶液を塗布
し、所定量のドライアイスを入れたボデイとシーミング
を行うことにより内圧（１．８ｋｇｆ／ｃｍ2 の内圧）
をかけ、これを４０℃、相対湿度８０％の恒温槽に保管
し、個数５０缶のうち、スコア割れを起こして内圧が抜
けてしまったものの個数を数えて評価した。
ット成形したものを１０００個作製し、リベット部の割
れの有無を目視で観察した。一個でも成形不良があった
場合は×、成形不良が全くなかった場合を○とした。 （４）耐ＳＣＣ性試験 焼付塗装板を、外径が２×６／１６インチ径（２０６
径）の耐圧型缶蓋に成形し、更に板厚（０．２５ｍｍ）
の６０％のスコア加工（切り込み深さ０．１５ｍｍ）を
行い、スコア部に１０００ｐｐｍのＮａＣｌ溶液を塗布
し、所定量のドライアイスを入れたボデイとシーミング
を行うことにより内圧（１．８ｋｇｆ／ｃｍ2 の内圧）
をかけ、これを４０℃、相対湿度８０％の恒温槽に保管
し、個数５０缶のうち、スコア割れを起こして内圧が抜
けてしまったものの個数を数えて評価した。
【００３２】
【表２】
【００３３】表１、表２から明らかなように、本発明の
範囲内にあるＡＬ合金焼付塗装板（本発明例）は、缶蓋
材として必要な特性を満足する上、スコア部の耐ＳＣＣ
性に優れていることがわかる。これに対し比較例は、合
金組成または金属組織が本発明の範囲外にあり、その結
果いずれかの特性が劣っていることがわかる。
範囲内にあるＡＬ合金焼付塗装板（本発明例）は、缶蓋
材として必要な特性を満足する上、スコア部の耐ＳＣＣ
性に優れていることがわかる。これに対し比較例は、合
金組成または金属組織が本発明の範囲外にあり、その結
果いずれかの特性が劣っていることがわかる。
【００３４】〔実施例２〕実施例１のＢのＡｌ合金を、
常法により溶解鋳造し、面削後、均質化熱処理を施し、
熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延、焼付塗
装を施した。その詳細な製造条件を表３に示す。なお、
焼付塗装の条件は、実施例１と同様である。
常法により溶解鋳造し、面削後、均質化熱処理を施し、
熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延、焼付塗
装を施した。その詳細な製造条件を表３に示す。なお、
焼付塗装の条件は、実施例１と同様である。
【００３５】
【表３】
【００３６】このようにして得たＡｌ合金焼付塗装板に
ついて、実施例１と同様に、材料の機械的強度、耐圧値
（ＫＰａ）、リベットの成形性、、耐ＳＣＣ性を試験評
価し、その結果を表４に記した。なお、板の表面性状に
ついても、目視で観察して記した。
ついて、実施例１と同様に、材料の機械的強度、耐圧値
（ＫＰａ）、リベットの成形性、、耐ＳＣＣ性を試験評
価し、その結果を表４に記した。なお、板の表面性状に
ついても、目視で観察して記した。
【００３７】
【表４】
【００３８】表３、表４から明らかなように、本発明の
製造方法によるＡｌ合金焼付塗装板（本発明例）は、い
ずれの特性においても良好であることがわかる。これに
対し、本発明の範囲外の製造方法によるＡｌ合金焼付塗
装板（比較例）は、いずれかの特性で劣っていることが
わかる。
製造方法によるＡｌ合金焼付塗装板（本発明例）は、い
ずれの特性においても良好であることがわかる。これに
対し、本発明の範囲外の製造方法によるＡｌ合金焼付塗
装板（比較例）は、いずれかの特性で劣っていることが
わかる。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明による缶蓋
用Ａｌ合金焼付塗装板は、缶蓋のリベット成形性、耐圧
値、を損なう事無く、スコア部の耐ＳＣＣ性に優れてお
り内圧がかかった状態でも割れが発生しにくい効果があ
る。従って，この発明によるＡｌ合金焼付塗装板は、飲
料用アルミニウム缶全般の缶蓋材として好適であり、特
に内圧が高くなる炭酸飲料やビール用の耐圧型缶蓋材に
適している。
用Ａｌ合金焼付塗装板は、缶蓋のリベット成形性、耐圧
値、を損なう事無く、スコア部の耐ＳＣＣ性に優れてお
り内圧がかかった状態でも割れが発生しにくい効果があ
る。従って，この発明によるＡｌ合金焼付塗装板は、飲
料用アルミニウム缶全般の缶蓋材として好適であり、特
に内圧が高くなる炭酸飲料やビール用の耐圧型缶蓋材に
適している。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｍｇ３．０〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２
０〜０．７０ｗｔ％、Ｃｕ０．０１〜０．１５ｗｔ％、
Ｆｅ０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含
み、かつＭｎ／Ｓｉ≧２．０を満たし、更にＣｒ０．０
１〜０．１０ｗｔ％及びＴｉ０．００１〜０．０５ｗｔ
％のうち１種又は２種を含み、残部がＡｌ及び不可避不
純物からなるＡｌ合金焼付塗装板であって、 圧延方向
と平行断面の金属組織において平均粒径１μｍ以上のＭ
ｇ2 Ｓｉ化合物の面積分率が１．２％以下であり、Ｃｕ
を含む析出物のうち平均粒径０．１μｍ以上の析出物量
がＣｕ換算量で０．０４０ｗｔ％以下であることを特徴
とするスコア部の耐応力腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａ
ｌ合金焼付塗装板。 - 【請求項２】 Ｍｇ３．０〜５．０ｗｔ％、Ｍｎ０．２
０〜０．７０ｗｔ％、Ｃｕ０．０１〜０．１５ｗｔ％、
Ｆｅ０．３５ｗｔ％以下、Ｓｉ０．２０ｗｔ％以下を含
み、かつＭｎ／Ｓｉ≧２．０を満たし、更にＣｒ０．０
１〜０．１０ｗｔ％及びＴｉ０．００１〜０．０５ｗｔ
％のうち１種又は２種を含み、残部がＡｌ及び不可避不
純物からなるＡｌ合金溶湯を半連続鋳造により鋳塊と
し、次にこの鋳塊を４００〜４８０℃の温度範囲を昇温
速度２０℃／ｈ以上で加熱して４８０〜５５０℃で１時
間以上の均質化熱処理を行い、続いてこれを熱間圧延し
て所定の熱延板とするが、均質化熱処理後から熱間圧延
を終了までの間に、４８０〜４００℃の温度範囲に３０
分を越えて保持されることなく熱間圧延を終了し、その
後これを４０％以上の加工率で冷間圧延し、次にこれを
中間焼鈍するがこの条件は、昇温速度１０℃／ｓｅｃ以
上、到達温度４００〜５５０℃、この温度での保持時間
２分以内、冷却速度５℃／ｓｅｃ以上とし、続いて５０
％以上の加工率で最終冷間圧延し、これを更に常法に従
って焼付塗装する製造方法であって、圧延方向と平行断
面の金属組織において平均粒径１μｍ以上のＭｇ2 Ｓｉ
化合物の面積分率を１．２％以下とし、Ｃｕを含む析出
物のうち平均粒径０．１μｍ以上の析出物量をＣｕ換算
量で０．０４０ｗｔ％以下とすることを特徴とするスコ
ア部の耐応力腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付
塗装板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7903996A JPH09268341A (ja) | 1996-04-01 | 1996-04-01 | スコア部の耐応力腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7903996A JPH09268341A (ja) | 1996-04-01 | 1996-04-01 | スコア部の耐応力腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09268341A true JPH09268341A (ja) | 1997-10-14 |
Family
ID=13678785
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7903996A Pending JPH09268341A (ja) | 1996-04-01 | 1996-04-01 | スコア部の耐応力腐食割れ性に優れた缶蓋材用Ａｌ合金焼付塗装板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09268341A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002348629A (ja) * | 2001-05-22 | 2002-12-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 塗装性およびプレス成形性に優れた輸送関連構造体用アルミニウム合金板材 |
| EP1443123A1 (de) * | 2003-01-28 | 2004-08-04 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Aluminiumlegierung zur Herstellung von Deckelband für Dosen |
| JP2007023340A (ja) * | 2005-07-15 | 2007-02-01 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 陽圧缶蓋用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
| JP2015151596A (ja) * | 2014-02-18 | 2015-08-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 缶蓋用アルミニウム合金板 |
| JP2015151597A (ja) * | 2014-02-18 | 2015-08-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 缶蓋用アルミニウム合金板 |
| WO2015125791A1 (ja) * | 2014-02-18 | 2015-08-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 缶蓋用アルミニウム合金板 |
| JP2017008388A (ja) * | 2015-06-24 | 2017-01-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 缶蓋用アルミニウム合金板 |
| WO2017057491A1 (ja) * | 2015-09-29 | 2017-04-06 | 株式会社Uacj | タブ用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
-
1996
- 1996-04-01 JP JP7903996A patent/JPH09268341A/ja active Pending
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