JPH09243432A - 噴射量計測装置 - Google Patents
噴射量計測装置Info
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- JPH09243432A JPH09243432A JP8050451A JP5045196A JPH09243432A JP H09243432 A JPH09243432 A JP H09243432A JP 8050451 A JP8050451 A JP 8050451A JP 5045196 A JP5045196 A JP 5045196A JP H09243432 A JPH09243432 A JP H09243432A
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- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
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- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
- F02D41/40—Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
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- F02D41/403—Multiple injections with pilot injections
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/05—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects
- G01F1/34—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 内燃機関における燃料噴射量計測装置に関
し、温度により変化する体積弾性係数の影響を受けるこ
となく、単独で高速に燃料噴射量を計測する。 【解決手段】 燃料噴射時における圧力容器６内の圧力
変化ΔＰP と、燃料噴射以前の圧力容器内の圧力変化Δ
ＰC の比から燃料噴射時の噴射量を計測する計測制御手
段を備え、圧力変化ΔＰC は、圧力容器に連通した定容
積可変器内のダイアフラム１５が三方電磁弁のオンによ
り変位することにより、定容積可変器８内の一定容積Δ
Ｖが消滅することにより発生し、噴射量Δｑは、（ΔＰ
p ／ΔＰc）・ΔＶから求めるように構成する。上述の
計測方法によればパイロット噴射とメイン噴射が行われ
る内燃機関においても、パイロット噴射量をメイン噴射
とは分離して独立に計測が可能である。
し、温度により変化する体積弾性係数の影響を受けるこ
となく、単独で高速に燃料噴射量を計測する。 【解決手段】 燃料噴射時における圧力容器６内の圧力
変化ΔＰP と、燃料噴射以前の圧力容器内の圧力変化Δ
ＰC の比から燃料噴射時の噴射量を計測する計測制御手
段を備え、圧力変化ΔＰC は、圧力容器に連通した定容
積可変器内のダイアフラム１５が三方電磁弁のオンによ
り変位することにより、定容積可変器８内の一定容積Δ
Ｖが消滅することにより発生し、噴射量Δｑは、（ΔＰ
p ／ΔＰc）・ΔＶから求めるように構成する。上述の
計測方法によればパイロット噴射とメイン噴射が行われ
る内燃機関においても、パイロット噴射量をメイン噴射
とは分離して独立に計測が可能である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は液体の噴射量計測装
置に関し、特に内燃機関の燃料噴射ポンプにおける燃料
噴射量の計測装置に関するものである。本発明は、特に
パイロット噴射機構を持つ内燃機関において、パイロッ
ト噴射の噴射量をメイン噴射とは分離して独立かつ高速
に計測する場合に特に有効である。
置に関し、特に内燃機関の燃料噴射ポンプにおける燃料
噴射量の計測装置に関するものである。本発明は、特に
パイロット噴射機構を持つ内燃機関において、パイロッ
ト噴射の噴射量をメイン噴射とは分離して独立かつ高速
に計測する場合に特に有効である。
【０００２】
【従来の技術】一般に、密閉容器内の圧力変化ΔＰと噴
射された液体の量（噴射量）Δｑには次の関係式があ
る。 ΔＰ＝（Ｋ／Ｖ）・Δｑ ・・・・（１） ここで、Ｋは液体の体積弾性係数であり、Ｖは密閉容器
の内容積である。通常、体積弾性係数Ｋは温度によって
変化するので、実際の液体噴射時と噴射量計測時とでは
体積弾性係数Ｋが変化することになる。
射された液体の量（噴射量）Δｑには次の関係式があ
る。 ΔＰ＝（Ｋ／Ｖ）・Δｑ ・・・・（１） ここで、Ｋは液体の体積弾性係数であり、Ｖは密閉容器
の内容積である。通常、体積弾性係数Ｋは温度によって
変化するので、実際の液体噴射時と噴射量計測時とでは
体積弾性係数Ｋが変化することになる。
【０００３】ここで、噴射時の体積弾性係数をＫ1 と
し、その時の噴射量をΔｑ1 とすると、（１）式から噴
射量は次式で表せる。 Δｑ1 ＝（Ｖ／Ｋ1 ）・ΔＰ ・・・・（２） 一方、噴射量計算時の体積弾性係数をＫ2 とし、その時
の噴射量をΔｑ2 とすると、（２）式と同様にして次の
式を得る。
し、その時の噴射量をΔｑ1 とすると、（１）式から噴
射量は次式で表せる。 Δｑ1 ＝（Ｖ／Ｋ1 ）・ΔＰ ・・・・（２） 一方、噴射量計算時の体積弾性係数をＫ2 とし、その時
の噴射量をΔｑ2 とすると、（２）式と同様にして次の
式を得る。
【０００４】 Δｑ2 ＝（Ｖ／Ｋ2 ）・ΔＰ ・・・・（３） このように、温度の影響により噴射時の体積弾性係数Ｋ
1 と計測時の体積弾性係数Ｋ2 とが一致ないために噴射
量に計測誤差を生じることになる。ところで、内燃機関
における燃料噴射量の計測において、特にディーゼルエ
ンジンにおけるパイロット噴射ポンプによるパイロット
噴射量の計測は、メイン噴射と分離して行うために高速
な噴射量計測装置が必要である。
1 と計測時の体積弾性係数Ｋ2 とが一致ないために噴射
量に計測誤差を生じることになる。ところで、内燃機関
における燃料噴射量の計測において、特にディーゼルエ
ンジンにおけるパイロット噴射ポンプによるパイロット
噴射量の計測は、メイン噴射と分離して行うために高速
な噴射量計測装置が必要である。
【０００５】具体的には、例えば特開昭６４─６３６４
９号公報に記載のように、密閉容器内に軽油を噴射した
時の容器内の圧力と軽油の圧縮率から噴射量を求める方
法が提案されている。この場合、圧縮率は圧力や温度に
よって変化するため、本例では事前に軽油の圧縮率を求
め、圧力及び温度にて補正した時点を計測時の圧縮率と
して使用している。尚、圧縮率は体積弾性係数の逆数で
ある。
９号公報に記載のように、密閉容器内に軽油を噴射した
時の容器内の圧力と軽油の圧縮率から噴射量を求める方
法が提案されている。この場合、圧縮率は圧力や温度に
よって変化するため、本例では事前に軽油の圧縮率を求
め、圧力及び温度にて補正した時点を計測時の圧縮率と
して使用している。尚、圧縮率は体積弾性係数の逆数で
ある。
【０００６】また、同じ圧力変化を利用した計測方法と
して、例えば特開平４─１２１６２３号公報のように、
密閉容器内に軽油を噴射した時の圧力値と、流量計で計
測した（パイロット＋メイン噴射量）から、総噴射量を
圧力の比で分配しパイロット噴射量を求める方法が提案
されている。この方法では圧力の比を使うことで、圧縮
率の影響を受けないという利点がある。
して、例えば特開平４─１２１６２３号公報のように、
密閉容器内に軽油を噴射した時の圧力値と、流量計で計
測した（パイロット＋メイン噴射量）から、総噴射量を
圧力の比で分配しパイロット噴射量を求める方法が提案
されている。この方法では圧力の比を使うことで、圧縮
率の影響を受けないという利点がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前者の方法で
は、求めた圧縮率が、時間的に経過した計測時の圧縮率
と相違する場合には精度の高い噴射量計測を行うことが
できない、という問題がある。一方、後者の方法では、
パイロット噴射量に対しメイン噴射量が非常に大きい場
合には、微小なパイロット噴射量を精度高く計測するこ
とができないという問題がある。
は、求めた圧縮率が、時間的に経過した計測時の圧縮率
と相違する場合には精度の高い噴射量計測を行うことが
できない、という問題がある。一方、後者の方法では、
パイロット噴射量に対しメイン噴射量が非常に大きい場
合には、微小なパイロット噴射量を精度高く計測するこ
とができないという問題がある。
【０００８】本発明の目的は、上述の従来技術の問題点
を解消し、液体の噴射量計測、特に内燃機関における燃
料噴射の噴射量を温度による体積弾性係数の影響を受け
ることなく、毎噴射ごとに高精度で計測可能とし、パイ
ロット噴射とメイン噴射による総噴射量を計測する場合
でも、パイロット噴射におけるパイロット噴射量をメイ
ン噴射量と分離して計測可能とし、かつメイン噴射量の
増減による影響を受けずに、高精度に計測可能とする噴
射量計測装置を提供することにある。
を解消し、液体の噴射量計測、特に内燃機関における燃
料噴射の噴射量を温度による体積弾性係数の影響を受け
ることなく、毎噴射ごとに高精度で計測可能とし、パイ
ロット噴射とメイン噴射による総噴射量を計測する場合
でも、パイロット噴射におけるパイロット噴射量をメイ
ン噴射量と分離して計測可能とし、かつメイン噴射量の
増減による影響を受けずに、高精度に計測可能とする噴
射量計測装置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明によれ
ば、計測制御手段によって、液体噴射時の圧力容器内の
圧力変化と、液体噴射時以前に、圧力容器に連通した一
定容積の変化によって発生した圧力容器内の圧力変化と
の比に基づいて、液体噴射時の噴射量を演算するように
したので、温度による液体の体積弾性係数の影響を受け
ることなく、噴射量を毎噴射ごとに高精度で計測可能と
する。
ば、計測制御手段によって、液体噴射時の圧力容器内の
圧力変化と、液体噴射時以前に、圧力容器に連通した一
定容積の変化によって発生した圧力容器内の圧力変化と
の比に基づいて、液体噴射時の噴射量を演算するように
したので、温度による液体の体積弾性係数の影響を受け
ることなく、噴射量を毎噴射ごとに高精度で計測可能と
する。
【００１０】請求項２及び３の発明によれば、内燃機関
において、計測制御手段によって、燃料噴射時の圧力容
器内の圧力変化と、燃料噴射時以前に、圧力容器に連通
した一定容積の変化によって発生した圧力容器内の圧力
変化との比に基づいて、液体噴射時の噴射量を演算する
ようにしたので、温度による燃料の体積弾性係数の影響
を受けることなく、燃料噴射量を毎噴射ごとに高精度で
計測可能とする。しかもパイロット噴射に適用する場合
には、メイン噴射とは独立に測定することができるの
で、メイン噴射の量が非常に大きい場合でもその影響を
受けずに微小なパイロット噴射量を分離して計測するこ
とができる。
において、計測制御手段によって、燃料噴射時の圧力容
器内の圧力変化と、燃料噴射時以前に、圧力容器に連通
した一定容積の変化によって発生した圧力容器内の圧力
変化との比に基づいて、液体噴射時の噴射量を演算する
ようにしたので、温度による燃料の体積弾性係数の影響
を受けることなく、燃料噴射量を毎噴射ごとに高精度で
計測可能とする。しかもパイロット噴射に適用する場合
には、メイン噴射とは独立に測定することができるの
で、メイン噴射の量が非常に大きい場合でもその影響を
受けずに微小なパイロット噴射量を分離して計測するこ
とができる。
【００１１】以下に本発明の要点を説明する。本発明
は、内燃機関の燃料噴射量計測、特に、ディーゼルエン
ジンの燃料噴射量計測において、圧力容器（密閉容器）
内に軽油を噴射した時の、圧力容器内の圧力変化から噴
射量を求めるに際して、毎噴射ごとに既知の一定容積を
変化させ（容積の変化ΔＶ）、これによって生じる密閉
容器内の圧力変化（ΔＰC ）と、燃料噴射時の圧力変化
（ΔＰP ）との比（ΔＰP ／ΔＰC ）から燃料噴射量
（Δｑ）を求める新規な計測方法を提供するものであ
る。本発明の計測方法は、パイロット噴射における噴射
量に限らず、パイロット噴射を伴わない単噴射において
も適用することができる。
は、内燃機関の燃料噴射量計測、特に、ディーゼルエン
ジンの燃料噴射量計測において、圧力容器（密閉容器）
内に軽油を噴射した時の、圧力容器内の圧力変化から噴
射量を求めるに際して、毎噴射ごとに既知の一定容積を
変化させ（容積の変化ΔＶ）、これによって生じる密閉
容器内の圧力変化（ΔＰC ）と、燃料噴射時の圧力変化
（ΔＰP ）との比（ΔＰP ／ΔＰC ）から燃料噴射量
（Δｑ）を求める新規な計測方法を提供するものであ
る。本発明の計測方法は、パイロット噴射における噴射
量に限らず、パイロット噴射を伴わない単噴射において
も適用することができる。
【００１２】即ち、本発明では、一定容積変化させた時
の圧力容器内の圧力変化と、燃料噴射時の圧力変化の比
が、一定容積変化量と噴射量の比に等しいことに着目
し、圧力変化の比（ΔＰP ／ΔＰC ）と一定容積と噴射
量の比（Δｑ／ΔＶ）を求め噴射量Δｑを計測するもの
であり、以下の計算式で明らかなように圧力変化の比を
使用することにより、計算式中から（Ｋ／Ｖ）項は削除
され、その結果、体積弾性係数Ｋの影響、即ち、温度の
影響、を除去することができるものである。
の圧力容器内の圧力変化と、燃料噴射時の圧力変化の比
が、一定容積変化量と噴射量の比に等しいことに着目
し、圧力変化の比（ΔＰP ／ΔＰC ）と一定容積と噴射
量の比（Δｑ／ΔＶ）を求め噴射量Δｑを計測するもの
であり、以下の計算式で明らかなように圧力変化の比を
使用することにより、計算式中から（Ｋ／Ｖ）項は削除
され、その結果、体積弾性係数Ｋの影響、即ち、温度の
影響、を除去することができるものである。
【００１３】一方、厳密には一定容積変化させたときの
体積弾性係数と燃料噴射時の体積弾性係数が一致してい
なければこの方式は成り立たないが、本発明では毎噴射
ごと（非常に短い時間）に圧力容器内の圧力変化の比を
求めるため、この期間での温度変化は無視できる程度に
非常に小さいと考えることができ、実際の噴射量計測に
は何ら影響を与えるものではない。
体積弾性係数と燃料噴射時の体積弾性係数が一致してい
なければこの方式は成り立たないが、本発明では毎噴射
ごと（非常に短い時間）に圧力容器内の圧力変化の比を
求めるため、この期間での温度変化は無視できる程度に
非常に小さいと考えることができ、実際の噴射量計測に
は何ら影響を与えるものではない。
【００１４】上述した本発明の計測方法の要旨を以下に
説明する。圧力容器に連通する定容積可変器の一定容積
（ΔＶ）を変化させた時に生じる圧力容器内の圧力変化
をΔＰC とし、その時の体積弾性係数をＫC とすると、
圧力変化ΔＰC は次式で表すことができる。 ΔＰC ＝（ＫC ／Ｖ）・ΔＶ ・・・・・（４） 一方、噴射時の燃料噴射量Δｑによる圧力変化をΔＰP
とし、その時の体積弾性係数をＫP とすると、（１）式
から次式を得る。
説明する。圧力容器に連通する定容積可変器の一定容積
（ΔＶ）を変化させた時に生じる圧力容器内の圧力変化
をΔＰC とし、その時の体積弾性係数をＫC とすると、
圧力変化ΔＰC は次式で表すことができる。 ΔＰC ＝（ＫC ／Ｖ）・ΔＶ ・・・・・（４） 一方、噴射時の燃料噴射量Δｑによる圧力変化をΔＰP
とし、その時の体積弾性係数をＫP とすると、（１）式
から次式を得る。
【００１５】 ΔＰP ＝（ＫP ／Ｖ）・Δｑ ・・・・・（５） これらの式のΔＰC とΔＶ、及びΔＰP とΔｑは、それ
ぞれ比例関係にあるので、上記の（４）式及び（５）式
から圧力容器の内容積Ｖを消去すると、次式を得る。 ΔＰP ／ΔＰC ＝（ＫP ・Δｑ）／（ＫC ・ΔＶ） ・・・・・（６） 前述のように毎噴射ごとの非常に短い時間ではＫC ＝Ｋ
P であるから、（６）式はΔＰP ／ΔＰC ＝Δｑ／ΔＶ
となり、その結果、次のように表すことができる。
ぞれ比例関係にあるので、上記の（４）式及び（５）式
から圧力容器の内容積Ｖを消去すると、次式を得る。 ΔＰP ／ΔＰC ＝（ＫP ・Δｑ）／（ＫC ・ΔＶ） ・・・・・（６） 前述のように毎噴射ごとの非常に短い時間ではＫC ＝Ｋ
P であるから、（６）式はΔＰP ／ΔＰC ＝Δｑ／ΔＶ
となり、その結果、次のように表すことができる。
【００１６】 噴射量Δｑ＝（ΔＰP ／ΔＰC ） ・・・・・（７） 従って、計測式中から温度変化する体積弾性係数Ｋの項
が消えるため、温度による影響を受けない非常の精度の
高い噴射量計測結果を得ることができる。ところで、後
述するように、本発明では上述の基準となる一定容積変
化ΔＶを、高速で変位可能なダイアフラムの変位動作で
得ているため、毎噴射ごと高速にΔＶを変化させること
ができ、かつ他の容積計を使用せずに、一定容積を基準
とすることから、計測誤差を極めて少なくすることがで
きる。
が消えるため、温度による影響を受けない非常の精度の
高い噴射量計測結果を得ることができる。ところで、後
述するように、本発明では上述の基準となる一定容積変
化ΔＶを、高速で変位可能なダイアフラムの変位動作で
得ているため、毎噴射ごと高速にΔＶを変化させること
ができ、かつ他の容積計を使用せずに、一定容積を基準
とすることから、計測誤差を極めて少なくすることがで
きる。
【００１７】本発明を使用することにより、内燃機関の
単噴射における燃料噴射量に限らず、パイロット噴射ポ
ンプのパイロット噴射量をメイン噴射量と分離して計測
することができる。即ち、上記（７）式を用いて、パイ
ロット噴射の以前に、圧力容器に連通した定容積可変器
内の一定容積を変化（ΔＶ）させ、この時の圧力容器内
の圧力変化（ΔＰC ）とパイロット噴射させた時の圧力
変化（ΔＰP ）から噴射量Δｑを求めることができる。
従って、パイロット噴射量の計測値はパイロット噴射の
後に噴射されるメイン噴射の大きな噴射量の影響を受け
ずに、分離して高速に計測することができる。また、総
噴射量（パイロット噴射量＋メイン噴射量）を求める場
合には、従来の流量計を本システムの後に設置すること
で計測可能である。
単噴射における燃料噴射量に限らず、パイロット噴射ポ
ンプのパイロット噴射量をメイン噴射量と分離して計測
することができる。即ち、上記（７）式を用いて、パイ
ロット噴射の以前に、圧力容器に連通した定容積可変器
内の一定容積を変化（ΔＶ）させ、この時の圧力容器内
の圧力変化（ΔＰC ）とパイロット噴射させた時の圧力
変化（ΔＰP ）から噴射量Δｑを求めることができる。
従って、パイロット噴射量の計測値はパイロット噴射の
後に噴射されるメイン噴射の大きな噴射量の影響を受け
ずに、分離して高速に計測することができる。また、総
噴射量（パイロット噴射量＋メイン噴射量）を求める場
合には、従来の流量計を本システムの後に設置すること
で計測可能である。
【００１８】
【発明の実施の形態】図１は本発明の一例全体構成図で
ある。図中、１はモータ、２はモータ１により駆動され
る噴射ポンプ、３は噴射ポンプの回転を検出するエンコ
ーダ、４は噴射ポンプ２に接続された高圧配管、５は高
圧配管４に接続された噴射ノズル、６は圧力容器、７は
容器内の圧力を検出する圧力センサ、８は圧力容器６に
取り付けられた定容積可変器、９は圧力容器６に取り付
けられた二方電磁弁、１０は二方電磁弁９に取り付けら
れた背圧弁、１１は定容積可変器８に接続された三方電
磁弁、１２は三方電磁弁１１に接続された圧力発生源、
１３は三方電磁弁１１に接続された背圧弁、１４は圧力
センサ７及びエンコーダ３の出力に基づいて二方電磁弁
９及び三方電磁弁１１の動作を制御する計測制御装置で
ある。計測制御装置１４は後述するように本発明の計測
制御を行うための装置である。
ある。図中、１はモータ、２はモータ１により駆動され
る噴射ポンプ、３は噴射ポンプの回転を検出するエンコ
ーダ、４は噴射ポンプ２に接続された高圧配管、５は高
圧配管４に接続された噴射ノズル、６は圧力容器、７は
容器内の圧力を検出する圧力センサ、８は圧力容器６に
取り付けられた定容積可変器、９は圧力容器６に取り付
けられた二方電磁弁、１０は二方電磁弁９に取り付けら
れた背圧弁、１１は定容積可変器８に接続された三方電
磁弁、１２は三方電磁弁１１に接続された圧力発生源、
１３は三方電磁弁１１に接続された背圧弁、１４は圧力
センサ７及びエンコーダ３の出力に基づいて二方電磁弁
９及び三方電磁弁１１の動作を制御する計測制御装置で
ある。計測制御装置１４は後述するように本発明の計測
制御を行うための装置である。
【００１９】このような構成において、噴射ポンプ２は
モータ１によって駆動され、噴射ポンプ２の回転信号は
エンコーダ３によって検出され計測制御装置１４に出力
される。一方、噴射ポンプ２で圧送された燃料は接続さ
れた高圧配管４を経て噴射ノズル５から圧力容器６の中
に噴射される。圧力容器６には容器内の圧力を計測する
ための圧力センサ７と定容積可変器８、及び二方電磁弁
９が取り付けられている。二方電磁弁９の出口側には圧
力容器６に一定の背圧を加えるための背圧弁１０が設け
られている。定容積可変器８には内部に一定容積Ｖｄ
（図４（ａ）参照）があり、ダイアフラム１５（図３，
図４参照）の変位によりその容積を変化させる。
モータ１によって駆動され、噴射ポンプ２の回転信号は
エンコーダ３によって検出され計測制御装置１４に出力
される。一方、噴射ポンプ２で圧送された燃料は接続さ
れた高圧配管４を経て噴射ノズル５から圧力容器６の中
に噴射される。圧力容器６には容器内の圧力を計測する
ための圧力センサ７と定容積可変器８、及び二方電磁弁
９が取り付けられている。二方電磁弁９の出口側には圧
力容器６に一定の背圧を加えるための背圧弁１０が設け
られている。定容積可変器８には内部に一定容積Ｖｄ
（図４（ａ）参照）があり、ダイアフラム１５（図３，
図４参照）の変位によりその容積を変化させる。
【００２０】図３は図１に示す圧力容器及び定容積可変
器の構成図であり、図４（ａ），（ｂ）は図１に示す定
容積可変器の動作説明図である。図３、図４（ａ），
（ｂ）を参照しつつ図１構成の作用を以下に説明する。
まずダイアフラム１５の動作を図４（ａ），（ｂ）に沿
って説明する。三方電磁弁１１がオフの時（図４（ａ）
参照）、定容積可変器８の８ｂ側の部屋は三方電磁弁１
１を経て背圧弁１３で設定された圧力で保持される。背
圧弁１３は背圧弁１０より低い圧力に設定する。そし
て、部屋８ｂ側の圧力が８ａ側より低くなると、ダイア
フラム１５は図示のように８ｂ側の壁に接した位置で停
止し、８ａ側には一定容積の部屋ができる。
器の構成図であり、図４（ａ），（ｂ）は図１に示す定
容積可変器の動作説明図である。図３、図４（ａ），
（ｂ）を参照しつつ図１構成の作用を以下に説明する。
まずダイアフラム１５の動作を図４（ａ），（ｂ）に沿
って説明する。三方電磁弁１１がオフの時（図４（ａ）
参照）、定容積可変器８の８ｂ側の部屋は三方電磁弁１
１を経て背圧弁１３で設定された圧力で保持される。背
圧弁１３は背圧弁１０より低い圧力に設定する。そし
て、部屋８ｂ側の圧力が８ａ側より低くなると、ダイア
フラム１５は図示のように８ｂ側の壁に接した位置で停
止し、８ａ側には一定容積の部屋ができる。
【００２１】次に、三方電磁弁１１がオンのとき（図４
（ｂ）参照）、定容積可変器８の８ｂ側の部屋は圧力発
生源１２とつながり、圧力発生源１２からの圧力が８ｂ
側の部屋に加わる。圧力発生源１２は圧力容器６内の最
大圧力（燃料が噴射された後の圧力）より高い圧力に設
定する。そして８ｂ側の圧力が８ａ側より高くなると、
ダイアフラム１５は図示のように８ａ側の壁に接した位
置で停止し、８ａ側の一定容積Ｖｄは消滅する。
（ｂ）参照）、定容積可変器８の８ｂ側の部屋は圧力発
生源１２とつながり、圧力発生源１２からの圧力が８ｂ
側の部屋に加わる。圧力発生源１２は圧力容器６内の最
大圧力（燃料が噴射された後の圧力）より高い圧力に設
定する。そして８ｂ側の圧力が８ａ側より高くなると、
ダイアフラム１５は図示のように８ａ側の壁に接した位
置で停止し、８ａ側の一定容積Ｖｄは消滅する。
【００２２】次に、計測制御装置１４はエンコーダ３か
らの回転信号を取り込み、予め設定されたタイミングで
二方電磁弁９、三方電磁弁１１を起動し、圧力センサ７
からの圧力信号より噴射量を求め表示する。これを以下
に説明する。図２は計測制御装置の計測時の信号タイミ
ングチャートであり、図５は図１の計測制御装置の詳細
構成図である。
らの回転信号を取り込み、予め設定されたタイミングで
二方電磁弁９、三方電磁弁１１を起動し、圧力センサ７
からの圧力信号より噴射量を求め表示する。これを以下
に説明する。図２は計測制御装置の計測時の信号タイミ
ングチャートであり、図５は図１の計測制御装置の詳細
構成図である。
【００２３】図５において、１６，１７，１８は圧力セ
ンサ７からの圧力ＰO ，ＰC ，ＰPを受けるラッチ回路
であり、これらの出力は対応するＡ／Ｄ変換器１９，２
０，２１によりデジタル化されてコンピュータ２２に入
力される。２４はトリガ信号を発生するタイミング信号
発生回路であり、２５は駆動信号Ｈ１に基づいて三方電
磁弁１１を駆動する電磁弁駆動回路であり、２６は駆動
信号Ｈ２に基づいて二方電磁弁９を駆動する電磁弁駆動
回路である。さらに２３はコンピュータ２２の処理結果
を表示する表示装置である。
ンサ７からの圧力ＰO ，ＰC ，ＰPを受けるラッチ回路
であり、これらの出力は対応するＡ／Ｄ変換器１９，２
０，２１によりデジタル化されてコンピュータ２２に入
力される。２４はトリガ信号を発生するタイミング信号
発生回路であり、２５は駆動信号Ｈ１に基づいて三方電
磁弁１１を駆動する電磁弁駆動回路であり、２６は駆動
信号Ｈ２に基づいて二方電磁弁９を駆動する電磁弁駆動
回路である。さらに２３はコンピュータ２２の処理結果
を表示する表示装置である。
【００２４】図２及び図５に沿って計測制御装置の信号
処理を以下に説明する。計測制御装置１４のタイミング
信号発生回路２４は、エンコーダ３からの回転信号ＲＴ
Ｓ１，ＲＴＳ２（図２ｃ，ｄ参照）を入力すると、予め
設定されたタイミングでトリガー信号ＴＲＧ１，ＴＲＧ
２，ＴＲＧ３（図２ｅ，ｆ，ｇ参照）を対応するラッチ
回路１６〜１８に出力する。即ち、後述するように、こ
れらのトリガ信号の出力タイミングは図２に示すよう
に、トリガ信号ＴＲＧ１は圧力ＰO のタイミングで、ト
リガ信号ＴＲＧ２は圧力ＰC のタイミングで、トリガ信
号ＴＲＧ３は圧力ＰP のタイミングでそれぞれ出力され
る。
処理を以下に説明する。計測制御装置１４のタイミング
信号発生回路２４は、エンコーダ３からの回転信号ＲＴ
Ｓ１，ＲＴＳ２（図２ｃ，ｄ参照）を入力すると、予め
設定されたタイミングでトリガー信号ＴＲＧ１，ＴＲＧ
２，ＴＲＧ３（図２ｅ，ｆ，ｇ参照）を対応するラッチ
回路１６〜１８に出力する。即ち、後述するように、こ
れらのトリガ信号の出力タイミングは図２に示すよう
に、トリガ信号ＴＲＧ１は圧力ＰO のタイミングで、ト
リガ信号ＴＲＧ２は圧力ＰC のタイミングで、トリガ信
号ＴＲＧ３は圧力ＰP のタイミングでそれぞれ出力され
る。
【００２５】上述のように、タイミング信号発生回路２
４は、三方電磁弁１１を駆動する駆動信号Ｈ１（図２ｈ
参照）及び二方電磁弁９を駆動する駆動信号Ｈ２（図２
ｉ参照）を発生する。そしてトリガ信号ＴＲＧ１〜ＴＲ
Ｇ３の各タイミングで圧力センサ７からの圧力波形をラ
ッチ回路１６，１７，１８にて保持し、Ａ／Ｄ変換１
９，２０，２１にてデジタル化した後、コンピュータ２
２に取り込む。
４は、三方電磁弁１１を駆動する駆動信号Ｈ１（図２ｈ
参照）及び二方電磁弁９を駆動する駆動信号Ｈ２（図２
ｉ参照）を発生する。そしてトリガ信号ＴＲＧ１〜ＴＲ
Ｇ３の各タイミングで圧力センサ７からの圧力波形をラ
ッチ回路１６，１７，１８にて保持し、Ａ／Ｄ変換１
９，２０，２１にてデジタル化した後、コンピュータ２
２に取り込む。
【００２６】まず、トリガ信号ＴＲＧ１のタイミングに
おいて、二方電磁弁９は閉じられており（密閉状態）、
圧力容器６には燃料が満たされ、背圧弁１０により容器
内には一定の背圧Ｐk が加わっている。この時の圧力Ｐ
o をコンピュータ２２に取り込む。次に駆動信号Ｈ１の
タイミングで三方電磁弁１１をオンさせる（開く）とダ
イアフラム１５は図４（ａ）の状態から図４（ｂ）の状
態に移動し、定容積可変器８内の燃料（一定容積Ｖｄ内
の燃料）は圧力容器６内に押し出される。
おいて、二方電磁弁９は閉じられており（密閉状態）、
圧力容器６には燃料が満たされ、背圧弁１０により容器
内には一定の背圧Ｐk が加わっている。この時の圧力Ｐ
o をコンピュータ２２に取り込む。次に駆動信号Ｈ１の
タイミングで三方電磁弁１１をオンさせる（開く）とダ
イアフラム１５は図４（ａ）の状態から図４（ｂ）の状
態に移動し、定容積可変器８内の燃料（一定容積Ｖｄ内
の燃料）は圧力容器６内に押し出される。
【００２７】その結果、押し出された容積Ｖｄの燃料に
より容器内の圧力はΔＰc だけ上昇し、この時、即ち、
一定容積変化時、の圧力Ｐc をトリガ信号ＴＲＧ２のタ
イミングでコンピュータ２２に取り込む。トリガ信号Ｔ
ＲＧ１，駆動信号Ｈ１，トリガ信号ＴＲＧ２までの各タ
イミングは、噴射ノズル５からの燃料が圧力容器６内に
噴射される前に行われるように設定する（図２ｅ，ｆ，
ｈ参照）。そしてトリガ信号ＴＲＧ２の後、噴射ノズル
５から燃料が噴射されると（図２ａ参照）、圧力容器内
の圧力はΔＰp だけ上昇する。この時の圧力Ｐp をトリ
ガ信号ＴＲＧ３のタイミングでコンピュータ２２に取り
込む。
より容器内の圧力はΔＰc だけ上昇し、この時、即ち、
一定容積変化時、の圧力Ｐc をトリガ信号ＴＲＧ２のタ
イミングでコンピュータ２２に取り込む。トリガ信号Ｔ
ＲＧ１，駆動信号Ｈ１，トリガ信号ＴＲＧ２までの各タ
イミングは、噴射ノズル５からの燃料が圧力容器６内に
噴射される前に行われるように設定する（図２ｅ，ｆ，
ｈ参照）。そしてトリガ信号ＴＲＧ２の後、噴射ノズル
５から燃料が噴射されると（図２ａ参照）、圧力容器内
の圧力はΔＰp だけ上昇する。この時の圧力Ｐp をトリ
ガ信号ＴＲＧ３のタイミングでコンピュータ２２に取り
込む。
【００２８】トリガ信号ＴＲＧ３の後に、駆動信号Ｈ２
により二方電磁弁９を開くと圧力容器６内の燃料は背圧
弁１０を経て外に排出される。排出と同時に三方電磁弁
１１はオフし、ダイアフラム１５は図４（ａ）の状態に
戻る。燃料の排出は圧力容器６内の圧力がＰk になるま
で行われ、排出が完了したタイミングでタイミング信号
発生回路２４からの駆動信号Ｈ２により二方電磁弁９は
閉じられ、再び圧力容器６は密閉状態になる。
により二方電磁弁９を開くと圧力容器６内の燃料は背圧
弁１０を経て外に排出される。排出と同時に三方電磁弁
１１はオフし、ダイアフラム１５は図４（ａ）の状態に
戻る。燃料の排出は圧力容器６内の圧力がＰk になるま
で行われ、排出が完了したタイミングでタイミング信号
発生回路２４からの駆動信号Ｈ２により二方電磁弁９は
閉じられ、再び圧力容器６は密閉状態になる。
【００２９】次にコンピュータ２２における信号処理に
ついて説明する。計測制御装置１４のコンピュータ２２
は対応するＡ／Ｄ変換器１９〜２１から取り込んだデジ
タル化された圧力Ｐo ，Ｐc ，Ｐp に基づいて、圧力変
化ΔＰc ＝Ｐc −Ｐo ，ΔＰ p ＝Ｐp −Ｐc を求める。
ここでΔＰc は一定容積Ｖｄ（即ち、ΔＶ）が圧力容器
６内に入ったことによる圧力変化であり、ΔＰp は噴射
ノズル５から噴射された燃料の噴射量Δｑが圧力容器６
内に入ったことによる圧力変化である。
ついて説明する。計測制御装置１４のコンピュータ２２
は対応するＡ／Ｄ変換器１９〜２１から取り込んだデジ
タル化された圧力Ｐo ，Ｐc ，Ｐp に基づいて、圧力変
化ΔＰc ＝Ｐc −Ｐo ，ΔＰ p ＝Ｐp −Ｐc を求める。
ここでΔＰc は一定容積Ｖｄ（即ち、ΔＶ）が圧力容器
６内に入ったことによる圧力変化であり、ΔＰp は噴射
ノズル５から噴射された燃料の噴射量Δｑが圧力容器６
内に入ったことによる圧力変化である。
【００３０】従って、前述の（１）式で示したように、
圧力変化ΔＰ＝（Ｋ／Ｖ）×Δｑの基本的な関係から、
燃料の噴射量Δｑと圧力変化ΔＰP は比例関係であり、
さらに一定容積ΔＶとこれが圧力容器に入ったことによ
る圧力変化ΔＰc も比例関係にあることから、次の比例
式、即ち、ΔＶ：ΔＰc ＝Δｑ：ΔＰp で表すことが
でき、従って、前述の（７）式に示す、Δｑ＝（ΔＰp
／ΔＰc ）・ΔＶ を得、単燃料噴射における噴射量計
測にて、温度による体積弾性係数の影響を受けず、かつ
高速に計測できるばかりか、後述する他の例のパイロッ
ト噴射ポンプによるパイロット噴射量をメイン噴射量と
分離して計測し、かつメイン噴射量の増減による影響も
受けずに、毎噴射毎のパイロット噴射量を高精度に計測
することにある。
圧力変化ΔＰ＝（Ｋ／Ｖ）×Δｑの基本的な関係から、
燃料の噴射量Δｑと圧力変化ΔＰP は比例関係であり、
さらに一定容積ΔＶとこれが圧力容器に入ったことによ
る圧力変化ΔＰc も比例関係にあることから、次の比例
式、即ち、ΔＶ：ΔＰc ＝Δｑ：ΔＰp で表すことが
でき、従って、前述の（７）式に示す、Δｑ＝（ΔＰp
／ΔＰc ）・ΔＶ を得、単燃料噴射における噴射量計
測にて、温度による体積弾性係数の影響を受けず、かつ
高速に計測できるばかりか、後述する他の例のパイロッ
ト噴射ポンプによるパイロット噴射量をメイン噴射量と
分離して計測し、かつメイン噴射量の増減による影響も
受けずに、毎噴射毎のパイロット噴射量を高精度に計測
することにある。
【００３１】なお、図２において、エンコーダ３から発
生される回転信号ＲＴＳ１はモータ１回転につき１パル
ス(1P/Rev)であり、ＲＴＳ２はモータ１回転につき3600
パルス(3600P/Rev) である。即ち、信号ＲＴＳ１はエン
コーダ３が１回転、すなわち噴射ポンプが１回転で１個
のパルスを発生させるものであり回転の絶対位置を検出
するものである。従ってＲＴＳ１のパルスとパルスの間
は１噴射工程を示す。一方、ＲＴＳ２は噴射ポンプが１
回転する間に3600個のパルスを発生するものである。前
述のように、ＲＴＳ２はトリガ信号ＴＲＧ１〜ＴＲＧ３
を発生するタイミング信号として使用される。なお、Ｒ
ＴＳ２のパルス数は 3600P/Revに限定されない。
生される回転信号ＲＴＳ１はモータ１回転につき１パル
ス(1P/Rev)であり、ＲＴＳ２はモータ１回転につき3600
パルス(3600P/Rev) である。即ち、信号ＲＴＳ１はエン
コーダ３が１回転、すなわち噴射ポンプが１回転で１個
のパルスを発生させるものであり回転の絶対位置を検出
するものである。従ってＲＴＳ１のパルスとパルスの間
は１噴射工程を示す。一方、ＲＴＳ２は噴射ポンプが１
回転する間に3600個のパルスを発生するものである。前
述のように、ＲＴＳ２はトリガ信号ＴＲＧ１〜ＴＲＧ３
を発生するタイミング信号として使用される。なお、Ｒ
ＴＳ２のパルス数は 3600P/Revに限定されない。
【００３２】図６は図１の本発明の他の例全体構成図で
あり、図７は図６の計測制御装置の計測時の信号タイミ
ングチャートである。図６において、図１と同じ構成要
素には同じ参照番号を付す。本例はパイロット噴射の後
にメイン噴射が行われる場合である。図中、番号２７は
パイロット噴射とメイン噴射の総噴射量を計測する流量
計である。本例の場合には、総噴射量（パイロット噴射
量＋メイン噴射量）については流量計２７を背圧弁１０
の後方に設置することで計測可能である。
あり、図７は図６の計測制御装置の計測時の信号タイミ
ングチャートである。図６において、図１と同じ構成要
素には同じ参照番号を付す。本例はパイロット噴射の後
にメイン噴射が行われる場合である。図中、番号２７は
パイロット噴射とメイン噴射の総噴射量を計測する流量
計である。本例の場合には、総噴射量（パイロット噴射
量＋メイン噴射量）については流量計２７を背圧弁１０
の後方に設置することで計測可能である。
【００３３】上述した図２とその関連説明で明らかなよ
うに、パイロット噴射についてはその噴射量Δｑをメイ
ン噴射とは分離して単噴射として求めることができ、従
って、メイン噴射の噴射量を求めたいときは流量計２７
で得られた総噴射量から既に求めたパイロット噴射量を
差し引くことにより容易に得られる。図７に示す信号タ
イミングチャートはメイン噴射が加わったことを除いて
図２の信号タイミングチャートと同じである。従って、
前半を省略しトリガ信号ＴＲＧ３が発生された以降につ
いて以下に説明する。
うに、パイロット噴射についてはその噴射量Δｑをメイ
ン噴射とは分離して単噴射として求めることができ、従
って、メイン噴射の噴射量を求めたいときは流量計２７
で得られた総噴射量から既に求めたパイロット噴射量を
差し引くことにより容易に得られる。図７に示す信号タ
イミングチャートはメイン噴射が加わったことを除いて
図２の信号タイミングチャートと同じである。従って、
前半を省略しトリガ信号ＴＲＧ３が発生された以降につ
いて以下に説明する。
【００３４】前述のように、図５に示すタイミング信号
発生回路２４から駆動信号Ｈ２を二方電磁弁駆動回路２
６に送り、電磁弁駆動回路２６により二方電磁弁のオン
／オフが制御される。タイミング信号発生回路２４から
トリガ信号ＴＲＧ２が発生された後、噴射ノズル５から
燃料が噴射されと圧力容器内の圧力はΔＰp だけ上昇す
る。このときの圧力容器内の圧力Ｐp をトリガ信号ＴＲ
Ｇ３のタイミングでコンピュータ２２に取り込む。その
後、二方電磁弁９を開くと圧力容器内の燃料は背圧弁１
０を経て、流量計２７に送られる。この排出と同時に三
方電磁弁１１はオフし、ダイアフラム１５は図４（ａ）
の状態に戻る。燃料の排出は圧力容器内の圧力がＰK に
なるまで行われ、排出が完了したタイミングで二方電磁
弁９が閉じられ、再び圧力容器６は密閉状態に戻る。従
って、流量計２７による総噴射量は、図７（ｇ）の駆動
信号Ｈ２がオンしている（開いている）期間において計
測される。
発生回路２４から駆動信号Ｈ２を二方電磁弁駆動回路２
６に送り、電磁弁駆動回路２６により二方電磁弁のオン
／オフが制御される。タイミング信号発生回路２４から
トリガ信号ＴＲＧ２が発生された後、噴射ノズル５から
燃料が噴射されと圧力容器内の圧力はΔＰp だけ上昇す
る。このときの圧力容器内の圧力Ｐp をトリガ信号ＴＲ
Ｇ３のタイミングでコンピュータ２２に取り込む。その
後、二方電磁弁９を開くと圧力容器内の燃料は背圧弁１
０を経て、流量計２７に送られる。この排出と同時に三
方電磁弁１１はオフし、ダイアフラム１５は図４（ａ）
の状態に戻る。燃料の排出は圧力容器内の圧力がＰK に
なるまで行われ、排出が完了したタイミングで二方電磁
弁９が閉じられ、再び圧力容器６は密閉状態に戻る。従
って、流量計２７による総噴射量は、図７（ｇ）の駆動
信号Ｈ２がオンしている（開いている）期間において計
測される。
【図１】本発明による噴射量計測装置の一例を示す全体
構成図である。
構成図である。
【図２】図１構成における計測制御装置の各信号タイミ
ングチャートである。
ングチャートである。
【図３】本発明に適用される圧力容器の構造例を示す断
面図である。
面図である。
【図４】本発明に適用される定容積可変器の動作説明図
（ａ，ｂ）である。
（ａ，ｂ）である。
【図５】本発明に適用される計測制御装置の詳細ブロッ
ク図である。
ク図である。
【図６】本発明による噴射量計測装置の他の例を示す全
体構成図である。
体構成図である。
【図７】図６構成における計測制御装置の各信号タイミ
ングチャートである。
ングチャートである。
１…モータ ２…噴射ポンプ ３…エンコーダ ４…高圧配管 ５…噴射ノズル ６…圧力容器 ７…圧力センサ ８…定容積可変器 ９…二方電磁弁 １０，１３…背圧弁 １１…三方電磁弁 １２…圧力発生源 １４…計測制御装置 １５…ダイアフラム １６，１７，１８…ラッチ回路 １９，２０，２１…Ａ／Ｄ変換器 ２２…コンピュータ ２３…表示装置 ２４…タイミング信号発生回路 ２５，２６…電磁弁駆動回路 ２７…流量計
Claims (9)
- 【請求項１】 １噴射工程ごとに液体を噴射する噴射ポ
ンプ、前記噴射ポンプが噴射した液体を一時的に貯留す
る所定容積の密閉圧力容器、前記圧力容器内の液体の圧
力変化を検出する圧力変化検出手段、及び前記圧力変化
検出手段の検出結果に基づき１噴射工程内の液体の噴射
量を計測する計測制御手段、を少なくとも備えた噴射量
計測装置において、 前記計測制御手段は、液体噴射時の前記圧力容器内の圧
力変化と、前記液体噴射時以前に、前記圧力容器に連通
した一定容積の変化によって発生した前記圧力容器内の
圧力変化との比に基づいて、前記液体噴射時の噴射量を
演算する手段を含む噴射量計測装置。 - 【請求項２】 １噴射工程ごとに燃料を噴射する噴射ポ
ンプ、前記噴射ポンプが噴射した燃料を一時的に貯留す
る所定容積の密閉圧力容器、前記圧力容器内の液体の圧
力変化を検出する圧力変化検出手段、及び前記圧力変化
検出手段の検出結果に基づき１噴射工程内の燃料の噴射
量を計測する計測制御手段、を少なくとも備えた内燃機
関の燃料噴射量計測装置において、 前記計測制御手段は、燃料噴射時の前記圧力容器内の圧
力変化と、前記燃料噴射時以前に、前記圧力容器に連通
した一定容積の変化によって発生した前記圧力容器内の
圧力変化との比に基づいて、前記燃料噴射時の噴射量を
演算する手段を含む、内燃機関の噴射量計測装置。 - 【請求項３】 パイロット噴射の後にメイン噴射を行う
内燃機関のパイロット噴射時における燃料噴射量を計測
する燃料噴射量計測装置であって、 １噴射工程ごとに燃料を噴射する噴射ポンプ、前記噴射
ポンプが噴射した燃料を一時的に貯留する所定容積の密
閉圧力容器、前記圧力容器内の液体の圧力変化を検出す
る圧力変化検出手段、及び前記圧力変化検出手段の検出
結果に基づき１噴射工程内の燃料の噴射量を計測する計
測制御手段、を少なくとも備え、 前記計測制御手段は、燃料噴射時の前記圧力容器内の圧
力変化と、前記燃料噴射時以前に、前記圧力容器に連通
した一定容積の変化によって発生した前記圧力容器内の
圧力変化との比に基づいて、前記パイロット噴射時にお
ける前記燃料噴射時の噴射量を演算する手段を含む、内
燃機関の噴射量計測装置。 - 【請求項４】 前記内燃機関はディーゼルエンジンであ
る請求項３に記載の噴射量計測装置。 - 【請求項５】 前記パイロット噴射時の燃料噴射量は、
メイン噴射の噴射量とは分離して計測する請求項３に記
載の噴射量計測装置。 - 【請求項６】 前記一定容積は、前記圧力容器に連通し
た定容積可変器内の一定容積である請求項１〜３のいず
れかに記載の噴射量計測装置。 - 【請求項７】 前記一定容積の変化は、前記定容積可変
器内に設けられたダイヤフラムの変位により得る請求項
１，２，３又は６のいずれかに記載の噴射量計測装置。 - 【請求項８】 前記液体噴射時の液体の体積弾性係数
と、前記計測制御手段における計測時の液体の体積弾性
係数を同じとする請求項１に記載の噴射量計測装置。 - 【請求項９】 前記燃料噴射時の燃料の体積弾性係数
と、前記計測制御手段における計測時の燃料の体積弾性
係数を同じとする請求項２又は３に記載の噴射量計測装
置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05045196A JP3632282B2 (ja) | 1996-03-07 | 1996-03-07 | 噴射量計測装置 |
| US08/923,270 US5801308A (en) | 1996-03-07 | 1997-09-04 | Measuring apparatus for measuring an injected quantity of liquid |
| DE19738722A DE19738722A1 (de) | 1996-03-07 | 1997-09-04 | Meßvorrichtung zum Messen einer eingespritzten Menge einer Flüssigkeit |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05045196A JP3632282B2 (ja) | 1996-03-07 | 1996-03-07 | 噴射量計測装置 |
| US08/923,270 US5801308A (en) | 1996-03-07 | 1997-09-04 | Measuring apparatus for measuring an injected quantity of liquid |
| DE19738722A DE19738722A1 (de) | 1996-03-07 | 1997-09-04 | Meßvorrichtung zum Messen einer eingespritzten Menge einer Flüssigkeit |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09243432A true JPH09243432A (ja) | 1997-09-19 |
| JP3632282B2 JP3632282B2 (ja) | 2005-03-23 |
Family
ID=27217718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05045196A Expired - Fee Related JP3632282B2 (ja) | 1996-03-07 | 1996-03-07 | 噴射量計測装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5801308A (ja) |
| JP (1) | JP3632282B2 (ja) |
| DE (1) | DE19738722A1 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100425035B1 (ko) * | 2001-08-14 | 2004-03-30 | 학교법인 한양학원 | 디젤 엔진용 연료분사노즐의 연료분사율 측정방법 |
| JP2005349107A (ja) * | 2004-06-14 | 2005-12-22 | Midori Anzen Co Ltd | 有害ガス除去装置 |
| JP2012233411A (ja) * | 2011-04-28 | 2012-11-29 | Denso Corp | 流量計測装置 |
| JP2014077357A (ja) * | 2012-10-09 | 2014-05-01 | Ono Sokki Co Ltd | 燃料噴射量計測システム |
| CN104316130A (zh) * | 2014-09-29 | 2015-01-28 | 深圳市爱普特微电子有限公司 | 基于电容式传感器的风量大小测量方法和装置 |
| CN105865564A (zh) * | 2016-03-25 | 2016-08-17 | 李文献 | 出血计量装置及出血计量方法 |
| CN111946517A (zh) * | 2020-08-07 | 2020-11-17 | 哈尔滨工程大学 | 一种可变量程的燃油喷射规律测量仪 |
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