JPH09194936A - 高靱性でかつ低降伏比の低温用鋼管の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 低温における降伏比が８０％以下であり、新
耐震設計法の適用が可能で、かつ低温における靱性の優
れた建築用の鋼管を得る。 【解決手段】 酸素含有量が３０ｐｐｍ以下の鋼を、Ａ
ｒ３変態点以上の温度域で熱間圧延を終了後、 Ａｒ３変
態点以下の温度域から水冷を開始し、６５０℃以下、４
００℃以上の温度域で水冷を停止し、フェライト相とベ
イナイト相の２相組織の鋼板とし、冷間で成形し、シー
ム溶接を行い、外径／管厚比が１０以上の鋼管とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、新耐震設計法で設
計される建築物の内、低温倉庫等の使用環境温度が室温
以下の建築物等に用いる、低温環境建築物用鋼管の製造
方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】昭和５７年に改正施行された建築物の耐
震設計法は、それまでの、構造体各部に生ずる応力の大
きさを鋼材の降伏点以内に留めるという、弾性設計法に
変えて鋼材が降伏後に、最大強さに達するまでの塑性域
での変形能力を活用して、地震の入力エネルギーを吸収
させ、建物の耐震安全性を確保しようとするものであ
る。このことから、新耐震設計法が適用される建築物に
使用される鋼材には、降伏後の変形性能を表すパラメー
ターである降伏比が低いこと，すなわち低降伏比である
ことが求められるようになった。

【０００３】低降伏比鋼の内、引張強度が５００ＭＰａ
級の鋼材は、 熱間圧延を再結晶域で終了して、組織の粗
粒化を図ることにより低い降伏比を得ている。 特開平２
−１９７５２１号公報や、特開平２−１９７５２２号公
報に開示されている技術がこれにあたる。

【０００４】また、引張強度が６００ＭＰａ級、あるい
はそれ以上の高強度鋼の場合は、例えば特開昭６４−３
６７２４号公報に開示されている様に、フェライト相と
オーステナイト相の２相域から加速冷却を行い、 フェラ
イト相とベイナイト相あるいは、フェライト相とマルテ
ンサイト相の２相組織にすることで、低降伏比を確保し
ている。

【０００５】オフィスや住居用の建築物等の、いわゆる
大部分のビルの置かれている環境は通常は常温である。
そのため、上述の新耐震設計も常温を前提としてなされ
ており、従来の低降伏比鋼においては常温（０〜３０
℃）における降伏比が、８０％以下あるいは７５％以下
となるような、合金設計がなされてきた。

【０００６】ところで、建築物の中には低温用倉庫のよ
うに、使用される鋼材の温度が−２０℃以下と言った、
かなりの低温になるものがある。 例えば、 寒冷地の建物
や、まぐろ等の水産物の低温倉庫などであるが、特に、
マグロの冷凍倉庫に使用される鋼材の温度は、−５５℃
といった極めて低い状態も考慮しなければならない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】低温用建築物におい
て、新耐震設計法を適用して耐震安全性を確保するため
には、当然、低温で低降伏比を示す鋼材が必要となる。
しかし、上記した様な、従来の技術により製造された低
降伏比鋼は、常温での使用を前提としているため、常温
の降伏比は示されてはいるものの、低温での降伏比は明
らかでない。

【０００８】そこで、本発明者らは従来の低降伏比鋼の
低温での引張特性、並びに靭性について検討した。ま
ず、多くの低降伏比鋼は上述したように、低降伏比を得
るために粗粒組織としており、そのため低温靭性が低
く、 たとえば−５５℃において使用される様な、低温の
倉庫用材料としては不適当なことがわかった。

【０００９】一方、低温靭性に優れた低降伏比鋼に関す
る従来技術として、 特開平２−１９７５２２号公報や、
特開平５−２１４４４０号公報に開示されている鋼は、
−５５℃においても十分に高い靱性を持つとされている
が、その降伏比については、常温における値が示されて
いるにすぎない。

【００１０】本発明者らは、これらの公報に記載されて
いる製造方法により鋼材を試作し、その低温引張特性に
ついての調査を行った。その結果、降伏比は温度が低く
なると、大きくなる傾向が認められること、また、降伏
比は冷間加工度にも敏感であって、加工度の増加ととも
に大きくなる傾向があり、かつ、これらの傾向は鋼の組
成や組織により異なることを見いだした。

【００１１】さらに、上記の公報に記載の技術により試
作した鋼は、いずれも、−５５℃と言った低温での降伏
比が、十分には低くないことを確認した。また、靭性に
関しても、 かなりの範囲にばらつくこと、および開示さ
れている値の確保は必ずしも容易でないとの知見も得
た。

【００１２】以上に述べた様な事情にあり、低温（−２
０〜−６０℃）において降伏比が十分に低く（≦８０
％）新耐震設計が可能であり、同時に安定した高い靱性
を有する、低温用鋼管の製造方法の確立が求められてい
る。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本課題を解決するため
の、第一の方法は、重量％で、酸素含有量が３０ｐｐｍ
以下の鉄基合金を、Ａｒ３変態点以上の温度域で熱間圧
延を終了後、 Ａｒ３変態点以下の温度域から水冷を開始
し、６５０℃以下、４００℃以上の温度域で水冷を停止
し、フェライト相とベイナイト相の２相組織の鋼板と
し、冷間で成形し、溶接を行い、外径／管厚比が１０以
上の鋼管とする、高靱性でかつ低降伏比の低温用鋼管の
製造方法である。

【００１４】また、第二の方法は、重量％で、 Ｃ：０．
０６〜０．１８％、Ｓｉ：０．０５〜０．４０％、Ｍ
ｎ：０．５〜１．７％、Ｐ：≦０．０２０、Ｓ：≦０．
０１０、Ａｌ： ０．００１〜０．０６％、Ｎ：≦３０
ｐｐｍ、０：≦３０ｐｐｍを含有し、、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼を、 Ａｒ３変態点以上の温
度域で熱間圧延を終了後、 Ａｒ３変態点以下の温度域か
ら水冷を開始し、６５０℃以下、４００℃以上の温度域
で水冷を停止し、フェライト相とベイナイト相の２相組
織の鋼板とし、冷間で成形し、溶接を行い、外径／管厚
比が１０以上の鋼管とする、高靱性でかつ低降伏比の低
温用鋼管の製造方法である。

【００１５】また、第三の方法は、重量％で、 Ｃ：０．
０６〜０．１８％、Ｓｉ：０．０５〜０．４０％、Ｍ
ｎ：０．５〜１．７％、Ｐ：≦０．０２０、Ｓ：≦０．
０１０、Ａｌ： ０．００１〜０．０６％、Ｎ：≦３０
ｐｐｍ、０：≦３０ｐｐｍを含有し、これに加えて、Ｔ
ｉ：０．０００５〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００５〜
０．０４％、Ｖ：０．００５〜０．１％、Ｃｕ：０．０
５〜０．６％、Ｎｉ：０．０５〜０．６％、Ｃｒ：０．
０５〜１．０％、Ｍｏ：０．０２〜０．６％の内、１種
または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不
純物からなる鋼を、Ａｒ３変態点以上の温度域で熱間圧
延を終了後、 Ａｒ３変態点以下の温度域から水冷を開始
し、６５０℃以下、４００℃以上の温度域で水冷を停止
し、フェライト相とベイナイト相の２相組織の鋼板と
し、冷間で成形し、溶接を行い、外径／管厚比が１０以
上の鋼管とする、高靱性でかつ低降伏比の低温用鋼管の
製造方法である。

【００１６】本発明者らは、 まず、ミクロ組織と低温に
おける降伏比との関係を検討した結果、 以下に示す様な
重要な知見を得た。図１は鋼の組織と低温における降伏
比との関係を示す図である。鋼の降伏比は図１に示すよ
うに、低温になるほど上昇することがわかる。

【００１７】さらに、フェライト相とパーライト相の２
相組織の鋼に比較して、フェライト相とベイナイト相の
２相組織とした場合には、その上昇の程度が小さいこ
と、また、フェライト相とベイナイト相の２相組織にす
ることにより、−１００℃と言った低温においても、８
０％以下の低い降伏比の達成が可能になることがわかっ
た。

【００１８】組織をフェライト相とベイナイト相の２相
組織にするためには、 熱間圧延後に加速冷却を行う方法
が一般的である。先に示した特開平２−１９７５２２号
公報や特開平５−２１４４０号公報にも、そのことが示
されている。しかし、オーステナイト域（Ａｒ３変態点
以上の温度域）から加速冷却をする場合には、その鋼の
焼入性に応じた冷却速度の制御を行わなければ、フェラ
イト相を含む組織を得ることはできない。

【００１９】図２は、 熱間圧延をＡｒ３変態点以上の温
度域で終了し、Ａｒ３変態点以上の温度域から加速冷却
した場合と、圧延後にＡｒ３変態点以下の温度域まで放
冷し、一部にフェライト相が析出した後に加速冷却を行
った場合との、−５５℃の降伏比と冷却速度の関係を示
したものである。後者の場合には、冷却速度が広い範囲
で変化した場合も、低い降伏比が得られている。これは
広い冷却速度の範囲で、フェライト相とベイナイト相の
混合組織が得られたためである。

【００２０】ただし、加速冷却の停止温度が６５０℃を
超える高温の場合には、 フェライト相とパーライト相の
２相組織になる。また、停止温度が４００℃より低い低
温の場合には、 マルテンサイト相が認められる様にな
り、靭性が大きく劣化する。

【００２１】次に、外径／管厚比について述べる。鋼板
を鋼管に加工する場合には、冷間で成形を行う。図３は
フェライト相とべイナイト相の２相組織の鋼を、種々の
外径／管厚比の鋼管に成形（冷間加工）した場合の降伏
比を示している。この図からも、冷間加工を加えると降
伏比は大きくなることがわかる。

【００２２】降伏比の上昇率は、冷間加工の量に比例す
る。したがって、最終製品である鋼管の外径／管厚比が
大きいほど、その上昇の程度は小さくなる。図３から
は、−２０℃において、降伏比≦８０％を達成するため
には、外径／管厚比を１０以上にすればよく、また、−
６０℃以下の低温において、降伏比≦８０％を達成する
ためには、外径／管厚比を１５以上にすれば良いことが
わかる。逆に外径／管厚比が小さい鋼管にすると、成形
時の加工により降伏比が大きく上昇し、その結果、低温
での降伏比が８０％を越えることも起こりうる。

【００２３】なお、上記の外径／管厚比の限界値は、鋼
管の成型を冷間で行う限り成形方法には影響を受けな
い。電縫溶接鋼管、ＵＯＥ鋼管、スパイラル鋼管等いず
れの製造方法による場合にも、上記の限界値はほぼ同一
である。

【００２４】本発明における溶接方法については、ＴＩ
Ｇ、ＭＩＧ、エレクトロンビーム溶接、抵抗溶接等の現
在行われている、すべての方法が適用可能である。ま
た、溶接方向については、縦シーム溶接、スパイラル溶
接のいずれもが適用可能である。

【００２５】フェライト相とベイナイト相の２相組織の
鋼の低温靭性値は、 図４に示すようにかなりのばらつき
を有している。しかし、鋼中の酸素含有量を３０ｐｐｍ
以下に制御することにより、_V Ｅ−５５（ｍｉｎ．）≧
２００Ｊを満足する安定した靭性が得られることがわか
る。これは、 酸素含有量を３０ｐｐｍ以下にすること
で、マイクロクラックの発生の起点となる鋼中の酸化物
量が減少し、またその大きさが微細化したためである。

【００２６】以上より、低温（−６０℃〜−２０℃）で
低降伏比（≦８０％）を示し新耐震設計が可能で、か
つ、安定した高い低温靭性を有する、低温用鋼管を製造
するためには、 酸素含有量を３０ｐｐｍ以下とし、鋼の
組織をフェライト相とベイナイト相の２相組織とするこ
とが、必要条件であることがわかった。

【００２７】次に、酸素以外の他の成分の限定理由を述
べる。本発明におけるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌ等の各元素
の含有量の範囲は、通常の溶接構造用鋼が目的とする特
性を持つために、従来から確認されているそれと大きく
は異なるものではない。

【００２８】Ｃは高強度化に有効な元素であるが、 ０．
１８％を超えて含有させると溶接性が著しく低下する。
また、０．０６％未満の場合は板厚が厚い鋼材では、強
度が不足し、他の合金元素の多量の添加が必要となりコ
スト高を招く。したがって、Ｃ量は０．０６〜０．１８
％の範囲とする。

【００２９】Ｓｉは、鋼材の強度、溶鋼の予備脱酸に必
要な元素である。これらの効果を確保するためには、
０．０５％以上含有させることが必要である。 一方、
０．４％を超えて含有させると、鋼材の靭性および溶接
ＨＡＺ部の靭性を劣化させる。したがって、 Ｓｉ量は
０．０５〜０．４％に限定した。

【００３０】Ｍｎは、鋼の強度を確保するために必要な
元素である。 含有量が０．５％未満の場合は、板厚（管
の肉厚）が厚い鋼材では強度が不足し、他の高価な合金
元素の多量の添加が必要となりコスト高を招く。一方、
Ｍｎは中央偏析を起こしやすい元素であり、１．７％を
超えて含有させると、板厚中央部が著しく脆化する。し
たがって、Ｍｎ量の範囲は０．５〜１．７％に限定す
る。

【００３１】Ａｌは脱酸に必要な元素である。 その量が
０．００１％未満の場合には、十分な脱酸効果が期待で
きない。また、０．０６％を超えて過剰に含有させる
と、 連続鋳造時のスラブの表面にキズが発生しやすい。
したがって、Ａｌの含有量は０．００１〜０．０６％と
する。

【００３２】Ｎは、その含有量が３０ｐｐｍを越える
と、固体の鋼中に固溶Ｎとして存在するようになり、ま
た、最終凝固部に粗大な窒化物系介在物（たとえば、Ｔ
ｉＮやＮｂＮ等）が生成しやすくなり、靱性を劣化させ
る。したがって、Ｎの含有量の上限値は３０ｐｐｍとす
る。

【００３３】Ｎｂ、Ｖ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは、高
強度化に有効な元素である。 しかし、Ｎｂ＜０．００５
％、Ｖ＜０．００５％、Ｃｕ＜０．０５％、Ｎｉ＜０．
０５％、Ｃｒ＜０．０５％、Ｍｏ＜０．０２％の場合に
は、明瞭な強度上昇の効果は認められないため、下限値
をＮｂ：０．００５％、Ｖ；０．００５％、Ｃｕ；０．
０５％、Ｎｉ：０．０５％、Ｃｒ；０．０５％、Ｍｏ：
０．０２％とする。

【００３４】また、おのおのの元素の含有量の上限値は
以下の理由により定める。ＮｂはＮｂ（Ｃ、Ｎ）、また
ＶはＶＣとして析出して高強度化に寄与するが、Ｎｂ量
が０．０４％、また、Ｖ量が０．１％を超えた場合は、
降伏比の上昇が著しくなる。したがって、Ｎｂ：０．０
４％、Ｖ：０．１％を上限とする。

【００３５】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは固溶強化作用を
有し、また、合金化することによる焼入性の向上効果を
通して、高強度化に寄与する。しかし、０．６％を超え
るＣｕの添加は、Ｃｕ割れ発生の危険性を増大させる。
１％を超えるＣｒ、０．６％を超えるＭｏは溶接性を著
しく劣化させる。また、Ｎｉは高価な元素でありコスト
上の観点から、上限を０．６％とする。したがって、上
記の各元素の含有量の範囲は、Ｃｕ：０．０５〜０．６
％、Ｎｉ：０．０５〜０．６％、Ｃｒ：０．０５〜１
％、Ｍｏ：０．０２〜０．６％とした。

【００３６】ＴｉはＴｉＮの析出を通して、溶接ＨＡＺ
部の組織粗大化を抑制して、ＨＡＺ部の靭性の向上に寄
与する元素である。その効果は含有量が０．００５％未
満の場合は十分でない。一方、含有量が０．０１５％を
超えると溶接後の冷却過程でＴｉＣが析出し、ＨＡＺ部
の靱性の劣化を招く。したがって、Ｔｉの含有量は０．
００５〜０．０１５％の範囲とする。

【００３７】鋼中の不可避的不純物のＰおよびＳは、そ
の量が増加すると鋼の靭性や延性に悪影響を及ぼす。悪
影響が現れない上限は、おのおの０．０２０％、０．０
１０％であり、この値以下に制限する。

【００３８】

【実施例】表１に酸素量が、おのおの、２８ｐｐｍおよ
び３５ｐｐｍの２種類の鋼（他の成分は、Ｃ：０．０６
％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：１．５％、Ｐ：０．００
６％、Ｓ：０．００４％、Ａｌ：０．０１％、Ｎ：＝２
５ｐｐｍ程度である。）を用い、種々の製造条件で鋼管
とした場合のミクロ組織、および−５５℃における降伏
比、シャルピー衝撃試験の吸収エネルギーを示す。な
お、表中のａはフェライト相、Ｂはベイナイト相、Ｍは
マルテンサイト相、Ｐはパーライト相を指すものとす
る。

【００３９】

【表１】

【００４０】酸素量が２８ｐｐｍのＳ鋼を用いて、本発
明に規定する範囲内の製造条件で鋼管とした、Ｓ１は本
発明の実施例である。この鋼管は優れた低温靭性と低温
での低い降伏比を有している。Ｓ鋼を用いた場合も製造
条件が本発明の範囲を外れるＳ２〜Ｓ４（Ｓ４は放冷、
いずれも冷却条件が本発明の範囲を外れている。）は、
−５５℃における降伏比が８０％を越えている。一方、
酸素量の多いＴ鋼を用いた場合は、十分な低温靭性が得
られておらず、また、冷却条件も本発明の範囲を外れる
Ｔ２は、降伏比が８０％を越えている。

【００４１】ついで、表２に示す成分の鋼を用いて鋼管
を製造した。製造条件（外径／管厚比も含め）および特
性を表３に示した。 vＥ−５５（ａｖｅ．）、および v
Ｅ−５５（ｍｉｎ．）は，各９個の試験結果の平均値と
最小値である。なお、鋼管の製造に用いた鋼板は、いず
れも軽圧下プロセスを含む連続鋳造法によりスラブと
し、熱間圧延して製造したものである。

【００４２】

【表２】

【００４３】

【表３】

【００４４】表２中のＡ鋼〜Ｊ鋼は本発明の範囲内の成
分を持つ鋼である。Ｋ鋼〜Ｐ鋼は比較例であり、いずれ
も酸素量が３０ｐｐｍを越えている。また、Ｌ鋼〜Ｐ鋼
はＮの含有量も３０ｐｐｍを越えている。さらに、Ｋ鋼
はＭｎ量およびＮｂ量が、Ｍ鋼はＣｕ量が、Ｎ鋼はＭｏ
量が、Ｏ鋼はＶ量が、Ｐ鋼はＴｉ量が、本発明の各元素
の含有量の上限を越えており、また、Ｐ鋼はＣ量が本発
明の範囲の下限値未満である。

【００４５】表３より明らかな様に、熱間圧延後にＡｒ
３変態点以下の温度域から水冷し、６５０℃以下、４０
０度以上の温度域で水冷を停止し、外径／管厚比を１０
以上とした、本発明の実施例である、Ａ１、Ｂ１、Ｃ
１、Ｄ１、Ｅ１、Ｆ１、Ｇ１、Ｈ１、Ｉ１、Ｊ１の−５
５℃における降伏比は８０％以下であり、また、靱性も
優れている。

【００４６】これに対して、水冷を行っていない比較例
のＡ２は、実施例のＡ１に比較して−５５℃における降
伏比が高く、逆に靭性は低い。比較例のＣ２はＡｒ３変
態点以下の温度域から水冷しているが、水冷の停止温度
が６５０℃以上であり、実施例のＣ１に比較して、−５
５℃における降伏比が高く、靭性は低い。

【００４７】比較例のＡ３およびＩ２は、Ａｒ３変態点
以下の温度域から水冷しているが、水冷の停止温度が４
００℃より低く、マルテンサイト相が生成したため、−
５５℃における降伏比が高く、また靭性が低い。比較例
のＧ２は外径／管厚比が１０未満の例であり、降伏比が
大きな値となっている。

【００４８】比較例のＫ１〜Ｐ１は鋼中の酸素の含有量
が、いずれも３０ｐｐｍを越えているため、 vＥ−５５
（ａｖｅ．）は、１００Ｊ以下であり、安定した低温靭
性が得られていない。Ｎの含有量が高いこともＬ１〜Ｐ
１の靱性を下げていると考えられる。比較例のＫ１およ
びＯ１は、それぞれＮｂ、Ｖが本発明の範囲を上に外れ
ており降伏比が高い。また、比較例のＰ１はＣ量は本発
明の範囲以下であり、十分な強度が得られなかった。

【００４９】

【発明の効果】本発明の方法により製造した鋼管は、安
定した低温靭性を有し、かつ低温（−６０℃〜−２０
℃）において、８０％以下の低い降伏比を持つ。従来の
低降伏比の鋼管は、この様な低温においては十分な特性
を示しておらず、本発明の完成により、低温で使用され
る建築構造物の、新耐震設計が初めて可能になったこと
の意義は極めて大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋼の組織と低温における降伏比との関係を示す
図である。

【図２】冷却速度と−５５℃における降伏比との関係を
示す図である。

【図３】鋼管の外径／管厚比、温度、降伏比の関係を示
す図である。

【図４】酸素含有量と−５５℃におけるシャルピー衝撃
試験時の、吸収エネルギーとの関係を示す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村岡 隆二 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、酸素含有量が３０ｐｐｍ以下
   の鉄基合金を、Ａｒ３変態点以上の温度域で熱間圧延を
   終了後、 Ａｒ３変態点以下の温度域から水冷を開始し、
   ６５０℃以下、４００℃以上の温度域で水冷を停止し、
   フェライト相とベイナイト相の２相組織の鋼板とし、冷
   間で成形し、溶接を行い、外径／管厚比が１０以上の鋼
   管とすることを特徴とする、高靱性でかつ低降伏比の低
   温用鋼管の製造方法
2. 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．０６〜０．１８％、
   Ｓｉ：０．０５〜０．４０％、Ｍｎ：０．５〜１．７
   ％、Ｐ：≦０．０２０、Ｓ：≦０．０１０、Ａｌ：
   ０．００１〜０．０６％、Ｎ：≦３０ｐｐｍ、０：≦３
   ０ｐｐｍを含有し、、残部がＦｅおよび不可避的不純物
   からなる鋼を、 Ａｒ３変態点以上の温度域で熱間圧延を
   終了後、 Ａｒ３変態点以下の温度域から水冷を開始し、
   ６５０℃以下、４００℃以上の温度域で水冷を停止し、
   フェライト相とベイナイト相の２相組織の鋼板とし、冷
   間で成形し、溶接を行い、外径／管厚比が１０以上の鋼
   管とすることを特徴とする、高靱性でかつ低降伏比の低
   温用鋼管の製造方法
3. 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．０６〜０．１８％、
   Ｓｉ：０．０５〜０．４０％、Ｍｎ：０．５〜１．７
   ％、Ｐ：≦０．０２０、Ｓ：≦０．０１０、Ａｌ：
   ０．００１〜０．０６％、Ｎ：≦３０ｐｐｍ、０：≦３
   ０ｐｐｍを含有し、これに加えて、Ｔｉ：０．０００５
   〜０．０１５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、Ｖ：
   ０．００５〜０．１％、Ｃｕ：０．０５〜０．６％、Ｎ
   ｉ：０．０５〜０．６％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、
   Ｍｏ：０．０２〜０．６％の内、１種または２種以上を
   含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼
   を、Ａｒ３変態点以上の温度域で熱間圧延を終了後、 Ａ
   ｒ３変態点以下の温度域から水冷を開始し、６５０℃以
   下、４００℃以上の温度域で水冷を停止し、フェライト
   相とベイナイト相の２相組織の鋼板とし、冷間で成形
   し、溶接を行い、外径／管厚比が１０以上の鋼管とする
   ことを特徴とする、高靱性でかつ低降伏比の低温用鋼管
   の製造方法