JPH09155487A - 熱交換器用コルゲートフィンの成形方法 - Google Patents
熱交換器用コルゲートフィンの成形方法Info
- Publication number
- JPH09155487A JPH09155487A JP32155395A JP32155395A JPH09155487A JP H09155487 A JPH09155487 A JP H09155487A JP 32155395 A JP32155395 A JP 32155395A JP 32155395 A JP32155395 A JP 32155395A JP H09155487 A JPH09155487 A JP H09155487A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrugated
- fin material
- corrugated fin
- forming
- fin
- Prior art date
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- Withdrawn
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
- F28F1/128—Fins with openings, e.g. louvered fins
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱交換器に用いるコルゲートフィンの座窟強
度を高める。 【解決手段】 予めコルゲートフィン材料の肉厚方向に
多数の溝部をローレット加工する。その後でコルゲート
フィンを波形成形すると共にルーバの切り起こしを行
い、波形成形された頂部にローレット加工された溝が位
置するようにする。
度を高める。 【解決手段】 予めコルゲートフィン材料の肉厚方向に
多数の溝部をローレット加工する。その後でコルゲート
フィンを波形成形すると共にルーバの切り起こしを行
い、波形成形された頂部にローレット加工された溝が位
置するようにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は熱交換器用コルゲー
トフィンの製造方法に関し、本発明にて製造される熱交
換器は、例えば自動車用ラジエータや自動車空調装置用
のヒータコア、コンデンサー及びエバポレータとして用
いて有用である。
トフィンの製造方法に関し、本発明にて製造される熱交
換器は、例えば自動車用ラジエータや自動車空調装置用
のヒータコア、コンデンサー及びエバポレータとして用
いて有用である。
【０００２】
【従来の技術】従来コルゲートフィンの伝熱面積を増す
目的で、コルゲートフィンを微細な波形に形成したもの
は、例えば実開昭６４−３１３７６号公報に開示されて
いる。しかしながら、一般的には、コルゲートフィンの
伝熱促進は、コルゲートフィンにルーバを切り起こすこ
とによって成されている。そして、ルーバによる放熱面
積の増加を図る為、近年ではルーバの頂部近くまで形成
するようになってきている。ただ、コルゲートフィンに
ルーバを切り起こした状態でコルゲートフィンを図１に
示すように波形形成した場合、ルーバ切り起こしに伴っ
て頂部１００の強度が弱くなってしまうという問題が生
じる。
目的で、コルゲートフィンを微細な波形に形成したもの
は、例えば実開昭６４−３１３７６号公報に開示されて
いる。しかしながら、一般的には、コルゲートフィンの
伝熱促進は、コルゲートフィンにルーバを切り起こすこ
とによって成されている。そして、ルーバによる放熱面
積の増加を図る為、近年ではルーバの頂部近くまで形成
するようになってきている。ただ、コルゲートフィンに
ルーバを切り起こした状態でコルゲートフィンを図１に
示すように波形形成した場合、ルーバ切り起こしに伴っ
て頂部１００の強度が弱くなってしまうという問題が生
じる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記点に鑑
みて案出されたもので、ルーバを頂部近くまで切り起こ
し形成するコルゲートフィンに於いて、特に頂部の座窟
強度向上を図ることを目的とする。
みて案出されたもので、ルーバを頂部近くまで切り起こ
し形成するコルゲートフィンに於いて、特に頂部の座窟
強度向上を図ることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成する為、コルゲートフィンの成形工程に於いてルーバ
の切り起こし及びコルゲートフィンの波形成形を行う前
に、コルゲートフィン材料にその肉厚方向の溝を多数形
成する工程を採用する。即ち、溝を多数ローレット加工
することにより、この溝が成形工程で形成された頂部に
も位置するようになり、この溝成形に伴うコルゲートフ
ィンの形状強度向上により、頂点での座窟が防止され
る。
成する為、コルゲートフィンの成形工程に於いてルーバ
の切り起こし及びコルゲートフィンの波形成形を行う前
に、コルゲートフィン材料にその肉厚方向の溝を多数形
成する工程を採用する。即ち、溝を多数ローレット加工
することにより、この溝が成形工程で形成された頂部に
も位置するようになり、この溝成形に伴うコルゲートフ
ィンの形状強度向上により、頂点での座窟が防止され
る。
【０００５】その為本発明方法によるコルゲートフィン
材料では、従来のコルゲートフィン材料に比べてその肉
厚を薄くしたとしても依然同様の座窟強度が維持出来る
ことになる。更に、本発明方法によれば、波形成形した
際の頂部には予めコルゲートフィン材料の肉厚方向に溝
が形成されている為、その後の縮め加工に於いてスプリ
ングバック力が小さくなるという効果も合わせて有す
る。ここで、スプリングバック力が大きいコルゲートフ
ィン材料では所定のフィンピッチを得る為に一旦大きく
縮み加工をしなければないないが、本発明方法のように
コルゲートフィン頂部の座窟強度が高く且つスプリング
バック力が小さいものでは、この縮め工程での縮め量も
最小限に抑えることが出来る。
材料では、従来のコルゲートフィン材料に比べてその肉
厚を薄くしたとしても依然同様の座窟強度が維持出来る
ことになる。更に、本発明方法によれば、波形成形した
際の頂部には予めコルゲートフィン材料の肉厚方向に溝
が形成されている為、その後の縮め加工に於いてスプリ
ングバック力が小さくなるという効果も合わせて有す
る。ここで、スプリングバック力が大きいコルゲートフ
ィン材料では所定のフィンピッチを得る為に一旦大きく
縮み加工をしなければないないが、本発明方法のように
コルゲートフィン頂部の座窟強度が高く且つスプリング
バック力が小さいものでは、この縮め工程での縮め量も
最小限に抑えることが出来る。
【０００６】更に、本発明方法により成形されたコルゲ
ートフィンは、その後チューブやコアプレートと共に組
み合わせて一体的に半田付けやろう付けするのに適して
いる。
ートフィンは、その後チューブやコアプレートと共に組
み合わせて一体的に半田付けやろう付けするのに適して
いる。
【０００７】
【実施例】以下本発明の一実施例を図に基づいて説明す
る。図２は成形工程を概略図示する模式図で、図中１０
はコルゲートフィン材料１を巻いたものである。このよ
うに予め巻かれていたコルゲートフィン材料１はアンコ
イラー１１にて巻き戻され直線上の条材となる。ここで
このコルゲートフィン材料はアルミニウム材若しくは銅
材が好適である。コルゲートフィン材料として銅を用い
た場合には、その幅が１６mm程度板厚が３５μのものを
用いられる。
る。図２は成形工程を概略図示する模式図で、図中１０
はコルゲートフィン材料１を巻いたものである。このよ
うに予め巻かれていたコルゲートフィン材料１はアンコ
イラー１１にて巻き戻され直線上の条材となる。ここで
このコルゲートフィン材料はアルミニウム材若しくは銅
材が好適である。コルゲートフィン材料として銅を用い
た場合には、その幅が１６mm程度板厚が３５μのものを
用いられる。
【０００８】図２中１２はローレットローラで、この一
対のローレットローラを通過する際にコルゲートフィン
材料１に溝部が形成される。また図中１３は成形ローラ
であり、一対の成形ローラ間を通過する際コルゲートフ
ィン材料１は波形に成形されると共に波形の頂部１００
間にルーバ１０１が切り起こし形成される。 図中１４
は波形に成形されたコルゲートフィンのフィンピッチを
縮める摩擦ブレーキである。図示しない送りローラにて
コルゲートフィン材料１がこの摩擦ブレーキ間に供給さ
れ、この摩擦ブレーキの摩擦力によりフィンが縮められ
る。
対のローレットローラを通過する際にコルゲートフィン
材料１に溝部が形成される。また図中１３は成形ローラ
であり、一対の成形ローラ間を通過する際コルゲートフ
ィン材料１は波形に成形されると共に波形の頂部１００
間にルーバ１０１が切り起こし形成される。 図中１４
は波形に成形されたコルゲートフィンのフィンピッチを
縮める摩擦ブレーキである。図示しない送りローラにて
コルゲートフィン材料１がこの摩擦ブレーキ間に供給さ
れ、この摩擦ブレーキの摩擦力によりフィンが縮められ
る。
【０００９】次に成形ローラ１２について説明する。成
形ローラ１２は図３に示すようにその周面に多数の凹凸
を形成した円盤状になっている。図３の外周部を拡大図
示した図４に示すように、山部１２１と谷部１２２とが
所定間隔Ｌ１で形成されている。ここで、山部高さＤ1
−Ｄ2 は０．１２mm以下の高さとなっている。また所定
幅Ｌ１は、本例では０．４mm以下とし、更に山部１２１
の幅Ｌ０も、本例では０．１１mm以下の距離としてい
る。
形ローラ１２は図３に示すようにその周面に多数の凹凸
を形成した円盤状になっている。図３の外周部を拡大図
示した図４に示すように、山部１２１と谷部１２２とが
所定間隔Ｌ１で形成されている。ここで、山部高さＤ1
−Ｄ2 は０．１２mm以下の高さとなっている。また所定
幅Ｌ１は、本例では０．４mm以下とし、更に山部１２１
の幅Ｌ０も、本例では０．１１mm以下の距離としてい
る。
【００１０】図５はこのローレットローラ１２を通過し
た後のコルゲートフィン材料１を示す。図のように、本
例によればコルゲートフィン材料の表面及び裏面に多数
の溝１０２が形成される。この溝１０２の深さは、例え
ば０．０６乃至０．０９mm程度となる。ここで溝深さＨ
（図６図示）がローレットローラの山高さ（Ｄ1 −
Ｄ 2 ）より少なくなっているのは、コルゲートフィン材
料自身の弾性変形に基づく。尚溝間隔Ｌは、ローレット
ローラの山間隔Ｌ１と同様である。
た後のコルゲートフィン材料１を示す。図のように、本
例によればコルゲートフィン材料の表面及び裏面に多数
の溝１０２が形成される。この溝１０２の深さは、例え
ば０．０６乃至０．０９mm程度となる。ここで溝深さＨ
（図６図示）がローレットローラの山高さ（Ｄ1 −
Ｄ 2 ）より少なくなっているのは、コルゲートフィン材
料自身の弾性変形に基づく。尚溝間隔Ｌは、ローレット
ローラの山間隔Ｌ１と同様である。
【００１１】図７及び図８は成形ローラの刃底及び刃先
の嵌合状態を拡大図示する。成形ローラはその外周が歯
車状に形成されており、刃先１３２から刃底１３１にか
け切刃１３３が形成されている。この切刃１３３により
コルゲートフィン材料１は切り起こされルーバ１０１が
形成される。また、刃先１３２と刃底１３１との係合に
伴いフィン材料１も波状に折り曲げ成形される。
の嵌合状態を拡大図示する。成形ローラはその外周が歯
車状に形成されており、刃先１３２から刃底１３１にか
け切刃１３３が形成されている。この切刃１３３により
コルゲートフィン材料１は切り起こされルーバ１０１が
形成される。また、刃先１３２と刃底１３１との係合に
伴いフィン材料１も波状に折り曲げ成形される。
【００１２】上述のように成形ローラにて波形に形成さ
れたコルゲートフィン材料は、更にその後の縮め加工に
よってフィンピッチＰが縮められ図１のような形状とな
る。図９は図１図示コルゲートフィン材料を斜めから見
た図であり、このように、ルーバ１０１が複数形成さ
れ、そのルーバの切り起こし方向もコルゲートフィン材
料の中央を挟んでそれぞれ反対側に位置する。また図９
より明らかなように、コルゲートフィン材料に形成され
た溝１０２は頂部１００のみならずルーバ１０１部分に
も多数形成されている。
れたコルゲートフィン材料は、更にその後の縮め加工に
よってフィンピッチＰが縮められ図１のような形状とな
る。図９は図１図示コルゲートフィン材料を斜めから見
た図であり、このように、ルーバ１０１が複数形成さ
れ、そのルーバの切り起こし方向もコルゲートフィン材
料の中央を挟んでそれぞれ反対側に位置する。また図９
より明らかなように、コルゲートフィン材料に形成され
た溝１０２は頂部１００のみならずルーバ１０１部分に
も多数形成されている。
【００１３】そして、本例ではこのように多数の溝１０
２をコルゲートフィン材料１にローレット加工した為、
コルゲートフィン材料１の座窟強度を高めることが出来
ている。図１３は図１のように形成された状態のコルゲ
ートフィン材料１の圧縮強度を調べた実験結果を示す。
図中縦軸はコルゲートフィン材料１の頂部１００間に加
わった荷重を示し、図中横軸はその荷重に応じて変位し
たコルゲートフィン材料の変位量を示す。また図１３中
実線Ａは本例のように多数の溝１０２を形成したコルゲ
ートフィン材料で、且つ肉厚が３５μの銅材料の場合の
実験結果を示す。また図中実線Ｇは、本発明のように多
数の溝１０２を形成したコルゲートフィン材料で、肉厚
が３８μの銅材の実験結果を示す。更に、図中実線Ｃ
は、実線Ｂと同一の銅材であって、本発明のような溝１
０２を形成しないものの実験値を示す。
２をコルゲートフィン材料１にローレット加工した為、
コルゲートフィン材料１の座窟強度を高めることが出来
ている。図１３は図１のように形成された状態のコルゲ
ートフィン材料１の圧縮強度を調べた実験結果を示す。
図中縦軸はコルゲートフィン材料１の頂部１００間に加
わった荷重を示し、図中横軸はその荷重に応じて変位し
たコルゲートフィン材料の変位量を示す。また図１３中
実線Ａは本例のように多数の溝１０２を形成したコルゲ
ートフィン材料で、且つ肉厚が３５μの銅材料の場合の
実験結果を示す。また図中実線Ｇは、本発明のように多
数の溝１０２を形成したコルゲートフィン材料で、肉厚
が３８μの銅材の実験結果を示す。更に、図中実線Ｃ
は、実線Ｂと同一の銅材であって、本発明のような溝１
０２を形成しないものの実験値を示す。
【００１４】この図１０に示すように、本発明のような
溝１０２を形成した場合には、同一荷重を受けた場合の
変位量は増すものの、座窟強度は高くなることが確かめ
られる。例えば本発明のような溝が無い場合、肉厚３８
μの銅材では荷重が１０．５kg程度で座窟するのに対
し、本発明の溝１０２を設ければ、その強度が１３kg近
くまで向上する。また逆の見方をすれば本発明の溝１０
２を形成すれば肉厚を３５μまて薄くしても、肉厚３８
μの場合と同様の座窟強度が達成できる。
溝１０２を形成した場合には、同一荷重を受けた場合の
変位量は増すものの、座窟強度は高くなることが確かめ
られる。例えば本発明のような溝が無い場合、肉厚３８
μの銅材では荷重が１０．５kg程度で座窟するのに対
し、本発明の溝１０２を設ければ、その強度が１３kg近
くまで向上する。また逆の見方をすれば本発明の溝１０
２を形成すれば肉厚を３５μまて薄くしても、肉厚３８
μの場合と同様の座窟強度が達成できる。
【００１５】本発明者らの検討結果によれば、これは、
荷重に対し溝１０２がスプリングとして作用し全体とし
ての変位は増えるものの座窟に対する耐圧性が高まるも
のと判断される。図９のように形成されたコルゲートフ
ィンは、次いで偏平チューブ２０間に配置され、更に偏
平チューブ２０、コアプレート２１及びサイドプレート
２２と共に一体的に半田付けされる。そして、その後コ
アプレート２１に、上部タンク２３、下部タンク２４が
かしめ固定される（図１０図示）。ここで、本発明によ
るコルゲートフィン材料１には多数の溝１０２が形成さ
れているので、この半田付け時の半田付け性向上も合わ
せて達成できる。
荷重に対し溝１０２がスプリングとして作用し全体とし
ての変位は増えるものの座窟に対する耐圧性が高まるも
のと判断される。図９のように形成されたコルゲートフ
ィンは、次いで偏平チューブ２０間に配置され、更に偏
平チューブ２０、コアプレート２１及びサイドプレート
２２と共に一体的に半田付けされる。そして、その後コ
アプレート２１に、上部タンク２３、下部タンク２４が
かしめ固定される（図１０図示）。ここで、本発明によ
るコルゲートフィン材料１には多数の溝１０２が形成さ
れているので、この半田付け時の半田付け性向上も合わ
せて達成できる。
【００１６】尚、上述の例では銅材料を用いた為半田付
けとしたが、アルミニウム材料の場合はろう付けとす
る。半田付けやろう付けはコルゲートフィン材料１やチ
ューブ２０の表面にクラッドされた半田もしくはろう材
が路内で溶けてコルゲートフィン材料１とチューブ２０
との接触部にフレッド３０を形成することにより成され
る。ここで、溝１０２を形成しないコルゲートフィン材
料１では、図１１に示すように、このフィレット２０は
余り大きくとれない。本発明者らの実験結果ではこのフ
ィレット部の面積は０．７mm2 程度であった。それに対
し、本発明の溝１０２を形成したコルゲートフィン材料
１では溝１０２によりチューブ２０との接触角度が減
り、結果としてフィレット３０を大きくすることができ
ている。図１２に示す本発明者らの実験結果では、この
フィレット３０は１mm2 以上の大きさであることが確か
められている。このように、本発明方法によるコルゲー
トフィン材料１では、チューブ２０との接合強度も大幅
に向上させることが出来る。
けとしたが、アルミニウム材料の場合はろう付けとす
る。半田付けやろう付けはコルゲートフィン材料１やチ
ューブ２０の表面にクラッドされた半田もしくはろう材
が路内で溶けてコルゲートフィン材料１とチューブ２０
との接触部にフレッド３０を形成することにより成され
る。ここで、溝１０２を形成しないコルゲートフィン材
料１では、図１１に示すように、このフィレット２０は
余り大きくとれない。本発明者らの実験結果ではこのフ
ィレット部の面積は０．７mm2 程度であった。それに対
し、本発明の溝１０２を形成したコルゲートフィン材料
１では溝１０２によりチューブ２０との接触角度が減
り、結果としてフィレット３０を大きくすることができ
ている。図１２に示す本発明者らの実験結果では、この
フィレット３０は１mm2 以上の大きさであることが確か
められている。このように、本発明方法によるコルゲー
トフィン材料１では、チューブ２０との接合強度も大幅
に向上させることが出来る。
【図１】コルゲートフィン材料の成形後の形状を示す正
面図である。
面図である。
【図２】コルゲートフィン材料の成形工程を示す工程図
である。
である。
【図３】ローレットローラを示す正面図である。
【図４】図３図示ローレットローラのＢ部拡大図であ
る。
る。
【図５】ローレット工程５のコルゲートフィン材料を示
す正面図である。
す正面図である。
【図６】図５図示コルゲートフィン材料のＡ部拡大図で
ある。
ある。
【図７】成形ローラの拡大図である。
【図８】成形ローラの拡大図である。
【図９】成形後のコルゲートフィンを示す斜視図であ
る。
る。
【図１０】コルゲートフィンの熱交換器に組み付けられ
た状態を示す正面図である。
た状態を示す正面図である。
【図１１】従来のコルゲートフィンとチューブとの接合
状態を示す断面図である。
状態を示す断面図である。
【図１２】溝部を有するコルゲートフィンのチューブへ
の接合状態を示す断面図である。
の接合状態を示す断面図である。
【図１３】本発明方法によるコルゲートフィンの圧縮強
度を示す実験データである。
度を示す実験データである。
１ コルゲートフィン材料 １２ ローレットローラ １３ 成形ローラ １４ ブレーキ装置 １００ 頂部 １０１ ルーバ
Claims (5)
- 【請求項１】 金属製条材より成るフィン材料にその表
面及び裏面の少なくとも何れか一方の面に溝を形成する
ローレット工程と、 この溝加工されたフィン材料を波形に折り曲げると共に
波形の頂部間にルーバを切り起こし成形する成形工程
と、 この成形工程にて波形に形成されたフィン材料をフィン
ピッチを縮めるべく成形する縮め工程とより成る熱交換
器用フィン材料の成形方法。 - 【請求項２】 上記ローレット工程で形成される溝は、
前記フィン材料の長手方向に対して直交方向に形成され
る事を特徴とする請求項１記載の熱交換器用コルゲート
フィンの製造方法。 - 【請求項３】 前記ローレット工程にて成形される溝の
間隔は、前記成形工程にて成形される頂部の長さより小
さくなるよう設定されていることを特徴とする請求項１
記載の熱交換器用コルゲートフィンの製造方法。 - 【請求項４】 前記縮め工程に於いて、前記ローレット
工程にて成形された溝の深さが前記フィン材料の肉厚と
ほぼ同等程度であることを特徴とする請求項１記載の熱
交換器用コルゲートフィンの製造方法。 - 【請求項５】 金属製条材より成るコルゲートフィン材
料の表面及び裏面の少なくとも何れか一面にその肉厚方
向に溝を形成するローレット工程と、 このローレット工程にて溝が形成されたコルゲートフィ
ンを波形に形成すると共に波形の頂部間にルーバを切り
起こす成形工程と、 この成形工程にてルーバの切り起こされた波形コルゲー
トフィンをフィンピッチを縮めるよう成形する縮め工程
と、この縮め工程にてフィンフィッチが縮められたコル
ゲートフィン材料を所定山数で切断する切断工程と、 この切断工程にて切断されたコルゲートフィン材料をチ
ューブ間に配設する工程と、 前記チューブ、前記コルゲートフィン材料をコアプレー
トに組み付ける工程と、 前記チューブ、前記コルゲートフィン材料、前記コアプ
レートを一体的に半田付けもしくはろう付けする工程と
を備える熱交換器の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32155395A JPH09155487A (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 熱交換器用コルゲートフィンの成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32155395A JPH09155487A (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 熱交換器用コルゲートフィンの成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155487A true JPH09155487A (ja) | 1997-06-17 |
Family
ID=18133858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32155395A Withdrawn JPH09155487A (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | 熱交換器用コルゲートフィンの成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09155487A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6834515B2 (en) * | 2002-09-13 | 2004-12-28 | Air Products And Chemicals, Inc. | Plate-fin exchangers with textured surfaces |
| DE112011100691T5 (de) | 2010-02-25 | 2013-01-17 | Komatsu Ltd. | Wellrippe und Wärmetauscher umfassend eine Wellrippe |
| EP2832464B1 (de) * | 2013-08-02 | 2022-11-16 | DBK David + Baader GmbH | Lamellenelement und Verfahren zur Herstellung eines Lamellenelements |
-
1995
- 1995-12-11 JP JP32155395A patent/JPH09155487A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6834515B2 (en) * | 2002-09-13 | 2004-12-28 | Air Products And Chemicals, Inc. | Plate-fin exchangers with textured surfaces |
| CN1303394C (zh) * | 2002-09-13 | 2007-03-07 | 气体产品与化学公司 | 具有纹理表面的散热片式交换器 |
| DE112011100691T5 (de) | 2010-02-25 | 2013-01-17 | Komatsu Ltd. | Wellrippe und Wärmetauscher umfassend eine Wellrippe |
| EP2832464B1 (de) * | 2013-08-02 | 2022-11-16 | DBK David + Baader GmbH | Lamellenelement und Verfahren zur Herstellung eines Lamellenelements |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030304 |