JPH09141294A - 生物的窒素除去方法 - Google Patents
生物的窒素除去方法Info
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- JPH09141294A JPH09141294A JP30263895A JP30263895A JPH09141294A JP H09141294 A JPH09141294 A JP H09141294A JP 30263895 A JP30263895 A JP 30263895A JP 30263895 A JP30263895 A JP 30263895A JP H09141294 A JPH09141294 A JP H09141294A
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- Japan
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- aeration tank
- tank
- orp
- denitrification
- aeration
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Activated Sludge Processes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 曝気槽内で間欠曝気を行うことなく、安定か
つ効率的に生物的硝化・脱窒を行う。 【解決手段】 有機態窒素又はアンモニア態窒素を含む
水を、曝気槽１に導入して好気性条件下に生物的に硝
化、脱窒を行うに当り、曝気槽のＤＯ濃度を１ｍｇ／Ｌ
より高く維持すると共にＯＲＰが＋１００ｍＶ以下とな
るように調整する。 【効果】 曝気槽の原水に対してＤＯが１ｍｇ／Ｌを超
える程度に十分な酸素を供給するため、硝化反応が確実
に行われる。ＤＯが高いにも係わらず、ＯＲＰが低く維
持されているため、脱窒反応も進行し、効率的な窒素除
去を行える。
つ効率的に生物的硝化・脱窒を行う。 【解決手段】 有機態窒素又はアンモニア態窒素を含む
水を、曝気槽１に導入して好気性条件下に生物的に硝
化、脱窒を行うに当り、曝気槽のＤＯ濃度を１ｍｇ／Ｌ
より高く維持すると共にＯＲＰが＋１００ｍＶ以下とな
るように調整する。 【効果】 曝気槽の原水に対してＤＯが１ｍｇ／Ｌを超
える程度に十分な酸素を供給するため、硝化反応が確実
に行われる。ＤＯが高いにも係わらず、ＯＲＰが低く維
持されているため、脱窒反応も進行し、効率的な窒素除
去を行える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は生物的窒素除去方法
に係り、特に、有機態窒素又はアンモニア態窒素を含む
水を、曝気槽内で生物的に硝化及び脱窒する生物的窒素
除去方法に関する。
に係り、特に、有機態窒素又はアンモニア態窒素を含む
水を、曝気槽内で生物的に硝化及び脱窒する生物的窒素
除去方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の生物的窒素除去方法は、硝化菌(N
itrobacter) 、亜硝酸菌(Nitrosomonas)という独立栄養
の硝化細菌による硝化工程と、通性嫌気細菌による脱窒
工程との２つの工程から成り立っており、装置構成等の
面から、次の〜による方法が知られている。
itrobacter) 、亜硝酸菌(Nitrosomonas)という独立栄養
の硝化細菌による硝化工程と、通性嫌気細菌による脱窒
工程との２つの工程から成り立っており、装置構成等の
面から、次の〜による方法が知られている。
【０００３】 硝化槽及び脱窒槽を直列配置し、原水
を硝化処理した後脱窒処理する方法。 脱窒槽及び硝化槽を直列配置すると共に、硝化槽か
ら脱窒槽への循環系路を設け、脱窒処理液を硝化処理
し、再度脱窒処理する方法。 上記の方法において、硝化槽に原水を分注するス
テップ脱窒法。 単一槽内で間欠曝気することにより、時間的に嫌気
条件（脱窒工程）と好気条件（硝化工程）とを交互に設
定して処理する方法。
を硝化処理した後脱窒処理する方法。 脱窒槽及び硝化槽を直列配置すると共に、硝化槽か
ら脱窒槽への循環系路を設け、脱窒処理液を硝化処理
し、再度脱窒処理する方法。 上記の方法において、硝化槽に原水を分注するス
テップ脱窒法。 単一槽内で間欠曝気することにより、時間的に嫌気
条件（脱窒工程）と好気条件（硝化工程）とを交互に設
定して処理する方法。
【０００４】また、曝気槽内で硝化と脱窒とを同時に生
起させる方法として、特開昭５４−９４７５６号公報に
記載の方法がある。この方法は、曝気槽内を溶存酸素
（ＤＯ）濃度１ｍｇ／Ｌ以下、酸化還元電位（ＯＲＰ）
−１００〜−４００ｍＶの範囲とすることで、間欠曝気
を行うことなく、硝化と共に嫌気性脱窒を行う方法であ
る。
起させる方法として、特開昭５４−９４７５６号公報に
記載の方法がある。この方法は、曝気槽内を溶存酸素
（ＤＯ）濃度１ｍｇ／Ｌ以下、酸化還元電位（ＯＲＰ）
−１００〜−４００ｍＶの範囲とすることで、間欠曝気
を行うことなく、硝化と共に嫌気性脱窒を行う方法であ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の生物的窒素
除去方法のうち、，及びの方法では、脱窒（嫌
気）槽と硝化（好気）槽との２つの槽を設ける必要があ
り、設置槽数の点で不利である。また、の方法では、
硝化を円滑に進行させるために、原水中のＢＯＤを予め
除去する必要がある。，の方法であれば、このよう
なＢＯＤの除去は不要であるが、の方法では、更に循
環のためのポンプを必要とするという欠点がある。ま
た、の方法では、被処理水を分注する必要があり、原
水導入系統が複雑化するという欠点がある。
除去方法のうち、，及びの方法では、脱窒（嫌
気）槽と硝化（好気）槽との２つの槽を設ける必要があ
り、設置槽数の点で不利である。また、の方法では、
硝化を円滑に進行させるために、原水中のＢＯＤを予め
除去する必要がある。，の方法であれば、このよう
なＢＯＤの除去は不要であるが、の方法では、更に循
環のためのポンプを必要とするという欠点がある。ま
た、の方法では、被処理水を分注する必要があり、原
水導入系統が複雑化するという欠点がある。
【０００６】の方法であれば、１つの槽のみで硝化、
脱窒を行うことができるが、曝気サイクル、即ち、槽内
を嫌気条件とする時間と好気条件とする時間とを適切に
制御するのが難しく、この時間配分が不適当であると、
硝化及び脱窒に長時間を要するようになり処理効率が低
下するという欠点がある。
脱窒を行うことができるが、曝気サイクル、即ち、槽内
を嫌気条件とする時間と好気条件とする時間とを適切に
制御するのが難しく、この時間配分が不適当であると、
硝化及び脱窒に長時間を要するようになり処理効率が低
下するという欠点がある。
【０００７】特開昭５４−９４７５６号公報に記載され
る、ＤＯ濃度１ｍｇ／Ｌ以下でＯＲＰを−１００〜−４
００ｍＶの範囲とする方法では、有機物濃度とアンモニ
ア態窒素濃度が高い排水、例えばし尿を処理する場合に
は、硝化と脱窒を行うことができるが、これらの濃度が
低い排水を処理する場合には、有機物の分解は進むもの
の、アンモニアの硝化が不十分となり、窒素除去を安定
して行うことができないという不具合がある。
る、ＤＯ濃度１ｍｇ／Ｌ以下でＯＲＰを−１００〜−４
００ｍＶの範囲とする方法では、有機物濃度とアンモニ
ア態窒素濃度が高い排水、例えばし尿を処理する場合に
は、硝化と脱窒を行うことができるが、これらの濃度が
低い排水を処理する場合には、有機物の分解は進むもの
の、アンモニアの硝化が不十分となり、窒素除去を安定
して行うことができないという不具合がある。
【０００８】本発明は上記従来の問題点を解決して、曝
気槽内で間欠曝気を行うことなく、安定かつ効率的に生
物的硝化・脱窒を行うことができる生物的窒素除去方法
を提供することを目的とする。
気槽内で間欠曝気を行うことなく、安定かつ効率的に生
物的硝化・脱窒を行うことができる生物的窒素除去方法
を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の生物的窒素除去
方法は、有機態窒素又はアンモニア態窒素を含む水（原
水）を、曝気槽に導入して好気性条件下に生物的に硝化
・脱窒を行う方法において、曝気槽の溶存酸素（ＤＯ）
濃度を１ｍｇ／Ｌより高く維持すると共に酸化還元電位
（ＯＲＰ）が＋１００ｍＶ以下となるように調整するこ
とを特徴とする。
方法は、有機態窒素又はアンモニア態窒素を含む水（原
水）を、曝気槽に導入して好気性条件下に生物的に硝化
・脱窒を行う方法において、曝気槽の溶存酸素（ＤＯ）
濃度を１ｍｇ／Ｌより高く維持すると共に酸化還元電位
（ＯＲＰ）が＋１００ｍＶ以下となるように調整するこ
とを特徴とする。
【００１０】通常の場合、曝気槽では、ＤＯを１ｍｇ／
Ｌ以上に維持する。この場合、ＯＲＰは＋１５０ｍＶ以
上になる。特に、硝化・脱窒を曝気槽内で行う場合に
は、硝化効率を上げるために、ＤＯは高く設定される。
この場合にはＯＲＰはより一層高くなり、一般には、＋
２００ｍＶ以上となる。
Ｌ以上に維持する。この場合、ＯＲＰは＋１５０ｍＶ以
上になる。特に、硝化・脱窒を曝気槽内で行う場合に
は、硝化効率を上げるために、ＤＯは高く設定される。
この場合にはＯＲＰはより一層高くなり、一般には、＋
２００ｍＶ以上となる。
【００１１】本発明では、このような曝気槽のＤＯを１
ｍｇ／Ｌより高く維持した状態において、適当な手段を
講じてＯＲＰを＋１００ｍＶ以下となるように制御する
ことにより、曝気槽内で硝化及び脱窒を行う。
ｍｇ／Ｌより高く維持した状態において、適当な手段を
講じてＯＲＰを＋１００ｍＶ以下となるように制御する
ことにより、曝気槽内で硝化及び脱窒を行う。
【００１２】本発明では、曝気槽の原水に対してＤＯが
１ｍｇ／Ｌを超える程度に十分な酸素を供給するため、
硝化反応が確実に行われる。
１ｍｇ／Ｌを超える程度に十分な酸素を供給するため、
硝化反応が確実に行われる。
【００１３】しかも、ＤＯが高いにも係わらず、ＯＲＰ
が低く維持されているため、脱窒反応も円滑に進行し、
効率的な窒素除去が行われる。
が低く維持されているため、脱窒反応も円滑に進行し、
効率的な窒素除去が行われる。
【００１４】このように、ＤＯ＞１ｍｇ／ＬでＯＲＰ≦
＋１００ｍＶとすることで、曝気槽内で脱窒が行われる
理由の詳細は明らかではないが、曝気槽内をこのような
条件に維持すると硝酸は殆ど検出されなくなる。一方、
ＮＯ2 -又はＮＨ4 +は検出される場合があることから、嫌
気細菌とは異なる栄養細菌による好気性脱窒が生起して
いるものと推定される。
＋１００ｍＶとすることで、曝気槽内で脱窒が行われる
理由の詳細は明らかではないが、曝気槽内をこのような
条件に維持すると硝酸は殆ど検出されなくなる。一方、
ＮＯ2 -又はＮＨ4 +は検出される場合があることから、嫌
気細菌とは異なる栄養細菌による好気性脱窒が生起して
いるものと推定される。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下図面を参照して本発明を詳細
に説明する。
に説明する。
【００１６】図１〜３は本発明の一実施例方法を示す系
統図である。
統図である。
【００１７】本発明においては、従来、ＤＯ＞１ｍｇ／
Ｌとした場合において、ＯＲＰ≧＋１５０ｍＶ或いはＯ
ＲＰ≧＋２００ｍＶとなる曝気槽内を、ＤＯ＞１ｍｇ／
ＬでＯＲＰ≦＋１００ｍＶとなるように制御する。ＤＯ
が１ｍｇ／Ｌ以下では、酸素が不十分で硝化を安定に行
うことができない。また、ＯＲＰが＋１００ｍＶを超え
ると脱窒が起こらない。ＤＯは過度に高いと脱窒効率が
低下し、また、ＯＲＰは過度に低いと硝化速度が低下す
る場合がある。従って、１ｍｇ／Ｌ＜ＤＯ≦５ｍｇ／
Ｌ，ＯＲＰ＝−１００〜−３００ｍＶとするのが好まし
い。
Ｌとした場合において、ＯＲＰ≧＋１５０ｍＶ或いはＯ
ＲＰ≧＋２００ｍＶとなる曝気槽内を、ＤＯ＞１ｍｇ／
ＬでＯＲＰ≦＋１００ｍＶとなるように制御する。ＤＯ
が１ｍｇ／Ｌ以下では、酸素が不十分で硝化を安定に行
うことができない。また、ＯＲＰが＋１００ｍＶを超え
ると脱窒が起こらない。ＤＯは過度に高いと脱窒効率が
低下し、また、ＯＲＰは過度に低いと硝化速度が低下す
る場合がある。従って、１ｍｇ／Ｌ＜ＤＯ≦５ｍｇ／
Ｌ，ＯＲＰ＝−１００〜−３００ｍＶとするのが好まし
い。
【００１８】このように、曝気槽内をＤＯ＞１ｍｇ／Ｌ
でＯＲＰ≦＋１００ｍＶに調整する方法としては、例え
ば、次の〜の方法を採用することができる。
でＯＲＰ≦＋１００ｍＶに調整する方法としては、例え
ば、次の〜の方法を採用することができる。
【００１９】 図１に示す如く、原水を曝気槽１及び
沈殿槽２で処理するに当り、亜硫酸ソーダ、ヒドラジン
等の還元剤を曝気槽１に添加する。特に、ヒドラジンは
分解され難く、ＯＲＰの低下に有効である。これらの還
元剤の添加量は、曝気槽のＯＲＰ値が所定範囲となる程
度であれば良く、また、その添加箇所は、曝気槽、曝気
槽への原水導入配管、或いは、後工程の沈殿槽等から曝
気槽に汚泥を返送する場合、その汚泥返送配管等のいず
れであっても良い。
沈殿槽２で処理するに当り、亜硫酸ソーダ、ヒドラジン
等の還元剤を曝気槽１に添加する。特に、ヒドラジンは
分解され難く、ＯＲＰの低下に有効である。これらの還
元剤の添加量は、曝気槽のＯＲＰ値が所定範囲となる程
度であれば良く、また、その添加箇所は、曝気槽、曝気
槽への原水導入配管、或いは、後工程の沈殿槽等から曝
気槽に汚泥を返送する場合、その汚泥返送配管等のいず
れであっても良い。
【００２０】 図２に示す如く、原水を曝気槽１及び
沈殿槽２で処理するに当り、沈殿槽２からの返送汚泥の
一部又は全部を嫌気槽３に導入して一定時間滞留させ
る。この場合には、返送される汚泥濃度が高い程、滞留
時間が長い程、ＯＲＰが低下し、結果的に曝気槽内のＯ
ＲＰも低下する。一般に、返送汚泥の滞留時間は原水の
曝気槽滞留時間と同程度、或いはそれ以上とされ、例え
ば６〜２４時間とするのが好ましい。
沈殿槽２で処理するに当り、沈殿槽２からの返送汚泥の
一部又は全部を嫌気槽３に導入して一定時間滞留させ
る。この場合には、返送される汚泥濃度が高い程、滞留
時間が長い程、ＯＲＰが低下し、結果的に曝気槽内のＯ
ＲＰも低下する。一般に、返送汚泥の滞留時間は原水の
曝気槽滞留時間と同程度、或いはそれ以上とされ、例え
ば６〜２４時間とするのが好ましい。
【００２１】 図３に示す如く、原水を曝気槽１及び
沈殿槽２で処理するに当り、嫌気槽３を設け、原水と沈
殿槽２からの返送汚泥とを予め嫌気槽３で混合する。こ
の場合、原水ＢＯＤ濃度が高い程、また、嫌気槽滞留時
間が長い程、ＯＲＰがより低下する。この場合における
嫌気槽滞留時間は、原水の曝気槽滞留時間と同程度、或
いはそれ以上とされ、例えば６〜２４時間とするのが好
ましい。
沈殿槽２で処理するに当り、嫌気槽３を設け、原水と沈
殿槽２からの返送汚泥とを予め嫌気槽３で混合する。こ
の場合、原水ＢＯＤ濃度が高い程、また、嫌気槽滞留時
間が長い程、ＯＲＰがより低下する。この場合における
嫌気槽滞留時間は、原水の曝気槽滞留時間と同程度、或
いはそれ以上とされ、例えば６〜２４時間とするのが好
ましい。
【００２２】上記，，の方法は、２以上を組み合
わせて採用しても良い。
わせて採用しても良い。
【００２３】なお、本発明において、曝気槽における好
気性生物処理は、汚泥が浮遊状態で保持された浮遊法で
も、汚泥が担体に保持された接触酸化法でも良いが、曝
気槽は、完全混合槽であることが好ましい。
気性生物処理は、汚泥が浮遊状態で保持された浮遊法で
も、汚泥が担体に保持された接触酸化法でも良いが、曝
気槽は、完全混合槽であることが好ましい。
【００２４】このような本発明の方法は、特に、有機物
濃度、アンモニア態窒素濃度の低い排水、例えば、ＢＯ
Ｄ１０００ｍｇ／Ｌ以下、ＮＨ4 −Ｎ１００ｍｇ／Ｌ以
下であるような、初沈下水、食品排水等の処理に有効で
ある。
濃度、アンモニア態窒素濃度の低い排水、例えば、ＢＯ
Ｄ１０００ｍｇ／Ｌ以下、ＮＨ4 −Ｎ１００ｍｇ／Ｌ以
下であるような、初沈下水、食品排水等の処理に有効で
ある。
【００２５】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００２６】説明の便宜上まず比較例を挙げる。
【００２７】比較例１ 還元剤を添加しないこと以外は、図１に示す方法と同様
にして原水の生物的窒素除去を行った。
にして原水の生物的窒素除去を行った。
【００２８】なお、曝気槽容量は２Ｌ，沈殿槽容量は
２．５Ｌとし、原水としては、下記水質の初沈下水を６
Ｌ／日の流速で通水した。
２．５Ｌとし、原水としては、下記水質の初沈下水を６
Ｌ／日の流速で通水した。
【００２９】原水水質 ＢＯＤ：１６０ｍｇ／Ｌ ＳＳ ：４５ｍｇ／Ｌ Ｔ−Ｎ：３９ｍｇ／Ｌ ＮＨ4 −Ｎ：２８ｍｇ／Ｌ ＮＯx −Ｎ：ＮＤ また、曝気槽には、下水活性汚泥をＭＬＳＳ３５００ｍ
ｇ／Ｌとなるように添加して運転を開始し、ｐＨ７以下
とならないように、必要に応じてＮａＯＨを自動制御で
添加した。
ｇ／Ｌとなるように添加して運転を開始し、ｐＨ７以下
とならないように、必要に応じてＮａＯＨを自動制御で
添加した。
【００３０】通水１週間後の処理水を分析したところ、
ＢＯＤ ５ｍｇ／Ｌ以下，ＮＨ4 −Ｎ ０．７ｍｇ／
Ｌ，ＮＯ3 −Ｎ ２９ｍｇ／Ｌ，ＮＯ2 −Ｎ ０．１ｍ
ｇ／Ｌであった。
ＢＯＤ ５ｍｇ／Ｌ以下，ＮＨ4 −Ｎ ０．７ｍｇ／
Ｌ，ＮＯ3 −Ｎ ２９ｍｇ／Ｌ，ＮＯ2 −Ｎ ０．１ｍ
ｇ／Ｌであった。
【００３１】このときの曝気槽のＤＯは２．１ｍｇ／
Ｌ，ＯＲＰは＋２００ｍＶであった。
Ｌ，ＯＲＰは＋２００ｍＶであった。
【００３２】なお、ＢＯＤの測定においては、硝化抑制
剤としてアリルチオ尿素２ｍｇ／Ｌとなるように添加し
てＢＯＤを測定した。
剤としてアリルチオ尿素２ｍｇ／Ｌとなるように添加し
てＢＯＤを測定した。
【００３３】実施例１ 比較例１において、曝気槽の曝気量をそのままで、ヒド
ラジンを０．５ｍｇ／Ｌ添加した。その結果、曝気槽の
ＤＯは２．２ｍｇ／Ｌ，ＯＲＰは−１０〜＋２０ｍＶに
低下した。
ラジンを０．５ｍｇ／Ｌ添加した。その結果、曝気槽の
ＤＯは２．２ｍｇ／Ｌ，ＯＲＰは−１０〜＋２０ｍＶに
低下した。
【００３４】得られた処理水中には当初ＮＨ4 −Ｎが６
ｍｇ／Ｌ程度検出されたが、２日後には低下し、２ｍｇ
／Ｌ以下となった。これと同時にＮＯ3 −Ｎも低下し、
０．１〜０．４ｍｇ／Ｌとなった。ＮＯ2 −Ｎは０．９
〜３．７ｍｇ／Ｌ検出された。ＢＯＤは５ｍｇ／Ｌ以下
であった。
ｍｇ／Ｌ程度検出されたが、２日後には低下し、２ｍｇ
／Ｌ以下となった。これと同時にＮＯ3 −Ｎも低下し、
０．１〜０．４ｍｇ／Ｌとなった。ＮＯ2 −Ｎは０．９
〜３．７ｍｇ／Ｌ検出された。ＢＯＤは５ｍｇ／Ｌ以下
であった。
【００３５】実施例２ 実施例１において、曝気量を増加して、曝気槽のＤＯを
５ｍｇ／Ｌ以上としたところ、ＯＲＰも上昇して＋８５
〜＋９７ｍＶとなった。
５ｍｇ／Ｌ以上としたところ、ＯＲＰも上昇して＋８５
〜＋９７ｍＶとなった。
【００３６】得られた処理水は、ＮＨ4 −Ｎ：２．９〜
３．４ｍｇ／Ｌ，ＮＯ3 −Ｎ：１．１〜１．６ｍｇ／
Ｌ，ＮＯ2 −Ｎ：２．９〜３．４ｍｇ／Ｌであった。Ｂ
ＯＤは５ｍｇ／Ｌ以下であった。
３．４ｍｇ／Ｌ，ＮＯ3 −Ｎ：１．１〜１．６ｍｇ／
Ｌ，ＮＯ2 −Ｎ：２．９〜３．４ｍｇ／Ｌであった。Ｂ
ＯＤは５ｍｇ／Ｌ以下であった。
【００３７】実施例３ 図３に示す方法に従って、比較例１で処理した原水と同
様の原水の生物的窒素除去を行った。
様の原水の生物的窒素除去を行った。
【００３８】嫌気槽としては容量１Ｌのものを用い、沈
殿槽の汚泥返送率（原水水量に対する返送汚泥流量の割
合）は２５％とした。その他の条件は、比較例１と同様
とした。
殿槽の汚泥返送率（原水水量に対する返送汚泥流量の割
合）は２５％とした。その他の条件は、比較例１と同様
とした。
【００３９】その結果、曝気槽のＤＯは１．２ｍｇ／Ｌ
に低下し、ＯＲＰも＋８８〜＋９５ｍＶに低下した。
に低下し、ＯＲＰも＋８８〜＋９５ｍＶに低下した。
【００４０】得られた処理水はＮＨ4 −Ｎ：０．８〜
２．５ｍｇ／Ｌ，ＮＯ3 −Ｎ：０〜１．２ｍｇ／Ｌ，Ｎ
Ｏ2 −Ｎ：０．７〜２．５ｍｇ／ＬでＢＯＤは５ｍｇ／
Ｌ以下であった。
２．５ｍｇ／Ｌ，ＮＯ3 −Ｎ：０〜１．２ｍｇ／Ｌ，Ｎ
Ｏ2 −Ｎ：０．７〜２．５ｍｇ／ＬでＢＯＤは５ｍｇ／
Ｌ以下であった。
【００４１】比較例２ 比較例１において、曝気量を減らすことにより、曝気槽
のＤＯを１ｍｇ／Ｌ以下の０．３〜０．５ｍｇ／Ｌとす
ると共に、ＯＲＰを−１００〜−１５０ｍＶとしたこと
以外は同様に行ったところ、得られた処理水はＮＨ4 −
Ｎ：２３〜３２ｍｇ／Ｌ，ＮＯ3 −Ｎ：０．１〜０．８
ｍｇ／Ｌ，ＮＯ2 −Ｎ：０．４〜３．１ｍｇ／Ｌ，ＢＯ
Ｄ：５〜１２ｍｇ／Ｌであった。
のＤＯを１ｍｇ／Ｌ以下の０．３〜０．５ｍｇ／Ｌとす
ると共に、ＯＲＰを−１００〜−１５０ｍＶとしたこと
以外は同様に行ったところ、得られた処理水はＮＨ4 −
Ｎ：２３〜３２ｍｇ／Ｌ，ＮＯ3 −Ｎ：０．１〜０．８
ｍｇ／Ｌ，ＮＯ2 −Ｎ：０．４〜３．１ｍｇ／Ｌ，ＢＯ
Ｄ：５〜１２ｍｇ／Ｌであった。
【００４２】以上の結果を表１にまとめて示す。
【００４３】
【表１】
【００４４】表１より、本発明の方法によれば、曝気槽
内で硝化及び脱窒を行って、窒素を効率的に除去するこ
とができることが明らかである。
内で硝化及び脱窒を行って、窒素を効率的に除去するこ
とができることが明らかである。
【００４５】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の生物的窒素
除去方法によれば、曝気槽内で間欠曝気を行うことな
く、安定かつ確実に生物的硝化・脱窒を行って、窒素を
効率的に除去することができる。
除去方法によれば、曝気槽内で間欠曝気を行うことな
く、安定かつ確実に生物的硝化・脱窒を行って、窒素を
効率的に除去することができる。
【図１】本発明の生物的窒素除去方法の一実施例方法を
示す系統図である。
示す系統図である。
【図２】本発明の生物的窒素除去方法の他の実施例方法
を示す系統図である。
を示す系統図である。
【図３】本発明の生物的窒素除去方法の別の実施例方法
を示す系統図である。
を示す系統図である。
１ 曝気槽 ２ 沈殿槽 ３ 嫌気槽
Claims (1)
- 【請求項１】 有機態窒素又はアンモニア態窒素を含む
水を、曝気槽に導入して好気性条件下に生物的に硝化、
脱窒を行う方法において、曝気槽の溶存酸素濃度を１ｍ
ｇ／Ｌより高く維持すると共に酸化還元電位が＋１００
ｍＶ以下となるように調整することを特徴とする生物的
窒素除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30263895A JPH09141294A (ja) | 1995-11-21 | 1995-11-21 | 生物的窒素除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30263895A JPH09141294A (ja) | 1995-11-21 | 1995-11-21 | 生物的窒素除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09141294A true JPH09141294A (ja) | 1997-06-03 |
Family
ID=17911400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30263895A Pending JPH09141294A (ja) | 1995-11-21 | 1995-11-21 | 生物的窒素除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09141294A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006055739A (ja) * | 2004-08-19 | 2006-03-02 | Kurita Water Ind Ltd | 有機物及び窒素含有排水の処理方法 |
| KR100721682B1 (ko) * | 2006-07-07 | 2007-05-25 | 서울산업대학교 산학협력단 | 유기물 및 질소 화합물을 동시에 제거하는 오/폐수의처리방법 |
| JP2014018744A (ja) * | 2012-07-19 | 2014-02-03 | Yachiyo Industry Co Ltd | 排水処理システム |
| JP2016067979A (ja) * | 2014-09-29 | 2016-05-09 | 電源開発株式会社 | クラゲ等廃棄物の減容化処理方法及びクラゲ等廃棄物の減容化処理装置 |
-
1995
- 1995-11-21 JP JP30263895A patent/JPH09141294A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006055739A (ja) * | 2004-08-19 | 2006-03-02 | Kurita Water Ind Ltd | 有機物及び窒素含有排水の処理方法 |
| JP4649911B2 (ja) * | 2004-08-19 | 2011-03-16 | 栗田工業株式会社 | 有機物及び窒素含有排水の処理方法 |
| KR100721682B1 (ko) * | 2006-07-07 | 2007-05-25 | 서울산업대학교 산학협력단 | 유기물 및 질소 화합물을 동시에 제거하는 오/폐수의처리방법 |
| JP2014018744A (ja) * | 2012-07-19 | 2014-02-03 | Yachiyo Industry Co Ltd | 排水処理システム |
| JP2016067979A (ja) * | 2014-09-29 | 2016-05-09 | 電源開発株式会社 | クラゲ等廃棄物の減容化処理方法及びクラゲ等廃棄物の減容化処理装置 |
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