JPH0913248A - Dent for loom and its production - Google Patents

Abstract

PURPOSE: To provided both a dent for a loom excellent in abrasion and impact resistances, strength and toughness and further dimensional accuracy without causing cracking in shock of beating a reed and a method for producing the dent. CONSTITUTION: This dent 19 for a loom is formed by sintering a ceramic powder, having <=1μm average particle diameter and containing >=90% particles having <=3μm particle diameter. Ceramics, a ceramic composite or a cermet powder is used as the ceramic powder, which is prepared by slurrying thereof with a binder or a solvent, preparing a green sheet according to a doctor blade method, forming the green sheet into a prescribed shape and then sintering the formed green sheet at 1300-1900 deg.C. The sintered compact is aged at 1200-1800 deg.C to thereby produced the desired dent 19.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】この発明は、繊維から織物を織る
ための織機用筬羽およびその製造方法に関するものであ
る。さらに詳しくは、シャトルレス織機のウォータジェ
ット型またはエアジェット型の織機に用いられる織機用
筬羽およびその製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a reed dent for a loom for weaving a woven fabric from fibers and a method for producing the reed. More specifically, the present invention relates to a reed blade for a loom used for a water jet type or an air jet type loom of a shuttleless loom and a method for manufacturing the reed blade.

【０００２】[0002]

【従来の技術】シャトルレス織機、特にウォータジェッ
ト型またはエアジェット型の織機の運動は次の順序で行
われる。すなわち、第１に、ヘルドの上下によって経糸
が開口して杼口が形成される。第２に、その杼口に、緯
入れによって緯糸が挿入される。この緯入れ方式は、ウ
ォータジェット型では水、エアジェット型では空気が使
用される。第３に、筬により緯糸が打ち込まれ、織物が
出来上がる。第４に、織りあげられた織物は、クロスロ
ーラに巻取られる。The movement of shuttleless looms, in particular waterjet or airjet looms, takes place in the following order. That is, first, the warp is opened by the upper and lower parts of the heald to form a shed. Secondly, the weft is inserted into the shed by weft insertion. This weft insertion method uses water for the water jet type and air for the air jet type. Thirdly, the weft is driven in by the reed and the woven fabric is completed. Fourth, the woven fabric is wound on a cross roller.

【０００３】筬の役割は、経糸の密度を定め、織物の幅
を決めるとともに、緯糸を搬送するためのガイドとな
り、しかも緯糸を揃えて打ち込むことにある。筬は、ウ
ォータジェット型では平板状の筬羽を、エアジェット型
では変形筬羽を一定の間隔、長さに組み上げた構造を有
している。筬羽は、耐腐食性、耐摩耗性および耐破損性
の観点から、従来よりステンレスが用いられている。The role of the reed is to determine the density of the warp yarns, to determine the width of the fabric, to serve as a guide for conveying the weft yarns, and to drive the weft yarns evenly. The reed has a structure in which flat reed blades are assembled in the water jet type and deformed reed blades are assembled in the air jet type at regular intervals and lengths. From the viewpoint of corrosion resistance, wear resistance and breakage resistance, stainless steel has been conventionally used for reed wing.

【０００４】ところで、近年ジェットルームの高速化が
進み、１０００〜１５００ｒｐｍの高速で回転するもの
がある。また、装飾的な観点から糸へ金属粉末やセラミ
ックス粉末を添加した硬度の高い糸も出現している。こ
のため、高速で送り込まれる緯糸の摩擦と高速で回転す
る筬打ち運動、さらには硬い糸の出現により筬羽の摩耗
が短時間のうちに進行する。このように摩耗により発生
した筬羽の傷が経糸の毛羽立ちを誘発し、開口不良とな
ったり、経糸切れを起こして織機の停止が余儀なくされ
る。さらに摩耗が進むと、緯糸が送り込まれなくなり、
筬の交換が必要となり、稼働率の低下およびコストアッ
プなどの問題を招く。By the way, in recent years, the jet loom has been increased in speed, and some jet looms rotate at a high speed of 1000 to 1500 rpm. In addition, a yarn having high hardness, which is obtained by adding metal powder or ceramic powder to the yarn, has also appeared from the viewpoint of decoration. Therefore, due to the friction of the weft yarn fed at a high speed, the beating motion rotating at a high speed, and the appearance of a hard yarn, the abrasion of the reed blades progresses in a short time. Thus, the damage to the reeds caused by the abrasion induces fluffing of the warp yarns, resulting in poor shedding and warp yarn breakage, forcing the loom to stop. If the wear further progresses, the weft will not be fed in,
Reeds need to be replaced, leading to problems such as reduced operating rates and increased costs.

【０００５】また、一般に織物の幅は織縮みにより、経
糸の筬入れ幅より若干狭くなる。従って、織物の中央部
では筬羽と経糸はほぼ平行であるが、織物両端部付近で
は筬羽に対して経糸が角度を有することとなり、両端部
の筬羽は筬打ちの際に経糸との摩擦を繰り返すため、中
央部の筬羽より摩耗が進行する。このような摩耗によっ
ても、経糸の毛羽立ちを誘発し、開口不良となったり、
経糸切れを起こして織機を停止せざるを得なくなる。In general, the width of the woven fabric becomes slightly narrower than the reed width of the warp due to the shrinkage of the woven fabric. Therefore, in the central part of the woven fabric, the reeds and the warp yarns are almost parallel, but in the vicinity of both ends of the woven fabric, the warp yarns have an angle with respect to the reeds. Due to repeated friction, wear progresses from the central reed wing. Such wear also induces fluffing of the warp yarn, resulting in poor opening,
There is no choice but to stop the loom due to warp breakage.

【０００６】このようなステンレス製筬羽の問題を解決
するために、今日まで種々の試みがなされてきた。特
に、ステンレスの表面処理として硬質クロムメッキや酸
化クロムコーティングなどの対策が施されたが、未だ充
分な耐摩耗性を得るには至っていない。このような状況
において、筬羽のセラミックス化が提案されている。Various attempts have been made to date in order to solve the problem of such a stainless reed wing. In particular, although measures such as hard chrome plating and chrome oxide coating have been taken as the surface treatment of stainless steel, sufficient abrasion resistance has not yet been obtained. Under these circumstances, it has been proposed to make reeds into ceramics.

【０００７】例えば、特開昭６１−２０１０５４号公報
には、筬羽のうち少なくとも１枚以上がセラミックスま
たはセラミックス複合体で構成されている織機用筬が開
示されている。この筬羽は、耐腐食性および耐摩耗性に
優れている。For example, Japanese Unexamined Patent Publication No. 61-201054 discloses a loom reed in which at least one of the reed blades is made of ceramics or a ceramic composite. This reed wing has excellent corrosion resistance and abrasion resistance.

【０００８】また、特開平１−２３０４６６号公報に
は、焼結体を構成する粒子の平均粒子径が２μｍ以下、
密度が５．７０ｇ／cm³ 以上、焼結体表面の中心線平均
粗さＲａが焼結後で０．０５μｍ以下、厚さが１０μｍ
以上７００μｍ以下であるジルコニア薄板焼結体が開示
されている。この焼結体は、高密度、高強度で、かつ表
面が平滑なものである。Further, in JP-A-1-230466, the average particle diameter of the particles constituting the sintered body is 2 μm or less,
The density is 5.70 g / cm ³ or more, the center line average roughness Ra of the surface of the sintered body is 0.05 μm or less after sintering, and the thickness is 10 μm.
A zirconia thin plate sintered body having a thickness of 700 μm or less is disclosed. This sintered body has high density, high strength, and a smooth surface.

【０００９】[0009]

【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
セラミックス製の筬羽には、次のような問題がある。す
なわち、第１に、筬羽の厚さは０．１４〜０．６mmとい
う非常に薄いものであり、セラミックスの粒子径が大き
く、粒度分布のばらつきが大きい粒子で焼結されると焼
結体内の気孔が増加することから、焼結体は充分な強度
が得られず、筬打ちの衝撃時に割れが生じやすいという
問題がある。However, such a ceramic reed wing has the following problems. That is, firstly, the thickness of the reed is very thin, 0.14 to 0.6 mm, and when sintered with particles having a large particle size of ceramics and a large variation in particle size distribution, Since the number of pores increases, the sintered body does not have sufficient strength, and there is a problem that cracks are likely to occur at the time of impact of beating.

【００１０】第２に、セラミックスは所定形状に成形し
た後、焼結する必要があり、セラミックスの粒度分布の
ばらつきが大きいと、焼結体内の各部分での収縮率に差
が生じるため、筬羽に要求される寸法精度が得られない
という問題がある。Secondly, it is necessary to sinter the ceramics after forming them into a predetermined shape, and if there is a large variation in the particle size distribution of the ceramics, there will be differences in the shrinkage rate at each part within the sintered body, so the reed There is a problem that the dimensional accuracy required for the wing cannot be obtained.

【００１１】この発明は、上記のような従来技術に存在
する問題に着目してなされたものである。その目的とす
るところは、耐摩耗性、強度、靱性および耐衝撃性に優
れ、筬打ちの衝撃時に割れを生じることなく、しかも寸
法精度に優れた織機用筬羽およびその製造方法を提供す
ることにある。The present invention has been made by paying attention to the problems existing in the prior art as described above. It is an object of the present invention to provide a reed wing for a loom and a method for producing the reed, which has excellent wear resistance, strength, toughness and impact resistance, does not crack when hit by a reed, and has excellent dimensional accuracy. It is in.

【００１２】[0012]

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、第１の発明の織機用筬羽では、経糸の配列を定め、
緯糸が杼口を通過するときのガイドとなるとともに、緯
糸を織り前まで打ち寄せるための筬の構成部品である織
機用筬羽であって、平均粒子径が１μｍ以下で、かつ３
μｍ以下の粒子が９０％以上のセラミックス系粉末を焼
結して所定形状に形成したものである。In order to achieve the above object, in the reed dent for a loom of the first invention, an arrangement of warp threads is determined,
A reed wing for a loom, which is a component of a reed for guiding the weft through the shed and also for pushing the weft up to the weave, and having an average particle diameter of 1 μm or less, and 3
The particles having a size of μm or less are formed into a predetermined shape by sintering 90% or more of ceramic powder.

【００１３】また、第２の発明では、第１の発明におい
て、前記セラミックス粉末は、セラミックス、セラミッ
クス複合体またはサーメットの粉末である。さらに、第
３の発明の織機用筬羽の製造方法では、平均粒子径が１
μｍ以下で、かつ３μｍ以下の粒子が９０％以上のセラ
ミックス系粉末を所定形状に成形した後、１３００〜１
９００℃で焼結し、その焼結体を１２００〜１８００℃
で加熱保持するものである。Further, in the second invention, in the first invention, the ceramic powder is powder of ceramics, a ceramic composite or cermet. Furthermore, in the method for manufacturing a reed wing for a loom according to the third aspect of the invention, the average particle size is 1
After forming a ceramic powder having a particle size of less than or equal to 3 μm and 90% or more of particles of 3 μm or less into a predetermined shape, 1300 to 1
Sinter at 900 ° C, and sinter the sintered body at 1200-1800 ° C.
It is heated and held at.

【００１４】以下に、この発明について詳細に説明す
る。筬羽を形成するためのセラミックス粉末は、平均粒
子径が１μｍ以下、好ましくは０．５μｍ以下である。
また、粒度分布は、３μｍ以下の粒子が９０％以上であ
り、好ましくは２μｍ以下の粒子が９０％以上である。
その下限は、０．０１μｍ程度である。セラミックス粉
末の粒子径が小さいほど焼結体の強度は向上するが、成
形性が悪くなるためである。The present invention will be described in detail below. The ceramic powder for forming the reeds has an average particle size of 1 μm or less, preferably 0.5 μm or less.
The particle size distribution is 90% or more for particles of 3 μm or less, preferably 90% or more for particles of 2 μm or less.
The lower limit is about 0.01 μm. This is because the smaller the particle size of the ceramic powder, the higher the strength of the sintered body, but the worse the formability.

【００１５】一般にセラミックスの焼結体の強度は、焼
結体を構成する粒子の粒子径が小さいほど、また粗大な
粒子が少ないほど大きくなる。この発明では、焼結体を
形成するセラミックス粉末の平均粒子径が１μｍ以下
で、かつ３μｍ以下の粒子が９０％以上であることが必
要である。この平均粒子径が１μｍより大きいか、また
は３μｍ以下の粒子が９０％未満の場合、焼結体内の気
孔が増加するため、焼結体の強度が低下する。この粒度
分布の下限は、上記粒子径の下限と同じ理由より、０．
１μｍ程度である。なお、粒度分布の上限は１００％で
ある。１００％に近づくほど、粗大粒子の存在確率が小
さくなる傾向にあり、焼結体の強度および寸法精度が良
くなるためである。Generally, the strength of a ceramic sintered body increases as the particle diameter of the particles forming the sintered body decreases and the number of coarse particles decreases. In the present invention, it is necessary that the ceramic powder forming the sintered body has an average particle size of 1 μm or less and 90% or more of particles having a particle size of 3 μm or less. When the average particle size is larger than 1 μm or less than 90% of particles having a size of 3 μm or less, the pores in the sintered body increase, so that the strength of the sintered body decreases. The lower limit of the particle size distribution is 0.
It is about 1 μm. The upper limit of the particle size distribution is 100%. This is because the closer to 100%, the probability of existence of coarse particles tends to decrease, and the strength and dimensional accuracy of the sintered body improve.

【００１６】この発明の場合、筬羽の厚さは０．１４〜
０．６mm程度と非常に薄い。このため、筬が高速で回動
する場合、その衝撃により筬羽が割れやすくなる。従っ
て、上記平均粒子径と粒度分布の範囲内であることが必
要である。In the case of the present invention, the thickness of the reed is 0.14 to
Very thin, about 0.6 mm. Therefore, when the reed rotates at a high speed, the impact easily breaks the reed wing. Therefore, it is necessary that the average particle size and the particle size distribution are within the above ranges.

【００１７】また、複数の筬羽が組み上げられて筬（リ
ード）を形成し、ウォータジェット型やエアジェット型
の場合、緯糸を水やエアによって筬上を搬送させるた
め、筬羽の寸法精度が悪いと緯糸が搬送されない。従っ
て、セラミックスを筬羽とする場合、その寸法精度も重
要な因子となる。セラミックスとして微細な粒子で、し
かも粒度分布がシャープな原料を用いることにより、優
れた寸法精度が得られる。Further, in the case of a water jet type or an air jet type in which a plurality of reed blades are assembled to form a reed (lead), the weft yarn is conveyed on the reed by water or air, so that the reed dimensional accuracy is improved. If it is bad, the weft will not be conveyed. Therefore, when ceramics are used as the reed wing, the dimensional accuracy is also an important factor. Excellent dimensional accuracy can be obtained by using fine particles as ceramics and having a sharp particle size distribution.

【００１８】さらに、３μｍ以下の粒子が９０％未満の
場合、焼結時に粗大な粒子が均一な収縮を妨げるため
に、優れた寸法精度が得られない。特に、この発明の場
合、その寸法精度は一組の筬内で０．２％以内でなけれ
ばならない。そして、寸法精度が悪いと、緯糸が確実に
搬送されない。Further, if the proportion of particles having a size of 3 μm or less is less than 90%, coarse particles hinder uniform shrinkage during sintering, so that excellent dimensional accuracy cannot be obtained. Particularly, in the case of the present invention, the dimensional accuracy must be within 0.2% in one set of reeds. If the dimensional accuracy is poor, the weft cannot be conveyed reliably.

【００１９】セラミックスとしては、酸化物セラミック
ス、非酸化物セラミックスまたはそれらの複合体が使用
される。あるいは、酸化物セラミックスと非酸化物セラ
ミックスの混合物が使用される。酸化物セラミックスと
しては、アルミナ（Ａｌ₂ Ｏ ₃ ）、ジルコニア（ＺｒＯ
₂ ）、ベリリア（ＢｅＯ）、マグネシア（ＭｇＯ）、チ
タニア（ＴｉＯ₂ ）、ムライト（３Ａｌ₂ Ｏ₃ ・２Ｓｉ
Ｏ₂ ）などが挙げられる。これらのうち、焼結体の強度
が優れている点からアルミナまたはジルコニアが好まし
い。As ceramics, oxide ceramics
, Non-oxide ceramics or their composites are used
Is done. Alternatively, oxide ceramics and non-oxide ceramics
Mixtures of mixes are used. With oxide ceramics
Then, alumina (Al_TwoO _Three), Zirconia (ZrO
_Two), Beryllia (BeO), magnesia (MgO), chi
Tania (TiO_Two), Mullite (3Al_TwoO_Three・ 2Si
O_Two). Of these, the strength of the sintered body
Alumina or zirconia is preferred because of their excellent
No.

【００２０】特に、ジルコニアでは、部分安定化ジルコ
ニアが望ましい。すなわち、ジルコニアにイットリア
（Ｙ₂ Ｏ₃ ）、カルシア（ＣａＯ）、マグネシア（Ｍｇ
Ｏ）あるいは希土類酸化物を少量添加することにより、
立方晶の中に一部正方晶が存在する構造となる。その結
果、外部から応力が加わると、正方晶が単斜晶に転位す
ることで歪みを吸収緩和するため、高強度、高靱性が得
られるからである。また、アルミナについては、α−ア
ルミナが望ましい。α，β，γのアルミナのうち、α−
アルミナが最も強度的に優れているからである。Particularly for zirconia, partially stabilized zirconia is desirable. That is, zirconia, yttria (Y ₂ O ₃ ), calcia (CaO), magnesia (Mg)
O) or by adding a small amount of rare earth oxide,
The structure is such that some tetragonal crystals exist in cubic crystals. As a result, when stress is applied from the outside, the tetragonal crystal is dislocated into a monoclinic crystal to absorb and relax the strain, so that high strength and high toughness can be obtained. Regarding alumina, α-alumina is desirable. Of the α, β, γ alumina, α-
This is because alumina has the highest strength.

【００２１】非酸化物セラミックスとしては、例えば炭
化チタン、窒化チタン、炭化硼素、炭化ジルコニウム、
炭化バナジウム、炭化珪素、炭化ニオブ、炭化クロム、
硼化チタン、硼化ジルコニウム、硼化モリブデン、窒化
アルミニウム、窒化ジルコニウム、窒化ニオブ、窒化珪
素などが好ましい。また、セラミックス複合体として
は、焼結体の強度が高いことから炭化チタン−アルミナ
系のものが好ましい。Examples of non-oxide ceramics include titanium carbide, titanium nitride, boron carbide, zirconium carbide,
Vanadium carbide, silicon carbide, niobium carbide, chromium carbide,
Titanium boride, zirconium boride, molybdenum boride, aluminum nitride, zirconium nitride, niobium nitride, silicon nitride and the like are preferable. Further, as the ceramic composite, a titanium carbide-alumina type is preferable because the sintered body has high strength.

【００２２】さらに、セラミックスとしては、セラミッ
クスと金属の複合体であるサーメットであってもよい。
このサーメットとしては、炭化チタン−ニッケル−炭化
モリブデンを主成分とするものや炭化チタン−窒化チタ
ン−ニッケル−炭化モリブデンを主成分とするものが焼
結体の強度向上の観点から好ましい。Further, the ceramic may be cermet which is a composite of ceramic and metal.
As the cermet, those having titanium carbide-nickel-molybdenum carbide as a main component and those having titanium carbide-titanium nitride-nickel-molybdenum carbide as a main component are preferable from the viewpoint of improving the strength of the sintered body.

【００２３】以上のような一定の平均粒子径と粒度分布
を有するセラミックス粉末から形成される筬羽は、従来
のステンレス製筬羽では得られない優れた耐摩耗性、強
度、靱性を発現できるとともに、優れた寸法精度を発揮
できる。The reed wing formed from the ceramic powder having the above-mentioned constant average particle diameter and particle size distribution can exhibit excellent wear resistance, strength and toughness which cannot be obtained by the conventional stainless reed wing. It can exhibit excellent dimensional accuracy.

【００２４】次に、セラミックス粉末を用いた筬羽の製
造方法について説明する。さて、前述したセラミックス
粉末をバインダー、可塑剤、分散剤、溶媒と８〜３６時
間混合する。バインダーとしては、ポリビニルブチラー
ル、ポリビニルアルコール、ポリメチルメタクリレー
ト、エチルセルロースなどが用いられる。可塑剤として
は、ジオクチルフタレート、フタル酸ジブチル、ブチル
ベンジルフタレート、ジブチルフタレート、メチルアジ
テートなどが用いられる。溶媒としては、アルコール、
ケトン、トルエンなどが用いられる。分散剤としては、
界面活性剤が用いられる。また、混合方法としては、ボ
ールミル、振動ミル、攪拌羽根を備えた攪拌機による方
法などが採用される。Next, a method for manufacturing reed wing using ceramic powder will be described. Now, the above-mentioned ceramic powder is mixed with a binder, a plasticizer, a dispersant, and a solvent for 8 to 36 hours. As the binder, polyvinyl butyral, polyvinyl alcohol, polymethyl methacrylate, ethyl cellulose and the like are used. As the plasticizer, dioctyl phthalate, dibutyl phthalate, butylbenzyl phthalate, dibutyl phthalate, methyl agitate and the like are used. As the solvent, alcohol,
Ketone, toluene, etc. are used. As a dispersant,
A surfactant is used. As a mixing method, a method using a ball mill, a vibration mill, a stirrer equipped with stirring blades, or the like is adopted.

【００２５】混合後、スラリーは攪拌脱泡粘調装置によ
り粘度を１００００〜３００００cps の範囲になるよう
に調整する。このスラリーを用い、ドクターブレード装
置により、グリーンシートを作製する。その際、ドクタ
ーブレードのギャップは０．３〜１．３mmとし、乾燥後
のグリーンシートの厚みを０．１８〜０．８mmとする。
なお、グリーンシートを得る方法として、押出成形法な
どによってもよい。After mixing, the slurry is adjusted to have a viscosity in the range of 10,000 to 30,000 cps by a stirring and defoaming viscous device. Using this slurry, a green sheet is produced by a doctor blade device. At that time, the gap of the doctor blade is 0.3 to 1.3 mm, and the thickness of the dried green sheet is 0.18 to 0.8 mm.
An extrusion molding method or the like may be used as a method for obtaining the green sheet.

【００２６】得られたグリーンシートを所定形状に打ち
抜いた後、大気中、真空中あるいは還元雰囲気下で１３
００〜１９００℃、好ましくは１３５０〜１８５０℃の
温度で２〜６時間焼結する。焼結温度が１３００℃未満
では、焼結が不充分となり、焼結体の強度が低下する。
一方、１９００℃を越えると、結晶粒子の成長が進んで
粗大化し、焼結体の強度が低下する。After punching the obtained green sheet into a predetermined shape, the green sheet is subjected to 13 in the atmosphere, a vacuum or a reducing atmosphere.
Sinter at a temperature of 00 to 1900 ° C, preferably 1350 to 1850 ° C for 2 to 6 hours. If the sintering temperature is less than 1300 ° C., the sintering will be insufficient and the strength of the sintered body will decrease.
On the other hand, when the temperature exceeds 1900 ° C., the crystal grains grow and become coarse, and the strength of the sintered body decreases.

【００２７】次に、１２００〜１８００℃、好ましくは
１３００〜１８００℃の温度で、２〜２０時間加熱保持
することにより、所定の筬羽を得ることができる。この
エージング処理により、筬羽をさらに高い強度のものと
することができる。エージング処理の温度が１２００℃
未満の場合、エージングの効果が不充分となって焼結体
の強度を増大させることができない。一方、１８００℃
を越えると、結晶粒子の成長が進み、焼結体の強度が低
下する。Next, by heating and holding at a temperature of 1200 to 1800 ° C., preferably 1300 to 1800 ° C. for 2 to 20 hours, a predetermined reed wing can be obtained. By this aging treatment, the reed wing can be made to have higher strength. Aging temperature is 1200 ℃
If it is less than the above range, the effect of aging becomes insufficient and the strength of the sintered body cannot be increased. Meanwhile, 1800 ° C
If it exceeds, the growth of crystal grains proceeds and the strength of the sintered body decreases.

【００２８】このようにして得られる筬羽を用いて筬を
組み立てるには、ステンレス筬羽の組立方法と同様の方
法により行うことができる。なお、筬羽の一部をステン
レス製にしてもよい。すなわち、摩耗の激しい筬羽の両
端をこの発明のセラミックス製とし、中央部をステンレ
ス製としてもよい。Assembling a reed using the reed obtained as described above can be performed by a method similar to the method of assembling the stainless reed. A part of the reed wing may be made of stainless steel. That is, both ends of the reed blade, which is heavily worn, may be made of the ceramic of the present invention, and the central portion may be made of stainless steel.

【００２９】[0029]

【作用】第１の発明では、織機用筬羽は、セラミックス
系粉末を焼結することにより、所定形状に形成される。
このセラミックス系粉末は、平均粒子径が１μｍ以下の
微細であることから、焼結体内の気孔が少なくなり、筬
羽は耐摩耗性、強度、靱性および耐衝撃性に優れ、筬打
ちの衝撃時に割れを生じることを防止することができ
る。しかも、３μｍ以下の粒子が９０％以上のものであ
り、粒度分布がシャープで、粒子径のばらつきが小さい
ことから、焼結体の各部分での収縮率の差が小さくな
り、寸法精度が向上する。In the first aspect of the invention, the reed dents for a loom are formed into a predetermined shape by sintering ceramic powder.
Since this ceramic-based powder is fine with an average particle size of 1 μm or less, the pores in the sintered body are reduced, and the reed wing has excellent wear resistance, strength, toughness and impact resistance, It is possible to prevent cracking. Moreover, 90% or more of the particles having a size of 3 μm or less have a sharp particle size distribution and a small variation in particle diameter, so that the difference in shrinkage ratio between the parts of the sintered body is small and the dimensional accuracy is improved. To do.

【００３０】第２の発明では、セラミックス粉末が、セ
ラミックス、セラミックス複合体またはサーメットの粉
末であるため、これらの粉末の特性により、従来のステ
ンレス製筬羽では得られない優れた耐摩耗性、強度、靱
性と、優れた寸法精度が得られる。In the second invention, the ceramic powder is a powder of ceramics, a ceramic composite or a cermet, and therefore, due to the characteristics of these powders, excellent wear resistance and strength which cannot be obtained by the conventional stainless-steel reed blades. , Toughness and excellent dimensional accuracy can be obtained.

【００３１】第３の発明では、平均粒子径が１μｍ以下
で、かつ３μｍ以下の粒子が９０％以上のセラミックス
系粉末が例えばスラリー化されて所定形状に成形され
る。この成形体が１３００〜１９００℃で焼結され、さ
らにその焼結体は１２００〜１８００℃で加熱保持され
る。その結果、前述の優れた物性を有する筬羽が成形さ
れる。In the third aspect of the invention, the ceramic powder having an average particle diameter of 1 μm or less and 90% or more of the particles having an average particle diameter of 3 μm or less is slurried and molded into a predetermined shape. This molded body is sintered at 1300 to 1900 ° C, and the sintered body is heated and held at 1200 to 1800 ° C. As a result, the reed wing having the above-mentioned excellent physical properties is formed.

【００３２】[0032]

【実施例】以下に、実施例および比較例を挙げ、この発
明をさらに具体的に説明する。 （実施例１〜９および比較例１〜３）各例においては、
ウォータジェットルームを使用した。図２に示すよう
に、一対のヘルドバー１１は上下に配置され、両者間に
多数のヘルド１２が所定間隔をおいて組付けられてい
る。経糸挿通孔１３は各ヘルド１２の中央部に透設さ
れ、経糸１４が挿通支持される。この組付体１５は前後
に一対配置されている。各組付体１５は上下に移動可能
で、互いに逆方向へ移動することにより、緯糸１６が挿
通される杼口１７が形成される。EXAMPLES The present invention will be described more specifically below with reference to Examples and Comparative Examples. (Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 to 3) In each example,
A water jet loom was used. As shown in FIG. 2, the pair of heald bars 11 are arranged one above the other, and a large number of healds 12 are assembled at a predetermined interval therebetween. The warp thread insertion hole 13 is transparently provided at the center of each heald 12, and the warp thread 14 is inserted and supported therein. A pair of the assembling bodies 15 are arranged at the front and rear. Each assembling body 15 can be moved up and down, and by moving in the opposite directions, a shed 17 through which the weft 16 is inserted is formed.

【００３３】筬２０は、上下一対の支持板１８間に、多
数のセラミックス製の筬羽１９が所定間隔をおいて支持
されることにより構成されている。各筬羽１９間には経
糸１４が挿通される。筬２０は前記組付体１５の前方位
置において、回動可能に配置されている。The reed 20 is constructed by supporting a large number of ceramic reed blades 19 between a pair of upper and lower support plates 18 at predetermined intervals. The warp 14 is inserted between the respective reeds 19. The reed 20 is rotatably arranged at the front position of the assembly 15.

【００３４】図３および図４に示すように、ウォータノ
ズル２１は筬２０の側方に配置され、緯糸１６を水とと
もに杼口１７に向かって吹き出す。緯糸カッター２２は
ウォータノズル２１の吹き出し口近傍に配置され、緯糸
１６を切断する。As shown in FIGS. 3 and 4, the water nozzle 21 is disposed on the side of the reed 20 and blows the weft 16 together with water toward the shed 17. The weft cutter 22 is arranged near the outlet of the water nozzle 21 and cuts the weft 16.

【００３５】そして、ウォータノズル２１から緯糸１６
が杼口１７に挿通された後、筬２０が回動されることに
より、各筬羽１９が緯糸１６を織り前まで打ち寄せ、織
物２３が織り上げられる。Then, from the water nozzle 21 to the weft 16
After the reeds are inserted into the shed 17, the reeds 20 are rotated, so that each reed wing 19 hits the weft yarn 16 to the weave, and the woven fabric 23 is woven.

【００３６】次に、筬羽１９の製造について説明する。
表１に示した平均粒子径、粒度分布を有する工業用セラ
ミックス系粉末を用意する。粒度分布の測定には、日機
装（株）のレーザ回折式粒度分布計を用いた。実施例お
よび比較例の平均粒子径は体積分布の累積５０％の粒子
径であり、粒度分布は体積分布の累積９０％（粒子径の
小さい方から累積して）の粒子径で示した。Next, the production of the reed blades 19 will be described.
An industrial ceramic powder having the average particle size and particle size distribution shown in Table 1 is prepared. A laser diffraction particle size distribution meter manufactured by Nikkiso Co., Ltd. was used to measure the particle size distribution. The average particle diameters of Examples and Comparative Examples are 50% cumulative particle diameters of the volume distribution, and the particle size distributions are 90% cumulative volume distributions (accumulated from the smaller particle diameter).

【００３７】以上のように粒度分布を測定したセラミッ
クス系粉末１００重量部に対して、バインダーとしてポ
リビニルブチラール１０重量部、可塑剤としてフタル酸
ジ−ｎ−ブチル１０重量部、分散剤としてノニオンＯＰ
８５Ｒ〔日本油脂（株）製の商品名〕１２重量部、溶媒
としてメチルエチルケトン、メタノールおよびブタノー
ルの混合溶剤６０重量部を添加して、ボールミルを用
い、４８時間混合を行った。With respect to 100 parts by weight of the ceramic powder whose particle size distribution was measured as described above, 10 parts by weight of polyvinyl butyral as a binder, 10 parts by weight of di-n-butyl phthalate as a plasticizer, and nonion OP as a dispersant were used.
12 parts by weight of 85R (trade name of Nippon Oil & Fats Co., Ltd.) and 60 parts by weight of a mixed solvent of methyl ethyl ketone, methanol and butanol as a solvent were added and mixed for 48 hours using a ball mill.

【００３８】得られたスラリーを攪拌脱泡粘調装置によ
り、粘度を２００００cps に調整した。このスラリーを
用い、ドクターブレード装置によりグリーンシートを作
製した。その際、乾燥後のグリーンシートの厚みが０．
３９mmとなるようブレードのギャップを０．８mmとし
た。The viscosity of the obtained slurry was adjusted to 20000 cps by a stirring and defoaming viscous device. Using this slurry, a green sheet was produced with a doctor blade device. At that time, the thickness of the green sheet after drying was 0.
The blade gap was 0.8 mm so as to be 39 mm.

【００３９】得られたグリーンシートを、長さ１２６m
m、幅３．８mmの形状に打ち抜いた後、表１に示す焼結
条件でそれぞれ焼結した。その後、エージング処理のた
め、表１に示すエージング条件で処理を行い、長さ９８
mm、幅２．８mm、厚さ０．３mmの焼結体としての図１に
示すような形状の筬羽１９を得た。The obtained green sheet has a length of 126 m.
After punching into a shape of m and a width of 3.8 mm, each was sintered under the sintering conditions shown in Table 1. Then, for the aging treatment, the treatment is performed under the aging conditions shown in Table 1, and the length of 98
A reed blade 19 having a shape as shown in FIG. 1 was obtained as a sintered body having a size of mm, a width of 2.8 mm and a thickness of 0.3 mm.

【００４０】[0040]

【表１】 [Table 1]

【００４１】得られた焼結体の特性として、構成粒子の
平均粒子径、密度、曲げ強度、寸法精度を表２に示し
た。ここで、焼結体を構成する粒子の平均粒子径は、焼
結体表面の電子顕微鏡写真に任意の直線を引き、この直
線の長さをＬ、直線を横切る粒子の個数をｎとしたとき
の直線の分割長さＤをＤ＝Ｌ／ｎ、さらに直線の分割長
さの平均ＤａをＤａ＝ΣＤ／ｍで求め、このＤａを１．
５倍して平均粒子径ｄを求めた。Table 2 shows the average particle diameter, density, bending strength and dimensional accuracy of the constituent particles as the characteristics of the obtained sintered body. Here, the average particle diameter of the particles constituting the sintered body is obtained by drawing an arbitrary straight line on an electron micrograph of the surface of the sintered body, and letting the length of this straight line be L and the number of particles crossing the straight line be n. The straight line division length D is D = L / n, and the straight line division length average Da is obtained by Da = ΣD / m.
It was multiplied by 5 to obtain the average particle diameter d.

【００４２】但し、ｎは１０以上で、Ｄの測定点数ｍは
２０としてｄを求めた。また、焼結体の密度は、溶媒に
水を用いたアルキメデス法により求めた。焼結体の曲げ
強度は、幅２．８mm、長さ９８mm、厚さ０．３mmの焼結
体を用い、支点間距離１２mmの条件で行った。寸法精度
は、焼結体５０個の長さのばらつき、すなわち最大値と
最小値の差を、長さ９８mmに対する割合で示した。However, n was 10 or more, and the number of measurement points m of D was 20, and d was obtained. The density of the sintered body was determined by the Archimedes method using water as a solvent. Regarding the bending strength of the sintered body, a sintered body having a width of 2.8 mm, a length of 98 mm and a thickness of 0.3 mm was used, and the fulcrum distance was 12 mm. Regarding the dimensional accuracy, the variation in the length of 50 sintered bodies, that is, the difference between the maximum value and the minimum value was shown as a ratio to the length of 98 mm.

【００４３】次に、得られた焼結体よりなる筬羽を常法
により組立てて筬とした。この筬を用い、ウォータジェ
ットルームで製織評価を行った。試験条件は、リードス
ペース２００cm、織機回転数１０００rpm であり、経糸
はポリエステル４５デニール、２０フィラメント空気交
絡糸で、無撚、無糊とし、緯糸はポリエステル７０デニ
ール３フィラメントとし、生機密度は経糸×緯糸＝１０
３×７７本／ｉｎのものとした。製織評価は、上記試験
条件で筬羽割れが発生するまでの疋数、および１００万
ピック当たりの経糸毛羽立ち発生回数、さらに筬羽に傷
が発生するまでの疋数により行い、結果を表１に示し
た。Next, reed wing composed of the obtained sintered body was assembled by a conventional method to obtain a reed. Using this reed, weaving was evaluated in a water jet loom. The test conditions are: lead space 200 cm, loom speed 1000 rpm, warp yarn is 45 denier polyester, 20 filament air-entangled yarn, untwisted, no paste, weft yarn is 70 denier 3 filament, weft density is warp x weft. = 10
3 × 77 / in. Weaving evaluation was carried out by the number of defects until cracks occurred in the reed under the above test conditions, the number of occurrences of warp fluffing per 1,000,000 picks, and the number of defects until scratches were generated in the reeds, and the results are shown in Table 1. Indicated.

【００４４】[0044]

【表２】 [Table 2]

【００４５】表２に示したように、実施例１〜５の筬羽
よりなる筬では、１００万ピック当たりの経糸毛羽立ち
発生回数は０．８回以下であり、筬羽の傷は９００疋製
織しても発生しなかった。また、平均粒子径が１μｍ以
下で、かつ３μｍ以下の粒子が９０％以上のセラミック
ス粉末を焼結した筬羽では、筬羽の割れは９００疋まで
発生しなかった。As shown in Table 2, in the reeds made of the reeds of Examples 1 to 5, the number of occurrences of warp fluffing per 1 million picks was 0.8 times or less, and the reeds had 900 scratches. It didn't happen. In addition, in the reed blades obtained by sintering the ceramic powder having the average particle diameter of 1 μm or less and the particles of 3 μm or less of 90% or more, the cracks of the reed blades did not occur up to 900 flaws.

【００４６】また、焼結温度が１３００℃未満または１
９００℃を超える場合（実施例６，８）やエージング温
度が１２００℃未満または１８００℃を超える場合（実
施例７，９）、筬羽割れ、経糸毛羽立ち発生および筬羽
の傷発生は少なく、所要の性能を維持することができ
る。The sintering temperature is lower than 1300 ° C. or 1
When it exceeds 900 ° C. (Examples 6 and 8) or when the aging temperature is less than 1200 ° C. or exceeds 1800 ° C. (Examples 7 and 9), there are few occurrences of reed cracks, warp fluffing, and scratches on reeds, which are required. The performance of can be maintained.

【００４７】これに対して、ステンレス製の筬羽の場合
（比較例１）、１００万ピック当たりの経糸毛羽立ち発
生回数は３．２回であり、筬羽の傷は１０７疋製織した
段階で発生し、筬の交換が必要であった。また、平均粒
子径が１μｍより大きい筬羽の場合（比較例２）、筬羽
の割れは２３０疋で発生した。さらに、３μｍ以下の粒
子が９０％未満の場合（比較例３）、焼結体の寸法のば
らつきが大きく、緯糸が搬送されなかった。On the other hand, in the case of the stainless-steeled reed wing (Comparative Example 1), the number of warp fluff occurrences per 1 million picks was 3.2, and the reed wing was scratched at the stage of 107 yarn weaving. However, it was necessary to replace the reed. Further, in the case of reed blades having an average particle diameter of more than 1 μm (Comparative Example 2), cracking of reed blades occurred at 230 defects. Further, when the proportion of particles having a size of 3 μm or less was less than 90% (Comparative Example 3), the weft was not conveyed because the dimensional variation of the sintered body was large.

【００４８】なお、この発明では、例えば次のように構
成を変更して具体化してもよい。 （イ）図５に示すように、エアジェットルームを用いる
場合、筬羽１９の形状を変形形状とすること。 （ロ）筬２０の両端側に組付けられる筬羽１９を前記実
施例に示したセラミックス製のものとし、中央部に組付
けられる筬羽を金属製のものとすること。このようにす
れば、摩耗が生じやすい筬の両端側の筬羽の耐摩耗性を
向上させることができ、経糸の毛羽立ちや経糸切れを防
止することができる。 （ハ）前記実施例のウォータジェットルームに代えて、
エアジェットルームなどを採用すること。 （ニ）筬２０を構成する支持板１８として、実施例で用
いたセラミックス粉末を焼結したもので構成すること。In the present invention, the configuration may be modified and embodied as follows, for example. (B) As shown in FIG. 5, when the air jet loom is used, the shape of the reed wing 19 should be a deformed shape. (B) The reed blades 19 assembled on both ends of the reed 20 should be made of the ceramic shown in the above embodiment, and the reed blades assembled at the center should be made of metal. By doing so, it is possible to improve the wear resistance of the reeds on both end sides of the reed, which are likely to wear, and prevent fluffing and warp breakage of the warp. (C) Instead of the water jet loom of the above embodiment,
Adopt air jet loom etc. (D) The supporting plate 18 constituting the reed 20 should be formed by sintering the ceramic powder used in the examples.

【００４９】また、前記実施態様より把握される技術的
思想について、以下に記載する。 （１）セラミックス粉末は、酸化物セラミックスの粉末
である請求項２に記載の織機用筬羽。この構成により、
優れた耐摩耗性、強度、靱性、さらには優れた寸法精度
を得ることができる。 （２）酸化物セラミックスの粉末は、アルミナまたはジ
ルコニアである上記（１）に記載の織機用筬羽。この構
成によれば、さらに優れた耐摩耗性、強度、靱性および
寸法精度を得ることができる。 （３）サーメットの粉末は、炭化チタン−ニッケル−炭
化モリブデンを主成分とするものまたは炭化チタン−窒
化チタン−ニッケル−炭化モリブデンを主成分とするも
のである請求項２に記載の織機用筬羽。この構成によれ
ば、耐摩耗性、強度、靱性および寸法精度を高めること
ができる。 （４）平均粒子径が１μｍ以下で、かつ３μｍ以下の粒
子が９０％以上のセラミックス系粉末をスラリー化し、
このスラリーを脱泡してグリーンシートを作製し、所定
形状に成形した後、１３００〜１９００℃で焼結し、そ
の焼結体を１２００〜１８００℃で加熱保持する請求項
３に記載の織機用筬羽の製造方法。この方法によれば、
所望の物性を備えた筬羽を効率良く、しかも確実に製作
することができる。 （５）グリーンシートを作製する方法は、ドクターブレ
ード法または押出成形法である上記（４）に記載の織機
用筬羽の製造方法。この方法によれば、所望とする薄い
グリーンシートを確実に製作することができる。 （６）両端部を前記セラミックス系粉末を焼結して形成
するとともに、中間部をステンレス鋼で形成した請求項
１に記載の織機用筬羽。このように構成すれば、摩耗の
激しい両端部における強度を向上させることができ、そ
の部分の摩耗を効果的に防止することができる。Further, the technical idea understood from the above embodiment will be described below. (1) The reed dent for a loom according to claim 2, wherein the ceramic powder is a powder of oxide ceramics. With this configuration,
Excellent wear resistance, strength, toughness, and excellent dimensional accuracy can be obtained. (2) The reed blade for a loom according to (1) above, wherein the oxide ceramic powder is alumina or zirconia. With this configuration, it is possible to obtain further excellent wear resistance, strength, toughness, and dimensional accuracy. (3) The cermet powder contains titanium carbide-nickel-molybdenum carbide as a main component or titanium carbide-titanium nitride-nickel-molybdenum carbide as a main component. . With this configuration, wear resistance, strength, toughness, and dimensional accuracy can be improved. (4) Slurry ceramic powder having an average particle diameter of 1 μm or less and 90% or more of particles of 3 μm or less,
The loom according to claim 3, wherein the slurry is degassed to form a green sheet, formed into a predetermined shape, sintered at 1300 to 1900 ° C, and the sintered body is heated and held at 1200 to 1800 ° C. Reed manufacturing method. According to this method,
It is possible to efficiently and reliably manufacture a reed wing having desired physical properties. (5) The method for producing a green sheet is the method for manufacturing a reed wing for a loom according to (4) above, which is a doctor blade method or an extrusion molding method. According to this method, a desired thin green sheet can be reliably manufactured. (6) The reed blade for a loom according to claim 1, wherein both end portions are formed by sintering the ceramic powder and the middle portion is formed of stainless steel. According to this structure, it is possible to improve the strength at both ends where the wear is severe, and it is possible to effectively prevent the wear of the parts.

【００５０】[0050]

【発明の効果】以上詳述したように、第１の発明の織機
用筬羽によれば、耐摩耗性、強度、靱性および耐衝撃性
に優れ、筬打ちの衝撃時に割れを生じることなく、しか
も寸法精度に優れている。As described in detail above, according to the reed blade for a loom of the first invention, it is excellent in wear resistance, strength, toughness, and impact resistance, and does not cause cracks during impact of repulsion. Moreover, it has excellent dimensional accuracy.

【００５１】第２の発明によれば、第１の発明の効果を
より向上させることができる。第３の発明によれば、耐
摩耗性、強度、靱性および耐衝撃性に優れるとともに、
寸法精度に優れた筬羽を効率良く、しかも確実に得るこ
とができる。According to the second invention, the effect of the first invention can be further improved. According to the third invention, while being excellent in wear resistance, strength, toughness and impact resistance,
Reed blades with excellent dimensional accuracy can be efficiently and reliably obtained.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】 この発明を具体化した実施例の筬羽を示す斜
視図。FIG. 1 is a perspective view showing a reed wing according to an embodiment of the present invention.

【図２】 ウォータジェット型の織機全体を示す概略の
斜視図。FIG. 2 is a schematic perspective view showing the entire water jet loom.

【図３】 緯糸を杼口に通す状態を示す概略の斜視図。FIG. 3 is a schematic perspective view showing a state in which a weft thread is passed through a shed.

【図４】 緯糸を切断する状態を示す概略の斜視図。FIG. 4 is a schematic perspective view showing a state in which wefts are cut.

【図５】 この発明の別例を示す筬羽の斜視図。FIG. 5 is a perspective view of a reed wing showing another example of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１４…経糸、１６…緯糸、１７…杼口、１９…筬羽、２
０…筬。14 ... warp, 16 ... weft, 17 ... shed, 19 ... reed, 2
0 ... Reed.

Claims (3)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 経糸の配列を定め、緯糸が杼口を通過す
るときのガイドとなるとともに、緯糸を織り前まで打ち
寄せるための筬の構成部品である織機用筬羽であって、 平均粒子径が１μｍ以下で、かつ３μｍ以下の粒子が９
０％以上のセラミックス系粉末を焼結して所定形状に形
成した織機用筬羽。1. A reed wing for a loom, which defines an arrangement of warps, serves as a guide when the wefts pass through the shed, and is a component of the reeds for driving the wefts up to the weave. Particles of 1 μm or less and 3 μm or less
A reed wing for a loom formed by sintering 0% or more of a ceramic powder into a predetermined shape. 【請求項２】 前記セラミックス粉末は、セラミック
ス、セラミックス複合体またはサーメットの粉末である
請求項１に記載の織機用筬羽。2. The reed blade for a loom according to claim 1, wherein the ceramic powder is a powder of ceramics, a ceramic composite or cermet. 【請求項３】 平均粒子径が１μｍ以下で、かつ３μｍ
以下の粒子が９０％以上のセラミックス系粉末を所定形
状に成形した後、１３００〜１９００℃で焼結し、その
焼結体を１２００〜１８００℃で加熱保持する織機用筬
羽の製造方法。3. An average particle diameter of 1 μm or less and 3 μm
A method for manufacturing a reed wing for a loom, comprising molding ceramic powder having 90% or more of the following particles into a predetermined shape, sintering the powder at 1300 to 1900 ° C, and heating and holding the sintered body at 1200 to 1800 ° C.