JPH09108682A - Flocculation solidifying method of muddy water or waste water - Google Patents
Flocculation solidifying method of muddy water or waste waterInfo
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- JPH09108682A JPH09108682A JP7294794A JP29479495A JPH09108682A JP H09108682 A JPH09108682 A JP H09108682A JP 7294794 A JP7294794 A JP 7294794A JP 29479495 A JP29479495 A JP 29479495A JP H09108682 A JPH09108682 A JP H09108682A
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- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、泥水又は廃水の凝
集固化方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、固液
分離性にすぐれ、処理後の固形物の凝集圧密性が良好で
あり、かつ、安全性に懸念のある有機合成高分子凝集剤
を使用せず、泥水や廃水を凝集処理した後、椰子屑（Ｃ
ｏｉｒ ｐｉｔｈ）を凝集処理後の固形物に添加し固化
処理を行うことにより、再利用又は廃棄が容易な形態に
改質する、泥水又は廃水の凝集固化方法に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for coagulating and solidifying mud water or waste water. More specifically, the present invention is excellent in solid-liquid separation property, has good aggregation and consolidation of solids after treatment, and does not use an organic synthetic polymer flocculant which is concerned about safety, and After coagulating wastewater, coconut trash (C
The present invention relates to a method for coagulating and solidifying mud water or waste water, in which muddy water or waste water is reformed into a form that can be easily reused or discarded by adding oil pit) to the solid matter after coagulation processing and performing solidification treatment.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、河川、湖沼などにおける浚渫埋め
立てや建設現場で排出される泥水、各種工業で排出され
る廃水などの凝集処理方法として、無機凝集剤と有機合
成高分子凝集剤の併用法が用いられる場合が多い。通
常、無機凝集剤としては、ポリ塩化アルミニウム、硫酸
アルミニウム、塩化第二鉄などが使用されており、有機
合成高分子凝集剤としては、アクリルアミドとアクリル
酸の共重合物、ポリアクリルアミドの加水分解物、ポリ
アクリルアミドなどが用いられている。無機凝集剤と有
機合成高分子凝集剤の併用法は、固液分離を効率よく行
うための必要不可欠な方法とされているが、次のような
２つの問題点があった。すなわち、第１の問題点は、有
機合成高分子凝集剤はその分解性が悪く環境に対して悪
影響を与えるおそれがあることである。第２の問題点
は、無機凝集剤と有機合成高分子凝集剤の併用法を用い
た場合、大きな凝集フロックが形成されるものの、凝集
フロックの密度が低いため、沈降した固形物の圧密性が
悪く、スラッジボリュームが容易に減少しないという好
ましくない事態を招来することである。その結果、凝集
スラッジから上澄液を分離して固形物を処分する場合、
水分含有量が高いために、その運搬作業に手間がかか
り、処分コストがかさむことが問題になっている。ま
た、浚渫埋め立て現場においては、凝集フロックの圧密
性が悪いために堆積した土砂からなかなか水が抜けず、
埋め立てた土地を利用し得るまでに長期間を要し、改善
が求められている。このような問題点を改善するため、
これまで無機凝集剤単独での凝集処理方法や、アルギン
酸ナトリウムやカルボキシメチルセルロースなどのアニ
オン性天然高分子凝集剤を用いた凝集処理方法や、キト
サン、カチオン化デンプンなどのカチオン性天然高分子
凝集剤を用いた凝集処理方法が検討されてきたが、いず
れも凝集処理効果が低いため実用化されていない。さら
に、凝集処理後の固形物を処分する場合、水分含有量が
多く流動性が大きいため、通常のダンプカーやトラック
などによる運搬作業を困難なものとしている。このた
め、従来はこれら凝集処理後の固形物を数カ月間中間処
理場で自然脱水した後、石灰あるいはセメント系の固化
剤を混合して処理したり、水溶性高分子化合物又は高吸
水性樹脂を混合して処理している。石灰あるいはセメン
ト系固化剤を用いて、凝集処理後自然脱水した含水率の
高い固形物を処理する場合、処理後の固形物が流動性を
失い、取り扱いが容易な強度に達するまでには通常数十
時間を要し、また、１００kg／ｍ3以上の大量の固化剤
を添加しなければ高含水率の固形物を処理できないとい
う問題がある。一方、水溶性高分子化合物又は高吸水性
樹脂などのみを用いて、含水率の高い固形物を処理する
場合、処理後の固形物が流動性を失うまでの時間は、水
溶性高分子化合物又は高吸水性樹脂添加後数分以内と短
時間であるが、固形物の含水率が非常に高い場合や、固
形物が粘性又は有機性を有する場合、固形物の強度が十
分には高くならないという欠点がある。2. Description of the Related Art Conventionally, a combination method of an inorganic coagulant and an organic synthetic polymer coagulant has been used as a coagulation treatment method for dredged landfill in rivers, lakes and marshes, muddy water discharged at construction sites, and wastewater discharged from various industries. Is often used. Usually, as the inorganic flocculant, polyaluminum chloride, aluminum sulfate, ferric chloride, etc. are used, and as the organic synthetic polymer flocculant, a copolymer of acrylamide and acrylic acid, a hydrolyzate of polyacrylamide. , Polyacrylamide, etc. are used. The combined use of an inorganic flocculant and an organic synthetic polymer flocculant is said to be an indispensable method for efficiently performing solid-liquid separation, but it has the following two problems. That is, the first problem is that the organic synthetic polymer flocculant has poor degradability and may adversely affect the environment. The second problem is that when a combined method of using an inorganic flocculant and an organic synthetic polymer flocculant is used, large floc flocs are formed, but since the floc density is low, the compaction property of the precipitated solid is Unfortunately, this causes an undesirable situation in which the sludge volume is not easily reduced. As a result, when separating the supernatant by separating the supernatant from the flocculated sludge,
Due to the high water content, it is troublesome to carry it and the disposal cost is high. In addition, at the dredging landfill site, it is difficult to drain water from the accumulated sediment due to the poor consolidation of the floc flocs,
It takes a long time to use the landfilled land, and improvement is required. To improve such problems,
Until now, the flocculation treatment method using an inorganic flocculant alone, the flocculation treatment method using an anionic natural polymer flocculant such as sodium alginate and carboxymethylcellulose, and the cationic natural polymer flocculant such as chitosan and cationized starch have been used. The aggregating treatment methods used have been investigated, but none of them have been put into practical use because of low effect of aggregating treatment. Furthermore, when disposing of the solid matter after the coagulation treatment, since the water content is large and the fluidity is large, it is difficult to carry it by an ordinary dump truck or truck. Therefore, conventionally, after the solid matter after the coagulation treatment is naturally dehydrated in an intermediate treatment plant for several months, it is treated by mixing with a lime or cement-based solidifying agent, or a water-soluble polymer compound or a superabsorbent resin. It is mixed and processed. When lime or cement-based solidifying agent is used to treat solids with high water content that are naturally dehydrated after coagulation treatment, the solids after treatment lose fluidity and usually take several times to reach strength that is easy to handle. It takes 10 hours and there is a problem that a solid material having a high water content cannot be treated unless a large amount of a solidifying agent of 100 kg / m 3 or more is added. On the other hand, when using only a water-soluble polymer compound or superabsorbent resin, when treating a solid material having a high water content, the time until the solid matter after treatment loses fluidity is a water-soluble polymer compound or It is a short time within a few minutes after addition of the super absorbent resin, but if the water content of the solid is very high, or if the solid has viscosity or organicity, the strength of the solid is not sufficiently high. There are drawbacks.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、固液分離性
にすぐれ、凝集処理後の固形物の圧密性が良好であり、
かつ、安全性に懸念のある有機合成高分子凝集剤を使用
しない、泥水や廃水の凝集処理方法、及び、凝集処理後
の固形物を短時間でその流動性を失わせ、強度が大きく
再利用を容易にすることができる固化処理方法により、
工期の短縮と固形物の再利用を容易にすることができる
泥水又は廃水の凝集固化方法を提供することを目的とし
てなされたものである。DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention is excellent in solid-liquid separation property and good in compaction property of solid matter after aggregation treatment,
In addition, it does not use organic synthetic polymer flocculants, which have safety concerns, and a method for coagulating muddy water or wastewater, and the solid matter after coagulation treatment loses its fluidity in a short time and is highly reusable. By the solidification treatment method that can facilitate
The object of the present invention is to provide a method for coagulating and solidifying mud water or waste water that can shorten the construction period and facilitate the reuse of solid matter.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、泥水又は廃水に
カチオン化グアーガムを添加して凝集処理を行った後、
椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）を添加して固化処理を行
うことにより、有機合成高分子凝集剤を使用することな
く、凝集処理後の固形物の圧密性を改善し、再利用又は
廃棄が容易な形態に改質することができることを見いだ
し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。す
なわち、本発明は、（１）泥水又は廃水に、凝集剤とし
てカチオン化グアーガムを添加し凝集処理を行った後、
固化剤として椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）を凝集処理
後の固形物に添加して固化処理を行うことを特徴とする
泥水又は廃水の凝集固化方法、を提供するものである。
さらに、本発明の好ましい態様として、（２）カチオン
化グアーガムの置換度が０.０１〜０.５である第(１)項
記載の泥水又は廃水の凝集固化方法、（３）カチオン化
グアーガムの添加率が、泥水又は廃水中の固形分に対し
て０.０１〜０.２重量％である第(１)項又は第(２)項記
載の泥水又は廃水の凝集固化方法、（４）凝集剤とし
て、無機凝集剤を併用する第(１)項、第(２)項又は第
(３)項記載の泥水又は廃水の凝集固化方法、（５）椰子
屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）の添加量が、凝集処理後の固
形物１ｍ3当たり０.１〜３００kgである第(１)項、第
(２)項、第(３)項又は第(４)項記載の泥水又は廃水の凝
集固化方法、（６）固化剤として、水溶性高分子化合物
を併用する第(１)項、第(２)項、第(３)項、第(４)項又
は第(５)項記載の泥水又は廃水の凝集固化方法、（７）
水溶性高分子化合物が、天然水溶性高分子化合物である
第(６)項記載の泥水又は廃水の凝集固化方法、（８）椰
子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）と水溶性高分子化合物の重
量比が、１：１〜１００：１である第(６)項又は第(７)
項記載の泥水又は廃水の凝集固化方法、（９）固化剤と
して、無機水硬性物質、無機多孔性物質及び膨潤性粘土
鉱物から選ばれる１種又は２種以上の物質を併用する第
(１)項、第(２)項、第(３)項、第(４)項、第(５)項、第
(６)項、第(７)項又は第(８)項記載の泥水又は廃水の凝
集固化方法、及び、（１０）椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔ
ｈ）と無機水硬性物質、無機多孔性物質及び膨潤性粘土
鉱物から選ばれる１種又は２種以上の物質の重量比が、
１：６０〜２０：１である第(９)項記載の泥水又は廃水
の凝集固化方法、を挙げることができる。Means for Solving the Problems As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present inventors have found that after adding a cationized guar gum to mud water or waste water to perform coagulation treatment,
A form that improves the compaction of solids after coagulation treatment and facilitates reuse or disposal by adding coconut trash and performing solidification treatment without using an organic synthetic polymer flocculant. It has been found that the present invention can be modified into the above, and based on this finding, the present invention has been completed. That is, the present invention provides (1) after adding a cationized guar gum as a coagulant to mud water or waste water to perform coagulation treatment,
A method for coagulating and solidifying mud water or waste water, which comprises adding coconut trash as a solidifying agent to a solid matter after coagulation treatment to perform solidification treatment.
Furthermore, as a preferred embodiment of the present invention, (2) the method for coagulating and solidifying mud water or wastewater according to (1), wherein the degree of substitution of the cationized guar gum is 0.01 to 0.5, and (3) the cationized guar gum. The method for coagulating and solidifying mud water or waste water according to item (1) or (2), wherein the addition rate is 0.01 to 0.2% by weight based on the solid content in the mud water or waste water, (4) coagulation Item (1), item (2) or item (2) in which an inorganic coagulant is used in combination
The method for coagulating and solidifying mud water or waste water according to (3), (5) The addition amount of palm waste (Coir pit) is 0.1 to 300 kg per 1 m 3 of solid matter after coagulation treatment, (1), First
(2), (3) or (4) the method for coagulating and solidifying mud or wastewater according to (4), (6) as a solidifying agent, a water-soluble polymer compound (1), (2) ), Item (3), Item (4) or Item (5), wherein the muddy water or waste water is coagulated and solidified, (7)
The water-soluble polymer compound is a natural water-soluble polymer compound, (6) the method for coagulating and solidifying mud water or waste water, (8) the weight ratio of the palm dust (Coir pit) and the water-soluble polymer compound, Item (6) or (7), which is 1: 1 to 100: 1
The method for coagulating and solidifying mud water or waste water according to the item, (9) as a solidifying agent, a combination of one or more substances selected from inorganic hydraulic substances, inorganic porous substances and swelling clay minerals
(1), (2), (3), (4), (5),
(6), (7) or (8) The muddy water or waste water coagulation and solidification method according to (8), and (10) palm waste (Coir pit)
The weight ratio of h) to one or more substances selected from inorganic hydraulic substances, inorganic porous substances and swelling clay minerals is
The method for coagulating and solidifying mud water or waste water according to item (9), which is 1:60 to 20: 1, can be mentioned.
【０００５】[0005]
【発明の実施の形態】本発明の泥水又は廃水の凝集固化
方法を適用する対象としては、河川、湖沼、海、池など
で浚渫される泥水、建設現場や土木工事現場などで排出
される泥水、各種工業で排出される廃水などを挙げるこ
とができる。本発明方法において凝集剤として使用する
カチオン化グアーガムは、多糖類であるグアーガムのカ
チオン化により得られる化合物である。グアーガムは、
マメ科の１年性植物であるグアープラント（Ｃｙａｍｏ
ｐｓｉｓ ｔｅｔｒａｇｏｎｏｌｏｂｕｓ Ｌ．）の種
子の胚乳部分を精製粉砕したものであり、通常ガラクト
マンナン多糖類を８０重量％以上含有する。主鎖はＤ−
マンノースで、マンノース２単位ごとにＤ−ガラクトー
スが１単位側鎖として結合している。グアープラント
は、他のほとんどの天然ガムが自然に生育する樹木によ
っているのに対し、栽培生産されているので、工業的に
安定した原料として使用することができる。本発明方法
においては、カチオン化グアーガムとして、第三級アミ
ン型カチオン化グアーガム又は第四級アンモニウム塩型
カチオン化グアーガムを使用することができる。これら
のカチオン化グアーガムの製造方法には特に制限はな
く、第三級アミン型カチオン化グアーガムは、例えば、
グアーガムにアルカリ存在下にジアルキルアミノアルキ
ルハライドを反応することにより製造することができ
る。また、第四級アンモニウム塩型カチオン化グアーガ
ムは、例えば、グアーガムにエピハロヒドリンと第三級
アミンを反応させる方法、グアーガムにアルカリ存在下
でハロゲン化アルキル基を有する第四級アンモニウム塩
を反応させる方法、グアーガムにグリシジル基を有する
第四級アンモニウム塩を反応させる方法などによって製
造することができる。通常、カチオン化グアーガムの窒
素含有量は０.１〜３重量％程度である。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Targets to which the method for coagulating and solidifying muddy water or waste water of the present invention is applied are muddy water dredged in rivers, lakes, seas, ponds, muddy water discharged at construction sites, civil engineering sites, etc. , Wastewater discharged from various industries, and the like. The cationized guar gum used as a flocculant in the method of the present invention is a compound obtained by cationization of guar gum, which is a polysaccharide. Guar gum is
Guar plant (Cyamo), an annual plant of the legume family
psi tetragonolobus L. The endosperm portion of the seed) is purified and ground, and usually contains galactomannan polysaccharide in an amount of 80% by weight or more. The main chain is D-
In mannose, every two units of mannose have D-galactose attached as one unit side chain. The guar plant can be used as an industrially stable raw material because it is cultivated and produced, while most other natural gums depend on trees that naturally grow. In the method of the present invention, as the cationized guar gum, a tertiary amine type cationized guar gum or a quaternary ammonium salt type cationized guar gum can be used. The method for producing these cationized guar gums is not particularly limited, and the tertiary amine type cationized guar gums are, for example,
It can be produced by reacting guar gum with a dialkylaminoalkyl halide in the presence of an alkali. Further, quaternary ammonium salt type cationized guar gum is, for example, a method of reacting guar gum with epihalohydrin and a tertiary amine, a method of reacting guar gum with a quaternary ammonium salt having a halogenated alkyl group in the presence of an alkali, It can be produced by a method of reacting guar gum with a quaternary ammonium salt having a glycidyl group. Usually, the cationized guar gum has a nitrogen content of about 0.1 to 3% by weight.
【０００６】本発明方法においては、カチオン化グアー
ガムの置換度は、０.０１〜０.５であることが好まし
い。置換度とは、多糖類を構成する単糖１個当たりの置
換された水酸基の数の平均値である。例えば、置換度
０.０１とは単糖１００個について１個の水酸基が置換
されていることを表す。カチオン化グアーガムの置換度
が０.０１未満であると、固形物の凝集性が不十分とな
るおそれがある。カチオン化グアーガムの置換度が０.
５を超えても、固形物の凝集性は置換度の増大に見合っ
ては向上しない。本発明方法におけるカチオン化グアー
ガムの泥水又は廃水（以下、これらを「原水」というこ
ともある。）への添加率は、原水の性状に応じて適宜選
択することができるが、通常は原水中の固形分に対して
０.０１〜０.２重量％を添加することが好ましい。カチ
オン化グアーガムの添加率が原水中の固形分に対して
０.０１重量％未満であると、固形物の凝集性が不十分
となるおそれがある。カチオン化グアーガムの添加率が
原水中の固形分に対して０.２重量％を超えても、固形
物の凝集性は添加率の増加に見合っては向上しない。 本発明方法においては、カチオン化グアーガムのみを凝
集剤として添加することができ、カチオン化グアーガム
及びポリ塩化アルミニウム、硫酸アルミニウム、塩化第
二鉄のような無機凝集剤を併用することができ、さら
に、塩化ナトリウム、塩化カルシウム、塩化マグネシウ
ムなどの無機塩を添加することができる。これらの凝集
剤の添加方法には特に制限はなく、カチオン化グアーガ
ム、無機凝集剤及び無機塩の２種以上又は全部をあらか
じめ混合して原水に添加することができ、あるいは、カ
チオン化グアーガム、無機凝集剤、無機塩を、別々に原
水に添加した上で混合することができる。本発明方法に
よれば、固形物の凝集性が優れ、凝集処理後の固形物の
圧密性を改善することができる。本発明方法により凝集
処理後の固形物の圧密性を改善しうる機構は、カチオン
化グアーガムが生分解性を有し、凝集処理後の固形物中
に長期間残存することがないので、固形物が迅速に圧縮
されることによると推定される。従来の無機凝集剤と有
機合成高分子凝集剤を併用する方法によれぱ、凝集剤の
分解性が悪いため、処理後の固形物中に長期間残存し、
凝集処理後の固形物の圧密性が悪化するものと考えられ
る。In the method of the present invention, the degree of substitution of the cationized guar gum is preferably 0.01 to 0.5. The degree of substitution is the average value of the number of substituted hydroxyl groups per monosaccharide constituting the polysaccharide. For example, a substitution degree of 0.01 means that one hydroxyl group is substituted for 100 monosaccharides. If the degree of substitution of the cationized guar gum is less than 0.01, the cohesiveness of the solid matter may be insufficient. The degree of substitution of the cationized guar gum is 0.
Even if it exceeds 5, the cohesiveness of the solid does not improve in proportion to the increase in the degree of substitution. The addition rate of the cationized guar gum to muddy water or wastewater (hereinafter, these may be referred to as “raw water”) in the method of the present invention can be appropriately selected depending on the properties of the raw water, but usually, It is preferable to add 0.01 to 0.2% by weight based on the solid content. If the addition rate of the cationized guar gum is less than 0.01% by weight based on the solid content in the raw water, the cohesiveness of the solid matter may be insufficient. Even if the addition rate of the cationized guar gum exceeds 0.2% by weight based on the solid content in the raw water, the cohesiveness of the solid does not improve in proportion to the increase in the addition rate. In the method of the present invention, only cationized guar gum can be added as a flocculant, and cationized guar gum and an inorganic flocculant such as polyaluminum chloride, aluminum sulfate and ferric chloride can be used in combination. Inorganic salts such as sodium chloride, calcium chloride, magnesium chloride can be added. The method of adding these coagulants is not particularly limited, and two or more or all of cationized guar gum, inorganic coagulant and inorganic salt can be mixed in advance and added to the raw water, or cationized guar gum and inorganic salts can be added. The flocculant and the inorganic salt can be added to the raw water separately and then mixed. According to the method of the present invention, the solid matter has excellent cohesiveness, and the compaction property of the solid matter after the coagulation treatment can be improved. The mechanism by which the method of the present invention can improve the compaction property of the solid matter after the coagulation treatment is that the cationized guar gum has biodegradability and does not remain in the solid matter after the coagulation treatment for a long time. Is estimated to be due to rapid compression. According to the conventional method of using an inorganic coagulant and an organic synthetic polymer coagulant together, the degradability of the coagulant is poor, so that it remains in the solid matter after the treatment for a long time,
It is considered that the solidification property of the solid matter after the coagulation treatment is deteriorated.
【０００７】本発明方法において、原水にカチオン化グ
アーガムを添加することにより、原水中の固形分はフロ
ックを形成して沈降し、自然沈降したスラッジとして凝
集処理後の固形物が得られる。凝集処理後の固形物に対
する椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）の添加量は、凝集処
理後の固形物の土質あるいは含水率により異なり特に限
定されず、凝集処理後の固形物の性状及び所望する処理
固形物の性状により適切に選ぶことができるが、通常は
凝集処理後の固形物１ｍ3当たり０.１〜３００kgである
ことが好ましく、０.５〜２００kgであることがより好
ましい。椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）の添加により、
凝集処理後の固形物に含まれる水分が吸収され、椰子屑
（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）中の繊維状物質などにより補強
されるので、取り扱いの容易な強度を有する固化した処
理固形物となり、処理土の再利用及び廃棄が容易とな
る。本発明に用いる椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）は、
ココヤシの実の中果皮より繊維を採取したあとに残され
る、通常淡褐色ないし暗褐色の短繊維状ないし粉状物質
である。その性状などは、Ａｌａｎ Ｗ．Ｍｅｅｒｏｗ
によって、「ＴｒｏｐｉｃＬｉｎｅ」第６巻、第２号、
第１〜４頁（１９９３年）に紹介されているが、多量の
リグニン及びセルロースを含有し、吸水性を有する多孔
性の物質である。椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）はその
特性として吸水効果を有し、また繊維構造によって補強
効果を発揮するので、凝集処理後の固形物に椰子屑（Ｃ
ｏｉｒｐｉｔｈ）を添加することにより急速に凝集処理
後の固形物中の水分が吸収され、凝集処理後の固形物は
繊維によって補強されるので、強度の大きい、取り扱い
やすい固化した処理固形物が得られる。本発明方法にお
いては、必要に応じて椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）と
水溶性高分子化合物を併用することができる。使用する
水溶性高分子化合物には特に制限はなく、例えば、デン
プン、マンナン、アルギン酸ソーダ、ローカストビーン
ガム、グアーガム、ペクチン、キサンタンガム、デキス
トラン、ゼラチン、ラムザンガム、ジェランガムなどの
天然水溶性高分子化合物、ビスコース、メチルセルロー
ス、エチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、
ヒドロキシプロピルセルロース、カチオン化セルロー
ス、α化デンプン、カルボキシルデンプン、ジアルデヒ
ドデンプン、カチオン化デンプン、デキストリン、ブリ
ティシュゴム、アニオン化グアーガム、メチルグリコー
ルキトサンなどの半合成水溶性高分子化合物、ポリビニ
ルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリ(メタ)アク
リルアミド、ポリ(メタ)アクリル酸ソーダ、ポリ(メタ)
アクリロイルオキシエチルトリメチルアンモニウムクロ
ライド、ポリエチレンオキサイド、ポリビニルメチルエ
ーテルなどの合成高分子化合物などを挙げることができ
る。これらの水溶性高分子化合物は、１種を単独に使用
することができ、あるいは２種以上を併用することがで
きる。水溶性高分子化合物は、増粘効果、吸水効果、凝
集効果などを有し、椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）と併
用したとき、効果的に凝集処理後の固形物を強度の大き
い固形物に変換する。本発明方法において、水溶性高分
子化合物を併用する場合、椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔ
ｈ）と水溶性高分子化合物の割合は、重量比で１：１〜
１００：１であることが好ましく、３：１〜３０：１で
あることがさらに好ましい。これらの水溶性高分子化合
物以外の物質であっても、親水性であり、かつ増粘性、
吸水性、凝集性などを有する物質は、本発明方法に効果
的に用いることができる。In the method of the present invention, by adding cationized guar gum to the raw water, the solid content in the raw water forms flocs and settles, and the solid matter after the flocculation treatment is obtained as sludge that spontaneously settles. The amount of coconut trash added to the solid matter after the coagulation treatment varies depending on the soil property or the water content of the solid matter after the coagulation treatment, and is not particularly limited. The properties of the solid matter after the coagulation treatment and the desired treated solid matter Although it can be appropriately selected depending on the properties of the above, usually, it is preferably 0.1 to 300 kg, and more preferably 0.5 to 200 kg per 1 m 3 of the solid matter after the coagulation treatment. With the addition of coconut trash,
Moisture contained in the solid matter after the coagulation treatment is absorbed and reinforced by fibrous substances in the palm pit, etc., so that it becomes a solidified solid matter having a strength that is easy to handle, and the treated soil is regenerated. Easy to use and dispose. The palm scraps (Coir pit) used in the present invention are
It is a light-brown or dark-brown short fibrous or powdery substance that is usually left after collecting fibers from the mesocarp of coconut. The properties thereof are described in Alan W. Meerow
By "TropicLine" Volume 6, Issue 2,
As described on pages 1 to 4 (1993), it is a porous substance containing a large amount of lignin and cellulose and having water absorbency. The coconut dust (Coir pit) has a water absorbing effect as its characteristic and exerts a reinforcing effect by the fiber structure, so that the coconut trash (C
The water content in the solid matter after the coagulation treatment is rapidly absorbed by the addition of oirpith), and the solid matter after the coagulation treatment is reinforced by fibers, so that a solidified treated solid matter having high strength and easy to handle is obtained. . In the method of the present invention, if necessary, palm waste and a water-soluble polymer compound may be used in combination. The water-soluble polymer compound used is not particularly limited, for example, starch, mannan, sodium alginate, locust bean gum, guar gum, pectin, xanthan gum, dextran, gelatin, ramzan gum, natural water-soluble polymer compound such as gellan gum, bis. Course, methyl cellulose, ethyl cellulose, carboxymethyl cellulose,
Hydroxypropyl cellulose, cationized cellulose, pregelatinized starch, carboxyl starch, dialdehyde starch, cationized starch, dextrin, british gum, anionized guar gum, semi-synthetic water-soluble polymer compounds such as methyl glycol chitosan, polyvinyl alcohol, polyvinylpyrrolidone , Poly (meth) acrylamide, poly (meth) acrylic acid soda, poly (meth)
Examples thereof include synthetic polymer compounds such as acryloyloxyethyltrimethylammonium chloride, polyethylene oxide, and polyvinyl methyl ether. These water-soluble polymer compounds can be used alone or in combination of two or more. The water-soluble polymer compound has a thickening effect, a water absorbing effect, an aggregating effect, and the like, and when used in combination with a palm scrap (Coir pit), effectively converts the solid substance after the aggregating treatment into a solid substance having a high strength. . In the method of the present invention, when a water-soluble polymer compound is used in combination, palm dust (Coir pit)
The ratio of h) to the water-soluble polymer compound is 1: 1 by weight.
It is preferably 100: 1, more preferably 3: 1 to 30: 1. Even substances other than these water-soluble polymer compounds are hydrophilic and thicken,
A substance having water absorbency, cohesiveness, etc. can be effectively used in the method of the present invention.
【０００８】本発明方法においては、必要に応じて、無
機水硬性物質、無機多孔性物質及び膨潤性粘土鉱物から
選ばれる１種又は２種以上の物質を併用することができ
る。本発明方法において、無機水硬性物質としては水硬
性を示す無機物質であれば、その種類を問わず使用する
ことができる。このような物質としては、例えば、半水
石膏、無水石膏、普通ポルトランドセメント、速硬性ポ
ルトランドセメント、高炉セメント、その他の改良され
たポルトランドセメント、アルミナセメント、カルシウ
ムセメント、フライアッシュやポゾランを含有するセメ
ント類、生石灰、消石灰、石灰系の土壌改質剤などを挙
げることができる。無機水硬性物質は、泥粒子や有機物
質と反応あるいは物理的な吸着による凝結効果、水和に
よる脱水効果などにより凝集処理後の固形物の水分を吸
収するので、強度の大きい、取り扱いやすい固化した処
理固形物が得られる。本発明方法に用いる無機多孔性物
質としては、例えば、ゼオライト、パーライト、バーミ
キュライト、珪藻土焼成物、粘土鉱物多孔質焼成物、ケ
イ酸カルシウム焼成物などを挙げることができる。無機
多孔性物質は、空孔による吸水効果、粒径による補強効
果などにより凝集処理後の固形物の固化に効果を発揮す
る。本発明方法に用いる膨潤性粘土鉱物としては、例え
ば、モンモリロナイト、バイデライト、ノントロナイ
ト、サポナイト、ヘクトライト、ソーコナイト、スチー
ブンサイト、膨潤性雲母などを挙げることができる。膨
潤性粘土鉱物は、膨潤力による吸水効果、粘土質による
増粘効果などにより凝集処理後の固形物を固化し、適度
の強度を与える。本発明方法において、椰子屑（Ｃｏｉ
ｒ ｐｉｔｈ）と無機水硬性物質、無機多孔性物質又は
膨潤性粘土鉱物から選ばれる１種又は２種以上の物質の
使用割合は、重量比で１：６０〜２０：１であることが
好ましく、１：１０〜１０：１であることがさらに好ま
しい。In the method of the present invention, if necessary, one or more substances selected from inorganic hydraulic substances, inorganic porous substances and swelling clay minerals can be used in combination. In the method of the present invention, as the inorganic hydraulic substance, any inorganic substance that exhibits hydraulic properties can be used regardless of its type. Examples of such substances include hemihydrate gypsum, anhydrous gypsum, ordinary Portland cement, fast-setting Portland cement, blast furnace cement and other improved Portland cement, alumina cement, calcium cement, cement containing fly ash and pozzolan. Examples thereof include quick lime, slaked lime, and lime-based soil modifier. The inorganic hydraulic substance absorbs the water content of the solid after the coagulation treatment due to the coagulation effect due to the reaction or physical adsorption with the mud particles or the organic substance, the dehydration effect due to the hydration, etc., so that it has a high strength and is solidified for easy handling. A treated solid is obtained. Examples of the inorganic porous substance used in the method of the present invention include zeolite, perlite, vermiculite, fired diatomaceous earth, fired clay mineral porous material, fired calcium silicate, and the like. The inorganic porous material exerts an effect on solidification of the solid matter after the coagulation treatment due to the water absorption effect due to the pores, the reinforcing effect due to the particle size and the like. Examples of the swellable clay mineral used in the method of the present invention include montmorillonite, beidellite, nontronite, saponite, hectorite, sauconite, stevensite, and swellable mica. The swelling clay mineral solidifies the solid matter after the coagulation treatment by the water absorption effect due to the swelling force, the thickening effect due to the clay quality, and the like, and imparts appropriate strength. In the method of the present invention, palm scrap (Coi
r pit) and an inorganic hydraulic substance, an inorganic porous substance or a swelling clay mineral is preferably used in a proportion of 1:60 to 20: 1. More preferably, it is 1:10 to 10: 1.
【０００９】本発明方法においては、固化剤として、椰
子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）、水溶性高分子化合物、無
機水硬性物質、無機多孔性物質、膨潤性粘土鉱物の各成
分を、あらかじめ混合してワンパック型固化剤として使
用し、各成分をそれぞれ別々に凝集処理後の固形物に添
加して使用し、あるいは、各成分のうち何種かをあらか
じめ混合し、残余の成分を別々に添加して使用するな
ど、各成分を任意の順序で添加して使用することができ
る。これらの添加方法のうち、ワンパック型固化剤とし
て全成分を同時に添加し、あるいは、水溶性高分子化合
物を先に添加する方法が効果が良好であるので好まし
い。本発明方法において、椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔ
ｈ）、水溶性高分子化合物、無機水硬性物質、無機多孔
性物質及び膨潤性粘土鉱物は、ミルなどを用いて粉砕
し、粒径を１mm以下とすれば特に効果的であるが、未粉
砕又は１mm以上の粒径の各成分も使用することができ
る。本発明方法において、固化剤は、各成分が乾燥状態
であるとき最も高い効果を示すが、スラリー状、その他
の形状でも使用することができる。固化剤をスラリー状
とすれば、高粘性液体用ポンプで輸送することができ
る。固化剤は、凝集処理後の固形物と無撹拌で接触させ
るだけでも効果を奏するが、凝集処理後の固形物に添加
したのち撹拌することにより、より高い効果を得ること
ができる。また、本発明方法においては、固化剤を脱気
又は圧縮しブロック状に固化したものを、直接又は粉砕
しながら添加することができる。固化剤をブロック状に
することにより、輸送コストを低減し発塵を防止するこ
とができる。本発明方法において、椰子屑（Ｃｏｉｒ
ｐｉｔｈ）は、吸水効果及び繊維構造による補強効果に
よって、高含水率の凝集処理後の固形物を効果的に固化
する。水溶性高分子化合物は、吸水効果、増粘効果、凝
集効果などにより、繊維状物質の効果を高め、より強度
のある改質固形物とし水の遊離なども防止する。無機水
硬性物質は、凝結効果、水和による脱水効果などにより
繊維状物質の効果を高め、より強度のある改質固形物と
し、雨水による処理固形物の軟弱化を抑制する。無機多
孔性物質は、空孔による吸水効果、粒径による補強効果
などにより、より低添加量でより効果的に凝集処理後の
固形物を固化する。膨潤性粘土鉱物は、膨潤力による吸
水効果、粘土質による増粘効果などにより、より低添加
量でより効果的に凝集処理後の固形物を固化する。In the method of the present invention, as solidifying agents, the respective components of palm trash, water-soluble polymer compound, inorganic hydraulic substance, inorganic porous substance, and swelling clay mineral are mixed in advance and mixed with each other. It is used as a pack-type solidifying agent and each component is added to the solid after the coagulation treatment separately or used, or some of the components are mixed in advance and the remaining components are added separately. Each component can be added and used in any order, such as by using. Of these addition methods, the method of simultaneously adding all the components as a one-pack type solidifying agent or the method of adding the water-soluble polymer compound first is preferable because the effect is good. In the method of the present invention, palm dust (Coir pit)
h), water-soluble polymer compounds, inorganic hydraulic substances, inorganic porous substances and swelling clay minerals are particularly effective if they are pulverized with a mill to a particle size of 1 mm or less, but not pulverized. Alternatively, each component having a particle size of 1 mm or more can be used. In the method of the present invention, the solidifying agent exhibits the highest effect when each component is in a dry state, but can be used in a slurry form or another form. If the solidifying agent is in the form of slurry, it can be transported by a pump for highly viscous liquid. The solidifying agent is effective even if it is brought into contact with the solid matter after the coagulation treatment without stirring, but a higher effect can be obtained by adding the solidifying agent to the solid matter after the coagulation treatment and then stirring. Further, in the method of the present invention, a solidifying agent which is deaerated or compressed and solidified into a block can be added directly or while pulverizing. By blocking the solidifying agent, it is possible to reduce transportation costs and prevent dust generation. In the method of the present invention, coconut chips (Coir)
pit) effectively solidifies the solid matter after the aggregation treatment with a high water content due to the water absorption effect and the reinforcing effect by the fiber structure. The water-soluble polymer compound enhances the effect of the fibrous substance by a water absorbing effect, a thickening effect, an aggregating effect, and the like, and makes a modified solid having higher strength to prevent the release of water. The inorganic hydraulic substance enhances the effect of the fibrous substance due to the coagulation effect, the dehydration effect by hydration, etc., and becomes a stronger modified solid substance, and suppresses the weakening of the treated solid substance by rainwater. The inorganic porous material solidifies the solid matter after the aggregation treatment more effectively with a smaller addition amount due to the water absorption effect due to the pores, the reinforcing effect due to the particle size, and the like. The swelling clay mineral solidifies the solid matter after the coagulation treatment more effectively with a lower addition amount due to the water absorption effect due to the swelling force, the thickening effect due to the clay quality, and the like.
【００１０】[0010]
【実施例】以下に、実施例を挙げて本発明をさらに詳細
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。 実施例１ カチオン化グアーガム及び椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔ
ｈ）を用いて、浚渫泥水の凝集固化試験を行った。使用
した浚渫泥水の性状は、pH６.３、電気伝導度０.１２mS
／cm、ＳＳ２.９０重量％、ＶＳＳ８.７重量％／ＳＳで
ある。使用したカチオン化グアーガムは、グリシジルト
リメチルアンモニウムクロライドによりカチオン化し
た、置換度０.０３であり、１Ｎ塩化ナトリウム水溶液
を溶媒として３０℃で測定した固有粘度が１１.７dl／
ｇであるカチオン化グアーガムである。また、使用した
椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）は、コーヒミルで乾式粉
砕した椰子屑（以下「椰子屑粉砕物」という。）であ
る。容積５０リットルのプラスチック容器に浚渫泥水３
０リットルをとり、手撹拌にて約１５０rpmで撹拌しな
がら、カチオン化グアーガムを濃度４０mg／リットルに
なるように添加し、１分間撹拌した。撹拌停止後、直ち
に凝集させた泥水を容積３０リットル、内径２００mmの
試験カラムに移した。フロックは界面をつくって沈降し
た。沈降界面が水面から５、１０、１５、２０、３０cm
の深さに達するまでの時間を測定し、経過時間及び沈降
距離の関係を図に表したところ、等速沈降域におけるフ
ロック沈降速度は１１.６ｍ／hrであった。１０分後の
上澄水濁度は９.３度であった。また、上記試験終了
後、試験カラム下部より遊離水を排出し、自然沈降させ
たときのスラッジボリュームの経時変化を測定し、第１
表及び図１に示した。３０日経過後に、自然沈降したス
ラッジの含水率は６６.７重量％であった。この含水率
６６.７重量％のスラッジ２００mlに、椰子屑粉砕物３
０ｇを添加し、２分間撹拌した。１０分後に山中式土壌
硬度計により処理土の支持強度を測定したところ、２.
２０kg／cm2であった。 実施例２ 実施例１で得られた含水率６６.７重量％のスラッジ２
００mlに、椰子屑粉砕物３０ｇ及び天然高分子系改質剤
［栗田工業(株)製、クリサットＣ−１０１］０.６ｇを
同時に添加し２分間撹拌した。１０分後に山中式土壌硬
度計により処理土の支持強度を測定したところ、２.７
５kg／cm2であった。 実施例３ 実施例１で得られた含水率６６.７重量％のスラッジ２
００mlに、椰子屑粉砕物１５ｇ、天然高分子系改質剤
［栗田工業(株)製、クリサットＣ−１０１］０.６ｇ及
びポルトランドセメント１０ｇを同時に添加し２分間撹
拌した。１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支
持強度を測定したところ、２.００kg／cm2であった。 比較例１ 実施例１で得られた含水率６６.７重量％のスラッジ２
００mlに、ポルトランドセメント３０ｇを添加し２分間
撹拌した。１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の
支持強度を測定したところ、０.００kg／cm2であった。 比較例２ 実施例１で得られた含水率６６.７重量％のスラッジ２
００mlに、天然高分子系改質剤［栗田工業(株)製、クリ
サットＣ−１０１］１.２ｇを添加し２分間撹拌した。
１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支持強度を
測定したところ、０.００kg／cm2であった。自然沈降し
たスラッジに椰子屑粉砕物を添加した実施例１、椰子屑
粉砕物及び天然高分子系改質剤を添加した実施例２、椰
子屑粉砕物、天然高分子系改質剤及びポルトランドセメ
ントを添加した実施例３では、処理土の支持強度が十分
に向上しているが、ポルトランドセメントのみを添加
し、椰子屑粉砕物を添加していない比較例１、天然高分
子系改質剤のみを添加し、椰子屑粉砕物を添加していな
い比較例２では、処理土は支持強度を示さなかった。 実施例４ 実施例１に用いたものと同じ浚渫泥水を用い、カチオン
化グアーガムとポリ塩化アルミニウムを併用して凝集処
理を行い、さらに椰子屑粉砕物を用いて固化処理を行っ
た。カチオン化グアーガムを濃度４０mg／リットルにな
るように添加する代わりに、ポリ塩化アルミニウムを濃
度１０mg／リットルになるように添加し、ついで実施例
１と同じカチオン化グアーガムを濃度２０mg／リットル
になるように添加した以外は、実施例１と全く同じ操作
を繰り返した。フロック沈降速度は９.７ｍ／hrであっ
た。１０分後の上澄水濁度は８.６度であった。また、
上記試験終了後、試験カラム下部より遊離水を排出し、
自然沈降させたときのスラッジボリュームの経時変化を
測定し、第１表及び図１に示した。３０日経過後に、自
然沈降したスラッジの含水率は６９.７重量％であっ
た。この含水率６９.７重量％のスラッジ２００mlに、
椰子屑粉砕物３０ｇを添加し、２分間撹拌した。１０分
後に山中式土壌硬度計により処理土の支持強度を測定し
たところ、１.８５kg／cm2であった。 実施例５ 実施例４で得られた含水率６９.７重量％のスラッジ２
００mlに、椰子屑粉砕物３０ｇ及び天然高分子系改質剤
［栗田工業(株)製、クリサットＣ−１０１］０.６ｇを
同時に添加し２分間撹拌した。１０分後に山中式土壌硬
度計により処理土の支持強度を測定したところ、２.３
０kg／cm2であった。 実施例６ 実施例４で得られた含水率６９.７重量％スラッジ２０
０mlに、椰子屑粉砕物１５ｇ、天然高分子系改質剤［栗
田工業(株)製、クリサットＣ−１０１］０.６ｇ及びポ
ルトランドセメント１０ｇを同時に添加し２分間撹拌し
た。１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支持強
度を測定したところ、１.５０kg／cm2であった。 比較例３ 実施例４で得られた含水率６９.７重量％のスラッジ２
００mlに、ポルトランドセメント３０ｇを添加し２分間
撹拌した。１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の
支持強度を測定したところ、０.００kg／cm2であった。 比較例４ 実施例４で得られた含水率６９.７重量％のスラッジ２
００mlに、天然高分子系改質剤［栗田工業(株)製、クリ
サットＣ−１０１］１.２ｇを添加し２分間撹拌した。
１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支持強度を
測定したところ、０.００kg／cm2であった。自然沈降し
たスラッジに、椰子屑粉砕物を添加した実施例４、椰子
屑粉砕物及び天然高分子系改質剤を添加した実施例５、
椰子屑粉砕物、天然高分子系改質剤及びポルトランドセ
メントを添加した実施例６では、処理土の支持強度が十
分に向上しているが、ポルトランドセメントのみを添加
し、椰子屑粉砕物を添加していない比較例３、天然高分
子系改質剤のみを添加し、椰子屑粉砕物を添加していな
い比較例４では、処理土は支持強度を示さなかった。 比較例５ 実施例１に用いたものと同じ浚渫泥水を用い、ポリ塩化
アルミニウム及びアクリルアミドとアクリル酸の共重合
物を併用して凝集処理を行い、さらに椰子屑粉砕物を用
いて固化処理を行った。使用した共重合物のアクリルア
ミドとアクリル酸のモル比は８０／２０であり、１Ｎ塩
化ナトリウム水溶液を溶媒として３０℃で測定した固有
粘度は２２.０dl／ｇである。カチオン化グアーガムを
濃度４０mg／リットルになるように添加するかわりに、
ポリ塩化アルミニウムを濃度１００mg／リットルになる
ように添加し、次いで、アクリルアミドとアクリル酸の
共重合物を濃度５mg／リットルになるように添加した以
外は、実施例１と全く同じ操作を繰り返した。フロック
沈降速度は９.６ｍ／hrであり、１０分後の上澄水濁度
は９.６度であった。また、上記試験終了後、試験カラ
ム下部より遊離水を排出し、自然沈降させたときのスラ
ッジボリュームの経時変化を測定し、第１表及び図１に
示した。３０日経過後に、自然沈降したスラッジの含水
率は７９.２重量％であった。この含水率７９.２重量％
のスラッジ２００mlに、椰子屑粉砕物３０ｇを添加し、
２分間撹拌した。１０分後に山中式土壌硬度計により処
理土の支持強度を測定したところ、０.５０kg／cm2であ
った。 比較例６ 比較例５で得られた含水率７９.２重量％のスラッジ２
００mlに、椰子屑粉砕物３０ｇ及び天然高分子系改質剤
［栗田工業(株)製、クリサットＣ−１０１］０.６ｇを
同時に添加し２分間撹拌した。１０分後に山中式土壌硬
度計により処理土の支持強度を測定したところ、０.９
５kg／cm2であった。 比較例７ 比較例５で得られた含水率７９.２重量％のスラッジ２
００mlに、椰子屑粉砕物１５ｇ、天然高分子系改質剤
［栗田工業(株)製、クリサットＣ−１０１］０.６ｇ及
びポルトランドセメント１０ｇを同時に添加し２分間撹
拌した。１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支
持強度を測定したところ、０.４０kg／cm2であった。 比較例８ 比較例４で得られた含水率７９.２重量％のスラッジ２
００mlに、ポルトランドセメント３０ｇを添加し２分間
撹拌した。１０分後、処理土はスラリー状のままで、支
持強度を測定することはできなかった。 比較例９ 比較例４で得られた含水率７９.２重量％のスラッジ２
００mlに、天然高分子系改質剤［栗田工業(株)製、クリ
サットＣ−１０１］１.２ｇを添加し２分間撹拌した。
１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支持強度を
測定したところ、０.００kg／cm2であった。凝集処理に
カチオン化グアーガムを使用せず、ポリ塩化アルミニウ
ム及びアクリルアミドとアクリル酸の共重合物を併用し
た場合、比較例５、比較例６及び比較例７のように固化
処理において椰子屑粉砕物を添加しても、凝集処理にカ
チオン化グアーガムを使用した実施例１〜３及び実施例
４〜６の処理土と比較すると支持強度が低い。カチオン
化グアーガムによる凝集処理と椰子屑粉砕物による固化
処理を行う本発明方法に対して、凝集処理にカチオン化
グアーガム以外の凝集剤を使用すると処理土の支持強度
が十分向上しないことが分かる。さらに、凝集処理にカ
チオン化グアーガムを使用せず、さらに固化処理におい
ても椰子屑粉砕物を使用しない比較例８及び比較例９の
処理土は、支持強度を全く示さない。凝集性に関して
は、実施例１、実施例４、比較例５の凝集処理を行った
処理泥水は、ほぼ同等のフロック沈降速度及び上澄水濁
度を有しているが、圧密性に関しては、スラッジボリュ
ームの経時変化にみられるように、実施例１、実施例４
のカチオン化グアーガムを添加して凝集処理を行った処
理泥水が、比較例５のポリ塩化アルミニウム及びアクリ
ルアミドとアクリル酸の共重合物を添加して凝集処理を
行った処理泥水より優れている。実施例１、実施例４で
得られた処理泥水は、比較例５で得られた処理泥水より
圧密性に関して優れ、そのため、固化処理において、同
一の固化剤条件でも、実施例１〜３及び実施例４〜６の
処理土の支持強度は、それぞれ比較例５〜７の処理土の
支持強度より優れた値を示した。 実施例７ カチオン化グアーガム及び椰子屑粉砕物を用いて、浚渫
泥水の凝集固化試験を行った。使用した浚渫泥水の性状
は、pH６.５、電気伝導度２４.５mS／cm、ＳＳ４.２４
重量％、ＶＳＳ１０.７重量％／ＳＳである。また、使
用したカチオン化グアーガムは、実施例１に用いたもの
と同じカチオン化グアーガムである。カチオン化グアー
ガムを濃度１２mg／リットルになるように添加した以外
は、実施例１と全く同じ操作を繰り返した。フロック沈
降速度は８.９ｍ／hrであった。１０分後の上澄水濁度
は８.６度であった。また、上記試験終了後、試験カラ
ム下部より遊離水を排出し、自然沈降させたときのスラ
ッジボリュームの経時変化を測定し、第１表及び図２に
示した。３０日経過後に、自然沈降したスラッジの含水
率は６４.３重量％であった。この含水率６４.３重量％
のスラッジ２００mlに、椰子屑粉砕物３０ｇを添加し、
２分間撹拌した。１０分後に山中式土壌硬度計により処
理土の支持強度を測定したところ、３.１５kg／cm2であ
った。 実施例８ 実施例７で得られた含水率６４.３重量％のスラッジ２
００mlに、椰子屑粉砕物３０ｇ及び天然高分子系改質剤
［栗田工業(株)製、クリサットＣ−１０１］０.６ｇを
同時に添加し２分間撹拌した。１０分後に山中式土壌硬
度計により処理土の支持強度を測定したところ、３.５
０kg／cm2であった。 実施例９ 実施例７で得られた含水率６４.３重量％のスラッジ２
００mlに、椰子屑粉砕物１５ｇ、天然高分子系改質剤
［栗田工業(株)製、クリサットＣ−１０１］０.６ｇ及
びポルトランドセメント１０ｇを同時に添加し２分間撹
拌した。１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支
持強度を測定したところ、２.４５kg／cm2であった。 比較例１０ 実施例７で得られた含水率６４.３重量％のスラッジ２
００mlに、ポルトランドセメント３０ｇを添加し２分間
撹拌した。１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の
支持強度を測定したところ、０.００kg／cm2であった。 比較例１１ 実施例７で得られた含水率６４.３重量％のスラッジ２
００mlに、天然高分子系改質剤［栗田工業(株)製、クリ
サットＣ−１０１］１.２ｇを添加し２分間撹拌した。
１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支持強度を
測定したところ、０.００kg／cm2であった。自然沈降し
たスラッジに、椰子屑粉砕物を添加した実施例７、椰子
屑粉砕物及び天然高分子系改質剤を添加した実施例８、
椰子屑粉砕物、天然高分子系改質剤及びポルトランドセ
メントを添加した実施例９では、処理土の支持強度が十
分に向上しているが、ポルトランドセメントのみを添加
し、椰子屑粉砕物を添加していない比較例１０、天然高
分子系改質剤のみを添加し、椰子屑粉砕物を添加してい
ない比較例１１では、処理土は支持強度を示さなかっ
た。 比較例１２ 実施例７に用いたものと同じ浚渫泥水を用い、ポリ塩化
アルミニウム及びアクリルアミドとアクリル酸の共重合
物を併用して凝集処理を行い、さらに椰子屑粉砕物を用
いて固化処理を行った。使用した共重合物は、比較例５
で用いたものと同じアクリルアミドとアクリル酸の共重
合物である。カチオン化グアーガムを濃度１２mg／リッ
トルになるように添加する代わりに、ポリ塩化アルミニ
ウムを濃度３００mg／リットルになるように添加し、次
いで、アクリルアミドとアクリル酸の共重合物を濃度４
mg／リットルになるように添加した以外は、実施例７と
全く同じ操作を繰り返した。フロック沈降速度は７.９
ｍ／hrであった。１０分後の上澄水濁度は９.３度であ
った。また、上記試験終了後、試験カラム下部より遊離
水を排出し、自然沈降させたときのスラッジボリューム
の経時変化を測定し、第１表及び図２に示した。３０日
経過後に、自然沈降したスラッジの含水率は７８.０重
量％であった。この含水率７８.０重量％のスラッジ２
００mlに、椰子屑粉砕物３０ｇを添加し、２分間撹拌し
た。１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支持強
度を測定したところ、０.８５kg／cm2であった。 比較例１３ 比較例１２で得られた含水率７８.０重量％のスラッジ
２００mlに、椰子屑粉砕物３０ｇ及び天然高分子系改質
剤［栗田工業(株)製、クリサットＣ−１０１］０.６ｇ
を同時に添加し２分間撹拌した。１０分後に山中式土壌
硬度計により処理土の支持強度を測定したところ、１.
００kg／cm2であった。 比較例１４ 比較例１２で得られた含水率７８.０重量％のスラッジ
２００mlに、椰子屑粉砕物１５ｇ、天然高分子系改質剤
［栗田工業(株)製、クリサットＣ−１０１］０.６ｇ及
びポルトランドセメント１０ｇを同時に添加し２分間撹
拌した。１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支
持強度を測定したところ、０.６５kg／cm2であった。 比較例１５ 比較例１２で得られた含水率７８.０重量％のスラッジ
２００mlに、ポルトランドセメント３０ｇを添加し２分
間撹拌した。１０分後、処理土はスラリー状のままで、
支持強度を測定することはできなかった。 比較例１６ 比較例１２で得られた含水率７８.０重量％のスラッジ
２００mlに、天然高分子系改質剤［栗田工業(株)製、ク
リサットＣ−１０１］１.２ｇを添加し２分間撹拌し
た。１０分後に山中式土壌硬度計により処理土の支持強
度を測定したところ、０.００kg／cm2であった。凝集処
理にカチオン化グアーガムを使用せず、ポリ塩化アルミ
ニウム及びアクリルアミドとアクリル酸の共重合物を併
用した場合、比較例１２、比較例１３及び比較例１４の
ように固化処理において椰子屑粉砕物を添加しても、凝
集処理にカチオン化グアーガムを使用した実施例７〜９
の処理土と比較すると、処理土の支持強度が低い。カチ
オン化グアーガムによる凝集処理と椰子屑粉砕物による
固化処理を行う本発明方法に対して、凝集処理にカチオ
ン化グアーガム以外の凝集剤を使用すると処理土の支持
強度が十分向上しないことが分かる。さらに、凝集処理
にカチオン化グアーガムを使用せず、さらに固化処理に
おいても椰子屑粉砕物を使用しない比較例１５及び比較
例１６の処理土は、支持強度を全く示さない。凝集性に
関しては、実施例７、比較例１２の凝集処理を行った処
理泥水は、ほぼ同等のフロック沈降速度及び上澄水濁度
を有しているが、圧密性に関しては、スラッジボリュー
ムの経時変化にみられるように、実施例７のカチオン化
グアーガムを添加して凝集処理を行った処理泥水が、比
較例１２のポリ塩化アルミニウム及びアクリルアミドと
アクリル酸の共重合物を添加して凝集処理を行った処理
泥水より優れている。実施例７で得られた処理泥水は、
比較例１２で得られた処理泥水より圧密性に関して優
れ、そのため、固化処理において、同一の固化剤条件で
も、実施例７〜９の処理土の支持強度は、それぞれ比較
例１２〜１４の処理土支持強度より優れた値を示してい
る。EXAMPLES The present invention will be described in more detail with reference to the following Examples, which should not be construed as limiting the present invention. Example 1 Cationized guar gum and palm dust (Coir pit)
Using h), a coagulation and solidification test of dredged mud water was performed. The properties of the dredged mud used were pH 6.3 and electric conductivity 0.12 mS.
/ Cm, SS 2.90% by weight, VSS 8.7% by weight / SS. The cationized guar gum used was cationized with glycidyl trimethylammonium chloride, the degree of substitution was 0.03, and the intrinsic viscosity measured at 30 ° C. with a 1N sodium chloride aqueous solution as a solvent was 11.7 dl /
cationized guar gum which is g. Moreover, the used coconut trash (Coir pit) is coconut crushed by dry grinding with a coffee mill (hereinafter referred to as “crushed coconut trash”). 3 dredged mud in a 50 liter capacity plastic container
C. 0 liter was taken, and while stirring by hand at about 150 rpm, cationized guar gum was added so that the concentration was 40 mg / liter, and the mixture was stirred for 1 minute. Immediately after the stirring was stopped, the aggregated muddy water was transferred to a test column having a volume of 30 liters and an inner diameter of 200 mm. Flock formed an interface and settled. Settling interface is 5, 10, 15, 20, 30 cm from the water surface
When the time required to reach the depth was measured and the relationship between the elapsed time and the sedimentation distance was shown in the figure, the floc sedimentation velocity in the constant velocity sedimentation region was 11.6 m / hr. The supernatant turbidity after 10 minutes was 9.3 degrees. Also, after the above test, free water was discharged from the lower part of the test column and the change with time of the sludge volume at the time of spontaneous sedimentation was measured.
The results are shown in the table and FIG. After 30 days, the water content of the sludge that spontaneously settled was 66.7% by weight. 200 ml of this sludge having a water content of 66.7% by weight was crushed with coconut scraps 3
0 g was added and stirred for 2 minutes. Ten minutes later, when the supporting strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter, 2.
It was 20 kg / cm 2 . Example 2 Sludge 2 having a water content of 66.7% by weight obtained in Example 1
To 00 ml, 30 g of crushed coconut waste and 0.6 g of a natural polymer modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Ltd.] were added simultaneously and stirred for 2 minutes. Ten minutes later, when the supporting strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter, 2.7.
It was 5 kg / cm 2 . Example 3 Sludge 2 having a water content of 66.7% by weight obtained in Example 1
To 00 ml, 15 g of pulverized coconut waste, 0.6 g of a natural polymer type modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Kogyo Co., Ltd.] and 10 g of Portland cement were simultaneously added and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, the supporting strength of the treated soil was measured by a Yamanaka soil hardness meter and found to be 2.00 kg / cm 2 . Comparative Example 1 Sludge 2 having a water content of 66.7% by weight obtained in Example 1
To 00 ml, 30 g of Portland cement was added and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, the bearing strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter and found to be 0.00 kg / cm 2 . Comparative Example 2 Sludge 2 having a water content of 66.7% by weight obtained in Example 1
To 00 ml, 1.2 g of a natural polymer modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Ltd.] was added and stirred for 2 minutes.
After 10 minutes, the bearing strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter and found to be 0.00 kg / cm 2 . Example 1 in which crushed coconut waste was added to sludge that naturally settled, Example 2 in which crushed coconut waste and natural polymer-based modifier were added, Crushed coconut waste, natural polymer-based modifier and Portland cement In Example 3 with the addition of S., the supporting strength of the treated soil has been sufficiently improved, but only Comparative Example 1 in which only Portland cement was added and no pulverized coconut waste was added, and a natural polymer-based modifier was used. In Comparative Example 2 in which the slag was added and the pulverized coconut waste was not added, the treated soil did not show bearing strength. Example 4 Using the same dredging mud as used in Example 1, a cationized guar gum and polyaluminum chloride were used in combination to perform a coagulation treatment, and a pulverized coconut waste was used to perform a solidification treatment. Instead of adding cationized guar gum to a concentration of 40 mg / l, polyaluminum chloride was added to a concentration of 10 mg / l and then the same cationized guar gum as in Example 1 to a concentration of 20 mg / l. Except for the addition, the same operation as in Example 1 was repeated. The floc sedimentation speed was 9.7 m / hr. The turbidity of the supernatant water after 10 minutes was 8.6 degrees. Also,
After the above test, free water is discharged from the bottom of the test column,
The change with time of the sludge volume when spontaneously settled was measured and shown in Table 1 and FIG. After 30 days, the water content of the sludge that spontaneously settled was 69.7% by weight. To 200 ml of this sludge with a water content of 69.7% by weight,
30 g of crushed coconut waste was added and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, the supporting strength of the treated soil was measured by a Yamanaka soil hardness meter and found to be 1.85 kg / cm 2 . Example 5 Sludge 2 having a water content of 69.7% by weight obtained in Example 4
To 00 ml, 30 g of crushed coconut waste and 0.6 g of a natural polymer modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Ltd.] were added simultaneously and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, the supporting strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter.
It was 0 kg / cm 2 . Example 6 Water content 69.7 wt% sludge 20 obtained in Example 4
To 0 ml, 15 g of pulverized coconut waste, 0.6 g of a natural polymer modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Kogyo Co., Ltd.] and 10 g of Portland cement were added at the same time and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, the supporting strength of the treated soil was measured by a Yamanaka soil hardness meter and found to be 1.50 kg / cm 2 . Comparative Example 3 Sludge 2 having a water content of 69.7% by weight obtained in Example 4
To 00 ml, 30 g of Portland cement was added and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, the bearing strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter and found to be 0.00 kg / cm 2 . Comparative Example 4 Sludge 2 having a water content of 69.7% by weight obtained in Example 4
To 00 ml, 1.2 g of a natural polymer modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Ltd.] was added and stirred for 2 minutes.
After 10 minutes, the bearing strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter and found to be 0.00 kg / cm 2 . Example 4 in which a pulverized product of palm waste was added to the sludge that naturally precipitated, Example 5 in which a pulverized product of palm waste and a natural polymer-based modifier were added,
In Example 6 in which the pulverized coconut waste, the natural polymer modifier and Portland cement were added, the supporting strength of the treated soil was sufficiently improved, but only Portland cement was added and the pulverized coconut waste was added. In Comparative Example 3 in which the natural polymer modifier was not added, and in Comparative Example 4 in which the pulverized coconut waste was not added, the treated soil did not show bearing strength. Comparative Example 5 Using the same dredging sludge as used in Example 1, polyaluminum chloride and a copolymer of acrylamide and acrylic acid were used together for a coagulation treatment, and further a solidification treatment was performed using a crushed palm waste product. It was The copolymer used had a molar ratio of acrylamide to acrylic acid of 80/20 and an intrinsic viscosity of 22.0 dl / g measured at 30 ° C. using a 1N sodium chloride aqueous solution as a solvent. Instead of adding cationized guar gum to a concentration of 40 mg / liter,
The same operation as in Example 1 was repeated, except that polyaluminum chloride was added so as to have a concentration of 100 mg / liter and then a copolymer of acrylamide and acrylic acid was added so as to have a concentration of 5 mg / liter. The floc sedimentation speed was 9.6 m / hr and the supernatant water turbidity after 10 minutes was 9.6 degrees. In addition, after the above test, free water was discharged from the lower part of the test column, and the change with time of the sludge volume when spontaneously settled was measured and shown in Table 1 and FIG. After 30 days, the water content of the sludge that spontaneously settled was 79.2% by weight. This water content is 79.2% by weight
To 200 ml of sludge, add 30 g of crushed palm waste,
Stir for 2 minutes. Ten minutes later, the support strength of the treated soil was measured by a Yamanaka soil hardness meter, and was found to be 0.50 kg / cm 2 . Comparative Example 6 Sludge 2 having a water content of 79.2% by weight obtained in Comparative Example 5
To 00 ml, 30 g of crushed coconut waste and 0.6 g of a natural polymer modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Ltd.] were added simultaneously and stirred for 2 minutes. Ten minutes later, when the supporting strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter, it was found to be 0.9.
It was 5 kg / cm 2 . Comparative Example 7 Sludge 2 having a water content of 79.2% by weight obtained in Comparative Example 5
To 00 ml, 15 g of pulverized coconut waste, 0.6 g of a natural polymer type modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Kogyo Co., Ltd.] and 10 g of Portland cement were simultaneously added and stirred for 2 minutes. Ten minutes later, when the supporting strength of the treated soil was measured by a Yamanaka soil hardness meter, it was 0.40 kg / cm 2 . Comparative Example 8 Sludge 2 having a water content of 79.2% by weight obtained in Comparative Example 4
To 00 ml, 30 g of Portland cement was added and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, the treated soil remained in a slurry state and the supporting strength could not be measured. Comparative Example 9 Sludge 2 having a water content of 79.2% by weight obtained in Comparative Example 4
To 00 ml, 1.2 g of a natural polymer modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Ltd.] was added and stirred for 2 minutes.
After 10 minutes, the bearing strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter and found to be 0.00 kg / cm 2 . When cationized guar gum was not used in the coagulation treatment and polyaluminum chloride and a copolymer of acrylamide and acrylic acid were used in combination, the pulverized coconut waste was subjected to the solidification treatment as in Comparative Example 5, Comparative Example 6 and Comparative Example 7. Even if added, the supporting strength is low as compared with the treated soils of Examples 1 to 3 and Examples 4 to 6 in which the cationized guar gum is used for the aggregation treatment. In contrast to the method of the present invention in which the flocculation treatment with the cationized guar gum and the solidification treatment with the pulverized coconut waste are performed, it is found that the use of a flocculant other than the cationized guar gum in the flocculation treatment does not sufficiently improve the supporting strength of the treated soil. Furthermore, the treated soils of Comparative Example 8 and Comparative Example 9 in which no cationized guar gum was used in the coagulation treatment and in which the pulverized coconut waste was not used in the solidification treatment also showed no bearing strength. Regarding the cohesiveness, the treated mud having undergone the coagulation treatment of Example 1, Example 4, and Comparative Example 5 has almost the same floc sedimentation speed and supernatant water turbidity, but with respect to the compaction property, it is sludge. As seen in the change with time of the volume, Example 1 and Example 4
The treated mud water obtained by adding the cationized guar gum of No. 1 and subjected to the coagulation treatment is superior to the treated mud water of Comparative Example 5 obtained by adding the polyaluminum chloride and the copolymer of acrylamide and acrylic acid and performing the coagulation treatment. The treated mud water obtained in Examples 1 and 4 is superior to the treated mud water obtained in Comparative Example 5 in terms of compaction property. Therefore, in the solidification treatment, even under the same solidifying agent conditions, Examples 1 to 3 and The bearing strengths of the treated soils of Examples 4 to 6 were superior to those of the treated soils of Comparative Examples 5 to 7, respectively. Example 7 A flocculation and solidification test of dredged mud water was performed using cationized guar gum and pulverized palm waste. The properties of the dredged mud used were pH 6.5, electric conductivity 24.5 mS / cm, SS 4.24.
% By weight, VSS 10.7% by weight / SS. The cationized guar gum used was the same cationized guar gum as used in Example 1. The exact same procedure as in Example 1 was repeated except that the cationized guar gum was added so as to have a concentration of 12 mg / liter. The floc sedimentation velocity was 8.9 m / hr. The turbidity of the supernatant water after 10 minutes was 8.6 degrees. Further, after the above test, free water was discharged from the lower part of the test column, and the change with time of the sludge volume when spontaneously settled was measured and shown in Table 1 and FIG. After 30 days, the water content of the spontaneously settled sludge was 64.3% by weight. This water content is 64.3% by weight
To 200 ml of sludge, add 30 g of crushed palm waste,
Stir for 2 minutes. After 10 minutes, the supporting strength of the treated soil was measured by a Yamanaka soil hardness meter and found to be 3.15 kg / cm 2 . Example 8 Sludge 2 having a water content of 64.3% by weight obtained in Example 7
To 00 ml, 30 g of crushed coconut waste and 0.6 g of a natural polymer modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Ltd.] were added simultaneously and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, the supporting strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter.
It was 0 kg / cm 2 . Example 9 Sludge 2 having a water content of 64.3% by weight obtained in Example 7
To 00 ml, 15 g of pulverized coconut waste, 0.6 g of a natural polymer type modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Kogyo Co., Ltd.] and 10 g of Portland cement were simultaneously added and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, when the supporting strength of the treated soil was measured by a Yamanaka soil hardness meter, it was 2.45 kg / cm 2 . Comparative Example 10 Sludge 2 having a water content of 64.3% by weight obtained in Example 7
To 00 ml, 30 g of Portland cement was added and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, the bearing strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter and found to be 0.00 kg / cm 2 . Comparative Example 11 Sludge 2 having a water content of 64.3% by weight obtained in Example 7
To 00 ml, 1.2 g of a natural polymer modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Ltd.] was added and stirred for 2 minutes.
After 10 minutes, the bearing strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter and found to be 0.00 kg / cm 2 . Example 7 in which a pulverized material of coconut waste was added to the sludge that naturally settled, and Example 8 in which a pulverized material of coconut waste and a natural polymer modifier were added.
In Example 9 in which the pulverized coconut waste, the natural polymer modifier and Portland cement were added, the supporting strength of the treated soil was sufficiently improved, but only Portland cement was added and the pulverized coconut waste was added. In Comparative Example 10 in which the natural polymer modifier was not added, and in Comparative Example 11 in which the pulverized coconut waste was not added, the treated soil did not show bearing strength. Comparative Example 12 Using the same dredging sludge as used in Example 7, polyaluminum chloride and a copolymer of acrylamide and acrylic acid were used together for coagulation treatment, and further solidification treatment was performed using pulverized coconut waste. It was The copolymer used was Comparative Example 5
It is the same copolymer of acrylamide and acrylic acid as used in. Instead of adding cationized guar gum to a concentration of 12 mg / l, polyaluminum chloride was added to a concentration of 300 mg / l, and then a copolymer of acrylamide and acrylic acid was added to a concentration of 4
The same operation as in Example 7 was repeated except that the amount was added so that the amount became mg / liter. Floc sedimentation rate is 7.9
It was m / hr. The supernatant turbidity after 10 minutes was 9.3 degrees. Further, after the above test, free water was discharged from the lower part of the test column, and the change with time of the sludge volume when spontaneously settled was measured and shown in Table 1 and FIG. After 30 days, the water content of the spontaneously settled sludge was 78.0% by weight. Sludge 2 with this water content of 78.0% by weight
To 00 ml, 30 g of crushed coconut waste was added and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, when the supporting strength of the treated soil was measured by a Yamanaka soil hardness meter, it was 0.85 kg / cm 2 . Comparative Example 13 To 200 ml of the sludge having a water content of 78.0% by weight obtained in Comparative Example 12, 30 g of a pulverized coconut waste and a natural polymer type modifier [Chrysat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Ltd.] 6 g
Were added simultaneously and stirred for 2 minutes. Ten minutes later, when the supporting strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter, 1.
It was 00 kg / cm 2 . Comparative Example 14 In 200 ml of the sludge having a water content of 78.0% by weight obtained in Comparative Example 12, 15 g of pulverized coconut waste and a natural polymer modifier [Krisat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Co., Ltd.]. 6 g and 10 g of Portland cement were added simultaneously and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, when the supporting strength of the treated soil was measured by a Yamanaka soil hardness meter, it was 0.65 kg / cm 2 . Comparative Example 15 To 200 ml of the sludge having a water content of 78.0% by weight obtained in Comparative Example 12, 30 g of Portland cement was added and stirred for 2 minutes. After 10 minutes, the treated soil remains in slurry form,
It was not possible to measure the supporting strength. Comparative Example 16 To 200 ml of the sludge having a water content of 78.0% by weight obtained in Comparative Example 12, 1.2 g of a natural polymer type modifier [Kurisat C-101 manufactured by Kurita Water Industries Co., Ltd.] was added for 2 minutes. It was stirred. After 10 minutes, the bearing strength of the treated soil was measured with a Yamanaka soil hardness meter and found to be 0.00 kg / cm 2 . When cationized guar gum is not used in the coagulation treatment and a polyaluminum chloride and a copolymer of acrylamide and acrylic acid are used in combination, the pulverized coconut waste is subjected to the solidification treatment as in Comparative Example 12, Comparative Example 13 and Comparative Example 14. Examples 7-9 using cationized guar gum for coagulation even when added
The bearing strength of treated soil is lower than that of treated soil. In contrast to the method of the present invention in which the flocculation treatment with the cationized guar gum and the solidification treatment with the pulverized coconut waste are performed, it is found that the use of a flocculant other than the cationized guar gum in the flocculation treatment does not sufficiently improve the supporting strength of the treated soil. Furthermore, the treated soils of Comparative Example 15 and Comparative Example 16 in which no cationized guar gum was used in the coagulation treatment and in which the pulverized coconut waste was not used in the solidification treatment also showed no supporting strength. Regarding the cohesiveness, the treated mud water subjected to the coagulation treatment of Example 7 and Comparative Example 12 has almost the same floc sedimentation rate and supernatant water turbidity, but with respect to the compaction property, the change over time in the sludge volume is observed. As can be seen from the above, the treated muddy water obtained by adding the cationized guar gum of Example 7 and performing the coagulation treatment was subjected to the coagulation treatment by adding the polyaluminum chloride and the copolymer of acrylamide and acrylic acid of Comparative Example 12. Better than treated muddy water. The treated mud water obtained in Example 7 was
The supporting strength of the treated soils of Examples 7 to 9 was higher than that of the treated mud obtained in Comparative Example 12 in terms of compaction property. The value is superior to the supporting strength.
【００１１】[0011]
【表１】 [Table 1]
【００１２】[0012]
【発明の効果】本発明方法によれば、カチオン化グアー
ガムを添加して凝集処理を行うことにより、固液分離性
にすぐれ、凝集処理後の固形物の圧密性が良好である処
理泥水が得られ、さらに、椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔ
ｈ）を添加して固化処理を行うことにより、凝集処理後
の固形物を、短時間でその流動性を失わせ、強度が大き
く再利用の容易な処理土とすることができる。本発明方
法においては、安全性に懸念のある有機合成高分子凝集
剤を使用することなく、工期の短縮と固形物の再利用を
容易にすることができる。According to the method of the present invention, by adding a cationized guar gum and performing the coagulation treatment, treated mud water having excellent solid-liquid separation property and good solidity of the solid after the coagulation treatment is obtained. In addition, the palm scrap (Coir pit)
By carrying out the solidification treatment by adding h), it is possible to make the solid matter after the coagulation treatment lose its fluidity in a short time, and to make a treated soil having high strength and easy reuse. In the method of the present invention, the work period can be shortened and the solid matter can be easily reused without using an organic synthetic polymer flocculant, which has a safety concern.
【図１】図１は、スラッジボリュームの経時変化を示す
グラフである。FIG. 1 is a graph showing changes over time in sludge volume.
【図２】図２は、スラッジボリュームの経時変化を示す
グラフである。FIG. 2 is a graph showing changes over time in sludge volume.
Claims (1)
グアーガムを添加し凝集処理を行った後、固化剤として
椰子屑（Ｃｏｉｒ ｐｉｔｈ）を凝集処理後の固形物に
添加して固化処理を行うことを特徴とする泥水又は廃水
の凝集固化方法。1. A method of adding cationized guar gum as a coagulant to muddy water or wastewater to effect coagulation, and then adding coconut trash as a solidifying agent to the solid after coagulation to effect the coagulation. A method for coagulating and solidifying mud water or waste water, which is characterized by the above.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7294794A JPH09108682A (en) | 1995-10-18 | 1995-10-18 | Flocculation solidifying method of muddy water or waste water |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7294794A JPH09108682A (en) | 1995-10-18 | 1995-10-18 | Flocculation solidifying method of muddy water or waste water |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09108682A true JPH09108682A (en) | 1997-04-28 |
Family
ID=17812366
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7294794A Pending JPH09108682A (en) | 1995-10-18 | 1995-10-18 | Flocculation solidifying method of muddy water or waste water |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09108682A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004267880A (en) * | 2003-03-07 | 2004-09-30 | Kansai Kako Kk | Treatment method and treatment system for organic sludge |
| JP2008105001A (en) * | 2006-10-27 | 2008-05-08 | Kochi Univ Of Technology | Biodegradable cationic flocculant |
| CN117247220A (en) * | 2023-09-04 | 2023-12-19 | 武汉碳环生态有限公司 | Kitchen waste sludge treatment method |
-
1995
- 1995-10-18 JP JP7294794A patent/JPH09108682A/en active Pending
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| CN117247220A (en) * | 2023-09-04 | 2023-12-19 | 武汉碳环生态有限公司 | Kitchen waste sludge treatment method |
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