JPH09104025A - 熱可塑性樹脂のプレス成形方法 - Google Patents
熱可塑性樹脂のプレス成形方法Info
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- JPH09104025A JPH09104025A JP7262675A JP26267595A JPH09104025A JP H09104025 A JPH09104025 A JP H09104025A JP 7262675 A JP7262675 A JP 7262675A JP 26267595 A JP26267595 A JP 26267595A JP H09104025 A JPH09104025 A JP H09104025A
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C43/00—Compression moulding, i.e. applying external pressure to flow the moulding material; Apparatus therefor
- B29C43/32—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C43/58—Measuring, controlling or regulating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
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- B29K2101/12—Thermoplastic materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】熱可塑性樹脂のプレス成形方法において、表面
に光沢ムラや凹凸のない表面外観の良好な成形品を得
る。 【解決手段】溶融状態の熱可塑性樹脂を金型内で圧縮流
動させて所定の形状に賦形する熱可塑性樹脂のプレス成
形方法において、溶融熱可塑性樹脂の圧縮の開始から圧
縮速度が最大速度に達するまでの圧縮の加速領域におい
て最大速度の７５％の時の加速度をＡ（ｍｍ／ｓ2)、最
大速度に達した後圧縮賦形が完了するまでの圧縮の減速
領域において最大速度の７５％の時の減速度をＢ（ｍｍ
／ｓ2)としたとき、下記式を満たすように圧縮速度を制
御してプレス成形を行う。 Ａ／２≦Ｂ≦２Ａ
に光沢ムラや凹凸のない表面外観の良好な成形品を得
る。 【解決手段】溶融状態の熱可塑性樹脂を金型内で圧縮流
動させて所定の形状に賦形する熱可塑性樹脂のプレス成
形方法において、溶融熱可塑性樹脂の圧縮の開始から圧
縮速度が最大速度に達するまでの圧縮の加速領域におい
て最大速度の７５％の時の加速度をＡ（ｍｍ／ｓ2)、最
大速度に達した後圧縮賦形が完了するまでの圧縮の減速
領域において最大速度の７５％の時の減速度をＢ（ｍｍ
／ｓ2)としたとき、下記式を満たすように圧縮速度を制
御してプレス成形を行う。 Ａ／２≦Ｂ≦２Ａ
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性樹脂のプ
レス成形方法に関する。
レス成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】未閉鎖状態の雌雄両金型間に溶融状態の
熱可塑性樹脂を供給し、これを圧縮して金型内で流動さ
せて所定の形状に賦形する熱可塑性樹脂のプレス成形方
法はよく知られている。かかる成形方法において、目的
とする熱可塑性樹脂成形品のショートショット、ひけあ
るいはそりなどの改良を目的として、製品の断面積の大
小等に応じて圧縮時における圧縮速度を速くしたり遅く
して、圧縮速度それ自体を絶対的に制御することは知ら
れている。（たとえば特開平１−２４１４１７号公報）
熱可塑性樹脂を供給し、これを圧縮して金型内で流動さ
せて所定の形状に賦形する熱可塑性樹脂のプレス成形方
法はよく知られている。かかる成形方法において、目的
とする熱可塑性樹脂成形品のショートショット、ひけあ
るいはそりなどの改良を目的として、製品の断面積の大
小等に応じて圧縮時における圧縮速度を速くしたり遅く
して、圧縮速度それ自体を絶対的に制御することは知ら
れている。（たとえば特開平１−２４１４１７号公報）
【０００３】しかし、このような圧縮速度の制御方法に
よっても、熱可塑性樹脂成形品の光沢ムラ、成形品表面
の凹凸等の外観不良に対しては十分な効果が得られな
い。
よっても、熱可塑性樹脂成形品の光沢ムラ、成形品表面
の凹凸等の外観不良に対しては十分な効果が得られな
い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このようなことから、
本発明者らは熱可塑性樹脂のプレス成形により得られる
熱可塑性樹脂成形品の光沢ムラ、表面凹凸等の外観不良
を改良する方法について検討の結果、溶融状態の熱可塑
性樹脂を金型内で圧縮流動させて所定の形状に賦形する
熱可塑性樹脂のプレス成形方法においては、溶融熱可塑
性樹脂の圧縮の開始から圧縮速度が最大速度に達するま
での圧縮の加速領域における圧縮速度と、最大速度に達
した後圧縮賦形が完了するまでの圧縮の減速領域におけ
る圧縮速度の関係が非常に重要であることを見出し、本
発明に至った。
本発明者らは熱可塑性樹脂のプレス成形により得られる
熱可塑性樹脂成形品の光沢ムラ、表面凹凸等の外観不良
を改良する方法について検討の結果、溶融状態の熱可塑
性樹脂を金型内で圧縮流動させて所定の形状に賦形する
熱可塑性樹脂のプレス成形方法においては、溶融熱可塑
性樹脂の圧縮の開始から圧縮速度が最大速度に達するま
での圧縮の加速領域における圧縮速度と、最大速度に達
した後圧縮賦形が完了するまでの圧縮の減速領域におけ
る圧縮速度の関係が非常に重要であることを見出し、本
発明に至った。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、溶
融状態の熱可塑性樹脂を金型内で圧縮流動させて所定の
形状に賦形する熱可塑性樹脂のプレス成形方法におい
て、溶融熱可塑性樹脂の圧縮の開始から圧縮速度が最大
速度に達するまでの圧縮の加速領域において最大速度の
７５％の時の加速度をＡ（ｍｍ／ｓ2)、最大速度に達し
た後圧縮賦形が完了するまでの圧縮の減速領域において
最大速度の７５％の時の減速度をＢ（ｍｍ／ｓ2)とした
とき、下記式を満たすように圧縮速度を制御することを
特徴とする熱可塑性樹脂のプレス成形方法を提供するも
のである。 Ａ／２≦Ｂ≦２Ａ
融状態の熱可塑性樹脂を金型内で圧縮流動させて所定の
形状に賦形する熱可塑性樹脂のプレス成形方法におい
て、溶融熱可塑性樹脂の圧縮の開始から圧縮速度が最大
速度に達するまでの圧縮の加速領域において最大速度の
７５％の時の加速度をＡ（ｍｍ／ｓ2)、最大速度に達し
た後圧縮賦形が完了するまでの圧縮の減速領域において
最大速度の７５％の時の減速度をＢ（ｍｍ／ｓ2)とした
とき、下記式を満たすように圧縮速度を制御することを
特徴とする熱可塑性樹脂のプレス成形方法を提供するも
のである。 Ａ／２≦Ｂ≦２Ａ
【０００６】
【発明の実施の形態】ここで、本発明における加速度Ａ
および減速度Ｂは次のとおり定義される。 加速度Ａ：圧縮開始から最大圧縮速度になるまでの圧縮
の加速領域において、最大速度に対して７０％および８
０％に達したときのそれぞれの時点での両者の圧縮速度
の差（ｍｍ／ｓ）を、それぞれの時点に達したときの時
間差（ｓ）で除した値（ｍｍ／ｓ2)である。 減速度Ｂ：最大圧縮速度から圧縮が完了する（圧縮速度
ゼロ）までの圧縮の減速領域において、最大速度に対し
て８０％および７０％になるまで減速したときのそれぞ
れの時点での両者の圧縮速度の差（ｍｍ／ｓ）を、それ
ぞれの時点に達したときの時間差（ｓ）で除した値（ｍ
ｍ／ｓ2)である。
および減速度Ｂは次のとおり定義される。 加速度Ａ：圧縮開始から最大圧縮速度になるまでの圧縮
の加速領域において、最大速度に対して７０％および８
０％に達したときのそれぞれの時点での両者の圧縮速度
の差（ｍｍ／ｓ）を、それぞれの時点に達したときの時
間差（ｓ）で除した値（ｍｍ／ｓ2)である。 減速度Ｂ：最大圧縮速度から圧縮が完了する（圧縮速度
ゼロ）までの圧縮の減速領域において、最大速度に対し
て８０％および７０％になるまで減速したときのそれぞ
れの時点での両者の圧縮速度の差（ｍｍ／ｓ）を、それ
ぞれの時点に達したときの時間差（ｓ）で除した値（ｍ
ｍ／ｓ2)である。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。図
１は、本発明を実施するための装置の全体構成を示す概
念図である。ここで、（１０）はプレスユニット全体を
示し、該ユニットは基本的には上部構造（１）、可動盤
（２）、固定盤（３）および圧縮用シリンダー（４）か
ら構成され、可動盤（２）および固定盤（３）には雌雄
一対からなる金型（１１、１２）が取り付けられてい
る。かかるプレスユニットの設置方向は本図に示すよう
な垂直方向に圧縮するものであってもよいし、図には示
さないが水平方向に圧縮するものであってもよく、ま
た、可動盤、固定盤の配置についても必ずしも本図に限
定されず、下側に可動盤を配していてもよく、当然、圧
縮方向が水平方向である場合には左右いずれの側に可動
盤があってもよく、更にはプレスユニットの構成自体が
金型本体に圧縮機能を付与したものであってもよく、こ
れらの相違は本発明の方法において何ら影響されず、本
質的な相違ではない。
１は、本発明を実施するための装置の全体構成を示す概
念図である。ここで、（１０）はプレスユニット全体を
示し、該ユニットは基本的には上部構造（１）、可動盤
（２）、固定盤（３）および圧縮用シリンダー（４）か
ら構成され、可動盤（２）および固定盤（３）には雌雄
一対からなる金型（１１、１２）が取り付けられてい
る。かかるプレスユニットの設置方向は本図に示すよう
な垂直方向に圧縮するものであってもよいし、図には示
さないが水平方向に圧縮するものであってもよく、ま
た、可動盤、固定盤の配置についても必ずしも本図に限
定されず、下側に可動盤を配していてもよく、当然、圧
縮方向が水平方向である場合には左右いずれの側に可動
盤があってもよく、更にはプレスユニットの構成自体が
金型本体に圧縮機能を付与したものであってもよく、こ
れらの相違は本発明の方法において何ら影響されず、本
質的な相違ではない。
【０００８】次に具体的な成形方法について述べる。本
発明の成形方法における基本的なプロセスは、可動盤
（２）および固定盤（３）に取り付けられた雌雄一対か
らなる金型（１１、１２）の間に、溶融状態の熱可塑性
樹脂（２１）を可塑化供給装置（５）より供給し、圧縮
シリンダー（４）を作動させて可動盤（２）を固定盤
（３）側に移動させ、両金型（１１、１２）で溶融樹脂
を圧縮、賦形し、その後冷却して成形品を金型から取り
出すものである。このプロセスにおいて、樹脂の供給と
プレスによる圧縮とのタイミングは特に限定されず、樹
脂の供給と圧縮が一部または全部重複してもよいし、あ
るいは樹脂の供給の完了と同時または供給後に圧縮を行
ってもよい。また、図１では金型（１２）内に設けた樹
脂通路を通じて金型間に溶融樹脂の供給を行っている例
を示しているが、樹脂供給後に圧縮を開始するような場
合には、金型間に挿入可能な外部供給装置を用いて金型
（１２）の金型面上に溶融樹脂を機械的に載置してもよ
い。
発明の成形方法における基本的なプロセスは、可動盤
（２）および固定盤（３）に取り付けられた雌雄一対か
らなる金型（１１、１２）の間に、溶融状態の熱可塑性
樹脂（２１）を可塑化供給装置（５）より供給し、圧縮
シリンダー（４）を作動させて可動盤（２）を固定盤
（３）側に移動させ、両金型（１１、１２）で溶融樹脂
を圧縮、賦形し、その後冷却して成形品を金型から取り
出すものである。このプロセスにおいて、樹脂の供給と
プレスによる圧縮とのタイミングは特に限定されず、樹
脂の供給と圧縮が一部または全部重複してもよいし、あ
るいは樹脂の供給の完了と同時または供給後に圧縮を行
ってもよい。また、図１では金型（１２）内に設けた樹
脂通路を通じて金型間に溶融樹脂の供給を行っている例
を示しているが、樹脂供給後に圧縮を開始するような場
合には、金型間に挿入可能な外部供給装置を用いて金型
（１２）の金型面上に溶融樹脂を機械的に載置してもよ
い。
【０００９】本発明は、このようなプロセスにおいて、
溶融熱可塑性樹脂の圧縮の開始から圧縮速度が最大速度
に達するまでの圧縮の加速領域において最大速度の７５
％の時の加速度をＡ（ｍｍ／ｓ2)、最大速度に達した後
圧縮賦形が完了するまでの圧縮の減速領域において最大
速度の７５％の時の減速度をＢ（ｍｍ／ｓ2)としたと
き、下記式を満たすように圧縮速度を制御するものであ
って、これにより溶融樹脂の金型内での流動速度に急激
な変化がもたらされず、光沢ムラや表面凹凸等のない良
好な表面外観を有する成形品を得ることができる。 Ａ／２≦Ｂ≦２Ａ 尚、本発明において圧縮速度とは溶融樹脂を金型の移動
により両金型間で圧縮する際の金型の型締方向への移動
速度であり、また、圧縮の開始とは、金型の型締方向で
の移動により溶融樹脂の圧縮が開始される状態を意味
し、たとえば、金型が比較的狭いキャビティ間を保つ状
態で停止状態にあり、そのキャビティ間に供給された溶
融樹脂が両金型の金型面に接触しながらその射出圧でキ
ャビティ内を流動する場合であっても、金型が型締方向
に移動を始めた時点が圧縮の開始時点であって、その開
始時点における圧縮速度はゼロであり、一方、樹脂供給
前から金型が型締方向に連続もしくは不連続に移動し、
その移動過程において金型間に溶融樹脂が供給されたよ
うな場合には、供給された樹脂が雌雄両金型の金型面に
接触して実際に溶融樹脂が圧縮され始めた時点が圧縮の
開始時点であり、この場合には圧縮開始時においてすで
に所定の圧縮速度を有していることになる。従って、本
発明においては、圧縮の開始時における圧縮速度は必ず
しもゼロである必要はなく、その故に本発明における圧
縮の加速領域とは、上記したような圧縮の開始の時点に
おいてすでに圧縮速度を有しているか否かを問わず、圧
縮の開始の時点から圧縮速度が最大速度になるまでの領
域を意味するものである。
溶融熱可塑性樹脂の圧縮の開始から圧縮速度が最大速度
に達するまでの圧縮の加速領域において最大速度の７５
％の時の加速度をＡ（ｍｍ／ｓ2)、最大速度に達した後
圧縮賦形が完了するまでの圧縮の減速領域において最大
速度の７５％の時の減速度をＢ（ｍｍ／ｓ2)としたと
き、下記式を満たすように圧縮速度を制御するものであ
って、これにより溶融樹脂の金型内での流動速度に急激
な変化がもたらされず、光沢ムラや表面凹凸等のない良
好な表面外観を有する成形品を得ることができる。 Ａ／２≦Ｂ≦２Ａ 尚、本発明において圧縮速度とは溶融樹脂を金型の移動
により両金型間で圧縮する際の金型の型締方向への移動
速度であり、また、圧縮の開始とは、金型の型締方向で
の移動により溶融樹脂の圧縮が開始される状態を意味
し、たとえば、金型が比較的狭いキャビティ間を保つ状
態で停止状態にあり、そのキャビティ間に供給された溶
融樹脂が両金型の金型面に接触しながらその射出圧でキ
ャビティ内を流動する場合であっても、金型が型締方向
に移動を始めた時点が圧縮の開始時点であって、その開
始時点における圧縮速度はゼロであり、一方、樹脂供給
前から金型が型締方向に連続もしくは不連続に移動し、
その移動過程において金型間に溶融樹脂が供給されたよ
うな場合には、供給された樹脂が雌雄両金型の金型面に
接触して実際に溶融樹脂が圧縮され始めた時点が圧縮の
開始時点であり、この場合には圧縮開始時においてすで
に所定の圧縮速度を有していることになる。従って、本
発明においては、圧縮の開始時における圧縮速度は必ず
しもゼロである必要はなく、その故に本発明における圧
縮の加速領域とは、上記したような圧縮の開始の時点に
おいてすでに圧縮速度を有しているか否かを問わず、圧
縮の開始の時点から圧縮速度が最大速度になるまでの領
域を意味するものである。
【００１０】かかる本発明における圧縮速度の時間変化
を示す例を図２、図３に示す。図２は、前述した方法の
内の前者の方法の場合であって、圧縮開始時点（圧縮時
間０）における圧縮速度は０であり、圧縮を開始すると
ともに圧縮速度を上げ、圧縮速度が最大まで達すると、
圧縮速度が０となる賦形完了まで圧縮速度を減速しなが
ら圧縮を継続する状態を示すものである。また、図３は
前述した方法の内の後者の方法の場合であって、圧縮開
始前から型締を開始し、溶融樹脂の圧縮を開始する時点
においてすでに所定の圧縮速度（型締速度）を有してい
る状態から溶融樹脂の圧縮を開始（圧縮時間０）しつつ
圧縮速度を上げて圧縮を行ない、圧縮速度が最大まで達
すると、圧縮速度が０となる賦形完了まで圧縮速度を減
速しながら圧縮を継続する状態を示すものである。
を示す例を図２、図３に示す。図２は、前述した方法の
内の前者の方法の場合であって、圧縮開始時点（圧縮時
間０）における圧縮速度は０であり、圧縮を開始すると
ともに圧縮速度を上げ、圧縮速度が最大まで達すると、
圧縮速度が０となる賦形完了まで圧縮速度を減速しなが
ら圧縮を継続する状態を示すものである。また、図３は
前述した方法の内の後者の方法の場合であって、圧縮開
始前から型締を開始し、溶融樹脂の圧縮を開始する時点
においてすでに所定の圧縮速度（型締速度）を有してい
る状態から溶融樹脂の圧縮を開始（圧縮時間０）しつつ
圧縮速度を上げて圧縮を行ない、圧縮速度が最大まで達
すると、圧縮速度が０となる賦形完了まで圧縮速度を減
速しながら圧縮を継続する状態を示すものである。
【００１１】ここで、本発明においては、溶融熱可塑性
樹脂の圧縮の開始から圧縮速度が最大速度に達するまで
の圧縮の加速領域（図２、３で例示する放物線の右上が
り部分）において最大速度の７５％の時の加速度をＡ
（ｍｍ／ｓ2)としたときに、最大速度に達した後圧縮賦
形が完了するまでの圧縮の減速領域（図２、３で例示す
る放物線の右下がり部分）において最大速度の７５％の
時の減速度Ｂ（ｍｍ／ｓ2)が上記した式を満たすように
加速領域および／または減速領域における圧縮速度（金
型の型締方向への移動速度＝型締速度）を制御すること
が非常に重要であって、この範囲を外れた圧縮速度でプ
レス成形を行なった場合には、得られた成形品の表面に
光沢ムラや凹凸が生じる。
樹脂の圧縮の開始から圧縮速度が最大速度に達するまで
の圧縮の加速領域（図２、３で例示する放物線の右上が
り部分）において最大速度の７５％の時の加速度をＡ
（ｍｍ／ｓ2)としたときに、最大速度に達した後圧縮賦
形が完了するまでの圧縮の減速領域（図２、３で例示す
る放物線の右下がり部分）において最大速度の７５％の
時の減速度Ｂ（ｍｍ／ｓ2)が上記した式を満たすように
加速領域および／または減速領域における圧縮速度（金
型の型締方向への移動速度＝型締速度）を制御すること
が非常に重要であって、この範囲を外れた圧縮速度でプ
レス成形を行なった場合には、得られた成形品の表面に
光沢ムラや凹凸が生じる。
【００１２】このような、圧縮速度をコントロールする
方法は特に限定されず、任意の方法が採用されるが、た
とえば、 加速領域および減速領域において予め本発明に規定す
る範囲の圧縮速度となるような、いわば固定された金型
速度の制御システムを樹脂の供給システムと連動して設
定し、これに基づいて金型を作動させる方法。 金型の型締速度を経時的に連続的に検知する手段、該
手段により検知された経時的速度変化から最大速度に対
して７０％および８０％のときのそれぞれの速度および
その間の時間を検出し、最大速度に対して７５％の圧縮
速度における加速度Ａ（ｍｍ／ｓ2)を計算する手段、こ
の加速度Ａから減速領域における減速度Ｂが０．５Ａ〜
２Ａ（ｍｍ／ｓ2)となるような型締速度を計算する手
段、計算された型締速度を型締速度の制御装置に伝える
信号手段を備えた装置を使用し、加速領域における加速
速度を任意にしながら、これに対応するように減速領域
における型締速度を制御する方法。などにより行なうこ
とができる。
方法は特に限定されず、任意の方法が採用されるが、た
とえば、 加速領域および減速領域において予め本発明に規定す
る範囲の圧縮速度となるような、いわば固定された金型
速度の制御システムを樹脂の供給システムと連動して設
定し、これに基づいて金型を作動させる方法。 金型の型締速度を経時的に連続的に検知する手段、該
手段により検知された経時的速度変化から最大速度に対
して７０％および８０％のときのそれぞれの速度および
その間の時間を検出し、最大速度に対して７５％の圧縮
速度における加速度Ａ（ｍｍ／ｓ2)を計算する手段、こ
の加速度Ａから減速領域における減速度Ｂが０．５Ａ〜
２Ａ（ｍｍ／ｓ2)となるような型締速度を計算する手
段、計算された型締速度を型締速度の制御装置に伝える
信号手段を備えた装置を使用し、加速領域における加速
速度を任意にしながら、これに対応するように減速領域
における型締速度を制御する方法。などにより行なうこ
とができる。
【００１３】尚、本発明のプレス成形方法においては、
加速度Ａと減速度Ｂとの関係が重要であって、個々の絶
対的な速度そのものは任意であるが、加速度Ａとしては
１０〜４００（ｍｍ／ｓ2)の範囲にあることが好まし
く、同様に、最大速度についても特に限定されないが、
急激な速度変化をもたらさないという観点から０．１〜
４０ｍｍ／ｓの範囲であることが好ましい。
加速度Ａと減速度Ｂとの関係が重要であって、個々の絶
対的な速度そのものは任意であるが、加速度Ａとしては
１０〜４００（ｍｍ／ｓ2)の範囲にあることが好まし
く、同様に、最大速度についても特に限定されないが、
急激な速度変化をもたらさないという観点から０．１〜
４０ｍｍ／ｓの範囲であることが好ましい。
【００１４】本発明のプレス成形方法に適用される熱可
塑性樹脂は特に限定されず、通常の圧縮成形、射出成
形、押出成形、ブロー成形などで使用されるものであれ
ば使用することができる。また、本発明のプレス成形方
法は熱可塑性樹脂単体の成形品の成形方法はもちろん、
金型内で表皮材と熱可塑性樹脂を貼合一体化する金型内
加飾成形にも適用することができ、この場合には表皮材
表面の凹凸の改良効果を有する。かかる金型内加飾成形
は、溶融熱可塑性樹脂の金型内への供給に先立って表皮
材を金型間に供給し、その後上記した本発明のプレス成
形を行なうものであって、この場合、表皮材は成形品表
面全体に貼合してもよいし、成形品表面の一部に貼合し
てもよい。表皮材は成形品に装飾的機能、機械的機能、
物理的機能（電磁気、熱等）、化学的機能を付加するも
のであって、その形態はフィルム状、シート状、板状、
布状など任意であり、その材質についてもそれぞれの目
的に応じて単一材料からなるものであっても、複数材料
から構成されるこのであってもよい。
塑性樹脂は特に限定されず、通常の圧縮成形、射出成
形、押出成形、ブロー成形などで使用されるものであれ
ば使用することができる。また、本発明のプレス成形方
法は熱可塑性樹脂単体の成形品の成形方法はもちろん、
金型内で表皮材と熱可塑性樹脂を貼合一体化する金型内
加飾成形にも適用することができ、この場合には表皮材
表面の凹凸の改良効果を有する。かかる金型内加飾成形
は、溶融熱可塑性樹脂の金型内への供給に先立って表皮
材を金型間に供給し、その後上記した本発明のプレス成
形を行なうものであって、この場合、表皮材は成形品表
面全体に貼合してもよいし、成形品表面の一部に貼合し
てもよい。表皮材は成形品に装飾的機能、機械的機能、
物理的機能（電磁気、熱等）、化学的機能を付加するも
のであって、その形態はフィルム状、シート状、板状、
布状など任意であり、その材質についてもそれぞれの目
的に応じて単一材料からなるものであっても、複数材料
から構成されるこのであってもよい。
【００１５】次に、熱可塑性樹脂としてポリプロピレン
系樹脂を用いて本発明のプレス成形方法を行なった結果
を表１に示すが、この方法における成形品は一辺の外周
長さが３４０ｍｍの正方形で、高さが３０ｍｍ、底板部
および側壁部の厚さがそれぞれ２．５ｍｍおよび１．５
ｍｍの箱型形状のものであり、図１に示すような装置を
用いて、あらかじめ設定した最大速度、加速領域におけ
る加速度Ａおよび減速領域における減速度Ｂとなるよう
に、供給樹脂の供給および圧縮用シリンダーの作動を制
御することにより圧縮速度を制御して行なった。尚、実
施例５、６および比較例３、４で用いた表皮材はＴＰＯ
シート（オレフィン系熱可塑性エラストマーシート、厚
さ０．５ｍｍ）に裏打ち材としてポリプロピレン発泡シ
ート（厚さ３ｍｍ、発泡倍率１５倍）を積層したもので
あり、この表皮材は前記大きさの箱型形状の基材成形品
の内側の底部に部分的に積層されている。
系樹脂を用いて本発明のプレス成形方法を行なった結果
を表１に示すが、この方法における成形品は一辺の外周
長さが３４０ｍｍの正方形で、高さが３０ｍｍ、底板部
および側壁部の厚さがそれぞれ２．５ｍｍおよび１．５
ｍｍの箱型形状のものであり、図１に示すような装置を
用いて、あらかじめ設定した最大速度、加速領域におけ
る加速度Ａおよび減速領域における減速度Ｂとなるよう
に、供給樹脂の供給および圧縮用シリンダーの作動を制
御することにより圧縮速度を制御して行なった。尚、実
施例５、６および比較例３、４で用いた表皮材はＴＰＯ
シート（オレフィン系熱可塑性エラストマーシート、厚
さ０．５ｍｍ）に裏打ち材としてポリプロピレン発泡シ
ート（厚さ３ｍｍ、発泡倍率１５倍）を積層したもので
あり、この表皮材は前記大きさの箱型形状の基材成形品
の内側の底部に部分的に積層されている。
【００１６】 住友ノーブレンＡＹ５６４：住友化学社製ポリプロピレン樹脂 住友ノーブレンＡＺ５６４：住友化学社製ポリプロピレン樹脂
【００１７】
【発明の効果】本発明の方法によれば、その表面に光沢
ムラや凹凸のない表面外観の良好な成形品を得ることが
できる。
ムラや凹凸のない表面外観の良好な成形品を得ることが
できる。
【図１】本発明のプレス成形方法に適用される装置の概
念図である。
念図である。
【図２】本発明の方法における圧縮開始より圧縮完了ま
での圧縮速度の時間的変化を示す図である。
での圧縮速度の時間的変化を示す図である。
【図３】本発明の方法における圧縮開始より圧縮完了ま
での圧縮速度の時間的変化を示す図である。
での圧縮速度の時間的変化を示す図である。
１：上部構造 ２：可動盤 ３：固定盤 ４：圧縮用シリンダー ５：可塑化供給装置 １０：プレスユニット １１：雌金型 １２：雄金型 ２１：熱可塑性樹脂 Ａ：最大速度に対して７５％に達したときの加速領域に
おける加速度 Ｂ：最大速度に対して７５％に達したときの減速領域に
おける減速度
おける加速度 Ｂ：最大速度に対して７５％に達したときの減速領域に
おける減速度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 之人 大阪府高槻市塚原２丁目10番１号 住友化 学工業株式会社内 (72)発明者 東川 芳晃 千葉県市原市姉崎海岸５−１ 住友化学工 業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】溶融状態の熱可塑性樹脂を金型内で圧縮流
動させて所定の形状に賦形する熱可塑性樹脂のプレス成
形方法において、溶融熱可塑性樹脂の圧縮の開始から圧
縮速度が最大速度に達するまでの圧縮の加速領域におい
て最大速度の７５％の時の加速度をＡ（ｍｍ／ｓ2)、最
大速度に達した後圧縮賦形が完了するまでの圧縮の減速
領域において最大速度の７５％の時の減速度をＢ（ｍｍ
／ｓ2)としたとき、下記式を満たすように圧縮速度を制
御することを特徴とする熱可塑性樹脂のプレス成形方
法。 Ａ／２≦Ｂ≦２Ａ
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|---|---|---|---|
| JP7262675A JPH09104025A (ja) | 1995-10-11 | 1995-10-11 | 熱可塑性樹脂のプレス成形方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040511 |