JPH0881738A - 高面圧疲労強度に優れた高周波焼入用鋼 - Google Patents
高面圧疲労強度に優れた高周波焼入用鋼Info
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- JPH0881738A JPH0881738A JP25261294A JP25261294A JPH0881738A JP H0881738 A JPH0881738 A JP H0881738A JP 25261294 A JP25261294 A JP 25261294A JP 25261294 A JP25261294 A JP 25261294A JP H0881738 A JPH0881738 A JP H0881738A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】高面圧疲労強度に優れた高周波焼入用鋼を提供
する。 【構成】合金元素の含有率が質量％で、Ｃ：０．４０〜
０．８０％、Ｓｉ：３．０％以下、Ｍｎ：０．３５〜
１．５％、Ｃｒ：０．１０〜３．０％、Ｖ：０．０５〜
０．５０％であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる鋼を表面温度が９５０〜１１５０℃の温度範囲で高
周波加熱した後、加熱温度から２００℃までの温度範囲
を５０℃／ｓ以上の速さで冷却することを特徴とする高
面圧疲労強度に優れた高周波焼入用鋼。さらにＮｉ：
３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｎｂ：０．１０％
以下、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％、Ｓ ：０．
２０％以下、Ｔｅ：０．２０％以下、Ｃａ：０．００５
０％以下のうち１種または２種以上を含むことができ
る。
する。 【構成】合金元素の含有率が質量％で、Ｃ：０．４０〜
０．８０％、Ｓｉ：３．０％以下、Ｍｎ：０．３５〜
１．５％、Ｃｒ：０．１０〜３．０％、Ｖ：０．０５〜
０．５０％であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる鋼を表面温度が９５０〜１１５０℃の温度範囲で高
周波加熱した後、加熱温度から２００℃までの温度範囲
を５０℃／ｓ以上の速さで冷却することを特徴とする高
面圧疲労強度に優れた高周波焼入用鋼。さらにＮｉ：
３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｎｂ：０．１０％
以下、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％、Ｓ ：０．
２０％以下、Ｔｅ：０．２０％以下、Ｃａ：０．００５
０％以下のうち１種または２種以上を含むことができ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐摩耗性と面圧疲労強
度に優れた高周波焼入れして用いる鋼に関する。
度に優れた高周波焼入れして用いる鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】これまで耐摩耗性と面圧疲労強度が要求
される転動体部品または転動部位には、ＳＵＪ２に代表
される軸受鋼やＳＣｒ４２０、ＳＣＭ４２０などに代表
される浸炭鋼が用いられてきた。高周波焼入れに用いら
れる炭素鋼は、一般的に軸受け鋼や浸炭鋼に比べて転動
寿命が低く、耐摩耗性と面圧疲労強度が高いレベルで要
求される部品には不適当であった。
される転動体部品または転動部位には、ＳＵＪ２に代表
される軸受鋼やＳＣｒ４２０、ＳＣＭ４２０などに代表
される浸炭鋼が用いられてきた。高周波焼入れに用いら
れる炭素鋼は、一般的に軸受け鋼や浸炭鋼に比べて転動
寿命が低く、耐摩耗性と面圧疲労強度が高いレベルで要
求される部品には不適当であった。
【０００３】ところが、高周波焼入れした部位をそのま
ま軸受けとして用いる転動体部品が最近増加してきた。
また省エネルギー、インライン化のニーズにより従来は
浸炭焼入材により製造されていた部品が、高周波焼入に
て製造されるようになってきた。これにともない、耐摩
耗性と面圧疲労強度および被削性に優れる高周波焼入用
鋼の要求が増してきた。
ま軸受けとして用いる転動体部品が最近増加してきた。
また省エネルギー、インライン化のニーズにより従来は
浸炭焼入材により製造されていた部品が、高周波焼入に
て製造されるようになってきた。これにともない、耐摩
耗性と面圧疲労強度および被削性に優れる高周波焼入用
鋼の要求が増してきた。
【０００４】高周波焼入用鋼の耐摩耗性と面圧疲労強度
を向上させるためには、高周波焼入後の表面硬さを高め
るＣ量を増加させるのが最も有効であるが、Ｃ量は鋼の
共析点である０．８０％の添加が限界で、０．８０％以
上添加してもむしろ表面硬さが低下し、強度向上の低下
を招く。またＣ量が高ければ素材状態における硬さを高
め、被削性を損なうなどの弊害をもたらす。またＯ含有
率の低減やＳｉ、Ｃｒの添加なども検討されているが、
耐摩耗性と面圧疲労強度を大幅に向上するには至らなか
った。
を向上させるためには、高周波焼入後の表面硬さを高め
るＣ量を増加させるのが最も有効であるが、Ｃ量は鋼の
共析点である０．８０％の添加が限界で、０．８０％以
上添加してもむしろ表面硬さが低下し、強度向上の低下
を招く。またＣ量が高ければ素材状態における硬さを高
め、被削性を損なうなどの弊害をもたらす。またＯ含有
率の低減やＳｉ、Ｃｒの添加なども検討されているが、
耐摩耗性と面圧疲労強度を大幅に向上するには至らなか
った。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な事情を背景としてなされたもので、本発明の目的とす
るところは、耐摩耗性と面圧疲労強度に優れる高周波焼
入用鋼を提供するところにある。
な事情を背景としてなされたもので、本発明の目的とす
るところは、耐摩耗性と面圧疲労強度に優れる高周波焼
入用鋼を提供するところにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は種々の合金元
素について検討した結果、高周波焼入材の耐摩耗性と面
圧疲労強度を向上には、高周波焼入層部に過飽和に固溶
したＶが極めて有効に作用することを見出した。この理
由は、過飽和に固溶したＶが非常に大きな焼もどし軟化
抵抗性を示すことによる。高周波焼入がＶの有効利用に
有利な点は、比較的短時間で高温加熱が可能であるため
オーステナイト結晶粒の粗大化を招くことなく、マトリ
ックス中へのＶの固溶をほぼ完全にすることができる点
と加熱後、水または溶媒により急速に冷却されるため冷
却過程でのＶ炭窒化物の析出を抑制でき、Ｖをマトリッ
クス中に過飽和に固溶することができるためである。
素について検討した結果、高周波焼入材の耐摩耗性と面
圧疲労強度を向上には、高周波焼入層部に過飽和に固溶
したＶが極めて有効に作用することを見出した。この理
由は、過飽和に固溶したＶが非常に大きな焼もどし軟化
抵抗性を示すことによる。高周波焼入がＶの有効利用に
有利な点は、比較的短時間で高温加熱が可能であるため
オーステナイト結晶粒の粗大化を招くことなく、マトリ
ックス中へのＶの固溶をほぼ完全にすることができる点
と加熱後、水または溶媒により急速に冷却されるため冷
却過程でのＶ炭窒化物の析出を抑制でき、Ｖをマトリッ
クス中に過飽和に固溶することができるためである。
【０００７】さらに高周波焼入れの適正条件を検討した
結果、Ｖがほぼ完全固溶する表面温度は９５０℃〜１１
５０℃の温度範囲であり、加熱後の温度から２００℃ま
での範囲を５０℃／ｓ以上の速さで冷却するとＶ炭窒化
物の析出を大部分抑制できることを発見した。
結果、Ｖがほぼ完全固溶する表面温度は９５０℃〜１１
５０℃の温度範囲であり、加熱後の温度から２００℃ま
での範囲を５０℃／ｓ以上の速さで冷却するとＶ炭窒化
物の析出を大部分抑制できることを発見した。
【０００８】すなわち、本発明の耐摩耗性と面圧疲労強
度に優れた高周波焼入鋼は、合金元素の含有率が質量％
で、Ｃ ：０．４０〜０．８０％、Ｍｎ：０．３５〜
１．５％、Ｓｉ：３．０％以下 Ｃｒ：０．１０〜３．０％、Ｖ ：０．０５〜０．５％
であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を表
面温度が９５０〜１１５０℃の温度範囲で高周波加熱し
た後、加熱温度から２００℃までの温度範囲を５０℃／
ｓ以上の速さで冷却することを特徴とする高面圧疲労強
度に優れた高周波焼入用鋼。
度に優れた高周波焼入鋼は、合金元素の含有率が質量％
で、Ｃ ：０．４０〜０．８０％、Ｍｎ：０．３５〜
１．５％、Ｓｉ：３．０％以下 Ｃｒ：０．１０〜３．０％、Ｖ ：０．０５〜０．５％
であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を表
面温度が９５０〜１１５０℃の温度範囲で高周波加熱し
た後、加熱温度から２００℃までの温度範囲を５０℃／
ｓ以上の速さで冷却することを特徴とする高面圧疲労強
度に優れた高周波焼入用鋼。
【０００９】また、上記の合金元素に加えて、質量％
で、Ｎｉ：３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｎｂ：
０．１０％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種または
２種以上を含むことができる。
で、Ｎｉ：３．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｎｂ：
０．１０％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種または
２種以上を含むことができる。
【００１０】また、上記の合金元素に加えて、質量％
で、Ｓ ：０．２０％以下、Ｔｅ：０．２０％以下、Ｃ
ａ：０．００５０％以下のうち１種または２種以上の被
削性向上元素を含むことができる。
で、Ｓ ：０．２０％以下、Ｔｅ：０．２０％以下、Ｃ
ａ：０．００５０％以下のうち１種または２種以上の被
削性向上元素を含むことができる。
【００１１】以下に各合金成分の限定理由について説明
する。 Ｃ ：０．４０〜０．８０％ Ｃは高周波焼入後、 鋼の強度を保持するために必須の
元素であり、高周波焼入れ後の表面硬さを維持するため
に０．４０％以上添加する必要がある。しかし、その含
有率が ０．８０％の共析点を超えて添加するとむしろ
表面硬さが低下し、強度向上の劣化を招く。また初析セ
メンタイトが生成して靭性にを損なうばかりでなく、素
材状態における材料硬さを高め、被削性を損なうなどの
弊害をもたらすので、Ｃ含有率の上限を０．８０％とす
る。
する。 Ｃ ：０．４０〜０．８０％ Ｃは高周波焼入後、 鋼の強度を保持するために必須の
元素であり、高周波焼入れ後の表面硬さを維持するため
に０．４０％以上添加する必要がある。しかし、その含
有率が ０．８０％の共析点を超えて添加するとむしろ
表面硬さが低下し、強度向上の劣化を招く。また初析セ
メンタイトが生成して靭性にを損なうばかりでなく、素
材状態における材料硬さを高め、被削性を損なうなどの
弊害をもたらすので、Ｃ含有率の上限を０．８０％とす
る。
【００１２】Ｓｉ：３．０％以下 Ｓｉは、鋼に焼もどし軟化抵抗を与えるため添加する。
しかし、過剰に添加してもその効果が飽和するのみなら
ず、鍛造性および被削性を損なうなどの不都合をもたら
すので、Ｓｉ含有率の上限を３．０％とする。
しかし、過剰に添加してもその効果が飽和するのみなら
ず、鍛造性および被削性を損なうなどの不都合をもたら
すので、Ｓｉ含有率の上限を３．０％とする。
【００１３】Ｍｎ：０．３５〜１．５％ Ｍｎは鋼の熱間加工性を高め、焼入性を確保するために
０．３５％以上添加する。しかし、過剰に添加すると素
材の被削性を損なうのでＭｎの含有率の上限を１．５％
とする。
０．３５％以上添加する。しかし、過剰に添加すると素
材の被削性を損なうのでＭｎの含有率の上限を１．５％
とする。
【００１４】Ｃｒ：０．１０〜３．０％ Ｃｒは鋼の焼入性を増し、軟化抵抗を高める元素なので
０．１０％以上添加するが、過剰に添加してもその効果
は飽和し、いたずらにコストを高めるのみなので、含有
率の上限を３．０％とした。
０．１０％以上添加するが、過剰に添加してもその効果
は飽和し、いたずらにコストを高めるのみなので、含有
率の上限を３．０％とした。
【００１５】Ｖ ：０．０５〜０．５０％ Ｖは本発明において重要な役割をもつ元素で、Ｖが高周
波加熱によりほぼ完全にオーステナイト中に固溶しかつ
急速冷却によりＶがマトリックス中に過飽和に固溶する
場合、鋼の焼もどし軟化抵抗を著しく高める効果をも
つ。これらの効果を発揮するためには、Ｖ含有率０．０
５％以上を必要とする。しかし、過剰に添加してもその
効果は飽和するので上限を０．５０％とする。またＶの
効果を発揮させるための高周波焼入条件としては、被加
熱材の表面温度が９５０〜１１５０℃の温度範囲で高周
波加熱した後、加熱温度から２００℃までを５０℃／ｓ
以上の速さで冷却することを必要とする。
波加熱によりほぼ完全にオーステナイト中に固溶しかつ
急速冷却によりＶがマトリックス中に過飽和に固溶する
場合、鋼の焼もどし軟化抵抗を著しく高める効果をも
つ。これらの効果を発揮するためには、Ｖ含有率０．０
５％以上を必要とする。しかし、過剰に添加してもその
効果は飽和するので上限を０．５０％とする。またＶの
効果を発揮させるための高周波焼入条件としては、被加
熱材の表面温度が９５０〜１１５０℃の温度範囲で高周
波加熱した後、加熱温度から２００℃までを５０℃／ｓ
以上の速さで冷却することを必要とする。
【００１６】Ｎｉ：３．０％以下 Ｍｏ：１．０％以下 Ｎｂ：０．１０％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％ Ｎｉ、ＭｏおよびＮｂは、硬化層部の靭性を高め、硬化
層深さを深める元素なので、それぞれ３．０％以下、
１．０％以下および０．１０％以下で単独に、または複
合添加してもよい。またＢは素材での鋼の硬さの上昇を
招くことなく、硬化層深さを深める唯一の元素である。
Ｂ効果の最も安定する０．０００５〜０．００５０％の
範囲で単独に、または他元素と複合添加してもよい。
層深さを深める元素なので、それぞれ３．０％以下、
１．０％以下および０．１０％以下で単独に、または複
合添加してもよい。またＢは素材での鋼の硬さの上昇を
招くことなく、硬化層深さを深める唯一の元素である。
Ｂ効果の最も安定する０．０００５〜０．００５０％の
範囲で単独に、または他元素と複合添加してもよい。
【００１７】Ｓ ：０．２０％以下、Ｔｅ：０．２０％
以下、Ｃａ：０．００５０％以下 被削性を特に高めたい場合に添加する元素であって、
Ｓ、ＴｅおよびＣａをそれぞれ ０．２０％以下、０．
２０％以下および０．００５０％以下の範囲で単独に、
または複合添加してもよい。ただしこれ以上添加すると
機械的性質が劣化するので上限を定めた。
以下、Ｃａ：０．００５０％以下 被削性を特に高めたい場合に添加する元素であって、
Ｓ、ＴｅおよびＣａをそれぞれ ０．２０％以下、０．
２０％以下および０．００５０％以下の範囲で単独に、
または複合添加してもよい。ただしこれ以上添加すると
機械的性質が劣化するので上限を定めた。
【００１８】表面の加熱温度が９５０〜１１５０℃の温
度範囲での高周波加熱および加熱温度から２００℃まで
の温度範囲を５０℃／ｓ以上の速さで冷却する。高周波
焼入れにより表層部がマルテンサイト化して硬化するこ
とおよび表面に大きな圧縮残留応力が導入され面圧疲労
強度に優れた部品が得られる点は従来より利用されてき
た高周波焼入れの効果である。
度範囲での高周波加熱および加熱温度から２００℃まで
の温度範囲を５０℃／ｓ以上の速さで冷却する。高周波
焼入れにより表層部がマルテンサイト化して硬化するこ
とおよび表面に大きな圧縮残留応力が導入され面圧疲労
強度に優れた部品が得られる点は従来より利用されてき
た高周波焼入れの効果である。
【００１９】この効果に加え、本発明においてはＶの効
果を発揮させるために以下の点に留意する必要がある。
すなわちＶの焼もどし軟化抵抗を高める効果を得るため
には、高周波加熱によりＶ炭窒化物をほぼ完全にオース
テナイト中に固溶させかつ急速冷却によりＶがマトリッ
クス中に過飽和に固溶した状態を得る。そこでＶ炭窒化
物をほぼ完全固溶させるための加熱温度の下限値を９５
０℃に定めた。またオーバーヒートの防止のため上限を
１１５０℃に定めた。また過飽和なＶを増加させるため
に、冷却中にＶ炭窒化物の析出を極力少なくする必要が
ある。そのために、加熱温度から２００℃までの温度範
囲を５０℃／ｓ以上の速さで冷却する必要がある。
果を発揮させるために以下の点に留意する必要がある。
すなわちＶの焼もどし軟化抵抗を高める効果を得るため
には、高周波加熱によりＶ炭窒化物をほぼ完全にオース
テナイト中に固溶させかつ急速冷却によりＶがマトリッ
クス中に過飽和に固溶した状態を得る。そこでＶ炭窒化
物をほぼ完全固溶させるための加熱温度の下限値を９５
０℃に定めた。またオーバーヒートの防止のため上限を
１１５０℃に定めた。また過飽和なＶを増加させるため
に、冷却中にＶ炭窒化物の析出を極力少なくする必要が
ある。そのために、加熱温度から２００℃までの温度範
囲を５０℃／ｓ以上の速さで冷却する必要がある。
【００２０】
【実施例】表１に示す化学組成をもつ熱間圧延鋼材か
ら、試験部直径１２．３ｍｍのラジアル型転動疲労試験
片を削り出し、表２に示す条件で高周波焼入焼戻し処理
施した。また高周波焼入れの比較として、比較例４のみ
表２に示す条件で焼入焼戻し処理をした。処理後、表面
研削を行い試験部直径１２ｍｍの転動試験片を作製し
た。転動試験はラジアル型転動疲労試験により、ＳＵＪ
２製ボールを用いて面圧５８８０ＭＰａにて試験を実施
した。試験結果を表３に示す。
ら、試験部直径１２．３ｍｍのラジアル型転動疲労試験
片を削り出し、表２に示す条件で高周波焼入焼戻し処理
施した。また高周波焼入れの比較として、比較例４のみ
表２に示す条件で焼入焼戻し処理をした。処理後、表面
研削を行い試験部直径１２ｍｍの転動試験片を作製し
た。転動試験はラジアル型転動疲労試験により、ＳＵＪ
２製ボールを用いて面圧５８８０ＭＰａにて試験を実施
した。試験結果を表３に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】表３から明らかなようにＶを添加し、高周
波加熱により表面温度が９５０〜１１５０℃になり、そ
の後２００℃までの温度範囲を５０℃／ｓ以上の速さで
冷却された本発明の実施例１〜１２は転動疲労試験にお
ける累積破損確率１０％（Ｌ１０）が著しい向上を示し
ているのがわかる。
波加熱により表面温度が９５０〜１１５０℃になり、そ
の後２００℃までの温度範囲を５０℃／ｓ以上の速さで
冷却された本発明の実施例１〜１２は転動疲労試験にお
ける累積破損確率１０％（Ｌ１０）が著しい向上を示し
ているのがわかる。
【００２５】これに対して、実施例４よりＶを除いた化
学成分を有する比較例１はＬ１０寿命が低い。
学成分を有する比較例１はＬ１０寿命が低い。
【００２６】比較例２〜５は実施例３と同じ成分材であ
るものの、比較例２は高周波加熱温度が９２０℃とクレ
ーム範囲より低い場合、比較例３は１２００℃と高い場
合である。比較例２ではＶの固溶が不十分なため、比較
例３ではオーバーヒートによる組織の粗大化によりＬ
１０寿命が低い。
るものの、比較例２は高周波加熱温度が９２０℃とクレ
ーム範囲より低い場合、比較例３は１２００℃と高い場
合である。比較例２ではＶの固溶が不十分なため、比較
例３ではオーバーヒートによる組織の粗大化によりＬ
１０寿命が低い。
【００２７】比較例４は高周波加熱であるものの油冷却
で冷却速度が遅い場合である。適正な冷却速度に比べＶ
炭窒化物の析出量が多いため、Ｌ１０寿命が低い。
で冷却速度が遅い場合である。適正な冷却速度に比べＶ
炭窒化物の析出量が多いため、Ｌ１０寿命が低い。
【００２８】比較例５は、炉加熱による焼入焼戻し処理
材である。Ｌ１０寿命が低くなるのは、Ｖ炭窒化物の固
溶が不完全となるためと疲労亀裂の発生と伝播を抑制す
る圧縮残留応力が焼入れ焼戻し材では小さいためと考え
られる。
材である。Ｌ１０寿命が低くなるのは、Ｖ炭窒化物の固
溶が不完全となるためと疲労亀裂の発生と伝播を抑制す
る圧縮残留応力が焼入れ焼戻し材では小さいためと考え
られる。
【００２９】比較例６は、従来より転動体部品に用いら
れてきたＳＣＭ４２０浸炭鋼の例である。Ｌ１０寿命は
３５×１０７であり実施例１〜１２の発明鋼は同等もし
くはそれ以上の転動寿命をもつことがわかる。
れてきたＳＣＭ４２０浸炭鋼の例である。Ｌ１０寿命は
３５×１０７であり実施例１〜１２の発明鋼は同等もし
くはそれ以上の転動寿命をもつことがわかる。
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、固有の合金元素の選択
と適正は高周波焼入れ条件の選択によって、高面圧疲労
強度に優れた高周波焼入用鋼を提供することができる。
と適正は高周波焼入れ条件の選択によって、高面圧疲労
強度に優れた高周波焼入用鋼を提供することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/60
Claims (3)
- 【請求項１】合金元素の含有率が質量％で、 Ｃ ：０．４０〜０．８０％、 Ｓｉ：３．０％以下 Ｍｎ：０．３５〜１．５％、 Ｃｒ：０．１０〜３．０％、 Ｖ ：０．０５〜０．５０％であり、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる鋼を表面温度が９５０〜１１５０
℃の温度範囲で高周波加熱した後、加熱温度から２００
℃までの温度範囲を５０℃／ｓ以上の速さで冷却するこ
とを特徴とする高面圧疲労強度に優れた高周波焼入用
鋼。 - 【請求項２】請求項１の合金元素に加えて、質量％で、 Ｎｉ：３．０％以下、 Ｍｏ：１．０％以下、 Ｎｂ：０．１０％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種または
２種以上の元素を添加した鋼を表面温度が９５０〜１１
５０℃の温度範囲で高周波加熱した後、加熱温度から２
００℃までの温度範囲を５０℃／ｓ以上の速さで冷却す
ることを特徴とする高面圧疲労強度に例れた高周波焼入
用鋼。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の合金元素に加え
て、質量％で、 Ｓ ：０．２０％以下、 Ｔｅ：０．２０％以下、 Ｃａ：０．００５０％以下のうち１種または２種以上の
被削性向上元素を添加した鋼を表面温度が９５０〜１１
５０℃の温度範囲で高周波加熱した後、加熱温度から２
００℃までの温度範囲を５０℃／ｓ以上の速さで冷却す
ることを特徴とする高面圧疲労強度に優れた高周波焼入
用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25261294A JPH0881738A (ja) | 1994-09-12 | 1994-09-12 | 高面圧疲労強度に優れた高周波焼入用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25261294A JPH0881738A (ja) | 1994-09-12 | 1994-09-12 | 高面圧疲労強度に優れた高周波焼入用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0881738A true JPH0881738A (ja) | 1996-03-26 |
Family
ID=17239797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25261294A Pending JPH0881738A (ja) | 1994-09-12 | 1994-09-12 | 高面圧疲労強度に優れた高周波焼入用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0881738A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2356635A (en) * | 1999-11-05 | 2001-05-30 | Fag Oem & Handel Ag | Tyre or solid wheel for wheel sets on railway vehicles |
| US7691212B2 (en) | 2003-03-04 | 2010-04-06 | Komatsu Ltd. | Rolling element and method of producing the same |
| WO2019114864A1 (de) * | 2017-12-14 | 2019-06-20 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Hauptrotorlagerung oder getriebelagerung |
-
1994
- 1994-09-12 JP JP25261294A patent/JPH0881738A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2356635A (en) * | 1999-11-05 | 2001-05-30 | Fag Oem & Handel Ag | Tyre or solid wheel for wheel sets on railway vehicles |
| GB2356635B (en) * | 1999-11-05 | 2003-10-15 | Fag Oem & Handel Ag | Tyres or solid wheels for wheel sets on rail vehicles |
| US7691212B2 (en) | 2003-03-04 | 2010-04-06 | Komatsu Ltd. | Rolling element and method of producing the same |
| WO2019114864A1 (de) * | 2017-12-14 | 2019-06-20 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Hauptrotorlagerung oder getriebelagerung |
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