JPH0874942A - Series of geared motor - Google Patents
Series of geared motorInfo
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- JPH0874942A JPH0874942A JP6208594A JP20859494A JPH0874942A JP H0874942 A JPH0874942 A JP H0874942A JP 6208594 A JP6208594 A JP 6208594A JP 20859494 A JP20859494 A JP 20859494A JP H0874942 A JPH0874942 A JP H0874942A
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- Retarders (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、技術的に合理的な思想
に基づいて、各種ギヤドモータを製品群として複数用意
するのに好適なギヤドモータのシリーズに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a series of geared motors suitable for preparing a plurality of various geared motors as a product group based on a technically rational idea.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、各種モータ及び変速機を組合せて
成る複数のギヤドモータから構成され、複数の変速比を
選択可能としたギヤドモータのシリーズが広く市場に提
供されている。2. Description of the Related Art Conventionally, a series of geared motors, which are composed of a plurality of geared motors each of which is formed by combining various motors and transmissions and have a plurality of selectable gear ratios, have been widely provided on the market.
【０００３】この種のギヤドモータのシリーズにおいて
は、相手機械に合せて用意した、一般に「枠番」と称さ
れる何種類かの大きさ（取合寸法）別に前記複数の変速
比が用意されている。ユーザは目的に応じたトルク（容
量）、大きさ、あるいは回転速度を有するギヤドモータ
を、このようにきめ細かく分類化されたギヤドモータの
シリーズの中から選べばよいことになる。In this type of geared motor series, the plurality of gear ratios are prepared for several sizes (fitting dimensions) generally called "frame numbers" prepared according to the mating machine. There is. The user can select a geared motor having a torque (capacity), a size, or a rotation speed according to the purpose from the series of geared motors finely classified in this way.
【０００４】このようなシリーズにおけるギヤドモータ
としては、従来、その変速機の変速構造として、太陽歯
車と、該太陽歯車と外接噛合する遊星歯車と、該遊星歯
車が内接噛合する内歯歯車とを備えたいわゆる単純遊星
歯車構造を採用したものが知られている。As a geared motor in such a series, a sun gear, a planetary gear externally meshed with the sun gear, and an internal gear internally meshed with the planetary gear have been conventionally used as a transmission structure of the transmission. It is known that a so-called simple planetary gear structure provided is adopted.
【０００５】なお、変速機はモータの回転を減速するた
めに用いられれば「減速機」となり、同じ変速機の入出
力を逆にしてモータの回転を増速するために用いられれ
ば「増速機」となる。以下では便宜上減速機ということ
で図１０を参照しながら具体的な説明をする。A transmission is a "decelerator" when it is used to decelerate the rotation of a motor, and "speedup" when it is used to increase the rotation of a motor by reversing the input and output of the same transmission. Machine ". Hereinafter, for the sake of convenience, a speed reducer will be described in detail with reference to FIG. 10.
【０００６】この減速機には第１、第２減速部Ａ、Ｂが
組込まれており、いずれも単純遊星歯車構造が採用され
ている。The speed reducer incorporates first and second speed reducers A and B, each of which has a simple planetary gear structure.
【０００７】第１、第２減速部Ａ、Ｂとも、荷重等配を
実現するためにフロート構造とされた太陽歯車６０２、
７０２と、該太陽歯車６０２、７０２と外接噛合する遊
星歯車６０４、７０４と、該遊星歯車６０４、７０４が
内接噛合する内歯歯車６０６、７０６とを備える。遊星
歯車６０４、７０４はそれぞれの軸方向片側に配置され
た遊星枠（ディスク、あるいは出力軸フランジ）６０
８、７０８に保持されている。Both the first and second speed reducers A and B have a sun gear 602, which has a float structure in order to realize an equal load distribution.
702, planetary gears 604, 704 that externally mesh with the sun gears 602, 702, and internal gears 606, 706 that internally mesh with the planetary gears 604, 704. The planetary gears 604 and 704 are planetary frames (disks or output shaft flanges) 60 arranged on one side in the respective axial directions.
8, 708.
【０００８】この減速機の他の構成の説明を兼ねなが
ら、作用を簡単に説明する。The operation of the speed reducer will be briefly described while also explaining the other structure of the speed reducer.
【０００９】入力軸６１０が回転するとカップリング６
１１を介して太陽歯車６０２が回転する。太陽歯車６０
２が回転すると遊星歯車６０４がケーシング６１２に固
定された内歯歯車６０６に内接しながら該太陽歯車６０
２の外周を公転する。When the input shaft 610 rotates, the coupling 6
The sun gear 602 rotates via 11. Sun gear 60
When 2 rotates, the planetary gear 604 is inscribed in the internal gear 606 fixed to the casing 612, and the sun gear 60
Revolve around the outer circumference of 2.
【００１０】遊星歯車６０４は支持ピン６１４により軸
受６１６を介して支持されており、この支持ピン６１４
の太陽歯車６０２に対する公転がディスク（遊星枠）６
０８に伝達される。ディクス６０８が回転すると、該デ
ィスク６０８に連結された第２減速部Ｂの太陽歯車７０
２が回転する。太陽歯車７０２が回転すると遊星歯車７
０４がケーシング６１２に固定された内歯歯車７０６に
内接しながら該太陽歯車７０２の外周を公転する。The planetary gear 604 is supported by a support pin 614 via a bearing 616.
Revolution of the sun gear 602 is a disk (planetary frame) 6
08 is transmitted. When the disk 608 rotates, the sun gear 70 of the second reduction gear B connected to the disk 608 is rotated.
2 rotates. When the sun gear 702 rotates, the planetary gear 7
04 orbits the outer periphery of the sun gear 702 while inscribed in the internal gear 706 fixed to the casing 612.
【００１１】遊星歯車７０４は支持ピン７１４に軸受７
１６を介して支持されており、該支持ピン７１４の太陽
歯車７０２に対する公転が出力軸フランジ（遊星枠）７
０８に伝達される。出力軸フランジ７０８は出力軸６２
０とスプライン結合しており、該出力軸フランジ７０８
の回転により出力軸６２０が回転する。The planet gear 704 has a support pin 714 and a bearing 7
16 is supported via the output shaft flange (planetary frame) 7 to revolve the support pin 714 with respect to the sun gear 702.
08 is transmitted. The output shaft flange 708 is the output shaft 62.
0 is splined to the output shaft flange 708.
The rotation of the output shaft 620 rotates.
【００１２】減速機の減速構造としてこのような単純遊
星歯車構造を採用したギヤドモータは、一般に減速比が
１／３〜１／９程度までは１段形で構成できる。しかし
ながら、１／３未満の減速比を得ることは単純遊星歯車
構造では構造的に困難であり、特に減速比１／２を得る
ことは原理的に不可能である。従ってシリーズ中の同一
の枠番内で揃えられる減速比としては、１／３以上のみ
とされているのが一般的である。A geared motor that employs such a simple planetary gear structure as the speed reduction structure of the speed reducer can generally be constructed as a single-stage type with a speed reduction ratio of about 1/3 to 1/9. However, it is structurally difficult to obtain a reduction ratio of less than 1/3 with a simple planetary gear structure, and in particular it is impossible in principle to obtain a reduction ratio of 1/2. Therefore, it is general that only one-third or more of the reduction ratios are arranged in the same frame number in the series.
【００１３】一方、１／９以上の減速比、例えば１／３
０とか１／１００という高減速比を得ることは、１段形
の単純遊星歯車では困難であるため、一般には上述した
従来例のように２段形としたり、あるいは３段形とする
ことにより、こうした高減速比を得るようにしている。
しかし、この多段にする方法は、同一の枠番、即ち相手
機械的に対する取合寸法が同一という下で低減速比及び
高減速比を同時に実現（製品として用意）しようとする
と低減速比側の減速機が必要以上に大きくなることか
ら、シリーズ全体として無駄が多くなり、従って単純遊
星歯車構造を採用したギヤドモータのシリーズではあま
り大きな減速比までは用意されていないというので実情
である。On the other hand, a reduction ratio of 1/9 or more, for example, 1/3
It is difficult to obtain a high reduction ratio of 0 or 1/100 with a single-stage simple planetary gear. Therefore, generally, a two-stage type like the above-mentioned conventional example or a three-stage type is used. , To obtain such a high reduction ratio.
However, this multi-stage method has the same frame number, that is, when the reduction dimension ratio and the high reduction ratio are simultaneously realized (prepared as a product) under the condition that the mating dimensions for the other machine are the same, Since the speed reducer becomes unnecessarily large, there is much waste in the series as a whole. Therefore, the series of geared motors adopting the simple planetary gear structure does not have a very large reduction gear ratio.
【００１４】ところで、比較的大きな減速比に係るギヤ
ドモータのシリーズとしては、従来、その減速機の構造
として揺動内接噛合式の遊星歯車構造を採用したものが
市場に提供されている。By the way, as a series of geared motors having a relatively large reduction ratio, there has hitherto been provided on the market in which the structure of the reduction gear adopts an oscillating inner meshing planetary gear structure.
【００１５】この揺動内接噛合式遊星歯車構造は、第１
軸と、該第１軸に設けられた偏心体と、該偏心体を介し
て第１軸に対して偏心回転可能な状態で取付けられた外
歯歯車と、該外歯歯車が内接噛合する内歯歯車と、前記
外歯歯車に該外歯歯車の自転成分のみを伝達する手段を
介して連結された第２軸と、を備えたもので、減速比が
１／６以上１／１１９程度まで１段型で実現できる構造
として知られている。This oscillating inscribed mesh type planetary gear structure has a first
A shaft, an eccentric body provided on the first shaft, an external gear mounted rotatably eccentrically to the first shaft via the eccentric body, and the external gear internally mesh with each other. An internal gear and a second shaft connected to the external gear via a means for transmitting only the rotation component of the external gear, and the reduction ratio is about 1/6 or more and about 1/119. It is known as a structure that can be realized by a single-stage type.
【００１６】具体的な構造例を図１１及び図１２に示
す。この例は、前記第１軸を入力軸（モータと連結され
る軸）、第２軸を出力軸とすると共に、内歯歯車を固定
することによって上記構造を「減速用のギヤドモータ」
に提供したものである。A concrete structure example is shown in FIGS. In this example, the first shaft serves as an input shaft (a shaft connected to a motor), the second shaft serves as an output shaft, and the internal gear is fixed, whereby the above structure is a "geared motor for reduction".
It was provided to.
【００１７】入力軸８１０には偏心体８７０がキー８７
２を介して嵌合されている。この偏心体８７０には軸受
８７４を介して外歯歯車８７６が取付けられている。こ
の外歯歯車８７６には内ローラ孔８７８が複数個設けら
れ、内ピン８１４及び内ローラ８１４Ａが嵌合されてい
る。An eccentric body 870 is provided on the input shaft 810 with a key 87.
2 are fitted together. An external gear 876 is attached to the eccentric body 870 via a bearing 874. The external gear 876 is provided with a plurality of inner roller holes 878, and the inner pin 814 and the inner roller 814A are fitted therein.
【００１８】前記外歯歯車８７６の外周にはトロコイド
歯形や円弧歯形等の外歯８７７が設けられている。この
外歯８７７はケーシング８１２に固定された内歯歯車８
０６と内接噛合している。内歯歯車８０６の内歯は具体
的には外ピン８８０が外ピン穴８８２に滑り係合され、
回転し易く保持された構造とされている。On the outer circumference of the external gear 876, external teeth 877 having a trochoidal tooth profile or an arc tooth profile are provided. The external teeth 877 are the internal gears 8 fixed to the casing 812.
It is inscribed with 06. Specifically, the inner teeth of the inner gear 806 are such that the outer pin 880 is slidably engaged with the outer pin hole 882,
The structure is such that it is easy to rotate and is held.
【００１９】前記外歯歯車８７６を貫通する内ピン８１
４は、出力軸８２０のフランジ部８０８に固着されてい
る。An inner pin 81 penetrating the external gear 876.
4 is fixed to the flange portion 808 of the output shaft 820.
【００２０】入力軸８１０が回転すると偏心体８７０が
１回転する。この偏心体８７０の１回転により、外歯歯
車８７６も入力軸８１０の周りで揺動回転を行おうとす
るが、内歯歯車８０６によってその自転が拘束されるた
め、外歯歯車８７６は、この内歯歯車８０６に内接しな
がらほとんど揺動のみを行うことになる。When the input shaft 810 rotates, the eccentric body 870 makes one rotation. One rotation of the eccentric body 870 also causes the external gear 876 to oscillate around the input shaft 810. However, since the internal gear 806 restrains its rotation, the external gear 876 is Almost only rocking is performed while inscribed in the gear 806.
【００２１】今、例えば外歯歯車８７６の歯数をＮ、内
歯歯車８０６の歯数をＮ＋１とした場合、その歯数差は
１である。そのため、入力軸８１０の１回転毎に外歯歯
車８７６はケーシング８１２に固定された内歯歯車８０
６に対して１歯分だけずれる（自転する）ことになる。
これは入力軸８１０の１回転が外歯歯車の−１／Ｎの回
転に減速されたことを意味する。なお負の符号は逆回転
を意味している。If, for example, the number of teeth of the external gear 876 is N and the number of teeth of the internal gear 806 is N + 1, the difference in the number of teeth is 1. Therefore, the external gear 876 is fixed to the casing 812 at each rotation of the input shaft 810.
6 teeth will be displaced (rotated) by one tooth.
This means that one rotation of the input shaft 810 has been reduced to -1 / N rotation of the external gear. The negative sign means reverse rotation.
【００２２】この外歯歯車８７６の回転は内ローラ孔８
７８及び内ローラ８１４Ａの隙間によってその揺動成分
が吸収され、自転成分のみが該内ピン８１４を介して出
力軸８２０へと伝達される。The rotation of the external gear 876 causes the inner roller hole 8 to rotate.
The swing component is absorbed by the gap between 78 and the inner roller 814A, and only the rotation component is transmitted to the output shaft 820 via the inner pin 814.
【００２３】この結果、結局減速比−１／Ｎの減速が達
成される。As a result, a reduction ratio of -1 / N is eventually achieved.
【００２４】なお、この従来例では、当該内接噛合遊星
歯車構造の内歯歯車を固定し、第１軸を入力軸、第２軸
を出力軸としているが、第２軸を固定し、第１軸を入力
軸（モータと連結される軸）、内歯歯車を出力軸とする
ことによってもギヤドモータ用の減速機を構成可能であ
る。更に、これらの入出力を逆転させることにより増速
用のギヤドモータの増速機を構成することも可能であ
る。In this prior art example, the internal gear of the internal mesh planetary gear structure is fixed and the first shaft is the input shaft and the second shaft is the output shaft, but the second shaft is fixed and A speed reducer for a geared motor can also be configured by using one shaft as an input shaft (a shaft connected to a motor) and an internal gear as an output shaft. Further, it is possible to construct a speed-up geared motor speed increasing machine by reversing these inputs and outputs.
【００２５】[0025]
【発明が解決しようとする課題】上述したように、従来
の単純遊星歯車構造を採用したギヤドモータのシリーズ
は、１／３以下の変速比を得るのは構造上困難であり、
又、変速比１／２を得ることは理論上不可能であるた
め、シリーズ中の同一の枠番内で変速比１／２のギヤド
モータが用意されることはなかった。As described above, in the series of geared motors adopting the conventional simple planetary gear structure, it is structurally difficult to obtain a gear ratio of 1/3 or less.
Further, since it is theoretically impossible to obtain a gear ratio of 1/2, a geared motor having a gear ratio of 1/2 has never been prepared within the same frame number in the series.
【００２６】一方、中、高変速比側においても、従来同
一のシリーズで例えば１／３〜１／１００まで用意され
たギヤドモータのシリーズは提供されておらず、ユーザ
は同一の取合寸法で変速比のみが異なるギヤドモータを
自由に交換したりして使用することができなかった。On the other hand, even on the medium and high speed ratio side, a series of geared motors prepared in the same series, for example, 1/3 to 1/100, has not been provided so far, and the user shifts with the same fitting size. It was not possible to freely replace or use geared motors that differ only in the ratio.
【００２７】この点につき若干詳しく説明する。This point will be described in some detail.
【００２８】前述したように、従来揺動内接噛合式の遊
星歯車構造を採用したギヤドモータのシリーズは、その
変速比が１／６以上のものしか用意されていない。これ
は、揺動内接式の遊星歯車構造の減速の構造上、変速比
を１／６未満に設定するのが困難なためである。従っ
て、従来、ユーザーが１／６未満の変速比を得ようとし
た場合には、別シリーズ、例えば上述した単純遊星歯車
構造のギヤドモータのシリーズに属するギヤドモータを
選択せざるを得なかった。As described above, in the conventional geared motor series employing the oscillating inner meshing planetary gear structure, only the gear ratio of 1/6 or more is prepared. This is because it is difficult to set the gear ratio to less than 1/6 due to the deceleration structure of the oscillating inscribed planetary gear structure. Therefore, conventionally, when the user tried to obtain a gear ratio of less than ⅙, he had to select a geared motor belonging to another series, for example, the series of geared motors having the above-mentioned simple planetary gear structure.
【００２９】では、何故従来この２つのシリーズが異な
るシリーズとして別々に存在していたかというと、それ
は主に次のような技術的な理由に基づいていた。The reason why these two series existed separately as different series in the past was mainly based on the following technical reasons.
【００３０】即ち、揺動内接噛合式遊星歯車構造を採用
したギヤドモータにあっては、元々低速、高変速比（高
トルク）を意図する場合が多く、必然的にモータの大き
さに対して出力軸等の相手機械に対する大きさが大きく
なり、又、多くの場合低騒音化が要求された。That is, in the geared motor adopting the oscillating inner meshing planetary gear structure, a low speed and a high gear ratio (high torque) are originally intended in many cases. The size of the output shaft and the like with respect to the other machine is increased, and in many cases, noise reduction is required.
【００３１】これに対し、単純遊星歯車構造を採用した
ギヤドモータの場合は、比較的高速、低減速比（低トル
ク）が要求されるため、モータの大きさの割には出力軸
等の相手機械に対する大きさが小さくて済み、そのため
出力軸等の大きさを揺動内接噛合式遊星歯車構造のシリ
ーズに合せるというのは重量増大や過剰品質を招く結果
となり、発想として成立し難かった。On the other hand, a geared motor adopting the simple planetary gear structure is required to have a relatively high speed and a reduced speed ratio (low torque). Since the size of the output shaft and the like is small, adjusting the size of the output shaft and the like to the series of the oscillating inscribed meshing planetary gear structure results in increased weight and excessive quality, which is difficult to achieve as an idea.
【００３２】逆に、単純遊星歯車構造のギヤドモータに
おいては、良好な高速回転を長期に亘って維持するとい
う要請に応えるために、荷重等配を実現するべく太陽歯
車をフロートさせるような構造が一般に採用されていた
ため、低騒音化が難しいという問題を有しており、この
問題は低騒音化の要請の強い揺動内接噛合式の遊星歯車
構造のシリーズとは相入れなかった。On the contrary, in a geared motor having a simple planetary gear structure, in order to meet the demand for maintaining a good high speed rotation for a long period of time, a structure in which the sun gear is floated in order to realize an equal load distribution is generally used. Since it has been adopted, it has a problem that noise reduction is difficult, and this problem was not compatible with the series of oscillating inner meshing planetary gear structure, which is strongly required to reduce noise.
【００３３】ところが、このように変速比１／６前後を
境として異なったシリーズでしかギヤドモータを調達で
きないというのは、使い勝手の面で、あるいは純粋技術
的な面で種々な不具合があった。However, the fact that the geared motors can be procured only in different series with the transmission ratio of about 1/6 as a boundary in this manner has various problems in terms of usability or pure technical aspects.
【００３４】例えば、ユーザが、変速比１／６である物
流機器を駆動していた場合に、これを何らの要因で１／
５程度にまで落としたいという要請があった場合に、調
達できるギヤドモータのシリーズが異なるため、両者は
当該物流機器との取合い寸法、出力軸径、芯高（取付け
面から軸芯までの高さ）等が全て異なり、又、場合によ
ってはモータの種類（具体的にはトルク、あるいは基本
回転速度）まで異なることがあるため、ユーザー側で取
付け機械の設計をかなり大幅に変更する必要があった。For example, if the user is driving a physical distribution device having a gear ratio of 1/6, this may be
When there is a request to drop to about 5, the series of geared motors that can be procured are different, so the dimensions of the two are the same as the physical distribution equipment, the output shaft diameter, and the core height (height from the mounting surface to the shaft core). All of them are different, and in some cases, even the type of motor (specifically, torque or basic rotation speed) may be different. Therefore, it is necessary for the user to considerably change the design of the mounting machine.
【００３５】又、技術的な性能面においても、例えば変
速比１／６のギヤドモータから１／５のギヤドモータに
交換した場合に、設計思想の違いから、急に騒音が大き
くなるというような問題を甘受しなければならなかっ
た。即ち、同じインラインタイプのギヤドモータであり
ながら、変速比が僅かに異なるギヤドモータを性能面で
の連続性を保ちながら交換することができず、又、大き
さや容量の面でも互換性あるいは交換性が全くなかっ
た。In terms of technical performance, when a geared motor having a gear ratio of 1/6 is replaced with a geared motor having a gear ratio of 1/5, noise may suddenly increase due to a difference in design concept. I had to accept it. That is, it is impossible to replace a geared motor that is the same in-line type geared motor but has a slightly different gear ratio while maintaining continuity in terms of performance, and there is no compatibility or interchangeability in terms of size and capacity. There wasn't.
【００３６】更に、互換性、交換性という観点で言及す
るならば、従来のギヤドモータのシリーズは、いずれも
モータを交換するには変速機のかなりの部分まで分解
し、オイルシール等の手当をした上で再組立てしなけれ
ばならず、その結果次のような点が大きな問題として生
じてきていた。Further, in terms of compatibility and interchangeability, in the conventional geared motor series, in order to replace the motor, all parts of the transmission are disassembled, and an oil seal or the like is used as an allowance. It had to be reassembled as a result, and as a result, the following problems had arisen as major problems.
【００３７】即ち、近年、このようなギヤドモータを使
用する分野（例えば物流システムの分野）においては、
その用途に応じ採用するモータに種々の性能が要求され
るようになってきている。例えば同一の馬力を持つもの
であっても、一般的な単なるインダクションモータ、ブ
レーキ付きのモータ、バックラッシが小さく往復動作を
しても位置がずれないモータ、インバータ制御回路を有
する定トルクで回転数制御のできるモータ、安全性向上
のために完全防水化されたモータ、等等、付属する制御
回路を含めて非常に多様なモータが使用されるようにな
ってきている。That is, in recent years, in the field of using such a geared motor (for example, in the field of physical distribution system),
Various performances have been required for motors to be used according to their applications. For example, even if they have the same horsepower, a general mere induction motor, a motor with a brake, a motor that has a small backlash and does not shift in position even when reciprocating, a rotation speed control with a constant torque that has an inverter control circuit. A very wide variety of motors including attached control circuits such as motors that can be used, motors that are completely waterproof for improving safety, and the like are being used.
【００３８】そこで、組立て時にギヤドモータの組立て
自体を短時間に行えることの他、例えば物流システムに
現に組込まれて使用中のモータを目的の変更に応じて交
換することを容易に且つ短時間で行えるということが非
常に重要視されるようになってきている。この場合、前
述したようにモータを交換する際に減速機のかなりの部
分を分解しなければならないというのはこの時代の要求
に十分対応できるものとは言えなくなってきている。Therefore, in addition to the fact that the geared motor can be assembled in a short time at the time of assembling, it is possible to easily and quickly replace the motor which is currently installed in the physical distribution system and is in use in accordance with the intended change. That is becoming very important. In this case, the fact that a considerable part of the speed reducer must be disassembled when replacing the motor, as described above, is becoming insufficient to meet the demands of this era.
【００３９】従来は、このような事情の他、前述したよ
うな変速比が僅かに異なるだけで別シリーズのギヤドモ
ータを選択する必要があったため、１／６付近の変速比
の変更を伴う場合は、目的に応じてモータのみを短時間
で交換するというような要求には全く応えることができ
なかった。In the past, in addition to the above circumstances, it was necessary to select a geared motor of another series only by slightly different gear ratios as described above. Therefore, when a gear ratio change of about 1/6 is required. However, according to the purpose, it has not been possible to meet the demand for replacing only the motor in a short time.
【００４０】本発明は、このような従来の問題に鑑みて
なされたものであって、例えば１／２という、従来単純
遊星歯車構造のギヤドモータのシリーズにおいても用意
されることのなかった低変速比から揺動内接噛合式の遊
星歯車構造でしか用意されることのなかった高変速比の
領域まで「低騒音化」という統一設計思想の下で用意さ
れたギヤドモータのシリーズを提供すると共に、従来は
（提供されているシリーズの性質上）得ることのできな
かった低変速比且つ低騒音のギヤドモータを提供可能と
し、又、いずれの変速比においても（変速機の具体的な
内部構造の如何にかかわらず）いずれのモータとも、あ
るいはいずれの相手機械とも容易に組合わせることを可
能とし、ユーザーの購入時のニーズ（及び購入後のニー
ズ変更）に柔軟に応えることができ、結果として全体の
在庫を少なくしながら多くのバリエーションのギヤドモ
ータを実現することのできるギヤドモータのシリーズを
提供することを目的とする。The present invention has been made in view of such a conventional problem, and is, for example, 1/2, which is a low gear ratio that has not been prepared even in the conventional series of geared motors having a simple planetary gear structure. To a range of high gear ratios, which was only available with the oscillating inscribed meshing planetary gear structure, we are offering a series of geared motors that are prepared under the unified design concept of "low noise". Can provide a geared motor with a low gear ratio and a low noise that could not be obtained (due to the nature of the series provided), and at any gear ratio (depending on the specific internal structure of the transmission) Regardless of which) it can be easily combined with any motor or any other machine, and is flexible to the user's purchasing needs (and changing needs after purchasing). Obtain it can be, it is an object of the present invention to provide a series of geared motor capable of realizing the geared motor of the many variations while reducing the overall inventory as a result.
【００４１】[0041]
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、各種モータ及び変速機を組合わせて成る複数のギヤ
ドモータから構成され、相手機械に対する取合寸法が同
一という条件の下で複数の変速比を選択可能としたギヤ
ドモータのシリーズにおいて、高変速比群を構成するギ
ヤドモータは、前記変速機の変速構造が、太陽歯車と、
該太陽歯車と外接噛合する遊星歯車と、該遊星歯車が内
接噛合する内歯歯車とを備えた単純遊星歯車構造とさ
れ、低変速比群を構成するギヤドモータは、前記変速機
の変速構造が、太陽歯車と、該太陽歯車と外接噛合する
第１遊星歯車と、該第１遊星歯車と一体回転すると共に
該第１遊星歯車よりも歯数が多く設定された第２遊星歯
車と、該第２遊星歯車と内接噛合する内歯歯車と、を備
えた変形単純遊星歯車構造とされ、且つ、前記高変速比
群を構成するギヤドモータの変速機及び前記低変速比群
を構成するギヤドモータの変速機とも、それぞれの主要
変速部が密閉可能に両持ち支持されていることにより、
特に従来の遊星歯車構造に係るギヤドモータのシリーズ
では得られなかった１／２程度の低変速比をシリーズ中
に用意することを可能とし、上記課題を解決したもので
ある。According to a first aspect of the present invention, a plurality of geared motors are formed by combining various motors and transmissions. In a series of geared motors capable of selecting a gear ratio, a geared motor that constitutes a high gear ratio group has a gear shifting structure of the transmission that is a sun gear,
A geared motor having a simple planetary gear structure including a planetary gear that externally meshes with the sun gear and an internal gear that internally meshes with the sun gear, and a geared motor that constitutes a low gear ratio group has a transmission structure of the transmission. A sun gear, a first planetary gear that externally meshes with the sun gear, a second planetary gear that rotates integrally with the first planetary gear, and has a larger number of teeth than the first planetary gear, (2) A modified simple planetary gear structure including an internal gear that internally meshes with a planetary gear, and a transmission of a geared motor that constitutes the high gear ratio group and a gear shift of a geared motor that constitutes the low gear ratio group. With the machine, each main transmission part is supported by both ends so that it can be sealed,
In particular, it is possible to prepare a low gear ratio of about 1/2 in the series, which has not been obtained in the series of geared motors related to the conventional planetary gear structure, and solves the above problem.
【００４２】請求項２に記載の発明は、前記ギヤドモー
タのシリーズにおいて、前記高変速比群を構成するギヤ
ドモータは、前記変速機が、前記遊星歯車の軸方向両側
に配置されると共に、該遊星歯車を支持する支持ピンを
滑り回転自在に両持ち支持する一対の遊星枠と、該一対
の遊星枠をそれぞれ独立して前記太陽歯車と同軸に、且
つ回転自在にケーシングに支持する軸受と、を備え、一
方、前記低変速比群を構成するギヤドモータは、前記変
速機が、前記第１、第２遊星歯車の軸方向両側に配置さ
れると共に、該第１、第２遊星歯車を支持する支持ピン
を滑り回転自在に両持ち支持する一対の遊星枠と、該一
対の遊星枠をそれぞれ独立して前記太陽歯車と同軸に、
且つ回転自在にケーシングに支持する軸受と、を備え、
且つ、いずれの変速比群の変速機とも、それぞれの前記
一対の遊星枠及び前記軸受により、それぞれの前記主要
変速部が密閉可能に両持ち支持される構成が実現されて
いることにより、特に遊星歯車の支持構造に工夫を加え
て、シリーズ中に低変速比のギヤドモータと高変速比の
ギヤドモータとが合理的に共存できるようにしたもので
ある。According to a second aspect of the present invention, in the geared motor series, the geared motors constituting the high gear ratio group have the transmissions arranged on both axial sides of the planetary gears and the planetary gears. A pair of planetary frames that support the support pins that support the slidingly and rotatably both ends, and bearings that independently support the pair of planetary frames coaxially with the sun gear and rotatably in the casing. On the other hand, in the geared motor that constitutes the low gear ratio group, the transmission is arranged on both axial sides of the first and second planetary gears, and a support pin that supports the first and second planetary gears is provided. A pair of planetary frames that are supported on both sides so that they can freely slide and rotate, and the pair of planetary frames are independently coaxial with the sun gear,
And a bearing that rotatably supports the casing,
Further, in any of the transmissions of any gear ratio group, a structure in which the main transmission portions of the respective main transmission portions are hermetically supported by the pair of planetary frames and the bearings is realized. The gear support structure has been modified so that low gear ratio geared motors and high gear ratio geared motors can reasonably coexist in the series.
【００４３】請求項３に記載の発明は、各種モータ及び
変速機を組合わせて成る複数のギヤドモータから構成さ
れ、相手機械に対する取合寸法が同一という条件の下で
複数の変速比を選択可能としたギヤドモータのシリーズ
において、高変速比群を構成するギヤドモータは、前記
変速機の変速構造が、第１軸と、該第１軸に設けられた
偏心体と、該偏心体を介して第１軸に対して偏心回転可
能な状態で取付けられた外歯歯車と、該外歯歯車が内接
噛合する内歯歯車と、前記外歯歯車に該外歯歯車の自転
成分のみを伝達する手段を介して連結された第２軸と、
を備えた１段形の揺動内接噛合式の遊星歯車構造とさ
れ、中変速比群を構成するギヤドモータは、前記変速機
の変速構造が、太陽歯車と、該太陽歯車と外接噛合する
遊星歯車と、該遊星歯車が内接噛合する内歯歯車とを備
えた１段形の単純遊星歯車構造とされ、低変速比群を構
成するギヤドモータは、前記変速機の変速構造が、太陽
歯車と、該太陽歯車と外接噛合する第１遊星歯車と、該
第１遊星歯車と一体回転すると共に該第１遊星歯車より
も歯数が多く設定された第２遊星歯車と、該第２遊星歯
車と内接噛合する内歯歯車と、を備えた変形単純遊星歯
車構造とされ、且つ、前記高変速比群を構成するギヤド
モータの変速機、前記中変速比群を構成するギヤドモー
タの変速機、及び前記低変速比群を構成するギヤドモー
タの変速機のいずれもが、それぞれの主要変速部が密閉
可能に両持ち支持されていることにより、請求項１に係
るシリーズと、従来の揺動内接噛合式遊星歯車構造に係
るシリーズとを合理的に合体させ、１／２を含む極低減
速比から１／１００以上の高減速比までを統一設計思想
のシリーズでカバーできるようにし、同じく上記課題を
解決したものである。According to the third aspect of the present invention, a plurality of geared motors are formed by combining various motors and transmissions, and a plurality of gear ratios can be selected under the condition that the fitting dimensions for the mating machine are the same. In the series of geared motors described above, a geared motor that constitutes a high gear ratio group has a transmission structure in which the transmission has a first shaft, an eccentric body provided on the first shaft, and a first shaft via the eccentric body. Through an external gear mounted eccentrically rotatable with respect to the internal gear, an internal gear with which the external gear internally meshes, and means for transmitting only the rotation component of the external gear to the external gear. The second axis connected by
A geared motor having a one-stage oscillating inscribed meshing planetary gear structure, which constitutes an intermediate gear ratio group, is a planetary gear in which the transmission structure of the transmission is a sun gear and an outer meshing engagement with the sun gear. A geared motor having a one-stage simple planetary gear structure including a gear and an internal gear with which the planetary gear is internally meshed, and a geared motor that constitutes a low gear ratio group is configured such that the gearshift structure of the transmission is a sun gear. A first planetary gear that externally meshes with the sun gear, a second planetary gear that rotates integrally with the first planetary gear and that has a number of teeth set larger than that of the first planetary gear, and the second planetary gear An internal gear that internally meshes with each other is a modified simple planetary gear structure, and a transmission of a geared motor that constitutes the high transmission ratio group, a transmission of a geared motor that constitutes the intermediate transmission ratio group, and the transmission. Any of the geared motor transmissions that make up the low gear ratio group However, since the respective main transmission parts are supported by both ends in a sealable manner, the series according to claim 1 and the series related to the conventional oscillating inner meshing planetary gear structure are reasonably united, It is possible to cover a range from a very low reduction ratio including 1/2 to a high reduction ratio of 1/100 or more by a series of unified design concept, and the same problem is solved.
【００４４】[0044]
【作用】出願人は先に、（請求項３でいう）中変速比群
を構成するギヤドモータの変速機の変速構造として１段
型の単純遊星歯車構造を採用し、一方、高変速比群を構
成するギヤドモータの変速機の変速構造として揺動内接
噛合式の遊星歯車構造を採用し、技術的に特に１／３〜
１／６までの変速比を含め、１／１００までを全て１段
型の変速機によって確保し得るようにしたギヤドモータ
のシリーズを提案した（特願平６−１３３４７８：未公
知）。The applicant has previously adopted a single-stage simple planetary gear structure as the transmission structure of the geared motor transmission constituting the medium transmission ratio group (refer to claim 3), while the high transmission ratio group is As a gear shifting structure of the geared motor, the planetary gear structure of the oscillating inscribed mesh type is adopted.
We proposed a series of geared motors that can secure a gear ratio up to 1/100 including a gear ratio up to 1/6 (Japanese Patent Application No. 6-133478: unknown).
【００４５】本発明は、この改良シリーズに対し、変速
比を更に低変速比側に伸ばし、変速比１／２〜１／１０
０程度を全て実質１段型の遊星歯車構造で達成できるよ
うにしたものである。According to the present invention, the gear ratio is further extended to the lower gear ratio side with respect to this improved series, and the gear ratio is 1/2 to 1/10.
All of 0 can be achieved by a substantially single-stage planetary gear structure.
【００４６】なお、請求項１（請求項２は請求項１の従
属項）に記載の発明は、シリーズ中の低変速比〜中変速
比の部分に着目したものであり、請求項３は請求項１の
シリーズと先の中変速比〜高変速比の部分に係る改良シ
リーズとの更なる合体（低変速比〜中変速比〜高変速
比）に着目したものである。従って請求項３が内容的に
請求項１を含むため、便宜上請求項３の作用を説明する
ことにより本発明の作用の説明に代えることとする。The invention according to claim 1 (claim 2 is a dependent claim of claim 1) focuses on the low to medium gear ratio portion in the series, and claim 3 claims The present invention focuses on a further combination (low speed ratio-medium speed ratio-high speed ratio) of the series of Item 1 and the improved series related to the middle speed ratio-high speed ratio. Therefore, since Claim 3 includes Claim 1 in terms of contents, the operation of Claim 3 will be replaced with the description of the operation of the present invention for the sake of convenience.
【００４７】本発明では、例えば１／２のような極低変
速比の変速比を得るために単純遊星歯車構造を基本的に
採用し、（そのままでは理論的に変速比１／２を得るこ
とは不可能なため）これに工夫を与えた。In the present invention, a simple planetary gear structure is basically adopted in order to obtain a gear ratio of an extremely low gear ratio such as 1/2. Because it is impossible) I devised this.
【００４８】即ち、単純遊星歯車構造の遊星歯車を第１
遊星歯車とこれより歯数の多い第２遊星歯車とを一体化
させたものとし、第１遊星歯車と太陽歯車とを噛合させ
ると共に、第２遊星歯車と内歯歯車とを噛合させるよう
にした。That is, the planetary gear having the simple planetary gear structure is
The planetary gear and the second planetary gear having a larger number of teeth are integrated so that the first planetary gear and the sun gear are meshed with each other, and the second planetary gear and the internal gear are meshed with each other. .
【００４９】これにより少ない歯数の第１遊星歯車の１
回転を、大きな歯数の第２遊星歯車の１回転として機能
させ、ここで実質的に一度逆方向の変速（全体として減
速させる場合は増速、全体として増速させる場合は減
速）を行わせることができるようになった。As a result, one of the first planetary gears having a small number of teeth
The rotation is made to function as one rotation of the second planetary gear having a large number of teeth, and here, the reverse gear shift is performed substantially once (accelerating when reducing the overall speed, decelerating when increasing the overall speed). I was able to do it.
【００５０】これは、例えば第１遊星歯車の歯数に対し
て第２遊星歯車の歯数を１．５倍に設定し、ここで１．
５の逆方向変速を実行させるようにした場合、単純遊星
歯車構造全体として従来変速比１／３を構成していた太
陽歯車と内歯歯車の組合せならば、変速比１／２が実現
できることを意味する。This is because, for example, the number of teeth of the second planetary gear is set to 1.5 times the number of teeth of the first planetary gear.
In the case where the reverse gear shift of No. 5 is executed, the gear ratio of 1/2 can be realized by the combination of the sun gear and the internal gear, which has conventionally constituted the gear ratio of 1/3 in the entire simple planetary gear structure. means.
【００５１】本発明は、低変速比群を構成するギヤドモ
ータの変速機の変速構造としてこのような構成の変形単
純遊星歯車構造を採用し、その上で、中変速比群を構成
するギヤドモータの変速機の変速構造として１段型の単
純遊星歯車構造を、又、高変速比群を構成するギヤドモ
ータの変速機の変速構造として、１段型の揺動内接噛合
式の遊星歯車構造をそれぞれ採用するようにした。The present invention adopts the modified simple planetary gear structure having such a structure as the transmission structure of the transmission of the geared motor which constitutes the low transmission ratio group, and further the transmission of the geared motor which constitutes the intermediate transmission ratio group. 1-stage simple planetary gear structure is adopted as the transmission structure of the machine, and 1-stage oscillating internal mesh planetary gear structure is adopted as the transmission structure of the geared motor transmission that constitutes the high transmission ratio group. I decided to do it.
【００５２】そして、これらの構造が単一のシリーズ内
において違和感無く且つ合理的に存在し得るように以下
のような構成を更に加えた。Then, the following constitution was further added so that these structures could exist reasonably and comfortably within a single series.
【００５３】即ち、本発明では、低変速比、中変速比、
及び高変速比の変速機とも、その主要変速部を「密閉可
能に両持ち支持する」構成とし、変速機とモータとをそ
れぞれの潤滑油をそのまま密封した状態で分離、交換、
移動、あるいは保管できるようにした。That is, in the present invention, the low gear ratio, the medium gear ratio,
Also, for both high-gear ratio transmissions, the main transmission part is configured to "support both ends in a hermetically sealed manner", and the transmission and motor are separated and replaced with the respective lubricating oils sealed as they are.
It was possible to move or store it.
【００５４】この結果、枠番さえ同一であれば、変速比
に応じて単純遊星歯車構造の変速機でも、変形単純遊星
歯車構造の変速機でも、あるいは揺動内接噛合式遊星歯
車構造の変速機でも自由に選択でき、且つ簡単に交換で
きるようになった。又、変速機側から見た場合には、通
常のインダクションモータも、あるいは特殊な機能を備
えたモータもその用途に応じて自由に選択することがで
きるようになった。As a result, as long as the frame numbers are the same, either a transmission having a simple planetary gear structure, a transmission having a modified simple planetary gear structure, or a transmission having an oscillating inner meshing planetary gear structure can be used depending on the gear ratio. You can freely select it on the machine and replace it easily. Further, when viewed from the transmission side, it has become possible to freely select an ordinary induction motor or a motor having a special function according to its application.
【００５５】更には、主要変速部が両持ち支持構造とさ
れているため、組付け剛性を極めて高く維持することが
できるようになり、一層の安定回転、耐久性の向上、静
粛性を維持できるようになった。Further, since the main speed change portion has a double-support structure, the assembling rigidity can be maintained extremely high, and further stable rotation, improvement in durability, and quietness can be maintained. It became so.
【００５６】即ち、主要変速部が両持ち支持され、その
組付け精度が向上できることから、単純遊星歯車構造
（あるいは変形単純遊星歯車構造）のギヤドモータに
は、従来は必須とされていた荷重等配を実現するための
太陽歯車をフロートさせる構造を省略することができる
ようになり、更には、遊星歯車を支持するための軸受も
省略することができるようになった。That is, since the main transmission portion is supported by both ends and the assembling accuracy can be improved, the load distribution which is conventionally indispensable for the geared motor having the simple planetary gear structure (or the modified simple planetary gear structure). It has become possible to omit the structure for floating the sun gear for realizing the above, and further to omit the bearing for supporting the planetary gears.
【００５７】この結果（従来太陽歯車をフロートさせる
こと、及び遊星歯車を軸受を介して支持することは騒音
増大の大きな要因となっていたが）低騒音実現のために
大きな障害となっていたこれらの騒音要因をなくすこと
ができ、単純遊星歯車構造（あるいは変形単純遊星歯車
構造）の変速機と揺動内接噛合式遊星歯車構造の変速機
とを単一のシリーズ内で共存させても違和感の無い静粛
性を得ることができるようになった。As a result (although floating the sun gear and supporting the planetary gears via bearings has been a major factor in increasing noise) as a result, these are major obstacles to achieving low noise. The noise factor can be eliminated, and even if a transmission with a simple planetary gear structure (or a modified simple planetary gear structure) and a transmission with an oscillating inscribed mesh planetary gear structure coexist in a single series, it feels strange. It has become possible to obtain quietness without any.
【００５８】[0058]
【実施例】以下図面に基づいて本発明の実施例を詳細に
説明する。Embodiments of the present invention will now be described in detail with reference to the drawings.
【００５９】説明の便宜上、構造上最も簡単な中減速比
群（請求項１においては高減速比群に対応）を構成する
ギヤドモータ、即ち、１段型の単純遊星歯車構造を採用
した減速機とモータとを組合せたギヤドモータの構成か
ら説明する。For convenience of explanation, a geared motor constituting a medium reduction ratio group (corresponding to a high reduction ratio group in claim 1) which is the simplest in structure, that is, a reduction gear employing a single-stage simple planetary gear structure The configuration of a geared motor combined with a motor will be described.
【００６０】図６は該ギヤドモータの減速機の一部破断
の正面図、図７は図６のVII −VII線に沿う断面図であ
る。なお従来の図１０と同様な部位には下２桁が同一の
符号を付してある。FIG. 6 is a partially cutaway front view of the reduction gear of the geared motor, and FIG. 7 is a sectional view taken along line VII-VII of FIG. Note that the same parts as those in FIG. 10 of the related art are given the same last two digits.
【００６１】このギヤドモータの減速機は、太陽歯車４
０２と、該太陽歯車４０２と外接噛合する遊星歯車４０
４と、該遊星歯車４０４が内接噛合する内歯歯車４０６
とを備えた単純遊星歯車構造をその減速部の構造として
採用している。This geared motor speed reducer comprises a sun gear 4
02, and a planetary gear 40 that externally meshes with the sun gear 402.
4 and an internal gear 406 with which the planetary gear 404 internally meshes.
The simple planetary gear structure with and is adopted as the structure of the reduction gear section.
【００６２】前記太陽歯車４０２は、いわゆるＤカット
された入力軸４１０と結合されており、特に荷重等配を
実現するための（騒音増大の原因となる）フロート構造
は採用されていない。入力軸４１０は、カップリング４
１１を介してモータＭのモータ軸４３０と連結されてい
る。The sun gear 402 is connected to a so-called D-cut input shaft 410, and in particular, does not adopt a float structure (which causes noise increase) for realizing equal load distribution. The input shaft 410 is a coupling 4
11 is connected to the motor shaft 430 of the motor M.
【００６３】前記遊星歯車４０４は、太陽歯車４０２と
外接噛合すると共に、内歯歯車４０６と内接噛合してい
る。The planetary gear 404 is externally meshed with the sun gear 402 and internally meshed with the internal gear 406.
【００６４】この遊星歯車４０４は、支持ピン４１４に
より滑り回転自在に支持されている。支持ピン４１４
は、一対の遊星枠に滑り回転自在に両持ち支持されてい
る。具体的にはこの実施例では入力軸側（図１中の右
側）に配置されたキャリア４０８Ａと出力軸４２０に一
体的に成形された出力軸フランジ４０８Ｂが一対の遊星
枠を構成している。キャリア４０８Ａ、出力軸フランジ
４０８Ｂには支持ピン保持孔４５０、４５２が形成され
ており、支持ピン４１４はこの支持ピン保持孔４５０、
４５２に滑り回転自在に両持ち支持されている。The planetary gear 404 is supported by a support pin 414 so as to freely slide and rotate. Support pin 414
Is supported by a pair of planetary frames so as to be slidably rotatable. Specifically, in this embodiment, the carrier 408A arranged on the input shaft side (right side in FIG. 1) and the output shaft flange 408B integrally formed with the output shaft 420 form a pair of planetary frames. Support pin holding holes 450, 452 are formed in the carrier 408A and the output shaft flange 408B, and the support pin 414 has the support pin holding hole 450,
Both ends are supported by 452 so as to freely slide and rotate.
【００６５】両遊星枠、即ちキャリア４０８Ａ、出力軸
フランジ４０８Ｂは、共にそれぞれ独立してケーシング
４１２に軸受４１６Ａ、４１６Ｂを介して（太陽歯車４
０２と同軸に）回転自在に支持されている。Both planetary frames, that is, the carrier 408A and the output shaft flange 408B are independently provided to the casing 412 via bearings 416A and 416B (the sun gear 4).
It is rotatably supported (coaxial with 02).
【００６６】なお、この軸受４１６Ａ、４１６Ｂは、支
持ピン４１４が軸方向に抜けるのを防止するためのスト
ッパの機能をも果している。The bearings 416A and 416B also function as stoppers for preventing the support pin 414 from slipping out in the axial direction.
【００６７】前記内歯歯車４０６はケーシング４１２に
固定されており、前記入力軸４１０は前記一対の遊星
枠、即ちキャリア４０８Ａ及び出力軸フランジ４０８Ｂ
に玉軸受４３６Ａ、４３６Ｂを介して支持されている。The internal gear 406 is fixed to the casing 412, and the input shaft 410 has the pair of planetary frames, that is, the carrier 408A and the output shaft flange 408B.
Are supported via ball bearings 436A and 436B.
【００６８】前記キャリア４０８Ａ及び出力軸フランジ
４０８Ｂ（一対の遊星枠）は、（支持ピン４１４とは別
の部材である）キャリアピン４４０によって強固に固定
・連結されている。具体的には、キャリアピン４４０の
一端側にはスナップリング４４２が嵌め込まれている。
又、キャリアピン４４０の他端側には雌ねじ４４０Ａが
形成されている。更にキャリア４０８Ａ及び出力軸フラ
ンジ４０８Ｂにはキャリアピン孔４４１Ａ、４４１Ｂが
形成されている。キャリアピン４４０は、スペーサ４４
４を介在させた状態でこのキャリアピン孔４４１Ａ、４
４１Ｂに貫通される。そして該キャリアピン４４０の雌
ねじにナット４４６を螺合・締付けることによりキャリ
ア４０８Ａ、出力軸フランジ４０８Ｂが連結される。The carrier 408A and the output shaft flange 408B (a pair of planetary frames) are firmly fixed and connected by a carrier pin 440 (a member separate from the support pin 414). Specifically, a snap ring 442 is fitted on one end side of the carrier pin 440.
A female screw 440A is formed on the other end of the carrier pin 440. Further, carrier pin holes 441A and 441B are formed in the carrier 408A and the output shaft flange 408B. The carrier pin 440 is the spacer 44.
4 with the carrier pin holes 441A, 4
41B is penetrated. Then, the carrier 408A and the output shaft flange 408B are connected by screwing and tightening the nut 446 to the female screw of the carrier pin 440.
【００６９】このキャリアピン４４０によるキャリア４
０８Ａ及び出力軸フランジ４０８Ｂの連結は、必ずしも
必須のものではないが、キャリアピン４４０が存在する
ことにより、両遊星枠は必ず同速度で一体回転するた
め、支持ピン４１４に公転軌道接線方向の偏加重が発生
するのを効果的に防止することができ、支持ピン４１４
を常に良好に支持することができるようになる。Carrier 4 by this carrier pin 440
Although the connection of 08A and the output shaft flange 408B is not always essential, the presence of the carrier pin 440 causes both planetary frames to rotate integrally at the same speed without fail, so that the support pin 414 is biased in the orbit tangential direction. The load can be effectively prevented from occurring, and the support pin 414
Will always be able to support you well.
【００７０】次にこの中変速比群のギヤドモータの作用
を説明する。Next, the operation of the geared motor of the medium gear ratio group will be described.
【００７１】モータ軸４３０が回転するとカップリング
４１１を介して入力軸４１０が回転し、これとスプライ
ン結合されている太陽歯車４０２が同速回転する。太陽
歯車４０２が回転すると、遊星歯車４０４がケーシング
４１２に固定された内歯歯車４０６に内接しながら太陽
歯車４０２の外周に沿って公転する。When the motor shaft 430 rotates, the input shaft 410 rotates via the coupling 411, and the sun gear 402 spline-coupled to the input shaft 410 rotates at the same speed. When the sun gear 402 rotates, the planetary gear 404 revolves along the outer circumference of the sun gear 402 while inscribed in the internal gear 406 fixed to the casing 412.
【００７２】この公転は、支持ピン４１４を介して一対
の遊星枠、即ちキャリア４０８Ａ及び出力軸フランジ４
０８Ｂに伝達される。出力軸フランジ４２０側に伝達さ
れた公転の動力は直接、キャリア４０８Ａ側に伝達され
た公転の動力はキャリアピン４４０、出力軸フランジ４
０８Ｂを介してそれぞれ出力軸４２０に伝達される。This revolution is carried out by a pair of planetary frames, that is, the carrier 408A and the output shaft flange 4 via the support pin 414.
It is transmitted to 08B. The revolution power transmitted to the output shaft flange 420 side is direct, and the revolution power transmitted to the carrier 408A side is the carrier pin 440 and the output shaft flange 4
It is transmitted to the output shaft 420 via 08B.
【００７３】この際、キャリア４０８Ａ及び出力軸フラ
ンジ４０８Ｂは共にそれぞれ独立してケーシングに玉軸
受４１６Ａ、４１６Ｂを介して支持されているため、支
持ピン４１４の組付け及び回転精度を極めて高く維持す
ることができる。又出力軸４２０側からのラジアル方向
の負荷に対しても減速機全体として高い剛性を確保で
き、従って入力軸４１０やその他の部材も精度よく支持
することができる。そのため太陽歯車４０２をフロート
させる必要がなくなり、（騒音増大の１要因がなくなる
ため）それだけ低騒音化できる。At this time, since both the carrier 408A and the output shaft flange 408B are independently supported by the casing via the ball bearings 416A and 416B, the assembling and rotation accuracy of the support pin 414 should be kept extremely high. You can Further, it is possible to secure a high rigidity of the reduction gear as a whole even against a load in the radial direction from the output shaft 420 side, so that the input shaft 410 and other members can be accurately supported. Therefore, it is not necessary to float the sun gear 402 (since there is no one factor for increasing noise), the noise can be reduced accordingly.
【００７４】更に、このキャリア４０８Ａ及び出力軸フ
ランジ４０８Ｂはキャリアピン４４０を介して強固に固
定・連結されているため、両者は必ず同速で回転し、そ
の分支持ピン４１４に公転軌道接線方向の偏荷重がかか
るのが防止される。Further, since the carrier 408A and the output shaft flange 408B are firmly fixed and connected via the carrier pin 440, they both rotate at the same speed without fail, and the support pin 414 is rotated by the corresponding amount in the tangential direction of the revolution orbit. Unbalanced load is prevented.
【００７５】又支持ピン４１４は遊星歯車４０４に対し
て滑り回転自在とされると共に、キャリア４０８Ａ、出
力軸フランジ４０８Ｂに対しても（固定ではなく）滑り
回転自在とされいるため、その分該支持ピン４１４と遊
星歯車４０４との相対滑り速度が低減される。従って、
支持ピン４１４自体の高い組付け精度と相俟って（騒音
増大の原因となる軸受けがなくても）遊星歯車４０４を
長期に亘って円滑に回転支持することができる。そのた
め軸騒音がなくなり一層の低騒音化が実現できる上に、
部品点数もそれだけ低減できる。Further, the support pin 414 is slidably rotatable with respect to the planetary gear 404 and is also slidably rotatable (not fixed) with respect to the carrier 408A and the output shaft flange 408B. The relative sliding speed between the pin 414 and the planetary gear 404 is reduced. Therefore,
The planetary gear 404 can be smoothly rotatably supported for a long period of time (even if there is no bearing that causes an increase in noise) in combination with the high mounting accuracy of the support pin 414 itself. Therefore, there is no shaft noise and further noise reduction can be realized.
The number of parts can be reduced accordingly.
【００７６】次に、本発明に係るギヤドモータのシリー
ズにおいて低減速比群を構成するギヤドモータ、即ち、
１段型の変形単純遊星歯車構造を採用した減速機とモー
タとを組合せたギヤドモータの構成を説明する。Next, in the series of geared motors according to the present invention, the geared motors forming the reduced speed ratio group, that is,
The configuration of a geared motor that combines a speed reducer and a motor that adopts a single-stage modified simple planetary gear structure will be described.
【００７７】図１は該ギヤドモータの減速機の一部破断
の正面図、図２は第１遊星歯車の正面図、図３は同側面
図、図４は第２遊星歯車の正面図、図５は同側面図であ
る。なお、前記中減速比群を構成する減速機と同様な部
位には下２桁が同一の符号を付してある。FIG. 1 is a partially cutaway front view of the geared motor reducer, FIG. 2 is a front view of a first planetary gear, FIG. 3 is a side view of the same, and FIG. 4 is a front view of a second planetary gear. Is a side view of the same. In addition, the same last two digits are assigned to the same parts as those of the speed reducer constituting the middle reduction ratio group.
【００７８】このギヤドモータの減速機は、太陽歯車３
０２と、該太陽歯車３０２と外接噛合する第１遊星歯車
３０４Ａと、該第１遊星歯車３０４Ａと一体回転すると
共に該第１遊星歯車３０４Ａよりも歯数が多く設定され
た第２遊星歯車３０４Ｂと、該第２遊星歯車３０４Ｂと
内接噛合する内歯歯車３０６とを備えた変形単純遊星歯
車構造をその減速部の構造として採用している。This geared motor reducer is equipped with a sun gear 3
02, a first planetary gear 304A that externally meshes with the sun gear 302, and a second planetary gear 304B that rotates integrally with the first planetary gear 304A and has a larger number of teeth than the first planetary gear 304A. A modified simple planetary gear structure including the second planetary gear 304B and an internal gear 306 that internally meshes with each other is adopted as the structure of the speed reducing portion.
【００７９】前記太陽歯車３０２は、円筒部３０２Ａと
外歯の形成された円盤部３０２Ｂとを備え、いわゆるＤ
カットされた入力軸３１０と結合されている。この太陽
歯車３０２にも特に荷重等配を実現するための（騒音増
大の原因となる）フロート構造は採用されていない。入
力軸６１０はカップリング３１１を介してモータＭのモ
ータ軸３３０と連結されている。The sun gear 302 includes a cylindrical portion 302A and a disk portion 302B having external teeth, and is a so-called D.
It is connected to the cut input shaft 310. The sun gear 302 also does not adopt a float structure (which causes an increase in noise) to realize an even load distribution. The input shaft 610 is connected to the motor shaft 330 of the motor M via a coupling 311.
【００８０】前記第１遊星歯車３０４Ａは、図２及び図
３に示されるように、ほぼ円筒形とされ、このうち図の
軸方向右半分に外歯３０４Ａ1 が形成されており、図の
左半分には外スプライン３０４Ａ2 が形成されている。As shown in FIGS. 2 and 3, the first planetary gear 304A has a substantially cylindrical shape, of which the outer tooth 304A1 is formed in the axial right half, and the left half in the figure. An outer spline 304A2 is formed on the outer surface.
【００８１】前記第２遊星歯車３０４Ｂは、ほぼドーナ
ツ形状とされ、前記第１遊星歯車３０４Ａの外スプライ
ン３０４Ａ2 と噛合する内スプライン３０４Ｂ2 を備
え、且つ、外周に前記第１遊星歯車３０４Ａの外歯３０
４Ａ1 の歯数より大きな歯数の外歯３０４Ｂ1 を備え
る。The second planetary gear 304B has a substantially donut shape and is provided with an inner spline 304B2 which meshes with the outer spline 304A2 of the first planetary gear 304A, and the outer teeth 30 of the first planetary gear 304A are provided on the outer periphery.
The external teeth 304B1 having the number of teeth larger than the number of teeth of 4A1 are provided.
【００８２】この第１遊星歯車３０４Ａと第２遊星歯車
３０４Ｂは前記内外スプライン３０４Ａ2 、３０４Ｂ2
を介して一体化され、第１遊星歯車３０４Ａが太陽歯車
３０２と外接噛合すると共に、第２遊星歯車３０４Ｂが
内歯歯車３０６と内接噛合している。The first planetary gear 304A and the second planetary gear 304B are the inner and outer splines 304A2 and 304B2.
The first planetary gear 304A is externally meshed with the sun gear 302, and the second planetary gear 304B is internally meshed with the internal gear 306.
【００８３】この第１、第２遊星歯車３０４Ａ、３０４
Ｂは、支持ピン３１４により滑り回転自在に支持されて
いる。支持ピン３１４は、一対の遊星枠に滑り回転自在
に両持ち支持されている。具体的には、前述した中減速
比群の構成と同様に、入力軸側（図１中の右側）に配置
されたキャリア３０８Ａと出力軸３２０に一体的に成型
された出力軸フランジ３０８Ｂが一対の遊星枠を構成し
ている。キャリア３０８Ａ、出力軸フランジ３０８Ｂに
は支持ピン保持孔３５０、３５２が形成されており、支
持ピン３１４はこの支持ピン保持孔３５０、３５２に滑
り回転自在に両持ち支持されている。両遊星枠、即ちキ
ャリア３０８Ａ、出力軸フランジ３０８Ｂは、共にそれ
ぞれ独立してケーシング３１２に軸受３１６Ａ、３１６
Ｂを介して（太陽歯車３０２と同軸に）回転自在に支持
されている。軸受３１６Ａ、３１６Ｂは、支持ピン３１
４が軸方向に抜けるのを防止するためのストッパの機能
をも果たしている。The first and second planetary gears 304A, 304
B is supported by a support pin 314 so that it can slide and rotate. The support pin 314 is supported on both sides by a pair of planetary frames so as to be freely slidably rotatable. Specifically, similarly to the configuration of the middle reduction ratio group described above, a pair of a carrier 308A arranged on the input shaft side (right side in FIG. 1) and an output shaft flange 308B integrally molded with the output shaft 320 are provided. It constitutes the planetary frame of. Support pin holding holes 350 and 352 are formed in the carrier 308A and the output shaft flange 308B, and the support pin 314 is supported by the support pin holding holes 350 and 352 so as to be slidably rotatable. Both planetary frames, that is, the carrier 308A and the output shaft flange 308B, are independent of each other in the casing 312 and the bearings 316A and 316.
It is rotatably supported via B (coaxial with the sun gear 302). The bearings 316A and 316B are the support pins 31.
4 also functions as a stopper to prevent the 4 from coming off in the axial direction.
【００８４】前記内歯歯車３０６はケーシング３１２に
固定されており、前記入力軸３１０は前記一対の遊星
枠、即ちキャリア３０８Ａ及び出力軸フランジ３０８Ｂ
に玉軸受３３６Ａ、３３６Ｂを介して支持されている。The internal gear 306 is fixed to the casing 312, and the input shaft 310 is connected to the pair of planetary frames, that is, the carrier 308A and the output shaft flange 308B.
Are supported via ball bearings 336A and 336B.
【００８５】前記キャリア３０８Ａ及び出力軸フランジ
３０８Ｂ（一対の遊星枠）は、（支持ピン３１４とは別
の部材である）キャリアピン３４０によって強固に固定
・連結されている。具体的には、前述した中減速比群の
構成と同様に、キャリアピン３４０の一端側にはスナッ
プリング３４２が嵌め込まれている。又、キャリアピン
３４０の他端側には雌ねじ３４０Ａが形成されている。
更にキャリア３０８Ａ及び出力軸フランジ３０８Ｂには
キャリアピン孔３４１Ａ、３４１Ｂが形成されている。
キャリアピン３４０はスペーサ３４４を介在させた状態
でこのキャリアピン孔３４１Ａ、３４１Ｂに貫通され
る。そして該キャリアピン３４０の雌ねじにナット３４
６を螺合・締め付けることによりキャリア３０８Ａ、出
力軸フランジ３０８Ｂが連結される。The carrier 308A and the output shaft flange 308B (a pair of planetary frames) are firmly fixed and connected by a carrier pin 340 (a member different from the support pin 314). Specifically, similar to the configuration of the medium reduction gear ratio group described above, a snap ring 342 is fitted on one end side of the carrier pin 340. A female screw 340A is formed on the other end of the carrier pin 340.
Further, carrier pin holes 341A and 341B are formed in the carrier 308A and the output shaft flange 308B.
The carrier pin 340 penetrates through the carrier pin holes 341A and 341B with the spacer 344 interposed. Then, the female screw of the carrier pin 340 is attached to the nut 34.
The carrier 308A and the output shaft flange 308B are connected by screwing and tightening 6 together.
【００８６】中変速比群の説明において既に言及したよ
うに、このキャリアピン３４０によるキャリア３０８Ａ
及び出力軸フランジ３０８Ｂの連結は、必ずしも必須の
ものではないが、キャリアピン３４０が存在することに
より、両遊星枠は必ず同速度で一体回転するため、支持
ピン３１４に公転軌道接線方向の偏荷重が発生するのを
効果的に防止することができ、支持ピン３１４を常に良
好に支持することができるようになる。As already mentioned in the description of the medium gear ratio group, the carrier 308A by the carrier pin 340 is used.
Although the connection of the output shaft flange 308B and the output shaft flange 308B is not always necessary, since the two planetary frames always rotate integrally at the same speed due to the presence of the carrier pin 340, an eccentric load on the support pin 314 in the tangential direction of the revolution orbit. Can be effectively prevented, and the support pin 314 can always be favorably supported.
【００８７】次にこの低変速比群のギヤドモータの作用
を説明する。Next, the operation of the geared motor of this low gear ratio group will be described.
【００８８】モータ軸３３０が回転するとカップリング
３１１を介して入力軸３１０が回転し、これとスプライ
ン結合している太陽歯車３０２が同速回転する。太陽歯
車３０２が回転すると、これと噛合している第１遊星歯
車３０４Ａが回転し、この回転により該第１遊星歯車３
０４Ａとスプライン結合している第２遊星歯車３０４Ｂ
が該第１遊星歯車３０４Ａと一体的に回転する。この結
果該第２遊星歯車３０４Ｂがケーシング３１２に固定さ
れた内歯歯車３０６に内接しながら太陽歯車３０２の外
周に沿って公転する。この場合、太陽歯車３０２の回転
を少ない歯数の第１遊星歯車３０４Ａで受け、この受け
た回転を歯数の多い第２遊星歯車３０４Ｂの回転として
内歯歯車３０６に伝達することになるため、ここで実質
的な増速が行われ、これにより例えば１／２というよう
な極めて低い減速比を実現させることになる。When the motor shaft 330 rotates, the input shaft 310 rotates via the coupling 311, and the sun gear 302 spline-coupled to the input shaft 310 rotates at the same speed. When the sun gear 302 rotates, the first planetary gear 304A meshed with the sun gear 302 rotates, and this rotation causes the first planetary gear 3 to rotate.
2nd planetary gear 304B splined with 04A
Rotate integrally with the first planetary gear 304A. As a result, the second planetary gear 304B revolves along the outer periphery of the sun gear 302 while inscribed in the internal gear 306 fixed to the casing 312. In this case, the rotation of the sun gear 302 is received by the first planetary gear 304A having a small number of teeth, and the received rotation is transmitted to the internal gear 306 as the rotation of the second planetary gear 304B having a large number of teeth. Here, a substantial speed increase is carried out, so that an extremely low speed reduction ratio such as 1/2 is realized.
【００８９】第１、第２遊星歯車３０４Ａ、３０４Ｂが
ケーシング３１２に固定された内歯歯車３０６に内接し
ながら太陽歯車３０２の外周に沿って公転すると、この
公転は、前述の中減速比の構成と同様に、支持ピン３１
４を介して一対の遊星枠、即ちキャリア３０８Ａ及び出
力軸フランジ３０８Ｂに伝達される。出力軸フランジ３
２０側に伝達された公転の動力は直接、キャリア３０８
Ａ側に伝達された公転の動力はキャリアピン３４０、出
力軸フランジ３０８Ｂを介してそれぞれ出力軸３２０に
伝達される。When the first and second planetary gears 304A and 304B revolve along the outer circumference of the sun gear 302 while inscribed in the internal gear 306 fixed to the casing 312, this revolution has the above-mentioned middle reduction ratio configuration. Similarly to the support pin 31
4 to the planetary frame, that is, the carrier 308A and the output shaft flange 308B. Output shaft flange 3
The power of revolution transmitted to the 20 side is directly transmitted to the carrier 308.
The revolution power transmitted to the A side is transmitted to the output shaft 320 via the carrier pin 340 and the output shaft flange 308B.
【００９０】この際、キャリア３０８Ａ及び出力軸フラ
ンジ３０８Ｂはそれぞれ独立してケーシングに玉軸受３
１６Ａ、３１６Ｂを介して支持されているため、支持ピ
ン３１４の組付け及び回転精度を極めて高く維持するこ
とができる。又出力軸３２０側からのラジアル方向の負
荷に対しても減速機全体として高い剛性を確保でき、従
って入力軸３１０やその他の部材も精度良く支持するこ
とができる。そのため太陽歯車３０２をフロートさせる
必要がなくなり、（騒音増大の１要因がなくなるため）
それだけ低騒音化できる。この作用は前述した中変速比
群のギヤドモータにおいて得られる作用と基本的に同一
である。更に、この低変速比群のギヤドモータにおいて
も、キャリア３０８Ａ及び出力軸フランジ３０８Ｂはキ
ャリアピン３４０を介して強固に固定・連結されている
ため、両者は必ず同速で回転し、その分支持ピン３１４
に公転軌道接線方向の偏荷重がかかるのが防止される。At this time, the carrier 308A and the output shaft flange 308B are independently provided in the casing of the ball bearing 3.
Since it is supported via 16A and 316B, the assembly and rotation accuracy of the support pin 314 can be kept extremely high. Further, it is possible to secure high rigidity of the reduction gear as a whole even against a load in the radial direction from the output shaft 320 side, so that the input shaft 310 and other members can be accurately supported. Therefore, it is not necessary to float the sun gear 302 (since there is no one factor that increases noise).
The noise can be reduced accordingly. This action is basically the same as the action obtained in the geared motor of the medium speed ratio group described above. Further, also in the geared motor of this low gear ratio group, since the carrier 308A and the output shaft flange 308B are firmly fixed and coupled via the carrier pin 340, both of them always rotate at the same speed, and the support pin 314 is correspondingly rotated.
It is prevented that an eccentric load is applied to the tangential direction of the orbit.
【００９１】又支持ピン３１４は第１、第２遊星歯車３
０４Ａ、３０４Ｂに対して滑り回転自在とされると共
に、キャリア３０８Ａ、出力軸フランジ３０８Ｂに対し
ても（固定ではなく）滑り回転自在とされているため、
その分該支持ピン３１４と第１、第２遊星歯車３０４
Ａ、３０４Ｂとの相対滑り速度は低減される。従って、
支持ピン３１４自体の高い組付け精度と相俟って（騒音
増大の原因となる軸受がなくても）第１、第２遊星歯車
３０４Ａ、３０４Ｂを長期に亘って円滑に回転支持する
ことができる。そのため軸受騒音がなくなり一層の低騒
音化が実現できる上に、部品点数もそれだけ低減でき
る。The support pin 314 is used for the first and second planetary gears 3.
Since it is slidably rotatable with respect to 04A and 304B and is also slidably rotatable (not fixed) with respect to the carrier 308A and the output shaft flange 308B,
Therefore, the support pin 314 and the first and second planetary gears 304
The relative sliding speed with A and 304B is reduced. Therefore,
In combination with the high assembling accuracy of the support pin 314 itself (without a bearing that causes an increase in noise), the first and second planetary gears 304A and 304B can be smoothly rotatably supported for a long period of time. . Therefore, the bearing noise is eliminated and the noise can be further reduced, and the number of parts can be reduced accordingly.
【００９２】最後に、本発明に係るシリーズ中のギヤド
モータの内、高変速比群の変速比を実現するのに使用さ
れる揺動内接噛合式の遊星歯車構造のギヤドモータにつ
いて説明する。Lastly, among the geared motors in the series according to the present invention, the oscillating inner meshing planetary gear structure geared motor used for realizing the gear ratio of the high gear ratio group will be described.
【００９３】図８は、該ギヤドモータの減速機を軸断面
で破断して示した正面図であり、図９はそのIX−IX線に
沿う断面図である。なお、低、中変速比群のギヤドモー
タ、あるいは従来の図１１、図１２と同様な部位には可
能な限り下２桁が同一の符号を付してある。FIG. 8 is a front view showing a reduction gear of the geared motor in axial section, and FIG. 9 is a sectional view taken along the line IX-IX. It should be noted that the geared motors of the low and medium gear ratio groups or the same parts as those of the conventional FIGS. 11 and 12 have the same last two digits as possible.
【００９４】このギヤドモータの減速機は、入力軸（第
１軸）５１０と、該入力軸５１０に設けられた偏心体５
７０Ａ、５７０Ｂと、該偏心体５７０Ａ、５７０Ｂを介
して入力軸５１０に対して偏心可能な状態で取り付けら
れた外歯歯車５７６Ａ、５７６Ｂと、該外歯歯車５７６
Ａ、５７６Ｂが内接噛合する内歯歯車５０６と、外歯歯
車５７６Ａ、５７６Ｂに該外歯歯車５７６Ａ、５７６Ｂ
の自転成分のみを伝達する手段（内ピン５１４、内ピン
孔５８０Ａ、５８０Ｂ等）を介して連結された出力軸
（第２軸）５２０と、を備えた揺動内接噛合式の遊星歯
車構造をその減速部の構造として採用している。This geared motor reducer includes an input shaft (first shaft) 510 and an eccentric body 5 provided on the input shaft 510.
70A, 570B, external gears 576A, 576B attached eccentrically to the input shaft 510 via the eccentric bodies 570A, 570B, and the external gear 576.
A and 576B internally mesh with the internal gear 506, and the external gears 576A and 576B include the external gears 576A and 576B.
Oscillating inner meshing planetary gear structure including an output shaft (second shaft) 520 connected via a means (inner pin 514, inner pin holes 580A, 580B, etc.) for transmitting only the rotation component of Is adopted as the structure of the speed reducer.
【００９５】外歯歯車を２枚設けたのは、各々の偏心の
位相を１８０°ずらすことにより動的バランスを保つと
共に、高減速比（高トルク）に耐える強度を得るためで
ある。The two external gears are provided in order to maintain the dynamic balance by shifting the phase of each eccentricity by 180 ° and to obtain the strength to withstand the high reduction ratio (high torque).
【００９６】前記偏心体５７０Ａ、５７０Ｂは、いわゆ
るＤカットされた入力軸５１０と結合されている。なお
入力軸５１０はカップリング５１１を介してモータＭの
モータ軸５３０と連結されている。The eccentric bodies 570A and 570B are connected to a so-called D-cut input shaft 510. The input shaft 510 is connected to the motor shaft 530 of the motor M via a coupling 511.
【００９７】前記外歯歯車５７０Ａ、５７０Ｂは、それ
ぞれ偏心体５７０Ａ、５７０Ｂの外周に軸受５７４Ａ、
５７４Ｂを介して取付けられている。この外歯歯車５７
６Ａ、５７６Ｂには、内ピン孔５７８Ａ、５７８Ｂが複
数個設けられ、内ピン（支持ピンに相当）５１４が遊嵌
されている。外歯歯車５７６Ａ、５７６Ｂの外周にはト
ロコイド歯形の外歯５７７Ａ、５７７Ｂが設けられてい
る。この外歯５７７Ａ、５７７Ｂはケーシング５１２に
固定された内歯歯車５０６と内接噛合している。内歯歯
車５０６の内歯は具体的には外ピン５８０Ａ、５８０Ｂ
が外ピン穴５８２Ａ、５８２Ｂに滑り係合され、回転し
易く保持された構造とされている。The external gears 570A and 570B have bearings 574A and 574A on the outer circumferences of the eccentric bodies 570A and 570B, respectively.
It is attached via 574B. This external gear 57
6A and 576B are provided with a plurality of inner pin holes 578A and 578B, and inner pins (corresponding to support pins) 514 are loosely fitted therein. Trochoidal external teeth 577A and 577B are provided on the outer circumferences of the external gears 576A and 576B. The external teeth 577A and 577B are internally meshed with the internal gear 506 fixed to the casing 512. The internal teeth of the internal gear 506 are specifically the external pins 580A, 580B.
Is slidably engaged with the outer pin holes 582A and 582B, and is structured so as to be easily rotated.
【００９８】従来の内ピンに相当する支持ピン５１４
は、一対の遊星枠に滑り回転自在に両持ち支持されてい
る。具体的にはこの実施例では入力軸側（図８の右側）
に配置されたキャリア５０８Ａと出力軸５２０に一体的
に成形された出力軸フランジ５０８Ｂが一対の遊星枠を
構成している。キャリア５０８Ａ、出力軸フランジ５０
８Ｂには内ピン保持孔（支持ピン保持孔）５５０、５５
２が形成されており、内ピン５１４はこの内ピン保持孔
５５０、５５２に滑り回転自在に両持ち支持されてい
る。Support pin 514 corresponding to a conventional inner pin
Is supported by a pair of planetary frames so as to be slidably rotatable. Specifically, in this embodiment, the input shaft side (right side of FIG. 8)
The carrier 508A arranged on the output shaft 520 and the output shaft flange 508B integrally formed with the output shaft 520 form a pair of planetary frames. Carrier 508A, output shaft flange 50
8B has inner pin holding holes (support pin holding holes) 550, 55
2 are formed, and the inner pin 514 is supported by the inner pin holding holes 550 and 552 so as to be slidably rotatable.
【００９９】両遊星枠、即ちキャリア５０８Ａ、出力軸
フランジ５０８Ｂは、共にそれぞれ独立してケーシング
５１２に軸受５１６Ａ、５１６Ｂを介して（入力軸５１
０と同軸に）回転自在に支持されている。なお、この軸
受５１６Ａ、５１６Ｂは、内ピン５１４が軸方向に抜け
るのを防止するためのストッパの機能をも果している。Both planetary frames, that is, the carrier 508A and the output shaft flange 508B are independently provided to the casing 512 via bearings 516A and 516B (the input shaft 51
It is rotatably supported (coaxial with 0). The bearings 516A and 516B also function as stoppers for preventing the inner pin 514 from coming off in the axial direction.
【０１００】前記内歯歯車５０６は、ケーシング５１２
に固定されており、入力軸５１０は前記一対の遊星枠、
即ちキャリア５０８Ａ及び出力軸フランジ５０８Ｂに玉
軸受５３６Ａ、５３６Ｂを介して支持されている。前記
キャリア５０８Ａ及び出力軸フランジ５０８Ｂ（一対の
遊星枠）は、（内ピン５１４とは別の部材である）キャ
リアピン５４０によって強固に固定・連結されている。
具体的には、キャリアピン５４０の一端側にはスナップ
リング５４２が嵌め込まれている。又、キャリアピン５
４０の他端側には雌ねじ５４０Ａが形成されている。更
にキャリア５０８Ａ、及び出力軸フランジ５０８Ｂには
キャリアピン孔５４１Ａ、５４１Ｂが形成されている。
キャリアピン５４０は、スペーサ５４４を介在させた状
態でキャリアピン孔５４１Ａ、５４１Ｂに貫通される。
そして、該キャリア５４０の雌ねじ５４０Ａにナット５
４６を螺合・締付けることによりキャリア５０８Ａ、出
力軸フランジ５０８Ｂが連結される。The internal gear 506 has a casing 512.
The input shaft 510 is fixed to the pair of planetary frames,
That is, it is supported by the carrier 508A and the output shaft flange 508B via ball bearings 536A and 536B. The carrier 508A and the output shaft flange 508B (a pair of planetary frames) are firmly fixed and connected by a carrier pin 540 (a member different from the inner pin 514).
Specifically, a snap ring 542 is fitted on one end side of the carrier pin 540. Also, carrier pin 5
A female screw 540A is formed on the other end side of 40. Further, carrier pin holes 541A and 541B are formed in the carrier 508A and the output shaft flange 508B.
The carrier pin 540 penetrates the carrier pin holes 541A and 541B with the spacer 544 interposed.
Then, the nut 5 is attached to the female screw 540A of the carrier 540.
The carrier 508A and the output shaft flange 508B are connected by screwing and tightening 46.
【０１０１】このキャリア５０８Ａ、出力軸フランジ５
０８Ｂの連結・支持構造は前述した低減速比群及び中減
速比群のキャリア３０８Ａ、４０８Ａ及び出力軸フラン
ジ３０８Ｂ、４０８Ｂの連結・支持構造と全く同一であ
り、部材の互換性が確保されている。This carrier 508A, output shaft flange 5
The connecting / supporting structure of 08B is exactly the same as the connecting / supporting structure of the carriers 308A, 408A and the output shaft flanges 308B, 408B of the reduction speed ratio group and the medium reduction ratio group described above, and the compatibility of members is secured. .
【０１０２】又、この実施例では、従来必須とされてい
た内ピンの外周の内ローラを省略してより低コスト化を
図っている。このように従来必須であった内ローラを省
略できたのは、主要減速部が内ピン５１４を含め一対
の軸受５１６Ａ、５１６Ｂによって両持ち支持されてい
るため、極めて剛性が高く、キャリア５０８Ａ、出力軸
フランジ５０８Ｂ、及びキャリアピン５４０の連結を非
常に簡単に且つ高精度に行うこができるため内ピン５１
４を精度良く組込むことができること、又、出力軸５
２０に作用する外部ラジアル荷重を軸受５１６Ｂと、キ
ャリアピン５４０及びキャリア５０８Ａを介して軸受５
１６Ａとで両持ちで受止めることができるため、内ピン
５１４には外部ラジアル荷重が影響せず、その回転が非
常に円滑に行われること、による。Further, in this embodiment, the cost is further reduced by omitting the inner roller on the outer circumference of the inner pin, which has been essential in the past. In this way, the inner roller, which was indispensable in the past, can be omitted because the main speed reducer is supported by the pair of bearings 516A and 516B including the inner pin 514 on both sides, so that the rigidity is extremely high and the carrier 508A and the output power are high. Since the shaft flange 508B and the carrier pin 540 can be connected very easily and highly accurately, the inner pin 51
4 can be assembled with high precision, and the output shaft 5
The external radial load acting on the bearing 20 via the bearing 516B and the carrier pin 540 and the carrier 508A.
Since it can be received by both ends with 16A, the outer radial load does not affect the inner pin 514 and the rotation thereof is very smooth.
【０１０３】なお、内ピン５１４は、その両端が自由支
持されていることから、内ピン孔５７８Ａ、５７８Ｂと
の噛合による荷重を受けたときに弾性変形を生じ易く、
これにより加工、組立て、あるいは分解、再組立に伴な
う誤差を良好に吸収することができる。しかもこの内ピ
ン５１４が弾性変形したとしても、主要減速部の剛性は
内ピン５１４ではなくケーシング５１２に両持ち支持さ
れたキャリア５０８Ａ、キャリアピン５４０、及び出力
軸フランジ５０８Ｂによって確保されるため、極めて安
定性のある運転を継続することができる。Since both ends of the inner pin 514 are freely supported, elastic deformation is likely to occur when a load due to meshing with the inner pin holes 578A and 578B is received.
As a result, it is possible to favorably absorb an error caused by machining, assembling, disassembling, or reassembling. Moreover, even if the inner pin 514 is elastically deformed, the rigidity of the main reduction gear portion is ensured not by the inner pin 514 but by the carrier 508A, the carrier pin 540, and the output shaft flange 508B supported by the casing 512 at both ends, so that the rigidity is extremely high. It is possible to continue stable operation.
【０１０４】次に、この高減速比群のギヤドモータの作
用を説明する。Next, the operation of the geared motor of this high reduction ratio group will be described.
【０１０５】外歯歯車５７６Ａ、５７６Ｂが入力軸５１
０の回転と共に揺動回転し、内歯歯車５０６と外歯歯車
５７６Ａ、５７６Ｂとの噛合によって入力軸５１０の回
転が外歯歯車５７６Ａ、５７６Ｂの減速された回転（自
転）となるのは、従来の公知例とまったく同様である。The external gears 576A and 576B are the input shaft 51.
Conventionally, the rotation of the input shaft 510 becomes a reduced rotation (rotation) of the external gear 576A, 576B due to the meshing of the internal gear 506 and the external gear 576A, 576B with the rotation of 0. This is exactly the same as the known example of.
【０１０６】この外歯歯車５７６Ａ、５７６Ｂの回転
は、内ピン孔５７８Ａ、５７８Ｂと内ピン５１４との隙
間によりその揺動成分が吸収され、自転成分のみが該内
ピン５１４を介してキャリア５０８Ａと出力軸フランジ
５０８Ｂとに伝達される。キャリア５０８Ａ側に伝達さ
れた動力は、キャリアピン５４０を介して出力軸５２０
に伝達される。In the rotation of the external gears 576A and 576B, the swing component is absorbed by the gap between the inner pin holes 578A and 578B and the inner pin 514, and only the rotation component is transmitted to the carrier 508A via the inner pin 514. It is transmitted to the output shaft flange 508B. The power transmitted to the carrier 508A side is transmitted through the carrier pin 540 to the output shaft 520.
Is transmitted to
【０１０７】以上の説明で明らかなように、低減速比群
のギヤドモータ（図１〜図５：符号３００台）、中減速
比群のギヤドモータ（図６及び図７：符号４００台）、
及び高減速比群のギヤドモータ（図８及び図９：符号５
００台）は、それぞれの主要減速部の構造が変形単純遊
星歯車構造、単純遊星歯車構造、あるいは揺動内接噛合
式の遊星歯車構造と異なるが、これらをケーシング３１
２、４１２、５１２にそれぞれ両持ち支持するキャリア
３０８Ａ、４０８Ａ、５０８Ａ及び出力軸フランジ３０
８Ｂ、４０８Ｂ、５０８Ｂ、更にはこれらを連結するキ
ャリアピン３４０、４４０、５４０等の構成については
同一枠番である限り、その構成、大きさが全く同一とさ
れている。従って、出力軸３２０、４２０、５２０を介
して相手部材と連結したり、あるいはケーシング３１
２、４１２、５１２を介してモータ側と連結したりする
のが完全な互換性を保ったまま自由に行うことができ
る。As is clear from the above description, the geared motors of the reduction speed ratio group (FIGS. 1 to 5: 300 units), the geared motors of the medium reduction ratio group (FIGS. 6 and 7: 400 units),
And a geared motor of the high reduction ratio group (see FIGS. 8 and 9: reference numeral 5).
No. 00 unit) is different from the modified simple planetary gear structure, the simple planetary gear structure, or the oscillating inner meshing planetary gear structure in the structure of the main reduction gears, but
Carriers 308A, 408A, 508A and output shaft flange 30 supported on both sides by 2, 412, 512, respectively.
8B, 408B, 508B, and the carrier pins 340, 440, 540, etc. that connect them have the same configuration and size as long as they have the same frame number. Therefore, it is connected to the mating member via the output shafts 320, 420, 520, or the casing 31.
Connection with the motor side via 2, 412, 512 can be freely performed while maintaining complete compatibility.
【０１０８】又、その際に主要減速部が密閉状態でユニ
ット化されているため、相手機械との取付け取外しやギ
ヤドモータの取付け取外し、更にはこれらの保管や移送
を極めて容易に行うことができるものである。Further, at this time, since the main reduction gear unit is unitized in a hermetically sealed state, the attachment / detachment to / from the mating machine, the geared motor / detachment, and the storage and transfer thereof can be performed very easily. Is.
【０１０９】しかも、低減速比群、中減速比群において
は、変形単純遊星歯車構造、あるいは単純遊星歯車構造
を採用しながら、騒音増大の要因となる太陽歯車のフロ
ート構造や遊星歯車の軸受を省略することに成功してい
るため、低騒音化が実現でき、揺動内接噛合式の遊星歯
車構造の高減速比群と単一のシリーズ中において違和感
なく共存できるようになっている。Further, in the reduction speed ratio group and the medium reduction ratio group, while adopting the modified simple planetary gear structure or the simple planetary gear structure, the float structure of the sun gear and the bearings of the planetary gears which cause a noise increase are adopted. Since it has been successfully omitted, noise reduction can be realized, and the high reduction ratio group of the oscillating inner meshing planetary gear structure can coexist in a single series without any discomfort.
【０１１０】[0110]
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
変速比１／２〜１／１００、あるいはこれよりも広い範
囲に亘る変速比を低騒音、高剛性、且つ高耐久性の統一
された技術設計に基づく単一のシリーズ内で得ることが
でき、しかも、各変速部が両持ち支持された上で密閉状
態でユニット化させているため、前述した広範囲の任意
の変速比において、種々の大きさ及び種々の種類のモー
タ及び相手機械に任意に且つ容易に組合わせることがで
きるという優れた効果が得られる。As described above, according to the present invention,
A gear ratio of 1/2 to 1/100 or a wider range can be obtained within a single series based on a unified technical design of low noise, high rigidity and high durability, Moreover, since each transmission unit is supported by both ends and is unitized in a hermetically sealed state, in a wide range of arbitrary transmission ratios described above, various sizes and types of motors and other machines can be arbitrarily and The excellent effect that they can be easily combined is obtained.
【図１】本発明が適用されたシリーズにおける低減速比
群のギヤドモータの、減速部を軸断面で破断して示した
正面図FIG. 1 is a front view of a geared motor of a reduction speed ratio group in a series to which the present invention has been applied, showing a reduction gear section cut along an axial cross section.
【図２】上記ギヤドモータの第１遊星歯車の正面図FIG. 2 is a front view of a first planetary gear of the geared motor.
【図３】同じく第１遊星歯車の側面図[Fig. 3] Similarly, a side view of the first planetary gear.
【図４】上記ギヤドモータの第２遊星歯車の正面図FIG. 4 is a front view of a second planetary gear of the geared motor.
【図５】同じく第２遊星歯車の側面図[FIG. 5] Similarly, a side view of the second planetary gear.
【図６】本発明が適用されたシリーズにおける中減速比
群のギヤドモータの、減速部を軸断面で破断して示した
正面図FIG. 6 is a front view of a geared motor of a middle reduction ratio group in a series to which the present invention is applied, showing a reduction unit in a cross section in a shaft section.
【図７】図６のVII −VII 線に沿う断面図FIG. 7 is a sectional view taken along line VII-VII of FIG.
【図８】本発明が適用されたシリーズにおける高減速比
群のギヤドモータの、減速部を軸断面で破断して示した
正面図FIG. 8 is a front view of a geared motor of a high reduction ratio group in a series to which the present invention is applied, showing a reduction gear section cut along an axial cross section.
【図９】図８のIX−IX線に沿う断面図9 is a sectional view taken along line IX-IX in FIG.
【図１０】従来の単純遊星歯車構造の減速機を備えたギ
ヤドモータの、減速部を軸断面で破断して示した正面図FIG. 10 is a front view of a geared motor equipped with a speed reducer having a conventional simple planetary gear structure, with a speed reducer section cut away in an axial cross section.
【図１１】従来の揺動内接噛合式遊星歯車構造の減速機
を備えたギヤドモータの、減速部を軸断面で破断して示
した正面図FIG. 11 is a front view of a geared motor equipped with a conventional oscillating inscribed meshing planetary gear structure speed reducer, showing a speed reducer section cut along an axial cross section.
【図１２】図１１のXII −XII 線に沿う断面図FIG. 12 is a sectional view taken along line XII-XII in FIG.
３１０、４１０、５１０…入力軸 ３２０、４２０、５２０…出力軸 ３１４、４１４…支持ピン ５１４…内ピン（支持ピン） ３０６、４０６、５０６…内歯歯車 ３１２、４１２、５１２…ケーシング ３０８Ａ、４０８Ａ、５０８Ａ…キャリア（遊星枠） ３０８Ｂ、４０８Ｂ、５０８Ｂ…出力軸フランジ部（遊
星枠） ３１６Ａ、３１６Ｂ、４１６Ａ、４１６Ｂ、５１６Ａ、
５１６Ｂ…軸受 ３４０、４４０、５４０…キャリアピン ３０２、４０２…太陽歯車 ４０４…遊星歯車 ３０４Ａ…第１遊星歯車 ３０４Ｂ…第２遊星歯車 ５７６Ａ、５７６Ｂ…外歯歯車310, 410, 510 ... Input shaft 320, 420, 520 ... Output shaft 314, 414 ... Support pin 514 ... Inner pin (support pin) 306, 406, 506 ... Internal gear 312, 412, 512 ... Casing 308A, 408A, 508A ... Carrier (planetary frame) 308B, 408B, 508B ... Output shaft flange part (planetary frame) 316A, 316B, 416A, 416B, 516A,
516B ... Bearings 340, 440, 540 ... Carrier pins 302, 402 ... Sun gear 404 ... Planet gear 304A ... First planet gear 304B ... Second planet gear 576A, 576B ... External gear
Claims (3)
数のギヤドモータから構成され、相手機械に対する取合
寸法が同一という条件の下で複数の変速比を選択可能と
したギヤドモータのシリーズにおいて、 高変速比群を構成するギヤドモータは、前記変速機の変
速構造が、太陽歯車と、該太陽歯車と外接噛合する遊星
歯車と、該遊星歯車が内接噛合する内歯歯車とを備えた
単純遊星歯車構造とされ、 低変速比群を構成するギヤドモータは、前記変速機の変
速構造が、太陽歯車と、該太陽歯車と外接噛合する第１
遊星歯車と、該第１遊星歯車と一体回転すると共に該第
１遊星歯車よりも歯数が多く設定された第２遊星歯車
と、該第２遊星歯車と内接噛合する内歯歯車と、を備え
た変形単純遊星歯車構造とされ、且つ、 前記高変速比群を構成するギヤドモータの変速機及び前
記低変速比群を構成するギヤドモータの変速機とも、そ
れぞれの主要変速部が密閉可能に両持ち支持されている
ことを特徴とするギヤドモータのシリーズ。Claims: 1. A geared motor series comprising a plurality of geared motors each of which is formed by combining various motors and transmissions, wherein a plurality of gear ratios can be selected under the condition that the mating dimensions of the counterpart machine are the same. A geared motor that constitutes a gear ratio group includes a simple planetary gear in which the speed change structure of the transmission includes a sun gear, a planetary gear that externally meshes with the sun gear, and an internal gear that internally meshes with the planetary gear. In the geared motor having a structure of a low speed ratio, the speed change structure of the transmission includes a sun gear and a first gear that is externally meshed with the sun gear.
A planetary gear, a second planetary gear that rotates integrally with the first planetary gear and has a larger number of teeth than the first planetary gear, and an internal gear that internally meshes with the second planetary gear. Both the transmissions of the geared motors having the modified simple planetary gear structure and the transmissions of the geared motors constituting the high gear ratio group and the transmissions of the geared motors constituting the low gear ratio group have both main transmission parts hermetically sealed. A series of geared motors characterized by being supported.
が、 前記遊星歯車の軸方向両側に配置されると共に、該遊星
歯車を支持する支持ピンを滑り回転自在に両持ち支持す
る一対の遊星枠と、 該一対の遊星枠をそれぞれ独立して前記太陽歯車と同軸
に、且つ回転自在にケーシングに支持する軸受と、を備
え、一方、 前記低変速比群を構成するギヤドモータは、前記変速機
が、 前記第１、第２遊星歯車の軸方向両側に配置されると共
に、該第１、第２遊星歯車を支持する支持ピンを滑り回
転自在に両持ち支持する一対の遊星枠と、 該一対の遊星枠をそれぞれ独立して前記太陽歯車と同軸
に、且つ回転自在にケーシングに支持する軸受と、を備
え、且つ、 いずれの変速比群の変速機とも、それぞれの前記一対の
遊星枠及び前記軸受により、それぞれの前記主要変速部
が密閉可能に両持ち支持される構成が実現されているこ
とを特徴とするギヤドモータのシリーズ。2. The geared motor constituting the high gear ratio group according to claim 1, wherein the transmission is arranged on both axial sides of the planetary gear, and a supporting pin supporting the planetary gear is slid and rotated. A pair of planetary frames that are freely supported on both sides, and a bearing that independently supports the pair of planetary frames in the casing coaxially with the sun gear and rotatably, while the low gear ratio group is provided. In the geared motor constituting the above, the transmission is arranged on both sides in the axial direction of the first and second planetary gears, and support pins for supporting the first and second planetary gears are supported by both ends so as to be slidably rotatable. A pair of planetary frames, and a bearing that independently supports the pair of planetary frames coaxially with the sun gear and rotatably supported by a casing, and a transmission of any gear ratio group, Each said pair 2. A series of geared motors, wherein the planetary frame and the bearings realize a configuration in which each of the main transmission parts is supported by both ends in a sealable manner.
数のギヤドモータから構成され、相手機械に対する取合
寸法が同一という条件の下で複数の変速比を選択可能と
したギヤドモータのシリーズにおいて、 高変速比群を構成するギヤドモータは、前記変速機の変
速構造が、第１軸と、該第１軸に設けられた偏心体と、
該偏心体を介して第１軸に対して偏心回転可能な状態で
取付けられた外歯歯車と、該外歯歯車が内接噛合する内
歯歯車と、前記外歯歯車に該外歯歯車の自転成分のみを
伝達する手段を介して連結された第２軸と、を備えた１
段形の揺動内接噛合式の遊星歯車構造とされ、 中変速比群を構成するギヤドモータは、前記変速機の変
速構造が、太陽歯車と、該太陽歯車と外接噛合する遊星
歯車と、該遊星歯車が内接噛合する内歯歯車とを備えた
１段形の単純遊星歯車構造とされ、 低変速比群を構成するギヤドモータは、前記変速機の変
速構造が、太陽歯車と、該太陽歯車と外接噛合する第１
遊星歯車と、該第１遊星歯車と一体回転すると共に該第
１遊星歯車よりも歯数が多く設定された第２遊星歯車
と、該第２遊星歯車と内接噛合する内歯歯車と、を備え
た変形単純遊星歯車構造とされ、且つ、 前記高変速比群を構成するギヤドモータの変速機、前記
中変速比群を構成するギヤドモータの変速機、及び前記
低変速比群を構成するギヤドモータの変速機のいずれも
が、それぞれの主要変速部が密閉可能に両持ち支持され
ていることを特徴とするギヤドモータのシリーズ。3. A series of geared motors comprising a plurality of geared motors formed by combining various types of motors and transmissions, wherein a plurality of gear ratios can be selected under the condition that the mating dimensions for the counterpart machine are the same. In a geared motor that constitutes a gear ratio group, a gear shifting structure of the transmission has a first shaft, an eccentric body provided on the first shaft,
An external gear mounted in an eccentrically rotatable state with respect to the first shaft via the eccentric body, an internal gear with which the external gear internally meshes, and the external gear with the external gear. A second shaft connected via a means for transmitting only a rotation component,
In a geared motor having a stepped oscillating inscribed meshing planetary gear structure and forming a medium speed ratio group, the transmission structure of the transmission includes a sun gear, a planetary gear externally meshed with the sun gear, and A geared motor having a single-stage simple planetary gear structure including an internal gear in which a planetary gear meshes internally, and a geared motor that constitutes a low transmission ratio group has a transmission structure in which the transmission has a sun gear and the sun gear. First circumscribed with
A planetary gear, a second planetary gear that rotates integrally with the first planetary gear and has a larger number of teeth than the first planetary gear, and an internal gear that internally meshes with the second planetary gear. A modified simple planetary gear structure having the above, and a geared motor transmission that constitutes the high speed ratio group, a geared motor transmission that constitutes the medium speed ratio group, and a shift of the geared motor that constitutes the low speed ratio group. A series of geared motors characterized in that each of the machines is supported on both sides so that each main transmission part can be sealed.
Priority Applications (7)
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Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100407006B1 (en) * | 2000-04-06 | 2003-11-28 | 스미도모쥬기가이고교 가부시키가이샤 | Belt-type door opening and closing drive apparatus |
| JP2007045385A (en) * | 2005-07-13 | 2007-02-22 | Kanzaki Kokyukoki Mfg Co Ltd | Wheel motor device |
| JP2008304019A (en) * | 2007-06-08 | 2008-12-18 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | Eccentrically oscillating speed reducer |
| JP2009257493A (en) * | 2008-04-17 | 2009-11-05 | Ntn Corp | Cycloid reduction gear and in-wheel motor drive unit |
| JP2016194324A (en) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | 住友重機械工業株式会社 | Gear device |
| CN106246835A (en) * | 2016-09-29 | 2016-12-21 | 徐西玲 | A kind of many grades of gears of coaxial line Gear Planet Transmission |
| JP2018080810A (en) * | 2016-11-18 | 2018-05-24 | 裕行 荒木 | Air tight coupling type simple speed-change gear |
| WO2018168764A1 (en) * | 2017-03-15 | 2018-09-20 | 株式会社ニッセイ | Differential reduction gear |
| JP2021139380A (en) * | 2020-03-02 | 2021-09-16 | 住友重機械工業株式会社 | Wheel driving device |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003287155A (en) * | 2002-03-29 | 2003-10-10 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | Series of valve driving devices |
-
1994
- 1994-09-01 JP JP6208594A patent/JP3034766B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100407006B1 (en) * | 2000-04-06 | 2003-11-28 | 스미도모쥬기가이고교 가부시키가이샤 | Belt-type door opening and closing drive apparatus |
| JP2007045385A (en) * | 2005-07-13 | 2007-02-22 | Kanzaki Kokyukoki Mfg Co Ltd | Wheel motor device |
| JP2008304019A (en) * | 2007-06-08 | 2008-12-18 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | Eccentrically oscillating speed reducer |
| JP2009257493A (en) * | 2008-04-17 | 2009-11-05 | Ntn Corp | Cycloid reduction gear and in-wheel motor drive unit |
| JP2016194324A (en) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | 住友重機械工業株式会社 | Gear device |
| CN106246835A (en) * | 2016-09-29 | 2016-12-21 | 徐西玲 | A kind of many grades of gears of coaxial line Gear Planet Transmission |
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