JPH0849812A - 燃焼炉とその低ＮＯｘ燃焼方法 - Google Patents
燃焼炉とその低ＮＯｘ燃焼方法Info
- Publication number
- JPH0849812A JPH0849812A JP6204574A JP20457494A JPH0849812A JP H0849812 A JPH0849812 A JP H0849812A JP 6204574 A JP6204574 A JP 6204574A JP 20457494 A JP20457494 A JP 20457494A JP H0849812 A JPH0849812 A JP H0849812A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion
- furnace
- fuel
- air
- supply port
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、従来技術の有するこのような問題
点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところ
は、高温の燃焼用空気が供給される燃焼炉においてＮＯ
ｘの発生を低減する燃焼炉及びその低ＮＯｘ燃焼方法を
提供しようとするものである。 【構成】 本発明は、蓄熱燃焼において燃焼用空気供給
口１と燃料供給口２とを距離Ｌだけ離すと共に、前記空
気５噴流と燃料６噴流が異なる方向に噴射されるように
双方の供給口間に噴出角度αを持たせた燃焼炉１０を用
いて、７００℃以上の高温燃焼用空気５と燃料６を、そ
れぞれの噴流の主流部が重ならないように炉１０内に噴
射して燃料６と空気５の混合を抑制し、また、燃焼域へ
の排ガスの巻き込みによる緩慢な燃焼状態を維持する燃
焼炉及び低ＮＯｘ燃焼方法である。前記燃料の噴出速度
は６０ｍ／ｓｅｃ以上であることが望ましい。
点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところ
は、高温の燃焼用空気が供給される燃焼炉においてＮＯ
ｘの発生を低減する燃焼炉及びその低ＮＯｘ燃焼方法を
提供しようとするものである。 【構成】 本発明は、蓄熱燃焼において燃焼用空気供給
口１と燃料供給口２とを距離Ｌだけ離すと共に、前記空
気５噴流と燃料６噴流が異なる方向に噴射されるように
双方の供給口間に噴出角度αを持たせた燃焼炉１０を用
いて、７００℃以上の高温燃焼用空気５と燃料６を、そ
れぞれの噴流の主流部が重ならないように炉１０内に噴
射して燃料６と空気５の混合を抑制し、また、燃焼域へ
の排ガスの巻き込みによる緩慢な燃焼状態を維持する燃
焼炉及び低ＮＯｘ燃焼方法である。前記燃料の噴出速度
は６０ｍ／ｓｅｃ以上であることが望ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種工業炉及びボイラ
の燃焼に伴う窒素酸化物（以下ＮＯｘという）の生成量
の抑制のための低ＮＯｘ燃焼方法に係わり、特にセラミ
ックス等の蓄熱体を用いた顕熱回収装置によって１００
０℃以上の高温まで予熱した高温燃焼用空気を使用する
燃焼炉における低ＮＯｘ燃焼方法に関する。
の燃焼に伴う窒素酸化物（以下ＮＯｘという）の生成量
の抑制のための低ＮＯｘ燃焼方法に係わり、特にセラミ
ックス等の蓄熱体を用いた顕熱回収装置によって１００
０℃以上の高温まで予熱した高温燃焼用空気を使用する
燃焼炉における低ＮＯｘ燃焼方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】燃焼炉における多量のＮＯｘの発生は、
高い酸素濃度、そして、急速な高温燃焼に起因すること
が大きい。しかし、従来一般の燃焼においては、主とし
て燃焼効率の向上等の観点から、火炎の短炎化が図られ
ており、火炎を短炎化するには、燃焼用空気と燃料とを
早期に混合均一化し、急速な燃焼を行わせることが必要
である。このような急速燃焼のもとでは、火炎温度は高
くなり、且つ、炉内高温域も広がり、加えて燃焼帯にお
ける局所酸素濃度が増大する。その結果、多量のＮＯｘ
が生成されてしまい、燃焼効率と公害との両者間のジレ
ンマに悩まされているという問題を有していた。
高い酸素濃度、そして、急速な高温燃焼に起因すること
が大きい。しかし、従来一般の燃焼においては、主とし
て燃焼効率の向上等の観点から、火炎の短炎化が図られ
ており、火炎を短炎化するには、燃焼用空気と燃料とを
早期に混合均一化し、急速な燃焼を行わせることが必要
である。このような急速燃焼のもとでは、火炎温度は高
くなり、且つ、炉内高温域も広がり、加えて燃焼帯にお
ける局所酸素濃度が増大する。その結果、多量のＮＯｘ
が生成されてしまい、燃焼効率と公害との両者間のジレ
ンマに悩まされているという問題を有していた。
【０００３】そこで、図４に示すような低ＮＯｘ燃焼方
法が提案されている。図４に示す燃焼方法は、特開平１
−３００１０３号公報に掲載されているものである。図
４（ａ）において、燃焼用空気供給口５１と燃料供給口
５２とが距離Ｌ２だけ離されて炉壁５０に設けられてい
る。そして、前記燃焼用空気供給口５１と周囲炉内壁５
０とが炉内再循環流を形成するのに十分な距離Ｌ３だけ
離されている。
法が提案されている。図４に示す燃焼方法は、特開平１
−３００１０３号公報に掲載されているものである。図
４（ａ）において、燃焼用空気供給口５１と燃料供給口
５２とが距離Ｌ２だけ離されて炉壁５０に設けられてい
る。そして、前記燃焼用空気供給口５１と周囲炉内壁５
０とが炉内再循環流を形成するのに十分な距離Ｌ３だけ
離されている。
【０００４】このような構造の燃焼炉５０における燃焼
方法は、それぞれの供給口５１、５２から炉内へ噴射さ
れた空気と燃料の混合が悪く、それぞれ炉内の高温排ガ
スと混合した後、図２中Ｄで混合されるので、酸素濃度
が低い場での燃焼となり、ＮＯｘが低減される。また、
前記燃焼用空気供給口５１と周囲炉内壁５０との間で炉
内再循環流を形成して炉内を燃焼させる。
方法は、それぞれの供給口５１、５２から炉内へ噴射さ
れた空気と燃料の混合が悪く、それぞれ炉内の高温排ガ
スと混合した後、図２中Ｄで混合されるので、酸素濃度
が低い場での燃焼となり、ＮＯｘが低減される。また、
前記燃焼用空気供給口５１と周囲炉内壁５０との間で炉
内再循環流を形成して炉内を燃焼させる。
【０００５】一方、この燃焼方法では燃焼炉の温度が低
い場合にはＣＯやすすが発生し、火炎安定性に欠ける。
そこで、炉５０内の温度が燃料の着火温度、例えば、７
５０℃以下の低温時には、燃焼用空気供給口５１内に設
けられたサブ燃料供給口５３から燃料を噴出させ、燃焼
用空気と燃料とを早期に混合均一化し、急速な燃焼を行
わせる。燃料の着火温度、例えば、７５０℃以上に達す
ると、燃料供給口５２からの燃料供給に切り換える。
尚、図４（ｂ）は、Ｂ−Ｂ線断面図である。
い場合にはＣＯやすすが発生し、火炎安定性に欠ける。
そこで、炉５０内の温度が燃料の着火温度、例えば、７
５０℃以下の低温時には、燃焼用空気供給口５１内に設
けられたサブ燃料供給口５３から燃料を噴出させ、燃焼
用空気と燃料とを早期に混合均一化し、急速な燃焼を行
わせる。燃料の着火温度、例えば、７５０℃以上に達す
ると、燃料供給口５２からの燃料供給に切り換える。
尚、図４（ｂ）は、Ｂ−Ｂ線断面図である。
【０００６】ところで、燃焼用空気は炉内に噴射される
前に、燃焼効率向上の観点から排ガス顕熱回収装置によ
って予熱される。従来の顕熱回収装置は、熱交換器等に
よるもので、その予熱温度は炉内温度が１３００℃であ
る場合、せいぜい４００℃〜６００℃程度であった。と
ころが、最近の蓄熱性の良いセラミックス等を用いた蓄
熱燃焼（リジェネレイティブ）バーナ等の顕熱回収装置
は、予熱空気温度を１０００℃以上まで昇温する。
前に、燃焼効率向上の観点から排ガス顕熱回収装置によ
って予熱される。従来の顕熱回収装置は、熱交換器等に
よるもので、その予熱温度は炉内温度が１３００℃であ
る場合、せいぜい４００℃〜６００℃程度であった。と
ころが、最近の蓄熱性の良いセラミックス等を用いた蓄
熱燃焼（リジェネレイティブ）バーナ等の顕熱回収装置
は、予熱空気温度を１０００℃以上まで昇温する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従って、燃焼用空気
が、炉内に噴射される時には既に１０００℃以上の高温
であるため、炉内温度が下がらず燃焼効率が低下しない
ものの上記従来のような燃焼方法では、高温の燃焼用空
気と燃料が炉内で燃焼反応すると、更に高温になり、多
量のＮＯｘが発生してしまうという問題が生じる。燃焼
用空気供給口５１と燃料供給口５２との距離Ｌ２を更に
大きく離して混合を抑制することも考えられるが、炉全
体が大きくなってしまう。また、図４に示す燃焼炉では
燃料供給孔５２が炉壁に設けられているためには大がか
りな工事を必要とする。
が、炉内に噴射される時には既に１０００℃以上の高温
であるため、炉内温度が下がらず燃焼効率が低下しない
ものの上記従来のような燃焼方法では、高温の燃焼用空
気と燃料が炉内で燃焼反応すると、更に高温になり、多
量のＮＯｘが発生してしまうという問題が生じる。燃焼
用空気供給口５１と燃料供給口５２との距離Ｌ２を更に
大きく離して混合を抑制することも考えられるが、炉全
体が大きくなってしまう。また、図４に示す燃焼炉では
燃料供給孔５２が炉壁に設けられているためには大がか
りな工事を必要とする。
【０００８】本発明は、従来技術の有するこのような問
題点に鑑みてなされたものであり、その目的とするとこ
ろは、高温の燃焼用空気が供給される蓄熱燃焼において
ＮＯｘの発生を低減する燃焼炉及びその低ＮＯｘ燃焼方
法を提供しようとするものである。
題点に鑑みてなされたものであり、その目的とするとこ
ろは、高温の燃焼用空気が供給される蓄熱燃焼において
ＮＯｘの発生を低減する燃焼炉及びその低ＮＯｘ燃焼方
法を提供しようとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、蓄熱燃焼において高温燃焼用空気と燃料
とを炉内に噴射供給する燃焼用空気供給口と燃料供給口
とを離すと共に、前記空気噴流軸と燃料噴流軸が異なる
方向に噴射されるように双方の供給口間に噴出角度を持
たせた燃焼炉である。
に、本発明は、蓄熱燃焼において高温燃焼用空気と燃料
とを炉内に噴射供給する燃焼用空気供給口と燃料供給口
とを離すと共に、前記空気噴流軸と燃料噴流軸が異なる
方向に噴射されるように双方の供給口間に噴出角度を持
たせた燃焼炉である。
【００１０】また、７００℃以上の高温燃焼用空気と燃
料を炉内に噴射する際に、それぞれの噴流の主流部が重
ならないように前記高温燃焼用空気と燃料を炉内に噴射
し、燃料と空気の混合を抑制しながら炉内の排ガス自己
循環により、緩慢な燃焼状態を維持する低ＮＯｘ燃焼方
法である。前記燃料の噴出速度は６０ｍ／ｓｅｃ以上で
あることが望ましい。
料を炉内に噴射する際に、それぞれの噴流の主流部が重
ならないように前記高温燃焼用空気と燃料を炉内に噴射
し、燃料と空気の混合を抑制しながら炉内の排ガス自己
循環により、緩慢な燃焼状態を維持する低ＮＯｘ燃焼方
法である。前記燃料の噴出速度は６０ｍ／ｓｅｃ以上で
あることが望ましい。
【００１１】
【作用】顕熱回収装置の向上に伴い、炉内温度は、一
旦、燃料着火温度にまで上がると、燃焼用空気の供給等
よっては余り下がらず、略定常的に燃料着火温度以上を
保ち続ける。そこへ、高温燃焼用空気と燃料のそれぞれ
の噴流の主流部が重ならないように炉内噴射すると、そ
れぞれの噴流がそれぞれに炉内排ガスを巻き込みながら
低い酸素濃度で燃焼する。この燃焼は、燃焼用空気と燃
料とが直接混合して燃焼するよりも緩慢な燃焼で、急速
に高温にならない。そして、酸素濃度も低いためＮＯｘ
の発生が少なくなる。
旦、燃料着火温度にまで上がると、燃焼用空気の供給等
よっては余り下がらず、略定常的に燃料着火温度以上を
保ち続ける。そこへ、高温燃焼用空気と燃料のそれぞれ
の噴流の主流部が重ならないように炉内噴射すると、そ
れぞれの噴流がそれぞれに炉内排ガスを巻き込みながら
低い酸素濃度で燃焼する。この燃焼は、燃焼用空気と燃
料とが直接混合して燃焼するよりも緩慢な燃焼で、急速
に高温にならない。そして、酸素濃度も低いためＮＯｘ
の発生が少なくなる。
【００１２】そして、前記燃料の噴出速度は６０ｍ／ｓ
ｅｃ以上であると、炉内に輝炎の火炎が延び、放射によ
る加熱率も大きくなる。炉内の加熱性も向上する。燃料
の噴射する方向で空気流のある方と反対側での燃料の熱
分解による還元反応で、脱硝反応も進む。
ｅｃ以上であると、炉内に輝炎の火炎が延び、放射によ
る加熱率も大きくなる。炉内の加熱性も向上する。燃料
の噴射する方向で空気流のある方と反対側での燃料の熱
分解による還元反応で、脱硝反応も進む。
【００１３】
【実施例】次に、図面を参照しつつ本発明を説明する。
図１（ｂ）は本発明の燃焼に用いられる燃焼炉１０の一
具体例を示す断面概要図である。図１（ａ）は図１
（ｂ）のＡ−Ａ線断面図であり、図２は図１（ｂ）のＣ
−Ｃ線断面図である。
図１（ｂ）は本発明の燃焼に用いられる燃焼炉１０の一
具体例を示す断面概要図である。図１（ａ）は図１
（ｂ）のＡ−Ａ線断面図であり、図２は図１（ｂ）のＣ
−Ｃ線断面図である。
【００１４】図１（ｂ）において、バーナタイル８に、
燃焼用空気供給口１と燃料供給口２とが距離Ｌだけ離さ
れ、一体形で設けられ、このＬは空気噴流と燃料噴流の
主流がバーナ近傍で重ならないように噴射するのに必要
最小限の長さで良く、噴射角度にもよるがＬ／Ｄ＝１〜
２で十分である。ここで、Ｄは空気噴射口の径である。
また、バーナタイル８の燃焼用空気供給口１と燃料供給
口２とが炉１０内壁に面一に合わされている。これは、
噴流の運動量によって炉内の高温排ガスを巻き込み、燃
焼帯への自己排ガス循環を有効に行うものである。燃焼
用空気供給口１は水平に真っ直ぐ、燃料供給口２の先端
は角度αだけ水平から傾いており、燃焼用空気５と燃料
６を異なる向きに炉内に噴射するようになっている。角
度αは、約５〜４５°の範囲で選択する。最も好ましく
は約１５°である。
燃焼用空気供給口１と燃料供給口２とが距離Ｌだけ離さ
れ、一体形で設けられ、このＬは空気噴流と燃料噴流の
主流がバーナ近傍で重ならないように噴射するのに必要
最小限の長さで良く、噴射角度にもよるがＬ／Ｄ＝１〜
２で十分である。ここで、Ｄは空気噴射口の径である。
また、バーナタイル８の燃焼用空気供給口１と燃料供給
口２とが炉１０内壁に面一に合わされている。これは、
噴流の運動量によって炉内の高温排ガスを巻き込み、燃
焼帯への自己排ガス循環を有効に行うものである。燃焼
用空気供給口１は水平に真っ直ぐ、燃料供給口２の先端
は角度αだけ水平から傾いており、燃焼用空気５と燃料
６を異なる向きに炉内に噴射するようになっている。角
度αは、約５〜４５°の範囲で選択する。最も好ましく
は約１５°である。
【００１５】バーナタイル８の燃焼用空気供給口１の下
方に顕熱回収装置のセラミックス等の蓄熱体４が設けら
れている。顕熱回収装置は、蓄熱体４によって、高温の
燃焼排ガスからは熱を吸収して出入口９から排出し、出
入口９から供給された空気へは熱を供給する。燃焼用空
気供給口１を通る空気は顕熱回収装置によって１０００
℃以上まで昇温される。燃焼用空気供給口１の中心の図
左方延長上には更に、サブ燃料供給口３が設けられてお
り、炉１０内の温度が４００℃以下の低温時に安全対策
上から燃料を噴出させ、燃焼用空気と燃料とを早期に混
合均一化し、安定な燃焼を行わせる炉をウォーミングア
ップさせるためのものである。
方に顕熱回収装置のセラミックス等の蓄熱体４が設けら
れている。顕熱回収装置は、蓄熱体４によって、高温の
燃焼排ガスからは熱を吸収して出入口９から排出し、出
入口９から供給された空気へは熱を供給する。燃焼用空
気供給口１を通る空気は顕熱回収装置によって１０００
℃以上まで昇温される。燃焼用空気供給口１の中心の図
左方延長上には更に、サブ燃料供給口３が設けられてお
り、炉１０内の温度が４００℃以下の低温時に安全対策
上から燃料を噴出させ、燃焼用空気と燃料とを早期に混
合均一化し、安定な燃焼を行わせる炉をウォーミングア
ップさせるためのものである。
【００１６】燃焼炉１０には、図１（ａ）に示すよう
に、上記のようなバーナタイル８が一対設けられ、これ
らに対向する側の炉壁中央に補助煙道７が設けられてい
る。この補助煙道７は、一対のバーナタイル８から供給
される空気５及び燃料６の燃焼排ガスを対面側へ引き込
むようにして、炉内全体に行き渡らせる働きがある。
尚、一対のバーナ部８は任意に交番運転する。
に、上記のようなバーナタイル８が一対設けられ、これ
らに対向する側の炉壁中央に補助煙道７が設けられてい
る。この補助煙道７は、一対のバーナタイル８から供給
される空気５及び燃料６の燃焼排ガスを対面側へ引き込
むようにして、炉内全体に行き渡らせる働きがある。
尚、一対のバーナ部８は任意に交番運転する。
【００１７】このような構造の燃焼炉１０の運転を説明
する。運転開始時の炉内温度が、４００℃以下の低温時
には、サブ燃料供給口３から燃料を噴出させ、燃焼用空
気と燃料とを早期に混合均一化し、急速な燃焼を行わせ
る。そして、４００℃以上に達すると、燃料供給口２か
らの燃料も供給する。その後のサブ燃料供給口３からの
燃料供給は、炉の使用方法によって異なるが所定温度ま
で同時併用したり、炉内温度が所定温度よりも下がり、
急速な燃焼を行わせて炉内温度を上昇させる必要がある
時にだけ補充的に供給することとなる。
する。運転開始時の炉内温度が、４００℃以下の低温時
には、サブ燃料供給口３から燃料を噴出させ、燃焼用空
気と燃料とを早期に混合均一化し、急速な燃焼を行わせ
る。そして、４００℃以上に達すると、燃料供給口２か
らの燃料も供給する。その後のサブ燃料供給口３からの
燃料供給は、炉の使用方法によって異なるが所定温度ま
で同時併用したり、炉内温度が所定温度よりも下がり、
急速な燃焼を行わせて炉内温度を上昇させる必要がある
時にだけ補充的に供給することとなる。
【００１８】このような構造の燃焼炉１０の低ＮＯｘ燃
焼方法においては、炉内温度が１３００℃である場合、
燃料６と顕熱回収装置によって１０００℃以上まで昇温
された高温の燃焼用空気５とが、それぞれの噴流の主流
部が重ならないように供給口１、２から炉内へ噴射され
る。すると、それぞれの噴流がそれぞれに炉内排ガスを
巻き込みながら順次混合して燃焼する。その燃焼は、燃
焼用空気５と燃料６とが直接混合して燃焼するよりも緩
慢な燃焼で、局所的な高温部をもたない。そして、酸素
濃度も低いためＮＯｘの発生が少なくなる。その結果、
高温の燃焼用空気が供給される燃焼効率の良い燃焼炉に
おいてＮＯｘ発生を充分に低減する。
焼方法においては、炉内温度が１３００℃である場合、
燃料６と顕熱回収装置によって１０００℃以上まで昇温
された高温の燃焼用空気５とが、それぞれの噴流の主流
部が重ならないように供給口１、２から炉内へ噴射され
る。すると、それぞれの噴流がそれぞれに炉内排ガスを
巻き込みながら順次混合して燃焼する。その燃焼は、燃
焼用空気５と燃料６とが直接混合して燃焼するよりも緩
慢な燃焼で、局所的な高温部をもたない。そして、酸素
濃度も低いためＮＯｘの発生が少なくなる。その結果、
高温の燃焼用空気が供給される燃焼効率の良い燃焼炉に
おいてＮＯｘ発生を充分に低減する。
【００１９】この時、燃料と燃焼用空気の流速比を０．
３以上、とりわけ約０．５〜２にしておくと燃料と燃焼
用空気との混合が抑制され、それぞれの噴流がそれぞれ
に炉内排ガスを巻き込みながら燃焼することを促進す
る。また、それぞれの噴流と炉内排ガスとの混合をよく
するためには火炎の長さが炉径の半分以上になるように
噴出速度６０ｍ／ｓｅｃ以上で噴射するとよい。尚、噴
出速度が余りに速い場合は、炉内の排ガスと混合しても
燃焼反応が起こりにくく保炎できないので、炉に保炎用
バーナを備えさせて炎が消えない程度に僅かに着火させ
ておくことが必要である。
３以上、とりわけ約０．５〜２にしておくと燃料と燃焼
用空気との混合が抑制され、それぞれの噴流がそれぞれ
に炉内排ガスを巻き込みながら燃焼することを促進す
る。また、それぞれの噴流と炉内排ガスとの混合をよく
するためには火炎の長さが炉径の半分以上になるように
噴出速度６０ｍ／ｓｅｃ以上で噴射するとよい。尚、噴
出速度が余りに速い場合は、炉内の排ガスと混合しても
燃焼反応が起こりにくく保炎できないので、炉に保炎用
バーナを備えさせて炎が消えない程度に僅かに着火させ
ておくことが必要である。
【００２０】具体的な試験結果を以下に示す。燃焼用空
気供給口１と燃料供給口２との距離Ｌ／Ｄ＝１．５、燃
料供給口２の水平からの傾きα＝１５°、燃料噴出速度
８０ｍ／ｓ、空気噴出速度３０〜４０ｍ／ｓとし、空気
の予熱温度が約１０００℃で燃焼させた場合、サブ燃料
供給口３から噴射すると、１０００ｐｐｍのＮＯｘ発生
したが、燃料供給口２から噴射すると１０ｐｐｍまでに
低減できた。この時、火炎は輝炎で、大きく、放射によ
る加熱率も大きくなり、炉内の加熱性も向上した。燃料
の噴射する方向で空気流のある方と反対側で燃料の熱分
解による脱硝反応も進んでいた。
気供給口１と燃料供給口２との距離Ｌ／Ｄ＝１．５、燃
料供給口２の水平からの傾きα＝１５°、燃料噴出速度
８０ｍ／ｓ、空気噴出速度３０〜４０ｍ／ｓとし、空気
の予熱温度が約１０００℃で燃焼させた場合、サブ燃料
供給口３から噴射すると、１０００ｐｐｍのＮＯｘ発生
したが、燃料供給口２から噴射すると１０ｐｐｍまでに
低減できた。この時、火炎は輝炎で、大きく、放射によ
る加熱率も大きくなり、炉内の加熱性も向上した。燃料
の噴射する方向で空気流のある方と反対側で燃料の熱分
解による脱硝反応も進んでいた。
【００２１】尚、上記実施例では、水平から所定角度の
傾きαを有する一つの燃焼用空気供給口１と一つの燃料
供給口２とが距離Ｌだけ離されてバーナタイル８に設け
られていたが、図３に示すように、水平から所定角度の
傾きを有する一つの燃料供給口２を中心とする所定半径
Ｌの同心円上に複数の燃焼用空気供給口１を設けてもよ
い。この場合は、炉内に噴射された燃料と燃焼用空気の
それぞれの噴流の向きを異ならせるために、前記燃料供
給口１の傾きと反対側に中心角θが２４０°以下の扇形
を形成するように複数の燃焼用空気供給口１を配置する
必要がある。また、前記所定半径Ｌはそれぞれの噴流の
主流部が重ならないようにするために充分に大きくとる
ことが肝要である。
傾きαを有する一つの燃焼用空気供給口１と一つの燃料
供給口２とが距離Ｌだけ離されてバーナタイル８に設け
られていたが、図３に示すように、水平から所定角度の
傾きを有する一つの燃料供給口２を中心とする所定半径
Ｌの同心円上に複数の燃焼用空気供給口１を設けてもよ
い。この場合は、炉内に噴射された燃料と燃焼用空気の
それぞれの噴流の向きを異ならせるために、前記燃料供
給口１の傾きと反対側に中心角θが２４０°以下の扇形
を形成するように複数の燃焼用空気供給口１を配置する
必要がある。また、前記所定半径Ｌはそれぞれの噴流の
主流部が重ならないようにするために充分に大きくとる
ことが肝要である。
【００２２】
【発明の効果】上記のように本発明の燃焼炉及びその低
ＮＯｘ燃焼方法は、燃料供給口と、燃焼用空気供給口と
を離すと共に、前記空気噴流軸と燃料噴流軸が異なる方
向に噴射されるように両者の間に噴出角度を持たせ、高
温燃焼用空気と燃料のそれぞれの噴流の主流部が重なら
ないように炉内に噴射することにより、それぞれの噴流
をそれぞれに炉内排ガスと十分反応させた後に燃焼空気
と燃料とを混合して燃焼させ、急速に高温にならない緩
慢なしかも酸素濃度が低い燃焼を実現し、高温の燃焼用
空気が供給される燃焼炉においてＮＯｘ発生を低減す
る。
ＮＯｘ燃焼方法は、燃料供給口と、燃焼用空気供給口と
を離すと共に、前記空気噴流軸と燃料噴流軸が異なる方
向に噴射されるように両者の間に噴出角度を持たせ、高
温燃焼用空気と燃料のそれぞれの噴流の主流部が重なら
ないように炉内に噴射することにより、それぞれの噴流
をそれぞれに炉内排ガスと十分反応させた後に燃焼空気
と燃料とを混合して燃焼させ、急速に高温にならない緩
慢なしかも酸素濃度が低い燃焼を実現し、高温の燃焼用
空気が供給される燃焼炉においてＮＯｘ発生を低減す
る。
【００２３】この結果、燃料供給口と空気供給口とが一
体のバーナー体形のコンパクト構造となり、改造が容易
となる。また、上記蓄熱燃焼バーナでは空気供給口を高
温燃焼排ガスが通過するため、燃料供給口が空気供給口
の中にあると、燃料のコーキングや燃料の噴射孔の焼損
が発生する問題が生ずるが、本発明では燃料供給口と空
気供給口とが離れているので完全に解決できる。また、
本発明によると低温でも使用が可能であり操業性が良
い。
体のバーナー体形のコンパクト構造となり、改造が容易
となる。また、上記蓄熱燃焼バーナでは空気供給口を高
温燃焼排ガスが通過するため、燃料供給口が空気供給口
の中にあると、燃料のコーキングや燃料の噴射孔の焼損
が発生する問題が生ずるが、本発明では燃料供給口と空
気供給口とが離れているので完全に解決できる。また、
本発明によると低温でも使用が可能であり操業性が良
い。
【図１】本発明の燃焼に用いられる燃焼炉の一具体例を
示す断面概要図である。
示す断面概要図である。
【図２】図１のＣ−Ｃ線断面図である。
【図３】本発明の燃焼炉における燃焼用空気供給口と燃
料供給口を示す図である。
料供給口を示す図である。
【図４】従来の燃焼に用いられる燃焼炉のを示す断面概
要図である。
要図である。
１ 燃焼用空気供給口 ２ 燃料供給口 ４ セラミックス等（顕熱回収装置） ５ 空気 ６ 燃料 ７ 煙道 ８ バーナ部 １０ 燃焼炉 α 傾き Ｌ 供給口間距離
Claims (3)
- 【請求項１】 蓄熱燃焼において高温燃焼用空気と燃料
とを炉内に噴射して燃焼を行う燃焼炉であって、燃料供
給口と、燃焼用空気供給口とを離すと共に、前記空気噴
流軸と燃料噴流軸が異なる方向に噴射されるように両者
の間に噴出角度を持たせたことを特徴とする燃焼炉。 - 【請求項２】 ７００℃以上の高温燃焼用空気と燃料を
炉内に噴射して燃焼を行う燃焼炉の低ＮＯｘ燃焼方法で
あって、それぞれの噴流の主流部が重ならないように前
記高温燃焼用空気と燃料を炉内に噴射し、燃料と空気の
混合を抑制しながら炉内の排ガス自己再循環により緩慢
な燃焼状態を維持することを特徴とする低ＮＯｘ燃焼方
法。 - 【請求項３】 前記燃料の噴出速度は６０ｍ／ｓｅｃ以
上であることを特徴とする請求項２記載の低ＮＯｘ燃焼
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6204574A JP3052262B2 (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | 燃焼炉とその低ＮＯｘ燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6204574A JP3052262B2 (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | 燃焼炉とその低ＮＯｘ燃焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0849812A true JPH0849812A (ja) | 1996-02-20 |
| JP3052262B2 JP3052262B2 (ja) | 2000-06-12 |
Family
ID=16492731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6204574A Expired - Lifetime JP3052262B2 (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | 燃焼炉とその低ＮＯｘ燃焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3052262B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101271861B1 (ko) * | 2010-09-09 | 2013-06-07 | 쥬가이로 고교 가부시키가이샤 | 축열식 연소 장치 및 가열로 |
| JP2014508267A (ja) * | 2011-01-21 | 2014-04-03 | テクニップ フランス | バーナ、および該バーナを備える炉 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01167591A (ja) * | 1987-12-23 | 1989-07-03 | Tokyo Gas Co Ltd | 炉内燃焼方法 |
| JPH01300103A (ja) * | 1988-05-25 | 1989-12-04 | Tokyo Gas Co Ltd | 炉内燃焼方法 |
| JPH0526410A (ja) * | 1991-04-12 | 1993-02-02 | Union Carbide Ind Gases Technol Corp | 隔離された領域での燃焼 |
-
1994
- 1994-08-04 JP JP6204574A patent/JP3052262B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01167591A (ja) * | 1987-12-23 | 1989-07-03 | Tokyo Gas Co Ltd | 炉内燃焼方法 |
| JPH01300103A (ja) * | 1988-05-25 | 1989-12-04 | Tokyo Gas Co Ltd | 炉内燃焼方法 |
| JPH0526410A (ja) * | 1991-04-12 | 1993-02-02 | Union Carbide Ind Gases Technol Corp | 隔離された領域での燃焼 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101271861B1 (ko) * | 2010-09-09 | 2013-06-07 | 쥬가이로 고교 가부시키가이샤 | 축열식 연소 장치 및 가열로 |
| JP2014508267A (ja) * | 2011-01-21 | 2014-04-03 | テクニップ フランス | バーナ、および該バーナを備える炉 |
| US9410700B2 (en) | 2011-01-21 | 2016-08-09 | Technip France | Burner and a furnace comprising such a burner |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3052262B2 (ja) | 2000-06-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5542840A (en) | Burner for combusting gas and/or liquid fuel with low NOx production | |
| US5458481A (en) | Burner for combusting gas with low NOx production | |
| US20030148236A1 (en) | Ultra low NOx burner for process heating | |
| WO2001013041A1 (fr) | Technique de combustion et brûleur a cet effet | |
| WO2015069458A1 (en) | Low nox burner for ethylene cracking furnaces and other heating applications | |
| EP1335163B2 (en) | Ultra low NOx burner for process heating | |
| JP2524025B2 (ja) | 低カロリ―ガスの燃焼バ―ナ構造およびその燃焼方法 | |
| CN107461742A (zh) | 分级无焰低氮燃烧头 | |
| CN105209825B (zh) | 使用高温FGR和康达效应的超低NOx燃烧装置 | |
| JPH0849812A (ja) | 燃焼炉とその低ＮＯｘ燃焼方法 | |
| JP3680659B2 (ja) | 燃焼装置および燃焼方法 | |
| JPH09137916A (ja) | 窒素酸化物低発生燃焼方法及び装置 | |
| KR100460195B1 (ko) | 대기오염물질 저감용 버너시스템 | |
| JPH10160163A (ja) | ガスタービン燃焼器の窒素酸化物低減化構造 | |
| JPH07145916A (ja) | 酸素バーナ | |
| JP3059288B2 (ja) | 窒素酸化物低発生ボイラ装置 | |
| KR100560814B1 (ko) | 편심 1차 공기노즐을 갖는 2단 연소식 저질소산화물 버너 | |
| JP2000356310A (ja) | 蓄熱式ラジアントチューブバーナ | |
| JP3590495B2 (ja) | 高温空気用低ＮＯｘバーナ | |
| KR100395783B1 (ko) | 보일러의 예혼합 연소장치 | |
| KR20010065375A (ko) | 산소희박 연소형 3단 연소식 버너 | |
| JPH06257723A (ja) | 酸素バーナ | |
| KR200347977Y1 (ko) | 대기오염물질 저감용 버너시스템 | |
| JPH0449466Y2 (ja) | ||
| JP2761962B2 (ja) | 低ＮＯ▲下ｘ▼ボイラ用バーナ並びに低ＮＯ▲下ｘ▼ボイラ及びその運転方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080407 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090407 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100407 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100407 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110407 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120407 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130407 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130407 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140407 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |