JPH0849553A - 複式ピストンと複式シリンダーによる内燃機関と潤滑 油誘導穴圧送経路及び空気、混合気の圧送方式 - Google Patents
複式ピストンと複式シリンダーによる内燃機関と潤滑 油誘導穴圧送経路及び空気、混合気の圧送方式Info
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- JPH0849553A JPH0849553A JP21035294A JP21035294A JPH0849553A JP H0849553 A JPH0849553 A JP H0849553A JP 21035294 A JP21035294 A JP 21035294A JP 21035294 A JP21035294 A JP 21035294A JP H0849553 A JPH0849553 A JP H0849553A
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- F02B75/18—Multi-cylinder engines
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- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 ガソリンに潤滑油を混入せず、また軽油、重
油といった引火性液体燃料が使用できる２サイクル内燃
機関であり、燃焼室の容積を越える空気と混合気を燃焼
室に送り込むことによって出力の増大を計り、なおかつ
爆発後に排出される排気ガス中の窒素酸化物を減少す
る。 【構成】 シリンダーを凸型の複式とし、それにはめ合
うピストンも凸型の複式とすることで複式ピストンの往
復運動によって複式シリンダー内に作られる混合気室か
ら混合気を他のコンロッドを介している燃焼室に圧送す
る圧送管、空気室から空気を同じコンロッドを介してい
る燃焼室に圧送する圧送管を形成し、さらに複式シリン
ダーと複式ピストン最下部接点の複式シリンダーに設け
られた溝２４を含む複式シリンダー内潤滑油誘導穴圧送
経路２３、複式シリンダーに設けられた溝より潤滑油を
取り入れることのできる複式ピストン内に設けられたオ
イルチェックバルブ２５を含む複式ピストン内潤滑油誘
導穴圧送経路２６により構成される。
油といった引火性液体燃料が使用できる２サイクル内燃
機関であり、燃焼室の容積を越える空気と混合気を燃焼
室に送り込むことによって出力の増大を計り、なおかつ
爆発後に排出される排気ガス中の窒素酸化物を減少す
る。 【構成】 シリンダーを凸型の複式とし、それにはめ合
うピストンも凸型の複式とすることで複式ピストンの往
復運動によって複式シリンダー内に作られる混合気室か
ら混合気を他のコンロッドを介している燃焼室に圧送す
る圧送管、空気室から空気を同じコンロッドを介してい
る燃焼室に圧送する圧送管を形成し、さらに複式シリン
ダーと複式ピストン最下部接点の複式シリンダーに設け
られた溝２４を含む複式シリンダー内潤滑油誘導穴圧送
経路２３、複式シリンダーに設けられた溝より潤滑油を
取り入れることのできる複式ピストン内に設けられたオ
イルチェックバルブ２５を含む複式ピストン内潤滑油誘
導穴圧送経路２６により構成される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、引火性液体の燃料
を、燃焼室内で爆発させることによって燃焼室内部に組
み込まれたピストンを往復運動させ出力を引き出すピス
トン式内燃機関に関する発明です。
を、燃焼室内で爆発させることによって燃焼室内部に組
み込まれたピストンを往復運動させ出力を引き出すピス
トン式内燃機関に関する発明です。
【０００２】
【従来の技術】 従来のピストン式内燃機関では燃焼室
の容積を越える空気又は、空気と引火性液体燃料の混合
気（以下、混合気と呼ぶ）を燃焼室部に吸収し出力の増
大を計る場合、排気タービン駆動による過給気とクラン
クシャフトから直接的に回転力を取り出し機械駆動で過
給するスーパー・チャーヂャーなどがあるが、いずれの
方式を用いても燃焼室の容積に対してわずかな空気又は
混合気の増大しかなく、またノンターボエンジンと比較
すると非常に過酷な状態におかれるためエンジンの耐久
性に問題が生じることがあった。
の容積を越える空気又は、空気と引火性液体燃料の混合
気（以下、混合気と呼ぶ）を燃焼室部に吸収し出力の増
大を計る場合、排気タービン駆動による過給気とクラン
クシャフトから直接的に回転力を取り出し機械駆動で過
給するスーパー・チャーヂャーなどがあるが、いずれの
方式を用いても燃焼室の容積に対してわずかな空気又は
混合気の増大しかなく、またノンターボエンジンと比較
すると非常に過酷な状態におかれるためエンジンの耐久
性に問題が生じることがあった。
【０００３】そして２サイクル内燃機関においては主燃
料となるガソリンに潤滑油を混入しなければならなかっ
た。さらに従来の内燃機関においては、燃焼室内で爆発
後の残留ガスが二次燃焼されないために、排出される排
気ガス中に窒素酸化物の排出量が非常に多いという問題
点があった。
料となるガソリンに潤滑油を混入しなければならなかっ
た。さらに従来の内燃機関においては、燃焼室内で爆発
後の残留ガスが二次燃焼されないために、排出される排
気ガス中に窒素酸化物の排出量が非常に多いという問題
点があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、いままで
のピストン式内燃機関の種々の問題を解決する２サイク
ル内燃機関の提供を目的としています。
のピストン式内燃機関の種々の問題を解決する２サイク
ル内燃機関の提供を目的としています。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明の２サイクル内
燃機関は、円筒形の燃焼室の下部に、その燃焼室よりも
径の大きな円筒形のシリンダーがあり、上部に位置する
円筒形の燃焼室の底辺の円の中心点と、上辺の円の中心
点を結ぶ中心軸が、下部に位置する円筒形のシリンダー
の底辺の円の中心点と、上辺の円の中心点を結ぶ中心軸
と同じ中心軸である。上部に位置する円筒形の燃焼室の
底辺と、下部に位置する円筒形のシリンダの上辺は一体
となっている。
燃機関は、円筒形の燃焼室の下部に、その燃焼室よりも
径の大きな円筒形のシリンダーがあり、上部に位置する
円筒形の燃焼室の底辺の円の中心点と、上辺の円の中心
点を結ぶ中心軸が、下部に位置する円筒形のシリンダー
の底辺の円の中心点と、上辺の円の中心点を結ぶ中心軸
と同じ中心軸である。上部に位置する円筒形の燃焼室の
底辺と、下部に位置する円筒形のシリンダの上辺は一体
となっている。
【０００６】この一体となった燃焼室とシリンダー（以
下、複式シリンダーと呼ぶ）に、はめ合う凸型のピスト
ン（以下、複式ピストンと呼ぶ）を設ける。この複式ピ
ストンの上部と下部に位置する円筒形の曲面の高さは、
複式シリンダーの上部と下部に位置する円筒形の曲面の
高さよりも短くなっている。この複式ピストンの往復運
動によって複式シリンダー内部に三つの部屋を作りだす
ことができる。
下、複式シリンダーと呼ぶ）に、はめ合う凸型のピスト
ン（以下、複式ピストンと呼ぶ）を設ける。この複式ピ
ストンの上部と下部に位置する円筒形の曲面の高さは、
複式シリンダーの上部と下部に位置する円筒形の曲面の
高さよりも短くなっている。この複式ピストンの往復運
動によって複式シリンダー内部に三つの部屋を作りだす
ことができる。
【０００７】この三つの独立した部屋の上部に位置する
部屋を燃焼室、中部に位置する部屋を混合気を吸入、圧
送する混合気室、（以下、混合気室と呼ぶ）下部に位置
する部屋を空気を吸入、圧送する空気室とし、中部に位
置する混合気室より混合気を混合気圧送管を通り他のコ
ンロッドを介している燃焼室に圧送し、そして他のコン
ロッドを介している混合気室より混合気を自己の燃焼室
に圧送を受け、また下部に位置する空気室より空気圧送
管を通り同じコンロッドを介している燃焼室に空気を圧
送します。
部屋を燃焼室、中部に位置する部屋を混合気を吸入、圧
送する混合気室、（以下、混合気室と呼ぶ）下部に位置
する部屋を空気を吸入、圧送する空気室とし、中部に位
置する混合気室より混合気を混合気圧送管を通り他のコ
ンロッドを介している燃焼室に圧送し、そして他のコン
ロッドを介している混合気室より混合気を自己の燃焼室
に圧送を受け、また下部に位置する空気室より空気圧送
管を通り同じコンロッドを介している燃焼室に空気を圧
送します。
【０００８】さらに潤滑油をオイルポンプにより、複式
シリンダー内に設けられている潤滑油誘導穴圧送経路を
通り、そこより複式ピストン内に設けられている潤滑油
誘導穴圧送経路に取り入れ、複式ピストンの上部円筒形
ピストンリングと下部円筒形ピストンリングに送ること
を特徴とする内燃機関です。
シリンダー内に設けられている潤滑油誘導穴圧送経路を
通り、そこより複式ピストン内に設けられている潤滑油
誘導穴圧送経路に取り入れ、複式ピストンの上部円筒形
ピストンリングと下部円筒形ピストンリングに送ること
を特徴とする内燃機関です。
【０００９】
【作用】この発明の２サイクル内燃機関には、複式シリ
ンダーとその内部にはめ合うピストンを複式とすること
で複式ピストンの往復運動によって複式シリンダー内部
にできる段差を利用して、燃焼室、混合気室、空気室の
独立した三つの部屋を作る。燃焼室、混合気室、空気室
の相乗効果によって従来の４サイクル内燃機関を２サイ
クルとなしえ、ピストンの働きを半減し、爆発で得た出
力を効果的に引き出すことができるようにした。
ンダーとその内部にはめ合うピストンを複式とすること
で複式ピストンの往復運動によって複式シリンダー内部
にできる段差を利用して、燃焼室、混合気室、空気室の
独立した三つの部屋を作る。燃焼室、混合気室、空気室
の相乗効果によって従来の４サイクル内燃機関を２サイ
クルとなしえ、ピストンの働きを半減し、爆発で得た出
力を効果的に引き出すことができるようにした。
【００１０】また爆発後の残留ガスは空気室より空気
を、爆発後の燃焼室に圧送することにより爆発後の高温
度となっている残留ガスと混じり合って、二次燃焼を起
こし窒素酸化物を減少することができる。従来の過吸気
やスーパーチャージャーなどの別個の機械を取り付ける
ことなく、混合気室、空気室の独立した部屋より燃焼室
内に送り込む空気と混合気量は、自己の燃焼室の容積を
越える容量に達することを可能とした。
を、爆発後の燃焼室に圧送することにより爆発後の高温
度となっている残留ガスと混じり合って、二次燃焼を起
こし窒素酸化物を減少することができる。従来の過吸気
やスーパーチャージャーなどの別個の機械を取り付ける
ことなく、混合気室、空気室の独立した部屋より燃焼室
内に送り込む空気と混合気量は、自己の燃焼室の容積を
越える容量に達することを可能とした。
【００１１】複式シリンダー下部に位置する円筒形の容
積を変えることで燃焼室内部に送り込む混合気と空気の
容量は変えることが可能である。さらに潤滑油誘導穴圧
送経路の潤滑油圧送方式により、潤滑油を複式ピストン
の上部円筒形ピストンリングと下部円筒形ピストンリン
グへと送ることで複式ピストンの焼き付き防止となり、
２サイクル内燃機関の主燃料であるガソリンに潤滑油を
混入することなく、また軽油や重油も使用することが可
能である。
積を変えることで燃焼室内部に送り込む混合気と空気の
容量は変えることが可能である。さらに潤滑油誘導穴圧
送経路の潤滑油圧送方式により、潤滑油を複式ピストン
の上部円筒形ピストンリングと下部円筒形ピストンリン
グへと送ることで複式ピストンの焼き付き防止となり、
２サイクル内燃機関の主燃料であるガソリンに潤滑油を
混入することなく、また軽油や重油も使用することが可
能である。
【００１２】
【実施例１】図１は、複式ピストンと複式シリンダーに
よる三気筒の２サイクル内燃機関の一例を示した各複式
シリンダーの配置図です。複式シリンダーと複式シリン
ダーの間隔の傾斜角度は６０度です。図中央に位置する
複式シリンダー１の爆発順位は一番目を示し、正面左側
に位置する複式シリンダー２の爆発順位は二番目を示
し、正面右側に位置する複式シリンダー３の爆発順位は
三番目を示しています。クランク軸の回転方向は右回り
です。複式シリンダー１にはめ合う複式ピストン４が上
死点の時のクランク角度は０度です。下死点の時のクラ
ンク角度は１８０度です。
よる三気筒の２サイクル内燃機関の一例を示した各複式
シリンダーの配置図です。複式シリンダーと複式シリン
ダーの間隔の傾斜角度は６０度です。図中央に位置する
複式シリンダー１の爆発順位は一番目を示し、正面左側
に位置する複式シリンダー２の爆発順位は二番目を示
し、正面右側に位置する複式シリンダー３の爆発順位は
三番目を示しています。クランク軸の回転方向は右回り
です。複式シリンダー１にはめ合う複式ピストン４が上
死点の時のクランク角度は０度です。下死点の時のクラ
ンク角度は１８０度です。
【００１３】図２は、複式ピストン４始動時の動きを示
している。複式ピストン４が上死点の位置より下降を始
めます。この下降の動力は電気式モーターの動力を利用
しています。
している。複式ピストン４が上死点の位置より下降を始
めます。この下降の動力は電気式モーターの動力を利用
しています。
【００１４】図３は、複式ピストン４の動きを示し、こ
の複式ピストン４が下降してゆくことによって図１中央
に位置する複式シリンダー１内の混合気室１４に空間が
増大してゆきます。密閉の状態から空間が増大してゆく
ことで吸引力が働き混合気室１４の混合気吸入口１５の
先端に取り付けられたキャブレターを介して、混合気を
混合気室１４へ吸入します。
の複式ピストン４が下降してゆくことによって図１中央
に位置する複式シリンダー１内の混合気室１４に空間が
増大してゆきます。密閉の状態から空間が増大してゆく
ことで吸引力が働き混合気室１４の混合気吸入口１５の
先端に取り付けられたキャブレターを介して、混合気を
混合気室１４へ吸入します。
【００１５】この時点で、図１中央に位置する複式シリ
ンダー１内の空気室７に吸入され充満していた空気は、
複式ピストン４の下降に伴って、空気室７で圧縮を始め
ます。圧縮された空気は空気室７の空気吸入口１６より
抜けようとしますが、空気室７の空気吸入口１６に取り
付けられた空気室７の空気吸入弁１７によって阻止され
ます。
ンダー１内の空気室７に吸入され充満していた空気は、
複式ピストン４の下降に伴って、空気室７で圧縮を始め
ます。圧縮された空気は空気室７の空気吸入口１６より
抜けようとしますが、空気室７の空気吸入口１６に取り
付けられた空気室７の空気吸入弁１７によって阻止され
ます。
【００１６】この空気室７の空気吸入弁１７は、複式ピ
ストン４の上昇に伴い、空気室７に空気の吸引力が働い
たときにのみ開き、空気室７の空気吸入口１６から空気
室７内部側への一方向にしか開きません。複式ピストン
４のクランク角度が１２０度に達した時点で図１正面左
側に位置する複式ピストン５のクランク角度は３００度
となり、この時複式ピストン５は上死点に位置しますの
で爆発が起きます。複式ピストン４の始動時点から複式
ピストン５の上死点までの間に、複式ピストン４のクラ
ンク軸回転角度数は１２０度進んだことになります。
ストン４の上昇に伴い、空気室７に空気の吸引力が働い
たときにのみ開き、空気室７の空気吸入口１６から空気
室７内部側への一方向にしか開きません。複式ピストン
４のクランク角度が１２０度に達した時点で図１正面左
側に位置する複式ピストン５のクランク角度は３００度
となり、この時複式ピストン５は上死点に位置しますの
で爆発が起きます。複式ピストン４の始動時点から複式
ピストン５の上死点までの間に、複式ピストン４のクラ
ンク軸回転角度数は１２０度進んだことになります。
【００１７】図４は、複式ピストン４の動きを示し、下
降し続ける複式ピストン４のクランク角度が１５３度に
達すると、図１中央に位置する複式シリンダー１内の燃
焼室１８側壁に設けられた排気口１９より排気ガスが爆
発の膨張力によって排気口１９より排出されます。この
時点において、混合気室１４に混合気は吸入され続け、
空気室７においては空気の圧縮を続けています。
降し続ける複式ピストン４のクランク角度が１５３度に
達すると、図１中央に位置する複式シリンダー１内の燃
焼室１８側壁に設けられた排気口１９より排気ガスが爆
発の膨張力によって排気口１９より排出されます。この
時点において、混合気室１４に混合気は吸入され続け、
空気室７においては空気の圧縮を続けています。
【００１８】複式ピストン４はさらに下降を続け、クラ
ンク角度が１６２度に達すると、空気室７より同じコン
ロッドを介している燃焼室１８に空気を送る空気圧送管
２０より、空気室７で圧縮され続けていた空気が燃焼室
１８に一気に入り、高温度の残留排気ガスと混じり合っ
て排気ガスの二次燃焼を起こし排気口１９より排出され
ます。
ンク角度が１６２度に達すると、空気室７より同じコン
ロッドを介している燃焼室１８に空気を送る空気圧送管
２０より、空気室７で圧縮され続けていた空気が燃焼室
１８に一気に入り、高温度の残留排気ガスと混じり合っ
て排気ガスの二次燃焼を起こし排気口１９より排出され
ます。
【００１９】空気室７より圧送された空気の容量は燃焼
室１８の容量を越えるために排気ガスの排出に要した空
気の残量で燃焼室１８に排気ガスの混入しない空気を満
たすことが可能です。またこの時、混合気室１４への混
合気の吸入はされ続けています。空気室７には残留の空
気が残されています。
室１８の容量を越えるために排気ガスの排出に要した空
気の残量で燃焼室１８に排気ガスの混入しない空気を満
たすことが可能です。またこの時、混合気室１４への混
合気の吸入はされ続けています。空気室７には残留の空
気が残されています。
【００２０】図５は、複式ピストン４の動きを示し、下
降し続ける複式ピストン４のクランク角度が１８０度に
達すると下死点となり、混合気室１４への混合気の吸入
は停止して混合気室１４の混合気吸入弁２１は閉じて、
これより複式ピストンの上昇行程による混合気の圧縮漏
れを阻止します。また空気室７の空気は同じコンロッド
を介している燃焼室１８への圧送を完了します。
降し続ける複式ピストン４のクランク角度が１８０度に
達すると下死点となり、混合気室１４への混合気の吸入
は停止して混合気室１４の混合気吸入弁２１は閉じて、
これより複式ピストンの上昇行程による混合気の圧縮漏
れを阻止します。また空気室７の空気は同じコンロッド
を介している燃焼室１８への圧送を完了します。
【００２１】複式ピストン４のクランク角度が１８０度
を過ぎると、複式ピストン４が上昇し始め、混合気室１
４にある混合気は圧縮を始めます。複式ピストン４のク
ランク角度が１９８度に達すると空気室７より同じコン
ロッドを介している燃焼室１８に空気を送る空気圧送管
２０送入口は、複式ピストン４の上部円筒形側面によっ
て塞がれ、空気室７に空間が増大してゆきます。密閉の
状態から空間が増大してゆくことによって吸引力が働き
空気を空気室７へ吸入してゆきます。
を過ぎると、複式ピストン４が上昇し始め、混合気室１
４にある混合気は圧縮を始めます。複式ピストン４のク
ランク角度が１９８度に達すると空気室７より同じコン
ロッドを介している燃焼室１８に空気を送る空気圧送管
２０送入口は、複式ピストン４の上部円筒形側面によっ
て塞がれ、空気室７に空間が増大してゆきます。密閉の
状態から空間が増大してゆくことによって吸引力が働き
空気を空気室７へ吸入してゆきます。
【００２２】図６は、複式ピストン４の動きを示し、上
昇し続ける複式ピストン４のクランク角度が２０７度に
達すると、排気口１９が複式ピストン４の上部円筒形側
面によって塞がれ、燃焼室１８に吸入された空気はこの
時点より圧縮を始めます。この時点において、混合気室
１４の混合気は圧縮され続け、空気室７においては空気
の吸入を続けています。
昇し続ける複式ピストン４のクランク角度が２０７度に
達すると、排気口１９が複式ピストン４の上部円筒形側
面によって塞がれ、燃焼室１８に吸入された空気はこの
時点より圧縮を始めます。この時点において、混合気室
１４の混合気は圧縮され続け、空気室７においては空気
の吸入を続けています。
【００２３】図７は、複式ピストン４の動きを示し、上
昇し続ける複式ピストン４のクランク角度が２１０度に
達すると、燃焼室１８頭部に取り付けられている混合気
吸入弁２２が開き、図１正面右側に位置する複式シリン
ダー３内の混合気室１０から混合気を混合気圧送管１２
を通り一気に圧送されます。燃焼室１８の空気と圧送さ
れた混合気が混じり合います。この時点において、混合
気室１４の混合気は圧縮を続け、空気室７においては空
気の吸入を続けています。
昇し続ける複式ピストン４のクランク角度が２１０度に
達すると、燃焼室１８頭部に取り付けられている混合気
吸入弁２２が開き、図１正面右側に位置する複式シリン
ダー３内の混合気室１０から混合気を混合気圧送管１２
を通り一気に圧送されます。燃焼室１８の空気と圧送さ
れた混合気が混じり合います。この時点において、混合
気室１４の混合気は圧縮を続け、空気室７においては空
気の吸入を続けています。
【００２４】図８は、複式ピストン４の動きを示し、上
昇し続ける複式ピストン４のクランク角度が２４０度に
達すると、混合気室１０から圧送された混合気の燃焼室
１８への受入れが終わり、燃焼室１８の混合気吸入弁２
２は閉じます。この時点で、図１正面右側に位置する複
式ピストン６のクランク角度は６０度となり、この時複
式ピストン６は上死点に位置しますので爆発が起きま
す。
昇し続ける複式ピストン４のクランク角度が２４０度に
達すると、混合気室１０から圧送された混合気の燃焼室
１８への受入れが終わり、燃焼室１８の混合気吸入弁２
２は閉じます。この時点で、図１正面右側に位置する複
式ピストン６のクランク角度は６０度となり、この時複
式ピストン６は上死点に位置しますので爆発が起きま
す。
【００２５】複式ピストン５の上死点から複式ピストン
６の上死点の間に複式ピストン４のクランク軸回転角度
数は１２０度です。複式ピストン４の始動時から計２４
０度進んでいます。複式ピストン６は爆発後下降してゆ
き、図１正面右側に位置する複式シリンダー３内の混合
気室１０に空間が増大してゆきます。
６の上死点の間に複式ピストン４のクランク軸回転角度
数は１２０度です。複式ピストン４の始動時から計２４
０度進んでいます。複式ピストン６は爆発後下降してゆ
き、図１正面右側に位置する複式シリンダー３内の混合
気室１０に空間が増大してゆきます。
【００２６】密閉の状態から空間が増大してゆくことに
よって吸引力が働き、混合気室１０の混合気吸入口１１
の先端に取り付けられたキャブレターを介して、混合気
を混合気室１０へ吸入してゆきます。
よって吸引力が働き、混合気室１０の混合気吸入口１１
の先端に取り付けられたキャブレターを介して、混合気
を混合気室１０へ吸入してゆきます。
【００２７】複式ピストン４のクランク角度が３３０度
に達すると混合気室１４で圧縮された混合気は混合気圧
送管１３を通り、図１正面左側に位置する複式シリンダ
ー２内の燃焼室８に圧送を開始します。この時点で、複
式ピストン５のクランク角度数は１５０度で燃焼室８の
混合気吸入弁９が開き始めます。
に達すると混合気室１４で圧縮された混合気は混合気圧
送管１３を通り、図１正面左側に位置する複式シリンダ
ー２内の燃焼室８に圧送を開始します。この時点で、複
式ピストン５のクランク角度数は１５０度で燃焼室８の
混合気吸入弁９が開き始めます。
【００２８】図９は、複式ピストン４の動きを示し、上
昇し続ける複式ピストン４のクランク角度が３６０度に
達すると、上死点となり爆発が起きます。この時点で混
合気室１４より燃焼室８への混合気の圧送を終わりま
す。空気室７の空気の吸入も終わります。これより複式
ピストン４は下降してゆきます。
昇し続ける複式ピストン４のクランク角度が３６０度に
達すると、上死点となり爆発が起きます。この時点で混
合気室１４より燃焼室８への混合気の圧送を終わりま
す。空気室７の空気の吸入も終わります。これより複式
ピストン４は下降してゆきます。
【００２９】複式ピストン６の上死点から複式ピストン
４の上死点までの間に複式ピストン４のクランク軸回転
角度数は１２０度です。始動時から計３６０度進んでい
ます。この時点で複式ピストン４は二行程を進行しクラ
ンク軸は一回転したことになります。これより図３へと
移行して複式ピストン４は往復運動をし続けるのです
４の上死点までの間に複式ピストン４のクランク軸回転
角度数は１２０度です。始動時から計３６０度進んでい
ます。この時点で複式ピストン４は二行程を進行しクラ
ンク軸は一回転したことになります。これより図３へと
移行して複式ピストン４は往復運動をし続けるのです
【実施例２】
【００３０】図１０は、潤滑油をオイルポンプにより複
式シリンダーのピストンリングに送る潤滑油誘導穴圧送
経路の潤滑油圧送方式を示しています。オイルポンプに
より潤滑油が複式シリンダー内潤滑油誘導穴圧送経路２
３を通り複式シリンダーと複式ピストンとの最下部接点
に設けられた溝２４に圧力がかかり充満し、複式ピスト
ンの往復運動に伴いオイルチェックバルブ２５が複式シ
リンダーと複式ピストンとの下部接点に設けられた溝２
４の位置に来ると、圧力のかかった潤滑油はこの時にの
みオイルチェックバルブ２５が開き通過できる。
式シリンダーのピストンリングに送る潤滑油誘導穴圧送
経路の潤滑油圧送方式を示しています。オイルポンプに
より潤滑油が複式シリンダー内潤滑油誘導穴圧送経路２
３を通り複式シリンダーと複式ピストンとの最下部接点
に設けられた溝２４に圧力がかかり充満し、複式ピスト
ンの往復運動に伴いオイルチェックバルブ２５が複式シ
リンダーと複式ピストンとの下部接点に設けられた溝２
４の位置に来ると、圧力のかかった潤滑油はこの時にの
みオイルチェックバルブ２５が開き通過できる。
【００３１】さらに潤滑油は、複式ピストン内潤滑油誘
導穴圧送経路２６を通り、複式ピストンの上部円筒形ピ
ストンリング２７と下部円筒形ピストンリング２８へと
中心軸から放射状に送られ、複式ピストンの焼き付き防
止となる。
導穴圧送経路２６を通り、複式ピストンの上部円筒形ピ
ストンリング２７と下部円筒形ピストンリング２８へと
中心軸から放射状に送られ、複式ピストンの焼き付き防
止となる。
【００３２】
【発明の効果】この発明の内燃機関は、複式シリンダー
内の複式ピストンが往復運動することによって複式シリ
ンダーの内部に独立した三つの部屋を作りだし、それぞ
れの部屋が独自の働きをすることによってガソリン内燃
機関の２サイクル化を可能とし、軽油燃料を使用すれば
２サイクルディーゼル内燃機関として使用でき、混合油
燃料を使用すれば混合油２サイクル内燃機関として使用
できる特性を備えた内燃機関です。
内の複式ピストンが往復運動することによって複式シリ
ンダーの内部に独立した三つの部屋を作りだし、それぞ
れの部屋が独自の働きをすることによってガソリン内燃
機関の２サイクル化を可能とし、軽油燃料を使用すれば
２サイクルディーゼル内燃機関として使用でき、混合油
燃料を使用すれば混合油２サイクル内燃機関として使用
できる特性を備えた内燃機関です。
【００３３】また２サイクルの利点を生かし、低回転数
で高出力を引き出すことができます。燃焼室内に圧縮空
気を爆発直後に大量に送り込むことによって排気ガスの
二次燃焼を促進して窒素酸化物を大気中に排出すること
を減少する効果を有しています。そしてこの内燃機関は
三気筒以上であれば、従来の内燃機関と同じく使用可能
である。
で高出力を引き出すことができます。燃焼室内に圧縮空
気を爆発直後に大量に送り込むことによって排気ガスの
二次燃焼を促進して窒素酸化物を大気中に排出すること
を減少する効果を有しています。そしてこの内燃機関は
三気筒以上であれば、従来の内燃機関と同じく使用可能
である。
【図１】 三気筒の２サイクル内燃機関の配置の一例を
示した各複式シリンダーの断面図です。
示した各複式シリンダーの断面図です。
【図２】 図１中央に位置する複式ピストンの動きを示
した断面図です
した断面図です
【図３】 図１中央に位置する複式ピストンの動きを示
した断面図です
した断面図です
【図４】 図１中央に位置する複式ピストンの動きを示
した断面図です
した断面図です
【図５】 図１中央に位置する複式ピストンの動きを示
した断面図です
した断面図です
【図６】 図１中央に位置する複式ピストンの動きを示
した断面図です
した断面図です
【図７】 図１中央に位置する複式ピストンの動きを示
した断面図です
した断面図です
【図８】 図１中央に位置する複式ピストンの動きを示
した断面図です
した断面図です
【図９】 図１中央に位置する複式ピストンの動きを示
した断面図です
した断面図です
【図１０】 複式シリンダー、複式ピストン内の潤滑油
の経路を示す断面図です。
の経路を示す断面図です。
１、三気筒の中央に位置する複式シリンダー ２、三気筒の正面左側に位置する複式シリンダー ３、三気筒の正面右側に位置する複式シリンダー ４、複式シリンダー１にはめ合う複式ピストン ５、複式シリンダー２にはめ合う複式ピストン ６、複式シリンダー３にはめ合う複式ピストン ７、空気室 ８、燃燃室 ９、燃燃室混合気吸入弁 １０、混合気室 １１、混合気室混合気吸入口 １２、混合気室１０から伸びている混合気圧送管 １３、混合気室１４から伸びている混合気圧送管 １４、混合気室 １５、混合気室混合気吸入口 １６、空気室空気吸入口 １７、空気室空気吸入弁 １８、燃焼室 １９、燃焼室排気口 ２０、空気圧送管 ２１、混合気室混合気吸入弁 ２２、燃焼室混合気吸入弁 ２３、複式シリンダー内潤滑油誘導穴圧送経路 ２４、複式シリンダーと複式ピストンとの最下部接点に
ある溝 ２５、オイルチェックバルブ ２６、複式ピストン内潤滑油誘導穴圧送経路 ２７、複式ピストン上部円筒形ピストンリング ２８、複式ピストン下部円筒形ピストンリング
ある溝 ２５、オイルチェックバルブ ２６、複式ピストン内潤滑油誘導穴圧送経路 ２７、複式ピストン上部円筒形ピストンリング ２８、複式ピストン下部円筒形ピストンリング
Claims (6)
- 【請求項１】 円筒形の燃焼室の下部に、その燃焼室よ
りも径の大きな円筒形のシリンダーがあり、上部に位置
する円筒形の燃焼室の底辺の円の中心点と、上辺の円の
中心点を結ぶ中心軸が、下部に位置する円筒形のシリン
ダーの底辺の円の中心点と、上辺の円の中心点を結ぶ中
心軸と同じ中心軸であり、上部に位置する円筒形の燃焼
室の底辺と下部に位置する円筒形のシリンダーは一体で
構成される凸型の複式シリンダー。 - 【請求項２】 請求項１に記載の複式シリンダーにはめ
合う凸型の複式ピストン。 - 【請求項３】 請求項２に記載の複式ピストンの往復運
動によって請求項１に記載の複式シリンダー内に作られ
る混合気室の混合気を他のコンロッドを介している請求
項２に記載の複式ピストンの往復運動によって請求項１
に記載の複式シリンダー内に作られる燃焼室への圧送管
による圧送方式。 - 【請求項４】 請求項２に記載の複式ピストンの往復運
動によって請求項１に記載の複式シリンダー内に作られ
る空気室の空気を同じコンロッドを介している請求項２
に記載の複式ピストンの往復運動によって請求項１に記
載の複式シリンダー内に作られる燃焼室への圧送管によ
る圧送方式。 - 【請求項５】 請求項１に記載の複式シリンダーと請求
項２に記載の複式ピストン最下部接点の請求項１に記載
の複式シリンダーに設けられた、オイルポンプより送ら
れた潤滑油をストックする溝を含む請求項１に記載の複
式シリンダー内に設けられた複式シリンダー内潤滑油誘
導穴圧送経路。 - 【請求項６】 請求項５に記載の複式シリンダー内潤滑
油誘導穴圧送経路より潤滑油を取り入れることのできる
請求項２に記載の複式ピストンに設けられたオイルチェ
ックバルブを含む請求項２に記載の複式ピストン内に設
けられた複式ピストン内潤滑油誘導穴圧送経路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21035294A JPH0849553A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 複式ピストンと複式シリンダーによる内燃機関と潤滑 油誘導穴圧送経路及び空気、混合気の圧送方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21035294A JPH0849553A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 複式ピストンと複式シリンダーによる内燃機関と潤滑 油誘導穴圧送経路及び空気、混合気の圧送方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0849553A true JPH0849553A (ja) | 1996-02-20 |
Family
ID=16587979
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21035294A Pending JPH0849553A (ja) | 1994-08-02 | 1994-08-02 | 複式ピストンと複式シリンダーによる内燃機関と潤滑 油誘導穴圧送経路及び空気、混合気の圧送方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0849553A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2515254A (en) * | 2013-04-05 | 2014-12-24 | Osp Engines Ltd | Opposed stepped piston engine power cylinder lubrication system |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05106456A (ja) * | 1991-10-17 | 1993-04-27 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 段付ピストンを有する複数気筒の２サイクルエンジン |
-
1994
- 1994-08-02 JP JP21035294A patent/JPH0849553A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05106456A (ja) * | 1991-10-17 | 1993-04-27 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 段付ピストンを有する複数気筒の２サイクルエンジン |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2515254A (en) * | 2013-04-05 | 2014-12-24 | Osp Engines Ltd | Opposed stepped piston engine power cylinder lubrication system |
| GB2515254B (en) * | 2013-04-05 | 2016-07-20 | Osp Engines Ltd | Opposed stepped piston engine power cylinder lubrication system |
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