JPH0841755A - 高速エアージェットルーム用変形筬 - Google Patents
高速エアージェットルーム用変形筬Info
- Publication number
- JPH0841755A JPH0841755A JP6172999A JP17299994A JPH0841755A JP H0841755 A JPH0841755 A JP H0841755A JP 6172999 A JP6172999 A JP 6172999A JP 17299994 A JP17299994 A JP 17299994A JP H0841755 A JPH0841755 A JP H0841755A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reed
- air jet
- jet loom
- modified
- wing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D47/00—Looms in which bulk supply of weft does not pass through shed, e.g. shuttleless looms, gripper shuttle looms, dummy shuttle looms
- D03D47/27—Drive or guide mechanisms for weft inserting
- D03D47/277—Guide mechanisms
- D03D47/278—Guide mechanisms for pneumatic looms
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Looms (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 織機停台を減少させることができる高速エア
ージェットルーム用変形筬を提供する。 【構成】 メインノズル側経糸列の側端部に配置する平
筬羽の枚数が１枚以上でかつ該平筬羽の配列幅が３ｍｍ
以下であり、続いて所定幅に配置する変形筬羽において
該平筬羽より２０ｍｍまでの変形筬羽空間率が４０〜５
５％であり、また、メインノズル側経糸列の側端より１
０〜２０ｍｍの範囲の筬羽に耐摩耗性コーティングを施
したものであることを特徴とする高速エアージェットル
ーム用変形筬。
ージェットルーム用変形筬を提供する。 【構成】 メインノズル側経糸列の側端部に配置する平
筬羽の枚数が１枚以上でかつ該平筬羽の配列幅が３ｍｍ
以下であり、続いて所定幅に配置する変形筬羽において
該平筬羽より２０ｍｍまでの変形筬羽空間率が４０〜５
５％であり、また、メインノズル側経糸列の側端より１
０〜２０ｍｍの範囲の筬羽に耐摩耗性コーティングを施
したものであることを特徴とする高速エアージェットル
ーム用変形筬。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は補助ノズル併用型エアー
ジェットルームに使用される変形筬に関する。詳しくは
織機回転数が６００ｒｐｍを越える高速エアージェット
ルームを安定して稼働させるための変形筬に関する。
ジェットルームに使用される変形筬に関する。詳しくは
織機回転数が６００ｒｐｍを越える高速エアージェット
ルームを安定して稼働させるための変形筬に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、補助ノズル併用型エアージェット
ルームの織機回転数は、大部分が５００〜６００ｒｐｍ
の範囲にあったが、最近はさらに高速タイプのものが開
発、実用化されるようになった。しかし、高速化される
と緯糸飛走は不安定となり織機回転数が９００ｒｐｍ以
上では織機停台回数は１０回／台・日を超えるものが多
い。
ルームの織機回転数は、大部分が５００〜６００ｒｐｍ
の範囲にあったが、最近はさらに高速タイプのものが開
発、実用化されるようになった。しかし、高速化される
と緯糸飛走は不安定となり織機回転数が９００ｒｐｍ以
上では織機停台回数は１０回／台・日を超えるものが多
い。
【０００３】また、織機回転数が５００〜６００ｒｐｍ
でも織機停台回数は５〜８回／台・日と必ずしも安定し
ているとはいえない状況にある。そして、停台の大半は
先端もつれと呼ばれている緯糸先端がもつれて反ノズル
側の織物端まで到達しないものが原因である。この先端
もつれ停台を減らす試みとして、これまでにメインノズ
ル、サブノズルの仕様及びエアー噴射条件、変形筬の仕
様等の研究がなされており、特に変形筬の仕様に関して
は種々検討がされているが、先端もつれ停台を減らすこ
とができていないのが現状である。
でも織機停台回数は５〜８回／台・日と必ずしも安定し
ているとはいえない状況にある。そして、停台の大半は
先端もつれと呼ばれている緯糸先端がもつれて反ノズル
側の織物端まで到達しないものが原因である。この先端
もつれ停台を減らす試みとして、これまでにメインノズ
ル、サブノズルの仕様及びエアー噴射条件、変形筬の仕
様等の研究がなされており、特に変形筬の仕様に関して
は種々検討がされているが、先端もつれ停台を減らすこ
とができていないのが現状である。
【０００４】図２は従来のエアージェットルーム用変形
筬であり、メインノズル側親羽１、反ノズル側親羽６、
カッター用空間２、飾羽３、平筬羽４、変形筬羽５から
構成されており、通常、カッター用空間２は１０〜１５
ｍｍ、平筬羽４の配列幅７は５〜１０ｍｍである。通
常、メインノズル先端から変形筬羽までの距離は１５〜
２０ｍｍとなる。
筬であり、メインノズル側親羽１、反ノズル側親羽６、
カッター用空間２、飾羽３、平筬羽４、変形筬羽５から
構成されており、通常、カッター用空間２は１０〜１５
ｍｍ、平筬羽４の配列幅７は５〜１０ｍｍである。通
常、メインノズル先端から変形筬羽までの距離は１５〜
２０ｍｍとなる。
【０００５】また、図４は変形筬羽５を側面からみた形
状を示し、筬溝５Ｇは上あご部５Ａと下あご部５Ｂ、そ
して奥部５Ｃとで構成され、緯糸は空気流により筬溝５
Ｇを飛走する。そして、これまでの先端もつれ停台を減
らす研究の主流は、変形筬羽５の形状に関したものであ
り、図５、図６、図７に示すような各種の筬溝５Ｇの形
状の改良、最適化が試みられているが、これらの従来技
術ではいまだ織機の安定稼働は得られていない。
状を示し、筬溝５Ｇは上あご部５Ａと下あご部５Ｂ、そ
して奥部５Ｃとで構成され、緯糸は空気流により筬溝５
Ｇを飛走する。そして、これまでの先端もつれ停台を減
らす研究の主流は、変形筬羽５の形状に関したものであ
り、図５、図６、図７に示すような各種の筬溝５Ｇの形
状の改良、最適化が試みられているが、これらの従来技
術ではいまだ織機の安定稼働は得られていない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、６００ｒｐ
ｍ以上の織機回転数で稼働する高速エアージェットルー
ムでの緯糸飛走を安定させ、先端もつれ停台を減少させ
ることを目的とする。
ｍ以上の織機回転数で稼働する高速エアージェットルー
ムでの緯糸飛走を安定させ、先端もつれ停台を減少させ
ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、メ
インノズル側経糸列の側端部に平筬羽を配置し、続いて
変形筬羽を配置したエアージェットルーム用変形筬にお
いて、該平筬羽の枚数が１枚以上でかつ配列幅３ｍｍ以
下であり、続いて上記平筬羽から２０ｍｍまでの上記変
形筬羽が４０〜５５％の空間率のものであることを特徴
とする高速エアージェットルーム用変形筬、である。
インノズル側経糸列の側端部に平筬羽を配置し、続いて
変形筬羽を配置したエアージェットルーム用変形筬にお
いて、該平筬羽の枚数が１枚以上でかつ配列幅３ｍｍ以
下であり、続いて上記平筬羽から２０ｍｍまでの上記変
形筬羽が４０〜５５％の空間率のものであることを特徴
とする高速エアージェットルーム用変形筬、である。
【０００８】また、本発明のもう一つは、請求項１の高
速エアージェットルーム用変形筬において、メインノズ
ル側経糸列の側端より１０〜２０ｍｍの範囲の筬羽が耐
摩耗性コーティングを施したものであることを特徴とす
る高速エアージェットルーム用変形筬、である。本発明
でいう高速エアージェットルーム用変形筬とは図１に示
すようにメインノズル側親羽１、カッター用空間２、飾
羽３、平筬羽４、変形筬羽５、反ノズル側親羽６から構
成されるものをいう。メインノズル側親羽１、反ノズル
側親羽６については特に限定するものではないが通常１
５〜２０ｍｍ幅のものが使用される。カッター用空間２
は通常１０〜１５ｍｍであり図３に示すように緯糸切断
用カッター１１が納まるだけの幅が確保できればよい。
飾羽３については特に限定するものではない。
速エアージェットルーム用変形筬において、メインノズ
ル側経糸列の側端より１０〜２０ｍｍの範囲の筬羽が耐
摩耗性コーティングを施したものであることを特徴とす
る高速エアージェットルーム用変形筬、である。本発明
でいう高速エアージェットルーム用変形筬とは図１に示
すようにメインノズル側親羽１、カッター用空間２、飾
羽３、平筬羽４、変形筬羽５、反ノズル側親羽６から構
成されるものをいう。メインノズル側親羽１、反ノズル
側親羽６については特に限定するものではないが通常１
５〜２０ｍｍ幅のものが使用される。カッター用空間２
は通常１０〜１５ｍｍであり図３に示すように緯糸切断
用カッター１１が納まるだけの幅が確保できればよい。
飾羽３については特に限定するものではない。
【０００９】本発明の高速エアージェットルーム用変形
筬の平筬羽４は、１枚以上でかつ配列幅７は３ｍｍ以下
であることが必要であり、好ましくは１枚以上でかつ配
列幅１．５ｍｍ以下である。配列幅が３ｍｍを超えると
メインノズル先端から変形筬羽までの距離が長くなる
為、メインノズルからの噴射空気の拡散気流が変形筬羽
の上アゴ部や下アゴ部に衝突して気流の乱れが生じると
同時に緯糸先端部もこの拡散気流に導かれ同じく変形筬
羽の上アゴ部や下アゴ部に衝突することで緯糸搬送不良
が生じ易くなる。また、配列幅１．５ｍｍ以下であると
メインノズル噴射空気の拡散気流の影響をより受けにく
く緯糸飛走が安定する。
筬の平筬羽４は、１枚以上でかつ配列幅７は３ｍｍ以下
であることが必要であり、好ましくは１枚以上でかつ配
列幅１．５ｍｍ以下である。配列幅が３ｍｍを超えると
メインノズル先端から変形筬羽までの距離が長くなる
為、メインノズルからの噴射空気の拡散気流が変形筬羽
の上アゴ部や下アゴ部に衝突して気流の乱れが生じると
同時に緯糸先端部もこの拡散気流に導かれ同じく変形筬
羽の上アゴ部や下アゴ部に衝突することで緯糸搬送不良
が生じ易くなる。また、配列幅１．５ｍｍ以下であると
メインノズル噴射空気の拡散気流の影響をより受けにく
く緯糸飛走が安定する。
【００１０】平筬羽の枚数が１枚未満すなわち配置しな
いと、織物耳部の織り縮みが大きい場合に最端側の経糸
および地絡み糸の毛羽立ちや切れ糸が発生し易くなり織
機停台に至る。本発明の高速エアージェットルーム用変
形筬は、平筬羽４の直後から２０ｍｍ間に配置される変
形筬羽の空間率が４０〜５５％であることが必要であ
り、５５％を超えると急速に発達するメインノズル噴射
空気の拡散気流を収束する機能が低下し緯糸の飛走は不
安定となる。また、４０％未満では経糸の挿入スペース
が狭くなり経糸切断が発生しやすい。
いと、織物耳部の織り縮みが大きい場合に最端側の経糸
および地絡み糸の毛羽立ちや切れ糸が発生し易くなり織
機停台に至る。本発明の高速エアージェットルーム用変
形筬は、平筬羽４の直後から２０ｍｍ間に配置される変
形筬羽の空間率が４０〜５５％であることが必要であ
り、５５％を超えると急速に発達するメインノズル噴射
空気の拡散気流を収束する機能が低下し緯糸の飛走は不
安定となる。また、４０％未満では経糸の挿入スペース
が狭くなり経糸切断が発生しやすい。
【００１１】なお、変形筬羽の空間率は下式で表す。 変形筬羽の空間率（％）＝ａ−ｂ／ａ×１００ ａ：変形筬羽の配置幅（ｍｍ） ｂ：ａ（ｍｍ）に配置した変形筬羽の総羽厚（ｍｍ） この上記の空間率は、本発明者らが鋭意検討した結果、
先端もつれ停台が緯糸の飛走開始直後の飛走不良に起因
し、メインノズルから噴射された緯糸先端を安定姿勢の
まま変形筬溝内に導き、かつメインノズルから３０ｍｍ
以内の流速分布を安定に保つことが先端もつれ停台減少
に最も効果的であることをつきとめ、明らかになったも
のである。
先端もつれ停台が緯糸の飛走開始直後の飛走不良に起因
し、メインノズルから噴射された緯糸先端を安定姿勢の
まま変形筬溝内に導き、かつメインノズルから３０ｍｍ
以内の流速分布を安定に保つことが先端もつれ停台減少
に最も効果的であることをつきとめ、明らかになったも
のである。
【００１２】また、変形筬羽５の形状、材質は特に限定
するものではない。本発明の高速エアージェットルーム
用変形筬は、飾羽３から１０〜２０ｍｍの範囲の筬羽に
耐摩耗性のコーティングを施したものを使用する。耐摩
耗性コーティングとしては酸化クロム、タングステンカ
ーバイト、テフロン、チタン等を溶射、蒸着、メッキ等
の方法によりコーティングし、主として平滑性、潤滑性
を向上させるものが好ましい。
するものではない。本発明の高速エアージェットルーム
用変形筬は、飾羽３から１０〜２０ｍｍの範囲の筬羽に
耐摩耗性のコーティングを施したものを使用する。耐摩
耗性コーティングとしては酸化クロム、タングステンカ
ーバイト、テフロン、チタン等を溶射、蒸着、メッキ等
の方法によりコーティングし、主として平滑性、潤滑性
を向上させるものが好ましい。
【００１３】耐摩耗性コーティングした筬羽は、織物耳
部の織り縮みにより摩耗することが防止できるとともに
筬羽の平滑性を向上させ経糸のダメージを軽減させるこ
とができ、織り縮みの特に大きい織物に対して、より有
効である。本発明の高速エアージェットルーム用変形筬
は、メインノズル先端から変形筬羽までの距離が７〜１
５ｍｍであることが好ましく、さらに好ましくは７〜１
０ｍｍである。
部の織り縮みにより摩耗することが防止できるとともに
筬羽の平滑性を向上させ経糸のダメージを軽減させるこ
とができ、織り縮みの特に大きい織物に対して、より有
効である。本発明の高速エアージェットルーム用変形筬
は、メインノズル先端から変形筬羽までの距離が７〜１
５ｍｍであることが好ましく、さらに好ましくは７〜１
０ｍｍである。
【００１４】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。な
お、評価は４０日間連続運転したときの２４時間当りの
平均織械停台回数を緯糸因停台回数と経糸因停台回数に
分けて行った。製織した織物、製織条件には下記の通り
である。 （１）織物 ：経糸 ベンベルグ糊付け糸５０デニー
ル 緯糸 ベンベルグ７５デニール 経密度 ５０．３本／ｃｍ 緯密度 ３２．６本／ｃｍ 通し幅 １３５ｃｍ 組織 平織 （２）織機 ：津田駒（株）製 商品名ＺＡ−１１０
１５０ｃｍ幅 （３）織機回転数：６００ｒｐｍ、９００ｒｐｍ （４）筬密度：２５．１羽／ｃｍ
お、評価は４０日間連続運転したときの２４時間当りの
平均織械停台回数を緯糸因停台回数と経糸因停台回数に
分けて行った。製織した織物、製織条件には下記の通り
である。 （１）織物 ：経糸 ベンベルグ糊付け糸５０デニー
ル 緯糸 ベンベルグ７５デニール 経密度 ５０．３本／ｃｍ 緯密度 ３２．６本／ｃｍ 通し幅 １３５ｃｍ 組織 平織 （２）織機 ：津田駒（株）製 商品名ＺＡ−１１０
１５０ｃｍ幅 （３）織機回転数：６００ｒｐｍ、９００ｒｐｍ （４）筬密度：２５．１羽／ｃｍ
【００１５】
【実施例１】１５ｍｍ幅のメインノズル側親羽と１０ｍ
ｍのカッター用空間を備えかつカッター用空間に隣接し
て飾羽をはさんで平筬羽を０．４ｍｍ（１羽）配置し、
続いて変形筬羽を連続して１３５０ｍｍ（３３８８羽）
配置し、変形筬羽空間率を５０％としたエアージェット
ルーム用変形筬を使用して製織した。
ｍのカッター用空間を備えかつカッター用空間に隣接し
て飾羽をはさんで平筬羽を０．４ｍｍ（１羽）配置し、
続いて変形筬羽を連続して１３５０ｍｍ（３３８８羽）
配置し、変形筬羽空間率を５０％としたエアージェット
ルーム用変形筬を使用して製織した。
【００１６】この結果、織機回転数６００ｒｐｍでは緯
糸因停台回数０．７回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数２．０回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／台
・日、と良好な結果が得られた。
糸因停台回数０．７回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数２．０回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／台
・日、と良好な結果が得られた。
【００１７】
【実施例２】平筬羽を２．８ｍｍ（７羽）配置に変更し
たほかは実施例１と同条件のエアージェットルーム用変
形筬を使用して製織した。この結果、織機回転数６００
ｒｐｍでは緯糸因停台回数０．９回／台・日、経糸因停
台回数０．５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは
緯糸因停台回数２．２回／台・日、経糸因停台回数０．
８５回／台・日と良好な結果が得られた。
たほかは実施例１と同条件のエアージェットルーム用変
形筬を使用して製織した。この結果、織機回転数６００
ｒｐｍでは緯糸因停台回数０．９回／台・日、経糸因停
台回数０．５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは
緯糸因停台回数２．２回／台・日、経糸因停台回数０．
８５回／台・日と良好な結果が得られた。
【００１８】
【実施例３】平筬羽を２．４ｍｍ（６羽）、さらに、飾
羽から２０ｍｍまでの筬羽は、酸化クロームをベースと
したセラミックスで、コーティングした変形筬羽の配置
に変更したほかは実施例１と同条件のエアージェットル
ーム用変形筬を使用して製織した。
羽から２０ｍｍまでの筬羽は、酸化クロームをベースと
したセラミックスで、コーティングした変形筬羽の配置
に変更したほかは実施例１と同条件のエアージェットル
ーム用変形筬を使用して製織した。
【００１９】この結果、織機回転数６００ｒｐｍでは緯
糸因停台回数０．８５回／台・日、経糸因停台回数０．
４５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停
台回数２．２回／台・日、経糸因停台回数０．７５回／
台・日と良好な結果が得られた。
糸因停台回数０．８５回／台・日、経糸因停台回数０．
４５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停
台回数２．２回／台・日、経糸因停台回数０．７５回／
台・日と良好な結果が得られた。
【００２０】
【実施例４】実施例１と同条件の親羽とカッター用空間
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を２．４ｍｍ（６羽）配置し、続いて変形筬羽を連
続して１３５０ｍｍ（３３８３羽）配置しかつ、平筬羽
より２０ｍｍ間の変形筬羽空間率を５０％、以降１３３
０ｍｍ間を６０％としたエアージェットルーム用変形筬
を使用して製織した。
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を２．４ｍｍ（６羽）配置し、続いて変形筬羽を連
続して１３５０ｍｍ（３３８３羽）配置しかつ、平筬羽
より２０ｍｍ間の変形筬羽空間率を５０％、以降１３３
０ｍｍ間を６０％としたエアージェットルーム用変形筬
を使用して製織した。
【００２１】この結果、織機回転数６００ｒｐｍでは緯
糸因停台回数０．９回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数２．５回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／台
・日と良好な結果が得られた。
糸因停台回数０．９回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数２．５回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／台
・日と良好な結果が得られた。
【００２２】
【比較例１】実施例１と同条件の親羽とカッター用空間
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を４ｍｍ（１０羽）配置し、続いて変形筬羽を連続
して１３５０ｍｍ（３３８３羽）配置し、変形筬羽空間
率を５０％としたエアージェットルーム用変形筬を使用
して製織した。
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を４ｍｍ（１０羽）配置し、続いて変形筬羽を連続
して１３５０ｍｍ（３３８３羽）配置し、変形筬羽空間
率を５０％としたエアージェットルーム用変形筬を使用
して製織した。
【００２３】この結果、織機回転数６００ｒｐｍでは緯
糸因停台回数４．３回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数７．９回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／台
・日と実施例に比べ劣る結果となった。
糸因停台回数４．３回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数７．９回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／台
・日と実施例に比べ劣る結果となった。
【００２４】
【比較例２】実施例１と同条件の親羽とカッター用空間
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を１０ｍｍ（２５羽）配置し、続いて変形筬羽を連
続して１３５０ｍｍ（３３８３羽）配置し、変形筬羽空
間率を５０％としたエアージェットルーム用変形筬を使
用して製織した。
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を１０ｍｍ（２５羽）配置し、続いて変形筬羽を連
続して１３５０ｍｍ（３３８３羽）配置し、変形筬羽空
間率を５０％としたエアージェットルーム用変形筬を使
用して製織した。
【００２５】この結果、織機回転数６００ｒｐｍでは緯
糸因停台回数７．２回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数１０．３回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／
台・日と実施例に比べ劣る結果となった。
糸因停台回数７．２回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数１０．３回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／
台・日と実施例に比べ劣る結果となった。
【００２６】
【比較例３】実施例１と同条件の親羽とカッター用空間
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を２．４ｍｍ（６羽）配置し、続いて変形筬羽を連
続して１３５０ｍｍ（３３８８羽）配置し、変形筬羽空
間率を３７％としたエアージェットルーム用変形筬を使
用して製織した。
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を２．４ｍｍ（６羽）配置し、続いて変形筬羽を連
続して１３５０ｍｍ（３３８８羽）配置し、変形筬羽空
間率を３７％としたエアージェットルーム用変形筬を使
用して製織した。
【００２７】この結果、織機回転数６００ｒｐｍでは緯
糸因停台回数３．４回／台・日、経糸因停台回数２．２
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数６．５回／台・日、経糸因停台回数３．５５回／台
・日と実施例に比べ劣る結果となった。
糸因停台回数３．４回／台・日、経糸因停台回数２．２
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数６．５回／台・日、経糸因停台回数３．５５回／台
・日と実施例に比べ劣る結果となった。
【００２８】
【比較例４】実施例１と同条件の親羽とカッター用空間
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を２．４ｍｍ（６羽）配置し、続いて変形筬羽を連
続して１３５０ｍｍ（３３８８羽）配置し、変形筬羽空
間率を６０％としたエアージェットルーム用変形筬を使
用して製織した。
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を２．４ｍｍ（６羽）配置し、続いて変形筬羽を連
続して１３５０ｍｍ（３３８８羽）配置し、変形筬羽空
間率を６０％としたエアージェットルーム用変形筬を使
用して製織した。
【００２９】この結果、織機回転数６００ｒｐｍでは緯
糸因停台回数３．５回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数７．３回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／台
・日と実施例に比べ劣る結果となった。
糸因停台回数３．５回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数７．３回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／台
・日と実施例に比べ劣る結果となった。
【００３０】
【比較例５】実施例１と同条件の親羽とカッター用空間
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を２．４ｍｍ（６羽）配置し、続いて変形筬羽を連
続して１３５０ｍｍ（３３８３羽）配置しかつ、平筬羽
より１０ｍｍ間の変形筬羽空間率を５０％、以降１３４
０ｍｍ間を６０％としたエアージェットルーム用変形筬
を使用して製織した。
を備えかつカッター用空間に隣接して飾羽をはさんで平
筬羽を２．４ｍｍ（６羽）配置し、続いて変形筬羽を連
続して１３５０ｍｍ（３３８３羽）配置しかつ、平筬羽
より１０ｍｍ間の変形筬羽空間率を５０％、以降１３４
０ｍｍ間を６０％としたエアージェットルーム用変形筬
を使用して製織した。
【００３１】この結果、織機回転数６００ｒｐｍでは緯
糸因停台回数２．９回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数６．１回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／台
・日と実施例に比べ劣る結果となった。
糸因停台回数２．９回／台・日、経糸因停台回数０．５
５回／台・日、織機回転数９００ｒｐｍでは緯糸因停台
回数６．１回／台・日、経糸因停台回数０．８５回／台
・日と実施例に比べ劣る結果となった。
【００３２】
【発明の効果】本発明の高速エアージェットルーム用変
形筬を用いることにより緯糸飛走が安定し織機停台回数
を減少させることができる。
形筬を用いることにより緯糸飛走が安定し織機停台回数
を減少させることができる。
【図１】本発明の高速エアージェットルーム用変形筬
【図２】従来のエアージェットルーム用変形筬
【図３】エアージェットルーム用変形筬を織機に取り付
けた状態を模式的に示す斜視図
けた状態を模式的に示す斜視図
【図４】変形筬羽ので、各部の名称を模式的に示す側面
図
図
【図５】変形筬羽の筬溝形状を模式的に示す側面図
【図６】変形筬羽の筬溝形状を模式的に示す側面図
【図７】変形筬羽の筬溝形状を模式的に示す側面図
１ メインノズル側親羽 ２ カッター用空間 ３ 飾羽 ４ 平筬羽 ５ 変形筬羽 ６ 反ノズル側親羽 ７ 平筬羽の配列幅 ８ メインノズル ９ サブノズル １０ 緯糸検知フィーラ １１ 緯糸切断用カッター ５Ａ 上あご部 ５Ｂ 下あご部 ５Ｃ 奥部 ５Ｇ 筬溝
Claims (2)
- 【請求項１】 メインノズル側の経糸列の側端部に平筬
羽を配置し、続いて変形筬羽を配置したエアージェット
ルーム用変形筬において、該平筬羽が枚数１枚以上でか
つ配列幅３ｍｍ以下であり、続いて上記平筬羽から２０
ｍｍまでの上記変形筬羽が４０〜５５％の空間率のもの
であることを特徴とする高速エアージェットルーム用変
形筬。 - 【請求項２】 請求項１の高速エアージェットルーム用
変形筬において、メインノズル側経糸列の側端から１０
〜２０ｍｍの範囲の変形筬羽が耐摩耗性コーティングを
施したものであることを特徴とする高速エアージェット
ルーム用変形筬。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6172999A JPH0841755A (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | 高速エアージェットルーム用変形筬 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6172999A JPH0841755A (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | 高速エアージェットルーム用変形筬 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0841755A true JPH0841755A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=15952315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6172999A Pending JPH0841755A (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | 高速エアージェットルーム用変形筬 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0841755A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006037287A (ja) * | 2004-07-28 | 2006-02-09 | Asahi Kasei Fibers Corp | 高密度袋織基布の製織方法 |
| CN110631444A (zh) * | 2019-10-18 | 2019-12-31 | 安徽华泰纺织有限公司 | 喷气织机异形筘筘槽检测装置及其使用方法 |
-
1994
- 1994-07-26 JP JP6172999A patent/JPH0841755A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006037287A (ja) * | 2004-07-28 | 2006-02-09 | Asahi Kasei Fibers Corp | 高密度袋織基布の製織方法 |
| JP4553656B2 (ja) * | 2004-07-28 | 2010-09-29 | 旭化成せんい株式会社 | 高密度袋織基布の製織方法 |
| CN110631444A (zh) * | 2019-10-18 | 2019-12-31 | 安徽华泰纺织有限公司 | 喷气织机异形筘筘槽检测装置及其使用方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030218 |