JPH0833247B2 - 冷凍空調装置 - Google Patents
冷凍空調装置Info
- Publication number
- JPH0833247B2 JPH0833247B2 JP63226580A JP22658088A JPH0833247B2 JP H0833247 B2 JPH0833247 B2 JP H0833247B2 JP 63226580 A JP63226580 A JP 63226580A JP 22658088 A JP22658088 A JP 22658088A JP H0833247 B2 JPH0833247 B2 JP H0833247B2
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- Japan
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- expansion valve
- electronic expansion
- refrigerant
- outlet
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は電子膨張弁を用いた冷凍空調装置に関する
ものである。
ものである。
〔従来の技術〕 第４図は従来の冷凍空調装置の冷媒サイクルを示すブ
ロック図であり、図において、１は低圧の冷媒ガスを高
圧に変換する圧縮機、２は圧縮機１からの冷媒ガスを高
圧の冷媒液に変換する凝縮器、３は凝縮器２からの冷媒
液を過冷却するサブクールコイル、４はサブクールコイ
ル３を通過した冷媒液の通過量を調節する温度式膨張
弁、５は温度式膨張弁４を通過した冷媒液を蒸発させる
蒸発器、６はサブクールコイル３を内蔵し、蒸発器５で
蒸発した冷媒を過熱するアキュームレータ、７は蒸発器
５の出口の圧力と温度式膨張弁４の内部の圧力とを均圧
させるための均圧管、８は蒸発器５の温度を検出する感
温筒である。
ロック図であり、図において、１は低圧の冷媒ガスを高
圧に変換する圧縮機、２は圧縮機１からの冷媒ガスを高
圧の冷媒液に変換する凝縮器、３は凝縮器２からの冷媒
液を過冷却するサブクールコイル、４はサブクールコイ
ル３を通過した冷媒液の通過量を調節する温度式膨張
弁、５は温度式膨張弁４を通過した冷媒液を蒸発させる
蒸発器、６はサブクールコイル３を内蔵し、蒸発器５で
蒸発した冷媒を過熱するアキュームレータ、７は蒸発器
５の出口の圧力と温度式膨張弁４の内部の圧力とを均圧
させるための均圧管、８は蒸発器５の温度を検出する感
温筒である。
次に動作について説明する。冷凍空調装置が運転開始
すると、圧縮機１で高温高圧に圧縮された冷媒ガスは凝
縮器２により放熱凝縮されて高圧の冷媒液となる。この
冷媒液はサブクールコイル３により過冷却された後、温
度式膨張弁４により絞り膨張されることにより、低圧の
飽和液と飽和ガスとが混在する二相状態となる。この二
相状態の冷媒は蒸発器５に供給され、ここで外部から吸
熱されて蒸発することにより、冷凍効果が得られる。蒸
発器５で蒸発された冷媒はアキュームレータ６に入りサ
ブクールコイル３の熱により過熱されて完全なガスとな
り、圧縮機１に送られて再び圧縮される。
すると、圧縮機１で高温高圧に圧縮された冷媒ガスは凝
縮器２により放熱凝縮されて高圧の冷媒液となる。この
冷媒液はサブクールコイル３により過冷却された後、温
度式膨張弁４により絞り膨張されることにより、低圧の
飽和液と飽和ガスとが混在する二相状態となる。この二
相状態の冷媒は蒸発器５に供給され、ここで外部から吸
熱されて蒸発することにより、冷凍効果が得られる。蒸
発器５で蒸発された冷媒はアキュームレータ６に入りサ
ブクールコイル３の熱により過熱されて完全なガスとな
り、圧縮機１に送られて再び圧縮される。
一方、感温筒８で検出された蒸発器５の出口温度に相
当する飽和圧力と均圧管７を通じて得られる蒸発器５の
出口の実圧力とが温度式膨張弁４に加えられる。上記飽
和圧力と実圧力との差の圧力と温度式膨張弁４内のバネ
の圧力とが釣り合うように弁の開度が調節されることに
より、蒸発器５に供給される冷媒量が調節される。例え
ば冷凍負荷が増大すると、蒸発器５で冷媒液が完全に蒸
発し過熱度が大きくなり、このため感温筒８からの飽和
圧力が増えて温度式膨張弁４が開方向に制御される。こ
の結果、冷媒量が増えて冷凍負荷とバランスする。また
逆に冷凍負荷が減少すると、蒸発器５内での過熱度が小
さくなり、このため感温筒８からの飽和圧力が減り、温
度式膨張弁４が閉方向に制御される。この結果、冷媒量
が減って冷凍負荷とバランスする。
当する飽和圧力と均圧管７を通じて得られる蒸発器５の
出口の実圧力とが温度式膨張弁４に加えられる。上記飽
和圧力と実圧力との差の圧力と温度式膨張弁４内のバネ
の圧力とが釣り合うように弁の開度が調節されることに
より、蒸発器５に供給される冷媒量が調節される。例え
ば冷凍負荷が増大すると、蒸発器５で冷媒液が完全に蒸
発し過熱度が大きくなり、このため感温筒８からの飽和
圧力が増えて温度式膨張弁４が開方向に制御される。こ
の結果、冷媒量が増えて冷凍負荷とバランスする。また
逆に冷凍負荷が減少すると、蒸発器５内での過熱度が小
さくなり、このため感温筒８からの飽和圧力が減り、温
度式膨張弁４が閉方向に制御される。この結果、冷媒量
が減って冷凍負荷とバランスする。
従来の冷凍空調装置は以上のように構成されているの
で、冷凍負荷の増減に対し冷媒量を調節することはでき
るが、温度式膨張弁４は機械的な圧力バランスによって
弁の開閉を調節しているため安定させるのがむずかし
く、冷凍負荷の変動に対して弁開閉の応答までの時定数
があるため、ハンチングを起こしやすいという問題点が
あった。
で、冷凍負荷の増減に対し冷媒量を調節することはでき
るが、温度式膨張弁４は機械的な圧力バランスによって
弁の開閉を調節しているため安定させるのがむずかし
く、冷凍負荷の変動に対して弁開閉の応答までの時定数
があるため、ハンチングを起こしやすいという問題点が
あった。
この発明は上記のような問題点を解消するためになさ
れたもので、冷凍効果を高くするとともに、冷凍負荷の
変動に対し安定でハンチングしない冷凍空調装置を得る
ことを目的とする。
れたもので、冷凍効果を高くするとともに、冷凍負荷の
変動に対し安定でハンチングしない冷凍空調装置を得る
ことを目的とする。
この発明に係る冷凍空調装置は、温度式膨張弁に代え
て電子膨張弁を用い、この電子膨張弁を、運転開始時に
一定開度と成し、次に蒸発器の出口が二相状態のとき閉
方向に制御し、さらに過熱状態となったとき一定値だけ
開方向に制御し、以後一定となるように制御するもので
ある。
て電子膨張弁を用い、この電子膨張弁を、運転開始時に
一定開度と成し、次に蒸発器の出口が二相状態のとき閉
方向に制御し、さらに過熱状態となったとき一定値だけ
開方向に制御し、以後一定となるように制御するもので
ある。
この発明における電子膨張弁は、蒸発器の出口を常に
二相状態に保つように制御されることにより、動作が安
定する。
二相状態に保つように制御されることにより、動作が安
定する。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。第
１図においては第４図と対応する部分には同一符号を付
して説明を省略する。９は前述した温度式膨張弁に代え
て用いられる電子膨張弁で、サブクールコイル３と蒸発
器５の入口側との間に配されている。10は蒸発器５の入
口温度を検出する温度センサ、11は蒸発器５の出口温度
を検出する温度センサ、12は温度センサ10,11で検出さ
れた温度に基づいて電子膨張弁９の開度を制御するマイ
クロコンピュータを含む制御装置である。
１図においては第４図と対応する部分には同一符号を付
して説明を省略する。９は前述した温度式膨張弁に代え
て用いられる電子膨張弁で、サブクールコイル３と蒸発
器５の入口側との間に配されている。10は蒸発器５の入
口温度を検出する温度センサ、11は蒸発器５の出口温度
を検出する温度センサ、12は温度センサ10,11で検出さ
れた温度に基づいて電子膨張弁９の開度を制御するマイ
クロコンピュータを含む制御装置である。
第２図は制御装置12の構成を示すブロック図であり、
図において、13はCPU、14は制御プログラム用のROM、15
はデータ用のRAM、16は温度センサ10,11からのアナログ
温度検出信号をディジタル信号に変換するアナログ入力
変換回路、17は電子膨張弁９を駆動する駆動回路、18は
運転信号を得るスイッチ、19は運転信号が入力されるデ
ィジタル入力変換回路、20はCPU13と他の回路とを接続
する内部バスである。
図において、13はCPU、14は制御プログラム用のROM、15
はデータ用のRAM、16は温度センサ10,11からのアナログ
温度検出信号をディジタル信号に変換するアナログ入力
変換回路、17は電子膨張弁９を駆動する駆動回路、18は
運転信号を得るスイッチ、19は運転信号が入力されるデ
ィジタル入力変換回路、20はCPU13と他の回路とを接続
する内部バスである。
次に動作について説明する。第１図及び第２図の動作
を第３図のフローチャートと共に説明する。
を第３図のフローチャートと共に説明する。
先ず、スイッチ18がオンとなり、運転信号がディジタ
ル入力変換回路19に入力されると、CPU13はステップST
（１）で運転と判断し、次にその運転が運転開始直後で
あるか否かがステップST（２）で判断される。運転開始
直後はステップST（３）に進み、ここで電子膨張弁９を
一定開度P1に設定する。このP1は最大冷凍負荷でも蒸発
器５の出口の冷媒が二相状態となるような充分に大きい
値とする。次にステップST（４）により制御終了フラグ
をリセットした後、ステップST（１）に戻る。そしてス
テップST（１）を通り、ステップST（２）で運転開始直
後でないことが判断されると、ステップST（５）で制御
終了フラグの有無が判断される。制御終了フラグがリセ
ットされていれば、ステップST（６）で時間t1の経過を
待つ。このt1は上記一定開度P1の設定後、系全体が安定
するまでの時間である。時間t1が経過すると、ステップ
ST（７）で後述するステップST（９）による一定閉制御
がまだ行われていないか否かが判断され、一定閉制御が
行われていなければ、ステップST（８）に進む。ステッ
プST（８）では、蒸発器５の出口温度T2−蒸発器５の入
口温度T1＝ΔＴが所定値TSより小さいか否かが判断され
る。このTSは蒸発器５の出口が二相状態か過熱状態かを
判断するための値である。蒸発器５内の圧損が無ければ
TS＝０であるが、通常は飽和温度換算で２〜3degの圧損
があるため、TS≒３としている。最初は上記一定開度P1
の設定により、蒸発器５の出口は二相状態となっている
ので、ΔＴ＜TSであり、必らずステップST（９）に進
む。このステップST（９）では、運転開始後の一定開度
P1に比べて非常に小さな開度P2だけ閉方向に電子膨張弁
９が制御される。即ち、開度Ｐ→Ｐ−P2に絞られる。こ
のP2は急激にΔＴ≧TSとならないように変化幅を小さく
する。次にステップST（10）によりt2タイマをリセット
した後、ステップST（１）に戻る。
ル入力変換回路19に入力されると、CPU13はステップST
（１）で運転と判断し、次にその運転が運転開始直後で
あるか否かがステップST（２）で判断される。運転開始
直後はステップST（３）に進み、ここで電子膨張弁９を
一定開度P1に設定する。このP1は最大冷凍負荷でも蒸発
器５の出口の冷媒が二相状態となるような充分に大きい
値とする。次にステップST（４）により制御終了フラグ
をリセットした後、ステップST（１）に戻る。そしてス
テップST（１）を通り、ステップST（２）で運転開始直
後でないことが判断されると、ステップST（５）で制御
終了フラグの有無が判断される。制御終了フラグがリセ
ットされていれば、ステップST（６）で時間t1の経過を
待つ。このt1は上記一定開度P1の設定後、系全体が安定
するまでの時間である。時間t1が経過すると、ステップ
ST（７）で後述するステップST（９）による一定閉制御
がまだ行われていないか否かが判断され、一定閉制御が
行われていなければ、ステップST（８）に進む。ステッ
プST（８）では、蒸発器５の出口温度T2−蒸発器５の入
口温度T1＝ΔＴが所定値TSより小さいか否かが判断され
る。このTSは蒸発器５の出口が二相状態か過熱状態かを
判断するための値である。蒸発器５内の圧損が無ければ
TS＝０であるが、通常は飽和温度換算で２〜3degの圧損
があるため、TS≒３としている。最初は上記一定開度P1
の設定により、蒸発器５の出口は二相状態となっている
ので、ΔＴ＜TSであり、必らずステップST（９）に進
む。このステップST（９）では、運転開始後の一定開度
P1に比べて非常に小さな開度P2だけ閉方向に電子膨張弁
９が制御される。即ち、開度Ｐ→Ｐ−P2に絞られる。こ
のP2は急激にΔＴ≧TSとならないように変化幅を小さく
する。次にステップST（10）によりt2タイマをリセット
した後、ステップST（１）に戻る。
次にステップST（１）,ST（２）,ST（５）,ST（６）
を通り、ステップST（７）で時間t2の経過を待つ。この
t2はステップST（９）による一定閉制御の後、系全体が
安定するまでの時間である。上記一定閉制御を行うこと
により、蒸発器５を通る冷媒量が減るため、蒸発器５の
出口は二相状態から過熱状態に移行するが、まだΔＴ＜
TSで二相状態となっていれば、ステップST（８）からス
テップST（９）,ST（10）を通ってステップST（１）に
戻る。即ち、二相状態から過熱状態となるまで一定閉制
御が繰り返し行われる。そしてステップST（８）で過熱
状態となったことが判断されると、ステップST（11）に
進み、ここで電子膨張弁９を一定値P3だけ開方向に制御
する。次にステップST（12）で制御終了フラグをセット
した後、ステップST（１）に戻る。上記P3はP3≧P2の大
きさであり、蒸発器５の出口を、初めて過熱状態になっ
た後に再度二相状態に戻すための開度の変化幅である。
従って、以後は冷凍負荷の変動があってもそのままの開
度で固定され、蒸発器５の出口が再び過熱状態とならな
いような変化幅とする。この状態が、電子膨張弁９の開
度を最適値にした状態であり、冷凍負荷の変動があって
も、蒸発器５の出口の冷媒のかわき度が変化するだけ
で、常に二相状態が保たれ、電子膨張弁９も動作しな
い。従って、ハンチングが生じることもなく、また冷凍
効果の高い状態が維持される。この状態ではステップST
（１）,ST（２）,ST（５）,ST（１）のルーチンが繰り
返されている。また、スイッチ18がオフされて運転信号
が入力されなくなれば、CPU13は停止と判断して、ステ
ップST13により、電子膨張弁９を全閉とする。
を通り、ステップST（７）で時間t2の経過を待つ。この
t2はステップST（９）による一定閉制御の後、系全体が
安定するまでの時間である。上記一定閉制御を行うこと
により、蒸発器５を通る冷媒量が減るため、蒸発器５の
出口は二相状態から過熱状態に移行するが、まだΔＴ＜
TSで二相状態となっていれば、ステップST（８）からス
テップST（９）,ST（10）を通ってステップST（１）に
戻る。即ち、二相状態から過熱状態となるまで一定閉制
御が繰り返し行われる。そしてステップST（８）で過熱
状態となったことが判断されると、ステップST（11）に
進み、ここで電子膨張弁９を一定値P3だけ開方向に制御
する。次にステップST（12）で制御終了フラグをセット
した後、ステップST（１）に戻る。上記P3はP3≧P2の大
きさであり、蒸発器５の出口を、初めて過熱状態になっ
た後に再度二相状態に戻すための開度の変化幅である。
従って、以後は冷凍負荷の変動があってもそのままの開
度で固定され、蒸発器５の出口が再び過熱状態とならな
いような変化幅とする。この状態が、電子膨張弁９の開
度を最適値にした状態であり、冷凍負荷の変動があって
も、蒸発器５の出口の冷媒のかわき度が変化するだけ
で、常に二相状態が保たれ、電子膨張弁９も動作しな
い。従って、ハンチングが生じることもなく、また冷凍
効果の高い状態が維持される。この状態ではステップST
（１）,ST（２）,ST（５）,ST（１）のルーチンが繰り
返されている。また、スイッチ18がオフされて運転信号
が入力されなくなれば、CPU13は停止と判断して、ステ
ップST13により、電子膨張弁９を全閉とする。
なお、上記実施例では蒸発器５の出口の状態を検出す
る手段として、温度センサ10,11を設けたものを示した
が、温度センサ10に代えて蒸発器５の出口に圧力センサ
を設けて、直接に蒸発器５の出口の過熱状態を検出する
ようにしてもよい。その場合は、蒸発器５内の圧損を考
慮しなくてよいので、TS＝０とすることができる。
る手段として、温度センサ10,11を設けたものを示した
が、温度センサ10に代えて蒸発器５の出口に圧力センサ
を設けて、直接に蒸発器５の出口の過熱状態を検出する
ようにしてもよい。その場合は、蒸発器５内の圧損を考
慮しなくてよいので、TS＝０とすることができる。
以上のようにこの発明によれば、冷凍空調装置に電子
膨張弁を設け、蒸発器出口の状態を、二相状態から初め
て過熱状態を検出するまで一定に閉制御を行ない、最後
に一定値P2だけ開いて再び二相状態に戻すことにより、
最適値を見つけ、以後は負荷変動があっても開度を変化
させないように構成したので、ハンチングを起す原因そ
のものが無くなると共に、蒸発器出口を常に二相状態に
保つため、冷媒側の熱伝達率の高い、即ち、冷凍効果の
最も高い状態を保持することができる効果がある。ま
た、電子膨張弁開度の最適値と、過熱状態への移行時の
電子膨張弁開度とは近似しており、過熱状態への移行後
即座に最適値に戻して一定制御できるので、運転開始か
ら最適値一定制御までの、電子膨張弁開度の変動範囲を
小さくでき、且つ短時間で最適値に収束することができ
る効果がある。
膨張弁を設け、蒸発器出口の状態を、二相状態から初め
て過熱状態を検出するまで一定に閉制御を行ない、最後
に一定値P2だけ開いて再び二相状態に戻すことにより、
最適値を見つけ、以後は負荷変動があっても開度を変化
させないように構成したので、ハンチングを起す原因そ
のものが無くなると共に、蒸発器出口を常に二相状態に
保つため、冷媒側の熱伝達率の高い、即ち、冷凍効果の
最も高い状態を保持することができる効果がある。ま
た、電子膨張弁開度の最適値と、過熱状態への移行時の
電子膨張弁開度とは近似しており、過熱状態への移行後
即座に最適値に戻して一定制御できるので、運転開始か
ら最適値一定制御までの、電子膨張弁開度の変動範囲を
小さくでき、且つ短時間で最適値に収束することができ
る効果がある。
第１図はこの発明の一実施例による冷凍空調装置の冷凍
サイクルを示すブロック図、第２図は同装置の制御装置
を示すブロック図、第３図は制御装置の動作を示すフロ
ーチャート、第４図は従来の冷凍空調装置の冷凍サイク
ルを示すブロック図である。 ５は蒸発器、９は電子膨張弁、12は制御装置。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
サイクルを示すブロック図、第２図は同装置の制御装置
を示すブロック図、第３図は制御装置の動作を示すフロ
ーチャート、第４図は従来の冷凍空調装置の冷凍サイク
ルを示すブロック図である。 ５は蒸発器、９は電子膨張弁、12は制御装置。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松岡 文雄 神奈川県鎌倉市大船２丁目14番40号 三菱 電機株式会社商品研究所内 (56)参考文献 特開 昭63−113260（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−44567（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−89455（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】冷凍サイクルにおける蒸発器の入口側に設
けられた電子膨張弁と、運転開始時に上記電子膨張弁を
上記蒸発器の出口の冷媒が二相状態となりうる充分に大
きい一定開度に制御し上記蒸発器の出口の冷媒が二相状
態のとき上記電子膨張弁を閉方向に制御し上記冷媒が二
相状態から過熱状態になったとき上記電子膨張弁の開度
を上記冷媒を二相状態に戻しうる一定値だけ開方向に制
御しその後は上記電子膨張弁の開度を固定するように制
御する制御装置とを備えた冷凍空調装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63226580A JPH0833247B2 (ja) | 1988-09-12 | 1988-09-12 | 冷凍空調装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63226580A JPH0833247B2 (ja) | 1988-09-12 | 1988-09-12 | 冷凍空調装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0275858A JPH0275858A (ja) | 1990-03-15 |
| JPH0833247B2 true JPH0833247B2 (ja) | 1996-03-29 |
Family
ID=16847398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63226580A Expired - Lifetime JPH0833247B2 (ja) | 1988-09-12 | 1988-09-12 | 冷凍空調装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0833247B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3714304B2 (ja) * | 2002-07-10 | 2005-11-09 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| JP3700723B2 (ja) * | 2003-04-02 | 2005-09-28 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| WO2004090442A1 (ja) * | 2003-04-02 | 2004-10-21 | Daikin Industries Ltd. | 冷凍装置 |
| JP6966923B2 (ja) * | 2017-10-25 | 2021-11-17 | ホシザキ株式会社 | 製氷機 |
| JP7144963B2 (ja) * | 2018-04-26 | 2022-09-30 | ホシザキ株式会社 | 製氷機 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5644567A (en) * | 1979-09-19 | 1981-04-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Refrigerant flow rate controller |
| JPH0772648B2 (ja) * | 1984-10-05 | 1995-08-02 | 株式会社日立製作所 | 冷媒流量制御方法 |
| JPH0689950B2 (ja) * | 1986-10-30 | 1994-11-14 | 松下電器産業株式会社 | 冷凍サイクルの制御装置 |
-
1988
- 1988-09-12 JP JP63226580A patent/JPH0833247B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0275858A (ja) | 1990-03-15 |
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| JPS59109748A (ja) | 空気調和機 |
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