JPH08327906A - ズームレンズ - Google Patents
ズームレンズInfo
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- JPH08327906A JPH08327906A JP5323496A JP5323496A JPH08327906A JP H08327906 A JPH08327906 A JP H08327906A JP 5323496 A JP5323496 A JP 5323496A JP 5323496 A JP5323496 A JP 5323496A JP H08327906 A JPH08327906 A JP H08327906A
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- lens
- lens group
- refractive index
- positive
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Abstract
(57)【要約】
【目的】正・正・負の３成分ズームレンズにおいて、ズ
ーム比が３〜４倍程度の高倍率化及び構成枚数の削減が
図られたコンパクトなズームレンズを提供する。 【構成】物体側から順に、正の第１レンズ群Ｇｒ１，正
の第２レンズ群Ｇｒ２，負の第３レンズ群Ｇｒ３から成
る３成分ズームレンズであり、各レンズ群Ｇｒ１〜Ｇｒ
３はラジアルタイプの屈折率分布レンズ１枚から成り、
全ての面が非球面で構成されており、第１，第２レンズ
群Ｇｒ１，Ｇｒ２の屈折力の比が所定の範囲に規定され
ている。
ーム比が３〜４倍程度の高倍率化及び構成枚数の削減が
図られたコンパクトなズームレンズを提供する。 【構成】物体側から順に、正の第１レンズ群Ｇｒ１，正
の第２レンズ群Ｇｒ２，負の第３レンズ群Ｇｒ３から成
る３成分ズームレンズであり、各レンズ群Ｇｒ１〜Ｇｒ
３はラジアルタイプの屈折率分布レンズ１枚から成り、
全ての面が非球面で構成されており、第１，第２レンズ
群Ｇｒ１，Ｇｒ２の屈折力の比が所定の範囲に規定され
ている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はズームレンズに関するも
のであり、特にレンズシャッターカメラ，ビデオカメラ
等に好適な正・正・負の３成分から成る小型のズームレ
ンズに関するものである。
のであり、特にレンズシャッターカメラ，ビデオカメラ
等に好適な正・正・負の３成分から成る小型のズームレ
ンズに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より知られている正・正・負の３成
分ズームレンズのほとんどは、第１レンズ群が少なくと
も２枚のレンズで構成されており、第２レンズ群が少な
くとも４枚のレンズで構成されており、第３レンズ群が
２枚又は３枚のレンズで構成されている。
分ズームレンズのほとんどは、第１レンズ群が少なくと
も２枚のレンズで構成されており、第２レンズ群が少な
くとも４枚のレンズで構成されており、第３レンズ群が
２枚又は３枚のレンズで構成されている。
【０００３】これに対して、光学系に非球面を用いるこ
とによって収差補正を行い、これによりレンズ枚数の削
減を図った正・正・負の３成分ズームレンズが提案され
ている。例えば、特開平４−９５９１２号公報では、各
レンズ群を１枚のレンズで構成したものが示されてい
る。特開平４−２６００１６号公報では、第１レンズ群
をレンズ１枚、第２レンズ群をレンズ２枚、第３レンズ
群をレンズ１枚で構成して、光学系全体の構成枚数を４
枚としたものが示されている。特開平５−１８８２９６
号公報では、第２レンズ群をレンズ１枚又は２枚、第３
レンズ群をレンズ１枚で構成して、光学系全体の構成枚
数を４枚又は５枚としたものが示されている。特開平６
−１２３８３５号公報では、第１レンズ群をレンズ２
枚、第２レンズ群をレンズ１枚、第３レンズ群をレンズ
１枚で構成して、光学系全体の構成枚数を４枚としたも
のが示されている。特開平４−７８８１０号公報では、
各レンズ群を２枚で構成して、光学系全体の構成枚数を
６枚としたものが示されている。
とによって収差補正を行い、これによりレンズ枚数の削
減を図った正・正・負の３成分ズームレンズが提案され
ている。例えば、特開平４−９５９１２号公報では、各
レンズ群を１枚のレンズで構成したものが示されてい
る。特開平４−２６００１６号公報では、第１レンズ群
をレンズ１枚、第２レンズ群をレンズ２枚、第３レンズ
群をレンズ１枚で構成して、光学系全体の構成枚数を４
枚としたものが示されている。特開平５−１８８２９６
号公報では、第２レンズ群をレンズ１枚又は２枚、第３
レンズ群をレンズ１枚で構成して、光学系全体の構成枚
数を４枚又は５枚としたものが示されている。特開平６
−１２３８３５号公報では、第１レンズ群をレンズ２
枚、第２レンズ群をレンズ１枚、第３レンズ群をレンズ
１枚で構成して、光学系全体の構成枚数を４枚としたも
のが示されている。特開平４−７８８１０号公報では、
各レンズ群を２枚で構成して、光学系全体の構成枚数を
６枚としたものが示されている。
【０００４】また、特開平４−６７１１４号公報では、
第２レンズ群に屈折率分布レンズを用いることにより第
２レンズ群をレンズ２枚で構成して、光学系全体の構成
枚数を６枚とした正・正・負の３成分ズームレンズが示
されている。
第２レンズ群に屈折率分布レンズを用いることにより第
２レンズ群をレンズ２枚で構成して、光学系全体の構成
枚数を６枚とした正・正・負の３成分ズームレンズが示
されている。
【０００５】上記屈折率分布レンズ、即ちＧＲＩＮレン
ズ(gradient index lens,GRIN lens)は、その光学特性
(つまり、レンズ媒質中で光が曲がりながら進む性質)と
分散コントロールの可能性が、光学系を構成するレンズ
枚数の削減及びレンズのコンパクト化に大きな効果をも
たらすとして、かなり以前から注目されている光学素子
である。特に、非球面ではできなかった色収差及びペッ
ツバール和のコントロールが可能であることから、非球
面以上の効果が期待されている。
ズ(gradient index lens,GRIN lens)は、その光学特性
(つまり、レンズ媒質中で光が曲がりながら進む性質)と
分散コントロールの可能性が、光学系を構成するレンズ
枚数の削減及びレンズのコンパクト化に大きな効果をも
たらすとして、かなり以前から注目されている光学素子
である。特に、非球面ではできなかった色収差及びペッ
ツバール和のコントロールが可能であることから、非球
面以上の効果が期待されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上述の非球面を備えた
従来のズームレンズでは、光学系のコンパクト化及び高
倍率化を図りながら、光学系全体の構成枚数を削減する
のは不可能である。例えば、第１レンズ群(即ち、最も
物体側のレンズ群)をレンズ１枚で構成しようとして
も、均質レンズのみではレンズ群内で発生する色収差や
ペッツバール和の補正が不十分となるため、結局、光学
系のコンパクト化及び高倍率化を達成することができな
い(特に高倍率化の達成は不可能である。)。また、従来
の正・正・負の３成分ズームレンズでは、特に第２レン
ズ群で発生する収差を補正しようとするとレンズ群の構
成枚数が多くなるため、光学系全体の構成枚数を削減す
るのは非常に困難である。以下、更に詳しく説明する。
従来のズームレンズでは、光学系のコンパクト化及び高
倍率化を図りながら、光学系全体の構成枚数を削減する
のは不可能である。例えば、第１レンズ群(即ち、最も
物体側のレンズ群)をレンズ１枚で構成しようとして
も、均質レンズのみではレンズ群内で発生する色収差や
ペッツバール和の補正が不十分となるため、結局、光学
系のコンパクト化及び高倍率化を達成することができな
い(特に高倍率化の達成は不可能である。)。また、従来
の正・正・負の３成分ズームレンズでは、特に第２レン
ズ群で発生する収差を補正しようとするとレンズ群の構
成枚数が多くなるため、光学系全体の構成枚数を削減す
るのは非常に困難である。以下、更に詳しく説明する。
【０００７】特開平４−９５９１２号公報，特開平４−
２６００１６号公報，特開平５−１８８２９６号公報に
示されているズームレンズでは、レンズが均質レンズで
あることから諸収差(特に色収差とペッツバール和)の補
正が不十分となり、結局、ズーム比の小さいものやＦナ
ンバーの暗いものしか達成できていない。特開平６−１
２３８３５号公報に示されているズームレンズでは、非
球面を用いることにより少ないレンズ枚数で２．６倍と
いう高倍率ズームを達成しているものの、示されている
ズームレンズは高性能とは言い難いものとなっている。
２６００１６号公報，特開平５−１８８２９６号公報に
示されているズームレンズでは、レンズが均質レンズで
あることから諸収差(特に色収差とペッツバール和)の補
正が不十分となり、結局、ズーム比の小さいものやＦナ
ンバーの暗いものしか達成できていない。特開平６−１
２３８３５号公報に示されているズームレンズでは、非
球面を用いることにより少ないレンズ枚数で２．６倍と
いう高倍率ズームを達成しているものの、示されている
ズームレンズは高性能とは言い難いものとなっている。
【０００８】また、特開平４−７８８１０号公報に示さ
れているズームレンズでは、非球面に色収差とペッツバ
ール和の補正能力がないことから、結局、各レンズ群に
は少なくとも２枚のレンズが必要となっている。ズーム
レンズでは、そのズーム全域において収差補正をしよう
とした場合、ズームを構成する各レンズ群内で少なくと
も色収差及びペッツバール和を補正しておく必要がある
からである。
れているズームレンズでは、非球面に色収差とペッツバ
ール和の補正能力がないことから、結局、各レンズ群に
は少なくとも２枚のレンズが必要となっている。ズーム
レンズでは、そのズーム全域において収差補正をしよう
とした場合、ズームを構成する各レンズ群内で少なくと
も色収差及びペッツバール和を補正しておく必要がある
からである。
【０００９】特開平４−６７１１４号公報に示されてい
るズームレンズでは、第２レンズ群にＧＲＩＮレンズを
用いることによってその構成枚数を少なくしているが、
ＧＲＩＮレンズが球面レンズのみで構成されているた
め、収差補正の自由度が足らず、結局、第２レンズ群の
レンズ枚数は２枚にしかなっていない。
るズームレンズでは、第２レンズ群にＧＲＩＮレンズを
用いることによってその構成枚数を少なくしているが、
ＧＲＩＮレンズが球面レンズのみで構成されているた
め、収差補正の自由度が足らず、結局、第２レンズ群の
レンズ枚数は２枚にしかなっていない。
【００１０】球面のＧＲＩＮレンズで単焦点レンズを構
成した場合、３次の収差補正に対する自由度が不足する
ため、それを１枚で構成することは不可能とされている
(L.G.Atkinson et al.,"Design of a gradient-index p
hotographic objective",Appl. Opt.Vol.21,1982,993-9
98参照)。ズームレンズについてもこれと同様のことが
言える。つまり、ズームレンズを構成する各レンズ群を
レンズ１枚で構成しようとすると、やはり３次収差の自
由度が足りないことから収差補正が不可能となり、結
局、ズームレンズの各レンズ群をレンズ１枚で構成する
のは不可能となるのである。
成した場合、３次の収差補正に対する自由度が不足する
ため、それを１枚で構成することは不可能とされている
(L.G.Atkinson et al.,"Design of a gradient-index p
hotographic objective",Appl. Opt.Vol.21,1982,993-9
98参照)。ズームレンズについてもこれと同様のことが
言える。つまり、ズームレンズを構成する各レンズ群を
レンズ１枚で構成しようとすると、やはり３次収差の自
由度が足りないことから収差補正が不可能となり、結
局、ズームレンズの各レンズ群をレンズ１枚で構成する
のは不可能となるのである。
【００１１】本発明は以上の点に鑑みてなされたもので
あって、その目的は、正・正・負の３成分ズームレンズ
において、ズーム比が３〜４倍程度の高倍率化及び構成
枚数の削減が図られたコンパクトなズームレンズを提供
することにある。
あって、その目的は、正・正・負の３成分ズームレンズ
において、ズーム比が３〜４倍程度の高倍率化及び構成
枚数の削減が図られたコンパクトなズームレンズを提供
することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、第１の発明に係るズームレンズは、物体側から順
に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を
有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ
群と、から成る３成分ズームレンズであって、少なくと
も１つのレンズ群が以下に示す屈折率分布の式(A)で表
されるラジアルタイプの屈折率分布レンズから成り、該
ラジアルタイプの屈折率分布レンズの少なくとも１つの
面が非球面であることを特徴とする。 Ｎ(ｒ)＝Ｎ0＋Ｎ1・ｒ2＋Ｎ2・ｒ4＋Ｎ3・ｒ6＋Ｎ4・ｒ8＋… ……(A) 但し、 ｒ：光軸に対して垂直な方向の高さ Ｎ0：光軸上での屈折率 Ｎ1：２次の屈折率分布係数 Ｎ2：４次の屈折率分布係数 Ｎ3：６次の屈折率分布係数 Ｎ4：８次の屈折率分布係数 である。
め、第１の発明に係るズームレンズは、物体側から順
に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を
有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ
群と、から成る３成分ズームレンズであって、少なくと
も１つのレンズ群が以下に示す屈折率分布の式(A)で表
されるラジアルタイプの屈折率分布レンズから成り、該
ラジアルタイプの屈折率分布レンズの少なくとも１つの
面が非球面であることを特徴とする。 Ｎ(ｒ)＝Ｎ0＋Ｎ1・ｒ2＋Ｎ2・ｒ4＋Ｎ3・ｒ6＋Ｎ4・ｒ8＋… ……(A) 但し、 ｒ：光軸に対して垂直な方向の高さ Ｎ0：光軸上での屈折率 Ｎ1：２次の屈折率分布係数 Ｎ2：４次の屈折率分布係数 Ｎ3：６次の屈折率分布係数 Ｎ4：８次の屈折率分布係数 である。
【００１３】第１の発明の構成によると、レンズがラジ
アルタイプの屈折率分布を持つことによって、レンズ群
内で発生する色収差及びペッツバール和の補正を可能と
する。また、非球面を用いることによって、収差補正に
対する自由度も確保されるため、ズームレンズの各レン
ズ群を１枚で構成することが可能になる。なお、式(A)
から分かるように、ラジアルタイプの屈折率分布とは、
屈折率分布の方向が光軸に対して垂直な方向の屈折率分
布である。
アルタイプの屈折率分布を持つことによって、レンズ群
内で発生する色収差及びペッツバール和の補正を可能と
する。また、非球面を用いることによって、収差補正に
対する自由度も確保されるため、ズームレンズの各レン
ズ群を１枚で構成することが可能になる。なお、式(A)
から分かるように、ラジアルタイプの屈折率分布とは、
屈折率分布の方向が光軸に対して垂直な方向の屈折率分
布である。
【００１４】また、第２の発明に係るズームレンズは、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有す
る第３レンズ群と、から成る３成分ズームレンズであっ
て、各々のレンズ群が１枚のレンズで構成され、かつ、
以下に示す条件式(1)を満たすことを特徴とする。 0.15＜φ1／φ2＜1.0 ……(1) 但し、 φ1：第１レンズ群の屈折力 φ2：第２レンズ群の屈折力 である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有す
る第３レンズ群と、から成る３成分ズームレンズであっ
て、各々のレンズ群が１枚のレンズで構成され、かつ、
以下に示す条件式(1)を満たすことを特徴とする。 0.15＜φ1／φ2＜1.0 ……(1) 但し、 φ1：第１レンズ群の屈折力 φ2：第２レンズ群の屈折力 である。
【００１５】第２の発明の構成によると、正・正・負の
３成分ズームレンズが条件式(1)を満たすことによっ
て、各レンズ群にバランス良く収差補正の機能を持たせ
ることが可能になるため、ズームの高倍率化を図ること
が可能になる。
３成分ズームレンズが条件式(1)を満たすことによっ
て、各レンズ群にバランス良く収差補正の機能を持たせ
ることが可能になるため、ズームの高倍率化を図ること
が可能になる。
【００１６】この条件式(1)の上限を超えた場合、第２
レンズ群の横倍率が増大し、その収差補正に対する負担
が非常に大きくなる。その結果、そこで発生する諸収
差、特に色収差の補正が困難になるので、ズームの高倍
率化に対して望ましくない構成となる(例えば、特開平
４−９５９１２号公報に示されている３成分ズームの場
合には、ズーム比を小さくするか、又はＦナンバーを暗
くするかしか方法がなかった。)。一方、条件式(1)の下
限を超えた場合には、第１レンズ群の屈折力が弱くなり
すぎて、第１レンズ群の移動量が大きくなるので望まし
くない。
レンズ群の横倍率が増大し、その収差補正に対する負担
が非常に大きくなる。その結果、そこで発生する諸収
差、特に色収差の補正が困難になるので、ズームの高倍
率化に対して望ましくない構成となる(例えば、特開平
４−９５９１２号公報に示されている３成分ズームの場
合には、ズーム比を小さくするか、又はＦナンバーを暗
くするかしか方法がなかった。)。一方、条件式(1)の下
限を超えた場合には、第１レンズ群の屈折力が弱くなり
すぎて、第１レンズ群の移動量が大きくなるので望まし
くない。
【００１７】また、前記第１の発明に係るズームレンズ
の場合と同様に、第２の発明に係るズームレンズにおい
ても、少なくとも１つのレンズ群が、前記式(A)で表さ
れるラジアルタイプの屈折率分布レンズから成るのが好
ましい。
の場合と同様に、第２の発明に係るズームレンズにおい
ても、少なくとも１つのレンズ群が、前記式(A)で表さ
れるラジアルタイプの屈折率分布レンズから成るのが好
ましい。
【００１８】上記第２の発明に係るズームレンズにおい
て、前記第１レンズ群は物体側に強い曲率の凸面を持つ
正レンズ形状を有し、前記第２レンズ群は像側に強い曲
率の凸面を持つ正レンズ形状を有し、前記第３レンズ群
は物体側に強い曲率の凹面を持つ負レンズ形状を有する
のが好ましい。
て、前記第１レンズ群は物体側に強い曲率の凸面を持つ
正レンズ形状を有し、前記第２レンズ群は像側に強い曲
率の凸面を持つ正レンズ形状を有し、前記第３レンズ群
は物体側に強い曲率の凹面を持つ負レンズ形状を有する
のが好ましい。
【００１９】第１レンズ群を物体側に強い曲率の凸面を
持つ正レンズ１枚で構成することによって、第１レンズ
群の像側主点位置が相対的に前側(物体側)になり、第２
レンズ群を像側に強い曲率の凸面を持つ正レンズで構成
することによって、第２レンズ群の物体側主点位置が相
対的に後ろ側(像側)になる。従って、第１レンズ群と第
２レンズ群との間隔を小さくすることが可能になるの
で、このように第１，第２レンズ群を構成することは、
光学系のコンパクト化に効果がある。
持つ正レンズ１枚で構成することによって、第１レンズ
群の像側主点位置が相対的に前側(物体側)になり、第２
レンズ群を像側に強い曲率の凸面を持つ正レンズで構成
することによって、第２レンズ群の物体側主点位置が相
対的に後ろ側(像側)になる。従って、第１レンズ群と第
２レンズ群との間隔を小さくすることが可能になるの
で、このように第１，第２レンズ群を構成することは、
光学系のコンパクト化に効果がある。
【００２０】また、第２レンズ群を像側に強い曲率の凸
面を持つ正レンズ１枚で構成することによって、第２レ
ンズ群の像側主点位置が相対的に後側(像側)になり、第
３レンズ群を像側に強い曲率の凹面を持つ負レンズで構
成することによって、第２レンズ群の物体側主点位置が
相対的に前側(物体側)になる。従って、ズーム望遠端で
第２レンズ群と第３レンズ群との間隔を十分に確保する
ことが可能になる。その結果、光学系の高倍率化を図っ
た場合に、望遠端で第２レンズ群と第３レンズ群とがぶ
つかってしまい、結局、ズームの高倍率化を達成できな
くなるといったことを防ぐことができる。
面を持つ正レンズ１枚で構成することによって、第２レ
ンズ群の像側主点位置が相対的に後側(像側)になり、第
３レンズ群を像側に強い曲率の凹面を持つ負レンズで構
成することによって、第２レンズ群の物体側主点位置が
相対的に前側(物体側)になる。従って、ズーム望遠端で
第２レンズ群と第３レンズ群との間隔を十分に確保する
ことが可能になる。その結果、光学系の高倍率化を図っ
た場合に、望遠端で第２レンズ群と第３レンズ群とがぶ
つかってしまい、結局、ズームの高倍率化を達成できな
くなるといったことを防ぐことができる。
【００２１】以下に、前記第１，第２の発明における望
ましい条件を説明する。まず、レンズ群の移動に関して
は、広角から望遠への変倍に際して、各レンズ群がとも
に物体側に移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間
隔は増加し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔は減
少するように移動するのが望ましい。これによって、広
角端でのコンパクト化を図ることができる。
ましい条件を説明する。まず、レンズ群の移動に関して
は、広角から望遠への変倍に際して、各レンズ群がとも
に物体側に移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間
隔は増加し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔は減
少するように移動するのが望ましい。これによって、広
角端でのコンパクト化を図ることができる。
【００２２】正の屈折力を有するレンズ群にラジアルタ
イプＧＲＩＮレンズを用いる場合、以下に示す条件式
(2)を満たすことが望ましい。 -30＜Ｎ1d／φp 2＜20 ……(2) 但し、 Ｎ1d：ＧＲＩＮレンズのｄ線に対する２次の屈折率分布
係数 φp：正レンズ群の屈折力 である。
イプＧＲＩＮレンズを用いる場合、以下に示す条件式
(2)を満たすことが望ましい。 -30＜Ｎ1d／φp 2＜20 ……(2) 但し、 Ｎ1d：ＧＲＩＮレンズのｄ線に対する２次の屈折率分布
係数 φp：正レンズ群の屈折力 である。
【００２３】この条件式(2)は、レンズ群内でのペッツ
バール和をコントロールするための条件を示している。
条件式(2)の下限を超えた場合、ペッツバール和が負に
大きくなるので望ましくない。一方、条件式(2)の上限
を超えた場合、ペッツバール和が正に大きくなってしま
い、光学系トータルでのペッツバール和の補正が困難に
なる。
バール和をコントロールするための条件を示している。
条件式(2)の下限を超えた場合、ペッツバール和が負に
大きくなるので望ましくない。一方、条件式(2)の上限
を超えた場合、ペッツバール和が正に大きくなってしま
い、光学系トータルでのペッツバール和の補正が困難に
なる。
【００２４】負の屈折力を有するレンズ群にラジアルタ
イプＧＲＩＮレンズを用いる場合、以下に示す条件式
(3)を満たすことが望ましい。 -20＜Ｎ1d／φm 2＜30 ……(3) 但し、 φm：負レンズ群の屈折力 である。
イプＧＲＩＮレンズを用いる場合、以下に示す条件式
(3)を満たすことが望ましい。 -20＜Ｎ1d／φm 2＜30 ……(3) 但し、 φm：負レンズ群の屈折力 である。
【００２５】この条件式(3)は、レンズ群内でのペッツ
バール和をコントロールするための条件を示している。
条件式(3)の下限を超えた場合、ペッツバール和が正に
大きくなるので望ましくない。一方、条件式(3)の上限
を超えた場合、ペッツバール和が負に大きくなってしま
い、光学系トータルでのペッツバール和の補正が困難に
なる。
バール和をコントロールするための条件を示している。
条件式(3)の下限を超えた場合、ペッツバール和が正に
大きくなるので望ましくない。一方、条件式(3)の上限
を超えた場合、ペッツバール和が負に大きくなってしま
い、光学系トータルでのペッツバール和の補正が困難に
なる。
【００２６】ＧＲＩＮレンズの屈折率分布は、以下に示
す条件式(4)を満たすことが望ましい。 ｜Ｎ2d／φG 4｜＜1000 ……(4) 但し、 Ｎ2d：ＧＲＩＮレンズのｄ線に対する４次の屈折率分布
係数 φG：ＧＲＩＮレンズの屈折力 である。
す条件式(4)を満たすことが望ましい。 ｜Ｎ2d／φG 4｜＜1000 ……(4) 但し、 Ｎ2d：ＧＲＩＮレンズのｄ線に対する４次の屈折率分布
係数 φG：ＧＲＩＮレンズの屈折力 である。
【００２７】この条件式(4)は、ＧＲＩＮレンズの屈折
率分布に関する条件を示している。条件式(4)の範囲を
超えた場合、レンズの屈折率分布が大きくなりすぎて、
高次の収差補正が非常に困難になる。
率分布に関する条件を示している。条件式(4)の範囲を
超えた場合、レンズの屈折率分布が大きくなりすぎて、
高次の収差補正が非常に困難になる。
【００２８】ＧＲＩＮレンズに非球面を用いる場合、そ
の非球面は、０＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下に示す条件式
(5)を満たすことが望ましい。 -6.0＜(φa−φ0a)／φG＜5.0 ……（５） 但し、 Ｈ：レンズ径方向の高さ Ｈｍａｘ：レンズ有効径 φa：非球面の局所的な屈折力 φ0a：非球面の基準曲率による屈折力 であり、φa及びφ0aは以下の式(B)，(C)で表される。 φa＝Ｃalo(ｎ(H)'−ｎ(H)) ……(B) φ0a＝Ｃ0(ｎ0'−ｎ0) ……(C) ここで、 Ｃalo：非球面の各高さでの局所的な曲率 Ｃ0：非球面の基準曲率 ｎ(H)'：非球面像側媒質の各高さでの屈折率 ｎ(H)：非球面物体側媒質の各高さでの屈折率 ｎ0'：非球面像側媒質の光軸上での屈折率 ｎ0：非球面物体側媒質の光軸上での屈折率 である。
の非球面は、０＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下に示す条件式
(5)を満たすことが望ましい。 -6.0＜(φa−φ0a)／φG＜5.0 ……（５） 但し、 Ｈ：レンズ径方向の高さ Ｈｍａｘ：レンズ有効径 φa：非球面の局所的な屈折力 φ0a：非球面の基準曲率による屈折力 であり、φa及びφ0aは以下の式(B)，(C)で表される。 φa＝Ｃalo(ｎ(H)'−ｎ(H)) ……(B) φ0a＝Ｃ0(ｎ0'−ｎ0) ……(C) ここで、 Ｃalo：非球面の各高さでの局所的な曲率 Ｃ0：非球面の基準曲率 ｎ(H)'：非球面像側媒質の各高さでの屈折率 ｎ(H)：非球面物体側媒質の各高さでの屈折率 ｎ0'：非球面像側媒質の光軸上での屈折率 ｎ0：非球面物体側媒質の光軸上での屈折率 である。
【００２９】この条件式(5)は、ＧＲＩＮレンズに非球
面を用いる場合にそれが満たすべき望ましい条件を示し
ている。条件式(5)の上限を超えると、群内の球面系で
発生している諸収差を非球面によって更に悪くすること
になるので望ましくない。一方、条件式(5)の下限を超
えると、非球面による補正が過多となり、例えば、複数
の非球面を用いた場合でもその補正過多を他の非球面に
よって打ち消すのが困難になるので望ましくない。
面を用いる場合にそれが満たすべき望ましい条件を示し
ている。条件式(5)の上限を超えると、群内の球面系で
発生している諸収差を非球面によって更に悪くすること
になるので望ましくない。一方、条件式(5)の下限を超
えると、非球面による補正が過多となり、例えば、複数
の非球面を用いた場合でもその補正過多を他の非球面に
よって打ち消すのが困難になるので望ましくない。
【００３０】ＧＲＩＮレンズに非球面を用いる場合に
は、ＧＲＩＮレンズを両面非球面にするのが非常に望ま
しい。両面非球面にすれば、非球面が増えたことによる
自由度の増加と共に、一方の非球面で補正過多となった
収差を他方の非球面で補うことができるため、更なる収
差補正の効果を得ることができる。その場合、一方の非
球面で補正過多となった収差を他方の非球面で補正して
いる形にするのが望ましい。
は、ＧＲＩＮレンズを両面非球面にするのが非常に望ま
しい。両面非球面にすれば、非球面が増えたことによる
自由度の増加と共に、一方の非球面で補正過多となった
収差を他方の非球面で補うことができるため、更なる収
差補正の効果を得ることができる。その場合、一方の非
球面で補正過多となった収差を他方の非球面で補正して
いる形にするのが望ましい。
【００３１】第１レンズ群に非球面を用いる場合、その
非球面は、０＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下に示す条件式(6)
を満たすことが望ましい。 -6.0＜(φa−φ0a)／φ1＜5.0 ……(6)
非球面は、０＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下に示す条件式(6)
を満たすことが望ましい。 -6.0＜(φa−φ0a)／φ1＜5.0 ……(6)
【００３２】この条件式(6)は、第１レンズ群に非球面
を用いる場合にそれが満たすべき望ましい条件を示して
いる。条件式(6)の上限を超えると、正の屈折力を強め
る方向の非球面であるために、球面系で発生している球
面収差とコマ収差を非球面で更に悪くすることになるの
で望ましくない。一方、条件式(6)の下限を超えると、
逆に正の屈折力を弱めすぎて非球面による補正が過多と
なり、例えば複数の非球面を用いた場合でもその補正過
多を他の非球面によって打ち消すのが困難になるので望
ましくない。
を用いる場合にそれが満たすべき望ましい条件を示して
いる。条件式(6)の上限を超えると、正の屈折力を強め
る方向の非球面であるために、球面系で発生している球
面収差とコマ収差を非球面で更に悪くすることになるの
で望ましくない。一方、条件式(6)の下限を超えると、
逆に正の屈折力を弱めすぎて非球面による補正が過多と
なり、例えば複数の非球面を用いた場合でもその補正過
多を他の非球面によって打ち消すのが困難になるので望
ましくない。
【００３３】また、第１レンズ群に両面非球面レンズを
用いた場合には、一方の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax
＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において条件(φa−φ0a)／φ1＜0.0
(正の屈折力を弱める方向の非球面)を満たし、もう一方
の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域に
おいて条件(φa−φ0a)／φ1＞0.0(正の屈折力を強める
方向の非球面)を満たすのが望ましい。
用いた場合には、一方の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax
＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において条件(φa−φ0a)／φ1＜0.0
(正の屈折力を弱める方向の非球面)を満たし、もう一方
の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域に
おいて条件(φa−φ0a)／φ1＞0.0(正の屈折力を強める
方向の非球面)を満たすのが望ましい。
【００３４】さらに、その場合、それら非球面は、0.8
Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において以下に示す条件式(7)
を満たすのが望ましい。 ｜Ａm1｜＞Ａp1 ……(7) 但し、 Ａm1：正の屈折力を弱める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ1の値 Ａp1：正の屈折力を強める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ1の値 である。
Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において以下に示す条件式(7)
を満たすのが望ましい。 ｜Ａm1｜＞Ａp1 ……(7) 但し、 Ａm1：正の屈折力を弱める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ1の値 Ａp1：正の屈折力を強める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ1の値 である。
【００３５】この条件式(7)は、第１レンズ群中の両面
非球面が満たすべき望ましい条件を示している。この条
件を満たせば、両面非球面が第１レンズ群中で発生した
(正の屈折力による)諸収差を一方の正の屈折力を弱める
方向の非球面によって補正し、そこで補正過多となった
(特に高次の)収差をもう一方の正の屈折力を強める方向
の非球面で補正していることになる。
非球面が満たすべき望ましい条件を示している。この条
件を満たせば、両面非球面が第１レンズ群中で発生した
(正の屈折力による)諸収差を一方の正の屈折力を弱める
方向の非球面によって補正し、そこで補正過多となった
(特に高次の)収差をもう一方の正の屈折力を強める方向
の非球面で補正していることになる。
【００３６】第２レンズ群に非球面を用いる場合、その
非球面は、０＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下に示す条件式(8)
を満たすことが望ましい。 -3.0＜(φa−φ0a)／φ2＜2.0 ……(8)
非球面は、０＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下に示す条件式(8)
を満たすことが望ましい。 -3.0＜(φa−φ0a)／φ2＜2.0 ……(8)
【００３７】この条件式(8)は、第２レンズ群に非球面
を用いる場合にそれが満たすべき望ましい条件を示して
いる。条件式(8)の上限を超えると、正の屈折力を強め
る方向の非球面であるために、球面系で発生している球
面収差とコマ収差を非球面で更に悪くすることになるの
で望ましくない。一方、条件式(8)の下限を超えると、
逆に正の屈折力を弱めすぎて非球面による補正が過多と
なり、例えば、複数の非球面を用いた場合でもその補正
過多を他の非球面によって打ち消すのが困難になるので
望ましくない。
を用いる場合にそれが満たすべき望ましい条件を示して
いる。条件式(8)の上限を超えると、正の屈折力を強め
る方向の非球面であるために、球面系で発生している球
面収差とコマ収差を非球面で更に悪くすることになるの
で望ましくない。一方、条件式(8)の下限を超えると、
逆に正の屈折力を弱めすぎて非球面による補正が過多と
なり、例えば、複数の非球面を用いた場合でもその補正
過多を他の非球面によって打ち消すのが困難になるので
望ましくない。
【００３８】また、第２レンズ群に両面非球面レンズを
用いた場合には、一方の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax
＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において条件(φa−φ0a)／φ2＜0.0
(正の屈折力を弱める方向の非球面)を満たし、もう一方
の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域に
おいて条件(φa−φ0a)／φ2＞0.0(正の屈折力を強める
方向の非球面)を満たすのが望ましい。
用いた場合には、一方の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax
＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において条件(φa−φ0a)／φ2＜0.0
(正の屈折力を弱める方向の非球面)を満たし、もう一方
の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域に
おいて条件(φa−φ0a)／φ2＞0.0(正の屈折力を強める
方向の非球面)を満たすのが望ましい。
【００３９】さらに、その場合それらの非球面は、0.8
Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において以下に示す条件式(9)
を満たすのが望ましい。 ｜Ａm2｜＞Ａp2 ……(9) 但し、 Ａm2：正の屈折力を弱める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ2の値 Ａp2：正の屈折力を強める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ2の値 である。
Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において以下に示す条件式(9)
を満たすのが望ましい。 ｜Ａm2｜＞Ａp2 ……(9) 但し、 Ａm2：正の屈折力を弱める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ2の値 Ａp2：正の屈折力を強める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ2の値 である。
【００４０】この条件式(9)は、第２レンズ群中の両面
非球面が満たすべき望ましい条件を示している。この条
件を満たせば、両面非球面が第２レンズ群中で発生した
(正の屈折力による)諸収差を一方の正の屈折力を弱める
方向の非球面によって補正し、そこで補正過多となった
(特に高次の)収差をもう一方の正の屈折力を強める方向
の非球面で補正していることになる。
非球面が満たすべき望ましい条件を示している。この条
件を満たせば、両面非球面が第２レンズ群中で発生した
(正の屈折力による)諸収差を一方の正の屈折力を弱める
方向の非球面によって補正し、そこで補正過多となった
(特に高次の)収差をもう一方の正の屈折力を強める方向
の非球面で補正していることになる。
【００４１】第３レンズ群の負レンズに非球面を用いる
場合、その非球面は、０＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下に示
す条件式(10)を満たすことが望ましい。 -6.0＜(φa−φ0a)／φ3＜5.0 ……(10) 但し、 φ3：第３レンズ群の屈折力 である。
場合、その非球面は、０＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下に示
す条件式(10)を満たすことが望ましい。 -6.0＜(φa−φ0a)／φ3＜5.0 ……(10) 但し、 φ3：第３レンズ群の屈折力 である。
【００４２】この条件式(10)は、第３レンズ群の負レン
ズに非球面を用いる場合にそれが満たすべき望ましい条
件を示している。条件式(10)の上限を超えると、負の屈
折力を強める方向の非球面であるために、球面系で発生
している(特に望遠端での)球面収差とコマ収差を非球面
で更に悪くすることになるとともに、広角端での歪曲収
差の補正が十分でなくなるので望ましくない。一方、条
件式(10)の下限を超えると、逆に負の屈折力を弱めすぎ
て非球面による補正が過多となり、例えば、複数の非球
面を用いた場合でもその補正過多を他の非球面によって
打ち消すのが困難になるので望ましくない。
ズに非球面を用いる場合にそれが満たすべき望ましい条
件を示している。条件式(10)の上限を超えると、負の屈
折力を強める方向の非球面であるために、球面系で発生
している(特に望遠端での)球面収差とコマ収差を非球面
で更に悪くすることになるとともに、広角端での歪曲収
差の補正が十分でなくなるので望ましくない。一方、条
件式(10)の下限を超えると、逆に負の屈折力を弱めすぎ
て非球面による補正が過多となり、例えば、複数の非球
面を用いた場合でもその補正過多を他の非球面によって
打ち消すのが困難になるので望ましくない。
【００４３】また、第３レンズ群の負レンズに両面非球
面レンズを用いた場合には、一方の非球面が、少なくと
も0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において条件(φa−φ0a)
／φ3＜0.0(負の屈折力を弱める方向の非球面)を満た
し、もう一方の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈ
maxの領域において条件(φa−φ0a)／φ3＞0.0(負の屈
折力を強める方向の非球面)を満たすのが望ましい。
面レンズを用いた場合には、一方の非球面が、少なくと
も0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において条件(φa−φ0a)
／φ3＜0.0(負の屈折力を弱める方向の非球面)を満た
し、もう一方の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈ
maxの領域において条件(φa−φ0a)／φ3＞0.0(負の屈
折力を強める方向の非球面)を満たすのが望ましい。
【００４４】さらに、その場合それらの非球面は、0.8
Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において以下に示す条件式(11)
を満たすのが望ましい。 ｜Ａm3｜＞Ａp3 ……(11) 但し、 Ａm3：負の屈折力を弱める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ3の値 Ａp3：負の屈折力を強める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ3の値 である。
Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において以下に示す条件式(11)
を満たすのが望ましい。 ｜Ａm3｜＞Ａp3 ……(11) 但し、 Ａm3：負の屈折力を弱める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ3の値 Ａp3：負の屈折力を強める方の非球面の(φa−φ0a)／
φ3の値 である。
【００４５】この条件式(11)は、第３レンズ群中の負レ
ンズの両面非球面が満たすべき望ましい条件を示してい
る。条件式(11)を満たせば、両面非球面が第３レンズ群
中で発生した(負の屈折力による)諸収差を一方の負の屈
折力を弱める方向の非球面によって補正し、そこで補正
過多となった(特に高次の)収差をもう一方の負の屈折力
を強める方向の非球面で補正していることになる。
ンズの両面非球面が満たすべき望ましい条件を示してい
る。条件式(11)を満たせば、両面非球面が第３レンズ群
中で発生した(負の屈折力による)諸収差を一方の負の屈
折力を弱める方向の非球面によって補正し、そこで補正
過多となった(特に高次の)収差をもう一方の負の屈折力
を強める方向の非球面で補正していることになる。
【００４６】さらに、第３レンズ群の負レンズに両面非
球面レンズを用いた場合には、その両面非球面レンズ
は、一方の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmax
の領域において条件(φa−φ0a)／φ3＜0.0(負の屈折力
を弱める方向の非球面)を満たし、もう一方の非球面
も、少なくとも0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において条
件(φa−φ0a)／φ3＜0.0(負の屈折力を弱める方向の非
球面)を満たすような形状になっていても構わない。
球面レンズを用いた場合には、その両面非球面レンズ
は、一方の非球面が、少なくとも0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmax
の領域において条件(φa−φ0a)／φ3＜0.0(負の屈折力
を弱める方向の非球面)を満たし、もう一方の非球面
も、少なくとも0.8Ｈmax＜Ｈ＜Ｈmaxの領域において条
件(φa−φ0a)／φ3＜0.0(負の屈折力を弱める方向の非
球面)を満たすような形状になっていても構わない。
【００４７】また、第３レンズ群の正レンズに非球面を
用いる場合、その非球面は、０＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて前
記条件式(10)を満たすことが望ましい。ここで、条件式
(10)は、第３レンズ群の正レンズに非球面を用いる場合
にそれが満たすべき望ましい条件を示している。条件式
(10)の上限を超えると、負の屈折力を強める方向の非球
面であるために、球面系で発生している(特に望遠端で
の)球面収差とコマ収差を非球面で更に悪くすることに
なるとともに、広角端での歪曲収差の補正が十分でなく
なるので望ましくない。一方、条件式(10)の下限を超え
ると、逆に負の屈折力を弱めすぎて非球面による補正が
過多となり、例えば、複数の非球面を用いた場合でもそ
の補正過多を他の非球面によって打ち消すのが困難にな
るので望ましくない。
用いる場合、その非球面は、０＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて前
記条件式(10)を満たすことが望ましい。ここで、条件式
(10)は、第３レンズ群の正レンズに非球面を用いる場合
にそれが満たすべき望ましい条件を示している。条件式
(10)の上限を超えると、負の屈折力を強める方向の非球
面であるために、球面系で発生している(特に望遠端で
の)球面収差とコマ収差を非球面で更に悪くすることに
なるとともに、広角端での歪曲収差の補正が十分でなく
なるので望ましくない。一方、条件式(10)の下限を超え
ると、逆に負の屈折力を弱めすぎて非球面による補正が
過多となり、例えば、複数の非球面を用いた場合でもそ
の補正過多を他の非球面によって打ち消すのが困難にな
るので望ましくない。
【００４８】また、第３レンズ群の正レンズに両面非球
面レンズを用いた場合には、一方の非球面が、条件(φa
−φ0a)／φ3＜0.0(負の屈折力を弱める方向の非球面)
を満たし、もう一方の非球面が、条件(φa−φ0a)／φ3
＞0.0(負の屈折力を強める方向の非球面)を満たすのが
望ましい。
面レンズを用いた場合には、一方の非球面が、条件(φa
−φ0a)／φ3＜0.0(負の屈折力を弱める方向の非球面)
を満たし、もう一方の非球面が、条件(φa−φ0a)／φ3
＞0.0(負の屈折力を強める方向の非球面)を満たすのが
望ましい。
【００４９】第１レンズ群をＧＲＩＮレンズとした場
合、その分散は、0＜Ｈ＜0.5Ｈmaxの領域において以下
に示す条件式(12)を満たし、0＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下
に示す条件式(13)を満たすことが望ましい。 ｄνd(Ｈ)／ｄＨ＜0 ……(12) -1.0＜{νd(Ｈ)−νd(0)}／νd(0)≦0.0 ……(13) 但し、 νd(Ｈ)：ＧＲＩＮレンズ内で光軸から垂直な方向に高
さＨだけ離れた点での分散値 であり、このνd(Ｈ)は、次の式(D)で表される。 νd(Ｈ)＝{Ｎd(Ｈ)−１}／{ＮF(Ｈ)−ＮC(Ｈ)} ……(D) ここで、 Ｎd(Ｈ)：高さＨでのｄ線屈折率 ＮF(Ｈ)：高さＨでのＦ線屈折率 ＮC(Ｈ)：高さＨでのＣ線屈折率 である。
合、その分散は、0＜Ｈ＜0.5Ｈmaxの領域において以下
に示す条件式(12)を満たし、0＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下
に示す条件式(13)を満たすことが望ましい。 ｄνd(Ｈ)／ｄＨ＜0 ……(12) -1.0＜{νd(Ｈ)−νd(0)}／νd(0)≦0.0 ……(13) 但し、 νd(Ｈ)：ＧＲＩＮレンズ内で光軸から垂直な方向に高
さＨだけ離れた点での分散値 であり、このνd(Ｈ)は、次の式(D)で表される。 νd(Ｈ)＝{Ｎd(Ｈ)−１}／{ＮF(Ｈ)−ＮC(Ｈ)} ……(D) ここで、 Ｎd(Ｈ)：高さＨでのｄ線屈折率 ＮF(Ｈ)：高さＨでのＦ線屈折率 ＮC(Ｈ)：高さＨでのＣ線屈折率 である。
【００５０】条件式(12)，(13)は、正・正・負の３成分
ズームの第１レンズ群をＧＲＩＮレンズとした場合に、
そのＧＲＩＮレンズが満たすべき望ましい分散の分布を
示している。条件式(12)，(13)の範囲を超えた場合、第
１レンズ群内で発生する色収差のために光学系全体での
色補正が非常に困難になる。
ズームの第１レンズ群をＧＲＩＮレンズとした場合に、
そのＧＲＩＮレンズが満たすべき望ましい分散の分布を
示している。条件式(12)，(13)の範囲を超えた場合、第
１レンズ群内で発生する色収差のために光学系全体での
色補正が非常に困難になる。
【００５１】また、第２レンズ群をＧＲＩＮレンズとし
た場合、その分散は、0＜Ｈ＜0.5Ｈmaxの領域において
前記条件式(12)を満たし、0＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて前記条
件式(13)を満たすことが望ましい。ここで、条件式(1
2)，(13)は、正・正・負の３成分ズームの第２レンズ群
をＧＲＩＮレンズとした場合に、そのＧＲＩＮレンズが
満たすべき望ましい分散の分布を示している。条件式(1
2)，(13)の範囲を超えた場合、第２レンズ群内で発生す
る色収差のために光学系全体での色補正(特に軸上色収
差)が非常に困難になる。
た場合、その分散は、0＜Ｈ＜0.5Ｈmaxの領域において
前記条件式(12)を満たし、0＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて前記条
件式(13)を満たすことが望ましい。ここで、条件式(1
2)，(13)は、正・正・負の３成分ズームの第２レンズ群
をＧＲＩＮレンズとした場合に、そのＧＲＩＮレンズが
満たすべき望ましい分散の分布を示している。条件式(1
2)，(13)の範囲を超えた場合、第２レンズ群内で発生す
る色収差のために光学系全体での色補正(特に軸上色収
差)が非常に困難になる。
【００５２】第３レンズ群をＧＲＩＮレンズとした場
合、その分散は、0＜Ｈ＜0.5Ｈmaxの領域において以下
に示す条件式(14)を満たし、0＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下
に示す条件式(15)を満たすことが望ましい。 ｄνd(Ｈ)／ｄＨ＞0 ……(14) 0.0≦{νd(Ｈ)−νd(0)}／νd(0)＜1.0 ……(15)
合、その分散は、0＜Ｈ＜0.5Ｈmaxの領域において以下
に示す条件式(14)を満たし、0＜Ｈ＜Ｈmaxにおいて以下
に示す条件式(15)を満たすことが望ましい。 ｄνd(Ｈ)／ｄＨ＞0 ……(14) 0.0≦{νd(Ｈ)−νd(0)}／νd(0)＜1.0 ……(15)
【００５３】条件式(14)，(15)は、正・正・負の３成分
ズームの第３レンズ群をＧＲＩＮレンズとした場合に、
そのＧＲＩＮレンズが満たすべき望ましい分散の分布を
示している。条件式(14)，(15)の範囲を超えた場合、第
３レンズ群内で発生する色収差のために光学系全体での
色補正(特に倍率色収差と望遠端での軸上色収差)が非常
に困難になる。
ズームの第３レンズ群をＧＲＩＮレンズとした場合に、
そのＧＲＩＮレンズが満たすべき望ましい分散の分布を
示している。条件式(14)，(15)の範囲を超えた場合、第
３レンズ群内で発生する色収差のために光学系全体での
色補正(特に倍率色収差と望遠端での軸上色収差)が非常
に困難になる。
【００５４】第１レンズ群をレンズ１枚で構成した場
合、そのレンズは以下に示す条件式(16)を満たすことが
望ましい。 0.0＜(Ｒ12＋Ｒ11)／(Ｒ12−Ｒ11)＜5.0 ……(16) 但し、 Ｒ11：第１レンズ群物体側面の曲率半径 Ｒ12：第１レンズ群像側面の曲率半径 である。
合、そのレンズは以下に示す条件式(16)を満たすことが
望ましい。 0.0＜(Ｒ12＋Ｒ11)／(Ｒ12−Ｒ11)＜5.0 ……(16) 但し、 Ｒ11：第１レンズ群物体側面の曲率半径 Ｒ12：第１レンズ群像側面の曲率半径 である。
【００５５】この条件式(16)は、第１レンズ群のレンズ
を１枚で構成した場合の収差補正に関する条件を示して
いる。条件式(16)の上限を超えた場合には、特に球面収
差がオーバー側に倒れてしまうので望ましくない。一
方、条件式(16)の下限を超えた場合には、球面収差がア
ンダー側に倒れるので望ましくない。
を１枚で構成した場合の収差補正に関する条件を示して
いる。条件式(16)の上限を超えた場合には、特に球面収
差がオーバー側に倒れてしまうので望ましくない。一
方、条件式(16)の下限を超えた場合には、球面収差がア
ンダー側に倒れるので望ましくない。
【００５６】また、同様に第１レンズ群を１枚のＧＲＩ
Ｎレンズで構成した場合には、それは以下に示す条件式
(17)を満たすことが望ましい。 0.02≦Ｔ1／ｆ1≦0.4 ……(17) 但し、 ｆ1：第１レンズ群の焦点距離 Ｔ1：第１レンズ群の心厚 である。
Ｎレンズで構成した場合には、それは以下に示す条件式
(17)を満たすことが望ましい。 0.02≦Ｔ1／ｆ1≦0.4 ……(17) 但し、 ｆ1：第１レンズ群の焦点距離 Ｔ1：第１レンズ群の心厚 である。
【００５７】この条件式(17)は、第１レンズ群を１枚の
ＧＲＩＮレンズで構成した場合のレンズ心厚に関する条
件を示している。条件式(17)の上限を超えた場合には、
レンズ心厚が大きくなりすぎて群としての厚みが大きく
なり、系のコンパクト化が達成できなくなる。一方、条
件式(17)の下限を超えた場合には、特に系のペッツバー
ル和をコントロールするためにＧＲＩＮレンズの屈折率
分布が大きくなると共にレンズ後面の曲率もきつくなっ
てしまい、製造が困難になる。また、この場合、屈折率
分布が大きいことから高次の収差も発生してしまうので
望ましくない。
ＧＲＩＮレンズで構成した場合のレンズ心厚に関する条
件を示している。条件式(17)の上限を超えた場合には、
レンズ心厚が大きくなりすぎて群としての厚みが大きく
なり、系のコンパクト化が達成できなくなる。一方、条
件式(17)の下限を超えた場合には、特に系のペッツバー
ル和をコントロールするためにＧＲＩＮレンズの屈折率
分布が大きくなると共にレンズ後面の曲率もきつくなっ
てしまい、製造が困難になる。また、この場合、屈折率
分布が大きいことから高次の収差も発生してしまうので
望ましくない。
【００５８】第２レンズ群をレンズ１枚で構成した場
合、そのレンズは以下に示す条件式(18)を満たすことが
望ましい。 -5.0＜(Ｒ22＋Ｒ21)／(Ｒ22−Ｒ21)＜0.0 ……(18) 但し、 Ｒ21：第２レンズ群の物体側面の曲率半径 Ｒ22：第２レンズ群の像側面の曲率半径 である。
合、そのレンズは以下に示す条件式(18)を満たすことが
望ましい。 -5.0＜(Ｒ22＋Ｒ21)／(Ｒ22−Ｒ21)＜0.0 ……(18) 但し、 Ｒ21：第２レンズ群の物体側面の曲率半径 Ｒ22：第２レンズ群の像側面の曲率半径 である。
【００５９】この条件式(18)は、第２レンズ群のレンズ
を１枚で構成した場合の収差補正に関する条件を示して
いる。条件式(18)の上限を超えた場合には、特に球面収
差がオーバー側に倒れてしまうので望ましくない。一
方、条件式(18)の下限を超えた場合には球面収差がアン
ダー側に倒れると共に、Ｒ22面(第２レンズ群の像側面)
の曲率がきつくなり製造も困難になるので望ましくな
い。
を１枚で構成した場合の収差補正に関する条件を示して
いる。条件式(18)の上限を超えた場合には、特に球面収
差がオーバー側に倒れてしまうので望ましくない。一
方、条件式(18)の下限を超えた場合には球面収差がアン
ダー側に倒れると共に、Ｒ22面(第２レンズ群の像側面)
の曲率がきつくなり製造も困難になるので望ましくな
い。
【００６０】また、同様に第２レンズ群を１枚のＧＲＩ
Ｎレンズで構成した場合には、それは以下に示す条件式
(19)を満たすことが望ましい。 0.08≦Ｔ2／ｆ2≦1.0 ……(19) 但し、 ｆ2：第２レンズ群の焦点距離 Ｔ2：第２レンズ群の心厚 である。
Ｎレンズで構成した場合には、それは以下に示す条件式
(19)を満たすことが望ましい。 0.08≦Ｔ2／ｆ2≦1.0 ……(19) 但し、 ｆ2：第２レンズ群の焦点距離 Ｔ2：第２レンズ群の心厚 である。
【００６１】この条件式(19)は、第２レンズ群を１枚の
ＧＲＩＮレンズで構成した場合のレンズ心厚に関する条
件を示している。条件式(19)の上限を超えた場合には、
レンズ心厚が大きくなりすぎて群としての厚みが大きく
なり、系のコンパクト化が達成できなくなる。一方、条
件式(19)の下限を超えた場合には、特に系のペッツバー
ル和をコントロールするためにＧＲＩＮレンズの屈折率
分布が大きくなると共にレンズ後面の曲率もきつくなっ
てしまい、製造が困難になる。また、この場合、屈折率
分布が大きいことから高次の収差も発生してしまうので
望ましくない。
ＧＲＩＮレンズで構成した場合のレンズ心厚に関する条
件を示している。条件式(19)の上限を超えた場合には、
レンズ心厚が大きくなりすぎて群としての厚みが大きく
なり、系のコンパクト化が達成できなくなる。一方、条
件式(19)の下限を超えた場合には、特に系のペッツバー
ル和をコントロールするためにＧＲＩＮレンズの屈折率
分布が大きくなると共にレンズ後面の曲率もきつくなっ
てしまい、製造が困難になる。また、この場合、屈折率
分布が大きいことから高次の収差も発生してしまうので
望ましくない。
【００６２】第３レンズ群をレンズ１枚で構成した場
合、そのレンズは以下に示す条件式(20)を満たすことが
望ましい。 0.0＜(Ｒ32＋Ｒ31)／(Ｒ32−Ｒ31)＜5.0 ……(20) 但し、 Ｒ31：第３レンズ群物体側面の曲率半径 Ｒ32：第３レンズ群像側面の曲率半径 である。
合、そのレンズは以下に示す条件式(20)を満たすことが
望ましい。 0.0＜(Ｒ32＋Ｒ31)／(Ｒ32−Ｒ31)＜5.0 ……(20) 但し、 Ｒ31：第３レンズ群物体側面の曲率半径 Ｒ32：第３レンズ群像側面の曲率半径 である。
【００６３】この条件式(20)は、第３レンズ群のレンズ
を１枚で構成した場合の収差補正に関する条件を示して
いる。条件式(20)の上限を超えた場合には、特に望遠端
の球面収差がオーバー側に倒れてしまうので望ましくな
い。また、条件式(20)の下限を超えた場合には、逆に球
面収差がアンダー側に倒れるので望ましくなくなる。ま
た、これらの限界を超えると、コマ収差も悪化してしま
うので望ましくない。
を１枚で構成した場合の収差補正に関する条件を示して
いる。条件式(20)の上限を超えた場合には、特に望遠端
の球面収差がオーバー側に倒れてしまうので望ましくな
い。また、条件式(20)の下限を超えた場合には、逆に球
面収差がアンダー側に倒れるので望ましくなくなる。ま
た、これらの限界を超えると、コマ収差も悪化してしま
うので望ましくない。
【００６４】また、同様に第３レンズ群を１枚のＧＲＩ
Ｎレンズで構成した場合には、それは以下に示す条件式
(21)を満たすことが望ましい。 0.02≦Ｔ3／｜ｆ3｜≦0.7 ……(21) 但し、 ｆ3：第３レンズ群の焦点距離 Ｔ3：第３レンズ群の心厚 である。
Ｎレンズで構成した場合には、それは以下に示す条件式
(21)を満たすことが望ましい。 0.02≦Ｔ3／｜ｆ3｜≦0.7 ……(21) 但し、 ｆ3：第３レンズ群の焦点距離 Ｔ3：第３レンズ群の心厚 である。
【００６５】この条件式(21)は、第３レンズ群を１枚の
ＧＲＩＮレンズで構成した場合のレンズ心厚に関する条
件を示している。この条件式(21)の上限を超えた場合に
は、レンズ心厚が大きくなりすぎて群としての厚みが大
きくなり、系のコンパクト化が達成できなくなる。一
方、条件式(21)の下限を超えた場合には、特に系のペッ
ツバール和をコントロールするためにＧＲＩＮレンズの
屈折率分布が大きくなると共にレンズ後面の曲率もきつ
くなってしまい、製造が困難になる。また、この場合、
屈折率分布が大きいことから高次の収差も発生してしま
うので望ましくない。
ＧＲＩＮレンズで構成した場合のレンズ心厚に関する条
件を示している。この条件式(21)の上限を超えた場合に
は、レンズ心厚が大きくなりすぎて群としての厚みが大
きくなり、系のコンパクト化が達成できなくなる。一
方、条件式(21)の下限を超えた場合には、特に系のペッ
ツバール和をコントロールするためにＧＲＩＮレンズの
屈折率分布が大きくなると共にレンズ後面の曲率もきつ
くなってしまい、製造が困難になる。また、この場合、
屈折率分布が大きいことから高次の収差も発生してしま
うので望ましくない。
【００６６】正・正・負の３成分ズームレンズにおい
て、第１レンズ群は以下に示す条件式(22)を満たすこと
が望ましい。 0.1≦φ1／φW≦1.0 ……(22) 但し、 φW：光学系全体の広角端での屈折力 である。
て、第１レンズ群は以下に示す条件式(22)を満たすこと
が望ましい。 0.1≦φ1／φW≦1.0 ……(22) 但し、 φW：光学系全体の広角端での屈折力 である。
【００６７】この条件式(22)は、第１レンズ群の屈折力
に関する条件を示している。条件式(22)の上限を超えた
場合には、群の屈折力が強くなりすぎて諸収差(特に球
面収差とコマ収差)の補正が困難になる。一方、条件式
(22)の下限を超えた場合には、群の屈折力が弱くなりす
ぎて、光学系の増大を招くほかに、変倍時の群の移動量
が大きくなってしまうので望ましくない。
に関する条件を示している。条件式(22)の上限を超えた
場合には、群の屈折力が強くなりすぎて諸収差(特に球
面収差とコマ収差)の補正が困難になる。一方、条件式
(22)の下限を超えた場合には、群の屈折力が弱くなりす
ぎて、光学系の増大を招くほかに、変倍時の群の移動量
が大きくなってしまうので望ましくない。
【００６８】正・正・負の３成分ズームレンズにおい
て、第３レンズ群は以下に示す条件式(23)を満たすこと
が望ましい。 0.4≦｜φ3／φW｜≦2.5 ……(23)
て、第３レンズ群は以下に示す条件式(23)を満たすこと
が望ましい。 0.4≦｜φ3／φW｜≦2.5 ……(23)
【００６９】この条件式(23)は第３レンズ群の屈折力に
関する条件を示している。条件式(23)の上限を超えた場
合には、群の屈折力が強くなりすぎて諸収差(特に望遠
端での球面収差と広角端での歪曲収差)の補正が困難に
なる。一方、条件式(23)の下限を超えた場合には、群の
屈折力が弱くなりすぎて、光学系の増大を招くほかに、
変倍時の群の移動量が大きくなってしまうので望ましく
ない。
関する条件を示している。条件式(23)の上限を超えた場
合には、群の屈折力が強くなりすぎて諸収差(特に望遠
端での球面収差と広角端での歪曲収差)の補正が困難に
なる。一方、条件式(23)の下限を超えた場合には、群の
屈折力が弱くなりすぎて、光学系の増大を招くほかに、
変倍時の群の移動量が大きくなってしまうので望ましく
ない。
【００７０】次に、ラジアルタイプのＧＲＩＮレンズに
おける近軸光線追跡を説明する。屈折率分布を前述の屈
折率分布の式(A)で表すとすれば、ラジアルタイプの屈
折率分布媒質内での光路は、以下に示す(ａ)，(ｂ)の各
場合について、数１，数２の近軸光線追跡式で表され
る。数１，数２の式から分かるように、ＧＲＩＮレンズ
内では、光線は均質媒質内のように直線的に進むのでは
なく、その屈折率分布によって徐々に曲がりながら進む
ことになる。従って、ＧＲＩＮレンズは平板レンズであ
っても屈折力を有するレンズとなる。
おける近軸光線追跡を説明する。屈折率分布を前述の屈
折率分布の式(A)で表すとすれば、ラジアルタイプの屈
折率分布媒質内での光路は、以下に示す(ａ)，(ｂ)の各
場合について、数１，数２の近軸光線追跡式で表され
る。数１，数２の式から分かるように、ＧＲＩＮレンズ
内では、光線は均質媒質内のように直線的に進むのでは
なく、その屈折率分布によって徐々に曲がりながら進む
ことになる。従って、ＧＲＩＮレンズは平板レンズであ
っても屈折力を有するレンズとなる。
【００７１】
【数１】 ここで、 ｋ2＝-2Ｎ1／Ｎ0 である。
【００７２】
【数２】 ここで、 ｋ2＝2Ｎ1／Ｎ0 である。
【００７３】但し、 α'：光線の方向(傾き) α：入射傾き Ｈ0：入射高さ ｚ：光軸に平行な方向のレンズ物体側面頂点からの距離 である。
【００７４】次に、ペッツバール和補正に対するラジア
ルタイプのＧＲＩＮレンズの効果を説明する。ラジアル
タイプのＧＲＩＮレンズを用いた場合のペッツバール和
ＰＴは、光学系を薄肉で近似すると、次の式(E)で表さ
れる。ＰＴ＝(φS／Ｎ0)＋(φM／Ｎ0 2) ……(E) 但し、 φS：面の屈折力(レンズが均質であるとした場合の屈折
力) φM：媒質の屈折力 φ＝φS＋φM(ここで、φ：系の屈折力である。) ……(F) である。
ルタイプのＧＲＩＮレンズの効果を説明する。ラジアル
タイプのＧＲＩＮレンズを用いた場合のペッツバール和
ＰＴは、光学系を薄肉で近似すると、次の式(E)で表さ
れる。ＰＴ＝(φS／Ｎ0)＋(φM／Ｎ0 2) ……(E) 但し、 φS：面の屈折力(レンズが均質であるとした場合の屈折
力) φM：媒質の屈折力 φ＝φS＋φM(ここで、φ：系の屈折力である。) ……(F) である。
【００７５】上記式(E)，(F)から、屈折力φS，φMはそ
れぞれ以下の式(G)，(H)で与えられる(即ち、系の屈折
力φとペッツバール和ＰＴから光軸上での屈折率Ｎ0を
パラメータとして各屈折力φS，φMが求められる。)。 φS＝(Ｎ0 2・ＰＴ−φ)／(Ｎ0−１) ……(G) φM＝{Ｎ0(Ｎ0・ＰＴ−φ)}／(１−Ｎ0) ……(H)
れぞれ以下の式(G)，(H)で与えられる(即ち、系の屈折
力φとペッツバール和ＰＴから光軸上での屈折率Ｎ0を
パラメータとして各屈折力φS，φMが求められる。)。 φS＝(Ｎ0 2・ＰＴ−φ)／(Ｎ0−１) ……(G) φM＝{Ｎ0(Ｎ0・ＰＴ−φ)}／(１−Ｎ0) ……(H)
【００７６】またここで、レンズ心厚をｔとすると、屈
折力φMは式： φM≒-2Ｎ1・ｔ ……(I) で表される。従って、上記式(H)のように求められたφM
から、光軸上での屈折率Ｎ0とレンズ心厚ｔをパラメー
タとしてペッツバール和ＰＴを与えると、式(I)により
２次の屈折率分布係数Ｎ1が一意的に決まる。このこと
から、系のペッツバール和ＰＴのターゲットを決定する
と、それに対して上記計算によって求められる２次の屈
折率分布係数Ｎ1を使えば、系のペッツバール和ＰＴの
補正がされたといえることになる。
折力φMは式： φM≒-2Ｎ1・ｔ ……(I) で表される。従って、上記式(H)のように求められたφM
から、光軸上での屈折率Ｎ0とレンズ心厚ｔをパラメー
タとしてペッツバール和ＰＴを与えると、式(I)により
２次の屈折率分布係数Ｎ1が一意的に決まる。このこと
から、系のペッツバール和ＰＴのターゲットを決定する
と、それに対して上記計算によって求められる２次の屈
折率分布係数Ｎ1を使えば、系のペッツバール和ＰＴの
補正がされたといえることになる。
【００７７】次に、色収差の取扱いを説明する。薄肉系
の軸上色収差ＰＡＣは、次の式(J)で表される。この式
(J)から、系の色収差補正は各波長の屈折率分布の２次
の係数が重要となること(即ち、ν1が重要となること)
が分かる。 ＰＡＣ∝(φS／ν0)＋(φM／ν1) ……(J) 但し、 ν0：レンズを均質としたときのアッベ数 ν1：媒質がＧＲＩＮレンズであることによるアッベ数 であり、それぞれ以下の式(K)，(L)で表される。 ν0＝(Ｎ0d−１)／(Ｎ0F−Ｎ0C) ……(K) ν1＝Ｎ1d／(Ｎ1F−Ｎ1C) ……(L) ここで、 Ｎ0d：ｄ線に対するレンズ光軸上での屈折率 Ｎ0F：Ｆ線に対するレンズ光軸上での屈折率 Ｎ0C：Ｃ線に対するレンズ光軸上での屈折率 Ｎ1d：ｄ線に対する２次の屈折率分布係数 Ｎ1F：Ｆ線に対する２次の屈折率分布係数 Ｎ1C：Ｃ線に対する２次の屈折率分布係数 である。
の軸上色収差ＰＡＣは、次の式(J)で表される。この式
(J)から、系の色収差補正は各波長の屈折率分布の２次
の係数が重要となること(即ち、ν1が重要となること)
が分かる。 ＰＡＣ∝(φS／ν0)＋(φM／ν1) ……(J) 但し、 ν0：レンズを均質としたときのアッベ数 ν1：媒質がＧＲＩＮレンズであることによるアッベ数 であり、それぞれ以下の式(K)，(L)で表される。 ν0＝(Ｎ0d−１)／(Ｎ0F−Ｎ0C) ……(K) ν1＝Ｎ1d／(Ｎ1F−Ｎ1C) ……(L) ここで、 Ｎ0d：ｄ線に対するレンズ光軸上での屈折率 Ｎ0F：Ｆ線に対するレンズ光軸上での屈折率 Ｎ0C：Ｃ線に対するレンズ光軸上での屈折率 Ｎ1d：ｄ線に対する２次の屈折率分布係数 Ｎ1F：Ｆ線に対する２次の屈折率分布係数 Ｎ1C：Ｃ線に対する２次の屈折率分布係数 である。
【００７８】次に、ＧＲＩＮレンズの３次収差係数を説
明する。上述したようにＧＲＩＮレンズの内部では光が
曲がりながら進むが、これはＧＲＩＮレンズの媒質が屈
折率分布を有することによる効果である。従って、収差
係数においてもその媒質の効果が寄与として存在する。
P.J.Sandsの論文(P.J.Sands,"Third-Order Aberrations
of Inhomogeneous Lenses",J.Opt.Soc.Am,Vol.60,No.1
1,1970,1436-1443)において、ＧＲＩＮレンズを含むレ
ンズの収差係数が論じられており、それによるとＧＲＩ
Ｎレンズの収差係数は以下のように４つの項の和で表さ
れる。 [ＧＲＩＮレンズの収差係数]＝[球面の寄与]＋[非球面
の寄与]＋[ＧＲＩＮレンズによる面の寄与]＋[ＧＲＩＮ
レンズの媒質による寄与]
明する。上述したようにＧＲＩＮレンズの内部では光が
曲がりながら進むが、これはＧＲＩＮレンズの媒質が屈
折率分布を有することによる効果である。従って、収差
係数においてもその媒質の効果が寄与として存在する。
P.J.Sandsの論文(P.J.Sands,"Third-Order Aberrations
of Inhomogeneous Lenses",J.Opt.Soc.Am,Vol.60,No.1
1,1970,1436-1443)において、ＧＲＩＮレンズを含むレ
ンズの収差係数が論じられており、それによるとＧＲＩ
Ｎレンズの収差係数は以下のように４つの項の和で表さ
れる。 [ＧＲＩＮレンズの収差係数]＝[球面の寄与]＋[非球面
の寄与]＋[ＧＲＩＮレンズによる面の寄与]＋[ＧＲＩＮ
レンズの媒質による寄与]
【００７９】[球面の寄与]の項及び[非球面の寄与]の項
は、従来の均質レンズの収差係数と同じものであり、こ
れに更にレンズがＧＲＩＮレンズであることによる非球
面的な寄与とＧＲＩＮレンズの媒質内で光が曲がること
による寄与とが加わり、トータルの収差係数となる。こ
のトータルの収差係数は、次の数３の式で表される。
は、従来の均質レンズの収差係数と同じものであり、こ
れに更にレンズがＧＲＩＮレンズであることによる非球
面的な寄与とＧＲＩＮレンズの媒質内で光が曲がること
による寄与とが加わり、トータルの収差係数となる。こ
のトータルの収差係数は、次の数３の式で表される。
【００８０】
【数３】
【００８１】但し、 Ｓi：ＧＲＩＮレンズの３次収差係数(ザイデルの５収
差) Ｓ0i：[球面の寄与]＋[非球面の寄与] ａij：第ｊ面の[ＧＲＩＮレンズによる面の寄与] ａij *：第ｊ面の[ＧＲＩＮレンズの媒質による寄与] ｋ：光学系の面数 である。
差) Ｓ0i：[球面の寄与]＋[非球面の寄与] ａij：第ｊ面の[ＧＲＩＮレンズによる面の寄与] ａij *：第ｊ面の[ＧＲＩＮレンズの媒質による寄与] ｋ：光学系の面数 である。
【００８２】上記[ＧＲＩＮレンズによる面の寄与]ａij
は、以下の式で表される。 ａ1j＝κj・ｙaj 4 ａ2j＝κj・ｙaj 3・ｙbj ａ3j＝κj・ｙaj 2・ｙbj 2 ａ4j＝0 ａ5j＝κj・ｙaj・ｙbj 3 但し、 κj＝−Ｃj・Δ{4Ｎ1＋Ｃj(ｄＮ0／ｄｚ)} (ラジアルタイプのＧＲＩＮレンズの場合、ｄＮ0／ｄｚ
≡０[ｚは光軸方向]である。) Ｃj：第ｊ面の曲率 Δ：レンズ面での屈折前後における諸量の差 ｙaj：第ｊ面の近軸主光線の高さ ｙbj：第ｊ面の近軸マージナル光線の高さ である。
は、以下の式で表される。 ａ1j＝κj・ｙaj 4 ａ2j＝κj・ｙaj 3・ｙbj ａ3j＝κj・ｙaj 2・ｙbj 2 ａ4j＝0 ａ5j＝κj・ｙaj・ｙbj 3 但し、 κj＝−Ｃj・Δ{4Ｎ1＋Ｃj(ｄＮ0／ｄｚ)} (ラジアルタイプのＧＲＩＮレンズの場合、ｄＮ0／ｄｚ
≡０[ｚは光軸方向]である。) Ｃj：第ｊ面の曲率 Δ：レンズ面での屈折前後における諸量の差 ｙaj：第ｊ面の近軸主光線の高さ ｙbj：第ｊ面の近軸マージナル光線の高さ である。
【００８３】上記[ＧＲＩＮレンズの媒質による寄与]ａ
ij *は、以下の式で表される。式中、'はその面(例えば
第ｊ面)で屈折した後の値を示しており、また、添え字
ｊを省略している。 ａ1j *＝∇(Ｎ0・ｙa・ｖa'3)＋∫0 t(8Ｎ2・ｙa 4＋4Ｎ1・ｙa
2・ｖa'2−Ｎ0ｖa'4)ｄｚ ａ2j *＝∇(Ｎ0・ｙa・ｖa'2・ｖb')＋∫0 t(8Ｎ2・ｙa 3・ｙb
＋2Ｎ1・ｙa・ｖa'[ｙa・ｖb'＋ｙbｖa']−Ｎ0・ｖa'3・
ｖb')ｄｚ ａ3j *＝∇(Ｎ0・ｙa・ｖa'・ｖb'2)＋∫0 t(8Ｎ2・ｙa 2・ｙb 2
＋4Ｎ1・ｙa・ｙb・ｖa'・ｖb'−Ｎ0・ｖa'2・ｖb'2)ｄｚ ａ4j *＝∫0 t(Ｎ1／Ｎ0 2)ｄｚ ａ5j *＝∇(Ｎ0・ｙa・ｖb'3)＋∫0 t(8Ｎ2・ｙa・ｙb 3＋2Ｎ1
・ｙb・ｖb'[ｙa・ｖb'＋ｙbｖa']−Ｎ0・ｖa'・ｖb'3)ｄｚ 但し、 ∇：媒質中の伝搬開始〜終了の前後における諸量の差 ｙa：近軸主光線の高さ ｙb：近軸マージナル光線の高さ ｖa：近軸主光線の角度 ｖb：近軸マージナル光線の角度 である。
ij *は、以下の式で表される。式中、'はその面(例えば
第ｊ面)で屈折した後の値を示しており、また、添え字
ｊを省略している。 ａ1j *＝∇(Ｎ0・ｙa・ｖa'3)＋∫0 t(8Ｎ2・ｙa 4＋4Ｎ1・ｙa
2・ｖa'2−Ｎ0ｖa'4)ｄｚ ａ2j *＝∇(Ｎ0・ｙa・ｖa'2・ｖb')＋∫0 t(8Ｎ2・ｙa 3・ｙb
＋2Ｎ1・ｙa・ｖa'[ｙa・ｖb'＋ｙbｖa']−Ｎ0・ｖa'3・
ｖb')ｄｚ ａ3j *＝∇(Ｎ0・ｙa・ｖa'・ｖb'2)＋∫0 t(8Ｎ2・ｙa 2・ｙb 2
＋4Ｎ1・ｙa・ｙb・ｖa'・ｖb'−Ｎ0・ｖa'2・ｖb'2)ｄｚ ａ4j *＝∫0 t(Ｎ1／Ｎ0 2)ｄｚ ａ5j *＝∇(Ｎ0・ｙa・ｖb'3)＋∫0 t(8Ｎ2・ｙa・ｙb 3＋2Ｎ1
・ｙb・ｖb'[ｙa・ｖb'＋ｙbｖa']−Ｎ0・ｖa'・ｖb'3)ｄｚ 但し、 ∇：媒質中の伝搬開始〜終了の前後における諸量の差 ｙa：近軸主光線の高さ ｙb：近軸マージナル光線の高さ ｖa：近軸主光線の角度 ｖb：近軸マージナル光線の角度 である。
【００８４】
【作用】第１の発明の構成によると、ラジアルタイプの
屈折率分布レンズが用いられているため、色収差及びペ
ッツバール和を良好に補正することができ、さらに、こ
の屈折率分布レンズに設けられている非球面によって収
差補正に対する自由度が確保されるため、ズームレンズ
の各レンズ群を１枚で構成することができる。
屈折率分布レンズが用いられているため、色収差及びペ
ッツバール和を良好に補正することができ、さらに、こ
の屈折率分布レンズに設けられている非球面によって収
差補正に対する自由度が確保されるため、ズームレンズ
の各レンズ群を１枚で構成することができる。
【００８５】第２の発明の構成によると、各レンズ群が
レンズ１枚で構成されていても、第１，第２レンズ群の
屈折力に関する条件式(1)を満たすことによって、各レ
ンズ群の収差を良好に補正することができる。
レンズ１枚で構成されていても、第１，第２レンズ群の
屈折力に関する条件式(1)を満たすことによって、各レ
ンズ群の収差を良好に補正することができる。
【００８６】
【実施例】以下、本発明に係るズームレンズの実施例を
示す。各実施例において、ri(i=1,2,3,...)は物体側か
ら数えてi番目の面Si(i=1,2,3,...)の曲率半径を示し、
di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の軸上面間隔
を示し、Ni(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,3,...)は物体側か
ら数えてi番目のレンズのｄ線に対する屈折率,アッベ数
を示す。また、ワイド端[Ｗ]，中間焦点距離[Ｍ]及びテ
レ端[Ｔ]での全系の焦点距離ｆ及びＦナンバーFNOを併
せて示す。
示す。各実施例において、ri(i=1,2,3,...)は物体側か
ら数えてi番目の面Si(i=1,2,3,...)の曲率半径を示し、
di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の軸上面間隔
を示し、Ni(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,3,...)は物体側か
ら数えてi番目のレンズのｄ線に対する屈折率,アッベ数
を示す。また、ワイド端[Ｗ]，中間焦点距離[Ｍ]及びテ
レ端[Ｔ]での全系の焦点距離ｆ及びＦナンバーFNOを併
せて示す。
【００８７】なお、各実施例中、面Siに*印を付した面
は非球面で構成された面であることを示し、非球面の面
形状を表わす次の数４の式で定義するものとする。
は非球面で構成された面であることを示し、非球面の面
形状を表わす次の数４の式で定義するものとする。
【００８８】
【数４】
【００８９】但し、数４の式中、 X :光軸方向の基準面からの変位量 Y :光軸と垂直な方向の高さ C :近軸曲率 ε:２次曲面パラメータ Ai:i次の非球面係数 である。
【００９０】また、各実施例について、表１〜表３；表
７，表８；表１２〜表１４；表１８〜表２０；表２４〜
表２６に、ＧＲＩＮレンズ(GRIN1〜GRIN3)のラジアル分
布の屈折率分布係数を示し、表４〜表６；表９〜表１
１；表１５〜表１７；表２１〜表２３；表２７〜表２９
に、前記条件式(1)〜条件式(23)に対応する値を示す。
７，表８；表１２〜表１４；表１８〜表２０；表２４〜
表２６に、ＧＲＩＮレンズ(GRIN1〜GRIN3)のラジアル分
布の屈折率分布係数を示し、表４〜表６；表９〜表１
１；表１５〜表１７；表２１〜表２３；表２７〜表２９
に、前記条件式(1)〜条件式(23)に対応する値を示す。
【００９１】《実施例１》 ｆ＝38.9〜75.5〜133.0 FNO＝3.60〜5.91〜9.18 [面] [曲率半径] [軸上面間隔] [ＧＲＩＮレンズ] {Ｇｒ１} S1* r1 35.214 d1 6.000 GRIN1 S2* r2 182.059 d2 4.902〜17.320〜25.192 {Ｇｒ２} S3* r3 -38.891 d3 13.766 GRIN2 S4* r4 -14.094 d4 25.325〜14.551〜8.520 {Ｇｒ３} S5* r5 -22.237 d5 2.817 GRIN3 S6* r6 58.823 Σd＝52.809〜54.453〜56.295
【００９２】[非球面データ] S1 : ε= 1.0000 A4=-0.13708×10-4 A6=-0.29259×10-7 A8=-0.12399×10-9 A10=-0.75694×10-13 A12= 0.12456×10-16 S2 : ε= 1.0000 A4=-0.13611×10-4 A6=-0.34168×10-7 A8=-0.47310×10-10 A10= 0.28331×10-13 A12= 0.13843×10-16 S3 : ε= 1.0000 A4=-0.68634×10-4 A6= 0.62144×10-7 A8=-0.85042×10-8 A10= 0.19116×10-9 A12=-0.14989×10-11 S4 : ε= 1.0000 A4= 0.56337×10-5 A6=-0.92913×10-8 A8=-0.49274×10-8 A10= 0.35667×10-10 A12=-0.27362×10-13 S5 : ε= 1.0000 A4= 0.72812×10-4 A6=-0.50640×10-6 A8= 0.24029×10-8 A10= 0.15908×10-11 A12=-0.22905×10-13 S6 : ε= 1.0000 A4= 0.78956×10-5 A6=-0.25503×10-6 A8= 0.75480×10-9 A10=-0.80557×10-13 A12=-0.22267×１０−１４
【００９３】
【表１】
【００９４】
【表２】
【００９５】
【表３】
【００９６】
【表４】
【００９７】
【表５】
【００９８】
【表６】
【００９９】《実施例２》 ｆ＝38.9〜75.5〜133.0 FNO＝3.60〜5.93〜9.24 [面] [曲率半径] [軸上面間隔] [ＧＲＩＮレンズ] {Ｇｒ１} S1* r1 35.214 d1 6.000 GRIN1 S2* r2 182.059 d2 4.902〜17.320〜25.192 {Ｇｒ２} S3* r3 -38.891 d3 13.766 GRIN2 S4* r4 -14.094 d4 20.034〜9.260〜3.229 {Ｇｒ３} S5* r5 -41.554 [屈折率] [アッベ数] d5 4.300 N3 1.58340 ν3 30.23 S6* r6 -21.599 d6 3.100 S7 r7 -13.226 d7 1.200 N4 1.61800 ν4 63.39 S8 r8 208.332 Σd＝53.301〜54.946〜56.787
【０１００】[非球面データ] S1 : ε= 1.0000 A4=-0.56592×10-5 A6=-0.89214×10-8 A8=-0.96609×10-10 A10= 0.99980×10-14 A12= 0.36852×10-15 S2 : ε= 1.0000 A4=-0.67805×10-5 A6=-0.15083×10-7 A8=-0.20319×10-10 A10= 0.71035×10-13 A12= 0.11265×10-15 S3 : ε= 1.0000 A4=-0.49905×10-4 A6= 0.45911×10-7 A8=-0.56389×10-8 A10= 0.11205×10-9 A12=-0.36621×10-12 S4 : ε= 1.0000 A4=-0.77066×10-5 A6=-0.73209×10-7 A8=-0.42058×10-8 A10= 0.14064×10-10 A12= 0.46336×10-12 S5 : ε= 1.0000 A4= 0.21158×10-4 A6=-0.63080×10-6 A8= 0.10295×10-7 A10=-0.22328×10-10 A12=-0.43167×10-12 A14= 0.13292×10-14 A16= 0.38291×10-17 S6 : ε= 1.0000 A4=-0.17555×10-4 A6=-0.53307×10-6 A8= 0.56899×10-8 A10=-0.32546×10-10 A12= 0.30347×10-12 A14=-0.32467×10-14 A16= 0.88590×１０−１７
【０１０１】
【表７】
【０１０２】
【表８】
【０１０３】
【表９】
【０１０４】
【表１０】
【０１０５】
【表１１】
【０１０６】《実施例３》 ｆ＝39.0〜75.6〜133.2 FNO＝3.60〜5.76〜8.73 [面] [曲率半径] [軸上面間隔] [ＧＲＩＮレンズ] {Ｇｒ１} S1* r1 19.236 d1 3.376 GRIN1 S2* r2 31.690 d2 3.826〜15.158〜22.338 {Ｇｒ２} S3* r3 -38.660 d3 10.371 GRIN2 S4* r4 -13.723 d4 25.419〜14.673〜8.500 {Ｇｒ３} S5* r5 -14.854 d5 2.500 GRIN3 S6* r6 -143.032 Σd＝45.492〜46.077〜47.084
【０１０７】[非球面データ] S1 : ε= 1.0000 A4=-0.11101×10-4 A6=-0.31213×10-7 A8=-0.25714×10-9 A10=-0.21090×10-11 A12=-0.10704×10-13 S2 : ε= 1.0000 A4=-0.92959×10-5 A6=-0.70696×10-7 A8=-0.71400×10-9 A10=-0.25534×10-11 A12= 0.22470×10-13 S3 : ε= 1.0000 A4=-0.72892×10-4 A6= 0.18671×10-6 A8=-0.10447×10-7 A10= 0.21617×10-9 A12=-0.19349×10-11 S4 : ε= 1.0000 A4=-0.79424×10-5 A6=-0.25155×10-6 A8=-0.19348×10-8 A10=-0.59649×10-10 A12= 0.11942×10-11 S5 : ε= 1.0000 A4= 0.14140×10-3 A6=-0.34045×10-6 A8= 0.16645×10-8 A10=-0.11636×10-10 A12= 0.53017×10-13 S6 : ε= 1.0000 A4= 0.33472×10-5 A6=-0.12069×10-6 A8= 0.44230×10-9 A10=-0.16035×10-11 A12= 0.31384×10-14
【０１０８】
【表１２】
【０１０９】
【表１３】
【０１１０】
【表１４】
【０１１１】
【表１５】
【０１１２】
【表１６】
【０１１３】
【表１７】
【０１１４】《実施例４》 ｆ＝39.0〜75.3〜132.2 FNO＝3.60〜5.84〜9.26 [面] [曲率半径] [軸上面間隔] [ＧＲＩＮレンズ] {Ｇｒ１} S1* r1 19.763 d1 4.546 GRIN1 S2* r2 28.143 d2 1.000〜17.320〜25.192 {Ｇｒ２} S3* r3 -54.468 d3 13.000 GRIN2 S4* r4 -14.545 d4 25.348〜14.551〜8.520 {Ｇｒ３} S5* r5 -20.519 d5 1.107 GRIN3 S6* r6 68.036 Σd＝45.000〜50.523〜52.365
【０１１５】[非球面データ] S1 : ε= 1.0000 A4=-0.14605×10-4 A6=-0.38770×10-7 A8=-0.20976×10-9 A10=-0.85100×10-12 A12=-0.56174×10-14 S2 : ε= 1.0000 A4=-0.12474×10-4 A6=-0.46235×10-7 A8=-0.40022×10-9 A10=-0.32334×10-11 A12= 0.14197×10-13 S3 : ε= 1.0000 A4=-0.72911×10-4 A6= 0.94527×10-7 A8=-0.92016×10-8 A10= 0.17892×10-9 A12=-0.92520×10-12 S4 : ε= 1.0000 A4= 0.57695×10-5 A6=-0.47917×10-7 A8=-0.54778×10-8 A10= 0.24387×10-11 A12= 0.64533×10-12 S5 : ε= 1.0000 A4= 0.37359×10-4 A6=-0.38061×10-6 A8= 0.22097×10-8 A10= 0.30354×10-11 A12=-0.29399×10-13 S6 : ε= 1.0000 A4=-0.45821×10-4 A6=-0.58353×10-7 A8= 0.69408×10-9 A10=-0.11103×10-11 A12=-0.11518×10-14
【０１１６】
【表１８】
【０１１７】
【表１９】
【０１１８】
【表２０】
【０１１９】
【表２１】
【０１２０】
【表２２】
【０１２１】
【表２３】
【０１２２】《実施例５》 ｆ＝38.9〜75.5〜133.2 FNO＝3.60〜5.79〜8.94 [面] [曲率半径] [軸上面間隔] [ＧＲＩＮレンズ] {Ｇｒ１} S1* r1 17.338 d1 2.723 GRIN1 S2* r2 29.975 d2 2.364〜11.673〜17.187 {Ｇｒ２} S3* r3 -28.504 d3 8.473 GRIN2 S4* r4 -12.202 d4 23.204〜13.876〜8.500 {Ｇｒ３} S5* r5 -13.226 d5 2.500 GRIN3 S6* r6 -77.123 Σd＝39.264〜39.244〜39.382
【０１２３】[非球面データ] S1 : ε= 1.0000 A4=-0.82445×10-5 A6=-0.58420×10-7 A8=-0.66920×10-9 A10=-0.77340×10-11 A12=-0.74900×10-13 S2 : ε= 1.0000 A4=-0.89565×10-5 A6=-0.11364×10-6 A8=-0.14265×10-8 A10=-0.79825×10-11 A12= 0.15285×10-13 S3 : ε= 1.0000 A4=-0.92407×10-4 A6= 0.12823×10-6 A8=-0.10094×10-7 A10= 0.35499×10-9 A12=-0.57203×10-11 S4 : ε= 1.0000 A4=-0.88335×10-5 A6=-0.32982×10-6 A8=-0.58897×10-8 A10=-0.18343×10-9 A12= 0.31830×10-11 S5 : ε= 1.0000 A4= 0.16591×10-3 A6=-0.74943×10-6 A8= 0.45270×10-8 A10=-0.25022×10-10 A12= 0.10431×10-12 S6 : ε= 1.0000 A4=-0.46558×10-4 A6= 0.10056×10-6 A8=-0.24196×10-9 A10= 0.22951×10-12 A12= 0.10685×10-14
【０１２４】
【表２４】
【０１２５】
【表２５】
【０１２６】
【表２６】
【０１２７】
【表２７】
【０１２８】
【表２８】
【０１２９】
【表２９】
【０１３０】図１，図３，図５，図７，図９は、実施例
１〜実施例５にそれぞれ対応するレンズ構成図であり、
ワイド端[Ｗ]でのレンズ配置を示している。また、これ
らの図中の軌跡ｍ１，ｍ２，ｍ３は、第１レンズ群(Ｇ
ｒ１)，第２レンズ群(Ｇｒ２)，第３レンズ群(Ｇｒ３)
のワイド端[Ｗ]からテレ端[Ｔ]にかけてのズーミング時
の移動をそれぞれ模式的に示している。
１〜実施例５にそれぞれ対応するレンズ構成図であり、
ワイド端[Ｗ]でのレンズ配置を示している。また、これ
らの図中の軌跡ｍ１，ｍ２，ｍ３は、第１レンズ群(Ｇ
ｒ１)，第２レンズ群(Ｇｒ２)，第３レンズ群(Ｇｒ３)
のワイド端[Ｗ]からテレ端[Ｔ]にかけてのズーミング時
の移動をそれぞれ模式的に示している。
【０１３１】実施例１〜実施例５は、物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群(Ｇｒ１)と、正の屈折
力を有する第２レンズ群(Ｇｒ２)と、負の屈折力を有す
る第３レンズ群(Ｇｒ３)と、から成る３成分ズームレン
ズである。第１レンズ群(Ｇｒ１)は物体側に強い曲率の
凸面を持つ正レンズ形状を有しており、第２レンズ群
(Ｇｒ２)は像側に強い曲率の凸面を持つ正レンズ形状を
有しており、第３レンズ群(Ｇｒ３)は物体側に強い曲率
の凹面を持つ負レンズ形状を有している。
正の屈折力を有する第１レンズ群(Ｇｒ１)と、正の屈折
力を有する第２レンズ群(Ｇｒ２)と、負の屈折力を有す
る第３レンズ群(Ｇｒ３)と、から成る３成分ズームレン
ズである。第１レンズ群(Ｇｒ１)は物体側に強い曲率の
凸面を持つ正レンズ形状を有しており、第２レンズ群
(Ｇｒ２)は像側に強い曲率の凸面を持つ正レンズ形状を
有しており、第３レンズ群(Ｇｒ３)は物体側に強い曲率
の凹面を持つ負レンズ形状を有している。
【０１３２】実施例１及び実施例４では、第１レンズ群
(Ｇｒ１)は物体側に凸の正メニスカスレンズから成って
おり、第２レンズ群(Ｇｒ２)は像側に凸の正メニスカス
レンズから成っており、第３レンズ群(Ｇｒ３)は両凹の
負レンズから成っている。実施例２では、第１レンズ群
(Ｇｒ１)は物体側に凸の正メニスカスレンズから成って
おり、第２レンズ群(Ｇｒ２)は像側に凸の正メニスカス
レンズから成っており、第３レンズ群(Ｇｒ３)は像側に
凸の正メニスカスレンズ及び両凹の負レンズから成って
いる。実施例３及び実施例５では、第１レンズ群(Ｇｒ
１)は物体側に凸の正メニスカスレンズから成ってお
り、第２レンズ群(Ｇｒ２)は像側に凸の正メニスカスレ
ンズから成っており、第３レンズ群(Ｇｒ３)は物体側に
凹の負メニスカスレンズから成っている。
(Ｇｒ１)は物体側に凸の正メニスカスレンズから成って
おり、第２レンズ群(Ｇｒ２)は像側に凸の正メニスカス
レンズから成っており、第３レンズ群(Ｇｒ３)は両凹の
負レンズから成っている。実施例２では、第１レンズ群
(Ｇｒ１)は物体側に凸の正メニスカスレンズから成って
おり、第２レンズ群(Ｇｒ２)は像側に凸の正メニスカス
レンズから成っており、第３レンズ群(Ｇｒ３)は像側に
凸の正メニスカスレンズ及び両凹の負レンズから成って
いる。実施例３及び実施例５では、第１レンズ群(Ｇｒ
１)は物体側に凸の正メニスカスレンズから成ってお
り、第２レンズ群(Ｇｒ２)は像側に凸の正メニスカスレ
ンズから成っており、第３レンズ群(Ｇｒ３)は物体側に
凹の負メニスカスレンズから成っている。
【０１３３】図２，図４，図６，図８，図１０は、実施
例１〜実施例５にそれぞれ対応する収差図である。これ
らの図中、[Ｗ]はワイド端，[Ｍ]は中間焦点距離(ミド
ル)，[Ｔ]はテレ端での収差を示している。また、実線
(ｄ)はｄ線に対する球面収差、破線(ＳＣ)は正弦条件を
表わしており、破線(ＤＭ)と実線(ＤＳ)は、それぞれメ
リディオナル面とサジタル面でのｄ線に対する非点収差
を表わしている。
例１〜実施例５にそれぞれ対応する収差図である。これ
らの図中、[Ｗ]はワイド端，[Ｍ]は中間焦点距離(ミド
ル)，[Ｔ]はテレ端での収差を示している。また、実線
(ｄ)はｄ線に対する球面収差、破線(ＳＣ)は正弦条件を
表わしており、破線(ＤＭ)と実線(ＤＳ)は、それぞれメ
リディオナル面とサジタル面でのｄ線に対する非点収差
を表わしている。
【０１３４】
【発明の効果】以上説明したように、第１発明に係るズ
ームレンズによれば、正・正・負の３成分ズームレンズ
においてＧＲＩＮレンズに非球面を用いた構成となって
いるので、構成枚数の削減を図りつつ、コンパクトで、
かつ、ズーム比が３〜４倍程度の高倍率なズームレンズ
を実現することができる。
ームレンズによれば、正・正・負の３成分ズームレンズ
においてＧＲＩＮレンズに非球面を用いた構成となって
いるので、構成枚数の削減を図りつつ、コンパクトで、
かつ、ズーム比が３〜４倍程度の高倍率なズームレンズ
を実現することができる。
【０１３５】また、第２の発明に係るズームレンズによ
れば、正・正・負の３成分ズームレンズにおいて各レン
ズ群がレンズ１枚で構成され、かつ、条件式(1)を満た
した構成となっているので、構成枚数の削減を図りつ
つ、コンパクトで、かつ、ズーム比が３〜４倍程度の高
倍率なズームレンズを実現することができる。
れば、正・正・負の３成分ズームレンズにおいて各レン
ズ群がレンズ１枚で構成され、かつ、条件式(1)を満た
した構成となっているので、構成枚数の削減を図りつ
つ、コンパクトで、かつ、ズーム比が３〜４倍程度の高
倍率なズームレンズを実現することができる。
【図１】本発明の実施例１のレンズ構成図。
【図２】本発明の実施例１の収差図。
【図３】本発明の実施例２のレンズ構成図。
【図４】本発明の実施例２の収差図。
【図５】本発明の実施例３のレンズ構成図。
【図６】本発明の実施例３の収差図。
【図７】本発明の実施例４のレンズ構成図。
【図８】本発明の実施例４の収差図。
【図９】本発明の実施例５のレンズ構成図。
【図１０】本発明の実施例５の収差図。
Ｇｒ１ …第１レンズ群 Ｇｒ２ …第２レンズ群 Ｇｒ３ …第３レンズ群
Claims (2)
- 【請求項１】物体側から順に、正の屈折力を有する第１
レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の
屈折力を有する第３レンズ群と、から成る３成分ズーム
レンズであって、少なくとも１つのレンズ群が以下に示
す屈折率分布の式で表されるラジアルタイプの屈折率分
布レンズから成り、該ラジアルタイプの屈折率分布レン
ズの少なくとも１つの面が非球面であることを特徴とす
るズームレンズ； Ｎ(ｒ)＝Ｎ0＋Ｎ1・ｒ2＋Ｎ2・ｒ4＋Ｎ3・ｒ6＋Ｎ4・ｒ8＋… 但し、 ｒ：光軸に対して垂直な方向の高さ Ｎ0：光軸上での屈折率 Ｎ1：２次の屈折率分布係数 Ｎ2：４次の屈折率分布係数 Ｎ3：６次の屈折率分布係数 Ｎ4：８次の屈折率分布係数 である。 - 【請求項２】物体側から順に、正の屈折力を有する第１
レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の
屈折力を有する第３レンズ群と、から成る３成分ズーム
レンズであって、各々のレンズ群が１枚のレンズで構成
され、かつ、以下に示す条件を満たすことを特徴とする
ズームレンズ； 0.15＜φ1／φ2＜1.0 但し、 φ1：第１レンズ群の屈折力 φ2：第２レンズ群の屈折力 である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5323496A JPH08327906A (ja) | 1995-03-29 | 1996-03-11 | ズームレンズ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7174095 | 1995-03-29 | ||
| JP7-71740 | 1995-03-29 | ||
| JP5323496A JPH08327906A (ja) | 1995-03-29 | 1996-03-11 | ズームレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08327906A true JPH08327906A (ja) | 1996-12-13 |
Family
ID=26393952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5323496A Pending JPH08327906A (ja) | 1995-03-29 | 1996-03-11 | ズームレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08327906A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004326097A (ja) * | 2003-04-09 | 2004-11-18 | Olympus Corp | 結像光学系及びそれを用いた電子機器 |
| KR101221703B1 (ko) * | 2004-11-01 | 2013-01-11 | 코니카 미놀타 어드밴스드 레이어즈 인코포레이티드 | 촬상 렌즈, 촬상 유닛 및 휴대 단말 |
-
1996
- 1996-03-11 JP JP5323496A patent/JPH08327906A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004326097A (ja) * | 2003-04-09 | 2004-11-18 | Olympus Corp | 結像光学系及びそれを用いた電子機器 |
| KR101221703B1 (ko) * | 2004-11-01 | 2013-01-11 | 코니카 미놀타 어드밴스드 레이어즈 인코포레이티드 | 촬상 렌즈, 촬상 유닛 및 휴대 단말 |
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