JPH08302056A

JPH08302056A - 難燃性樹脂発泡体の製造方法

Info

Publication number: JPH08302056A
Application number: JP11465895A
Authority: JP
Inventors: Shinichiro Yokoi; 紳一郎横井
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 1995-05-12
Filing date: 1995-05-12
Publication date: 1996-11-19

Abstract

(57)【要約】【目的】顕著な難燃性を示し、燃焼時に有害なハロゲ
ン系ガスを発生せず、環境を悪化することのない難燃性
樹脂発泡体を押出発泡により得ることのできる難燃性樹
脂発泡体の製造方法を提供する。【構成】熱可塑性樹脂を第１押出機１で溶融混練し、
更に、該熱可塑性樹脂１００重量部に対してテトラフル
オロエタンを必須成分とする発泡剤３〜２５重量部を加
えて加圧下で溶融混練し、これを加圧した第２押出機２
へ送り込み、上記熱可塑性樹脂１００重量部に対し、中
和処理を施した熱膨張性黒鉛とポリリン酸アンモニウム
類との割合が９：１〜１：９である難燃性組成物５〜３
０重量部を第２押出機２へ供給し、第２押出機２のスク
リュー回転数１６〜２５ｒｐｍで上記熱可塑性樹脂と難
燃性組成物とを加圧下で溶融混練し、得られた発泡性混
合物を大気圧下に押出して発泡する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、顕著な難燃性を示し、
燃焼時に有害なハロゲン系ガスを発生することなく、発
泡成形性や経時安定性が良好な難燃性樹脂発泡体を押出
発泡により製造する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】熱可塑性樹脂発泡体は化学的安定性に富
み、断熱性、柔軟性にすぐれ、軽量であることから断熱
材、包装材など広範囲の用途に利用されている。熱可塑
性樹脂発泡体の製造方法としては、一般に、樹脂に熱分
解型の化学発泡剤を混練し、所定の形状に成形した後、
該発泡体の分解温度以上に加熱して発泡させる化学発泡
法と、ブタン、ペンタン、ジクロロフルオロメタン等の
樹脂の融点以下に沸点を有するガス又は揮発性液体を溶
融樹脂に圧入した後、低圧領域に放出して発泡させる押
出発泡方法が代表的である。

【０００３】押出発泡法においては、一般に、熱可塑性
樹脂を押出機中に投入して溶融し、押出機の途中から発
泡剤を注入し、さらに溶融混練した後に口金から押出発
泡して発泡体を得ている。発泡剤としては、炭化水素
系、フルオロ炭化水素系、炭酸ガス、窒素ガス等が用い
られている。

【０００４】上記熱可塑性樹脂発泡体は易燃性であるた
め、用途の拡大に伴い難燃性が要求されている。熱可塑
性樹脂を難燃化する方法としては、一般的にハロゲン含
有化合物を添加する方法が用いられている。このように
難燃処理されたものは高度の難燃性を備え、成形加工性
の低下や成形品の機械的強度の低下は比較的少ない。し
かし、加工時や焼却時に多量の煙を発生し、機器への腐
食性、人体への有害性が問題となり、近年、ハロゲン化
合物を用いない難燃化が強く要望されている。

【０００５】ハロゲン化合物を使用しない難燃剤として
特開平６−２５４７６号公報には、熱可塑性樹脂に熱膨
張性黒鉛とポリリン酸アンモニウムの２成分系を混合し
た難燃性ポリオレフィン系樹脂組成物が記載されてい
る。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記公報に記載のもの
は、無機酸と強酸化剤により酸化処理して得られた熱膨
張性黒鉛を中和せずにそのまゝ使用しているため、これ
を配合した組成物は不安定となり、混練及び成形加工時
に機械装置を腐食させる原因となる。更に、熱膨張性黒
鉛は８０メッシュ以上で９９メッシュ以下という粒度の
大きなものを用いるので、押出発泡した場合に表面平滑
性が低下する。それ故、熱可塑性樹脂を押出発泡して発
泡体を得る方法には適さない。

【０００７】本発明は上記従来の問題点を解消し、顕著
な難燃性を示し、燃焼時に有害なハロゲン系ガスを発生
することのない難燃性樹脂発泡体を押出発泡により得る
ことのできる難燃性樹脂発泡体の製造方法を提供するこ
とを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の本発明難
燃性樹脂発泡体の製造方法は、熱可塑性樹脂を第１押出
機で溶融混練し、更に、該熱可塑性樹脂１００重量部に
対してテトラフルオロエタンを必須成分とする発泡剤３
〜２５重量部を加えて加圧下で溶融混練し、これを加圧
した第２押出機へ送り込み、上記熱可塑性樹脂１００重
量部に対し、中和処理を施した熱膨張性黒鉛とポリリン
酸アンモニウム類との重量比が９：１〜１：９である難
燃性組成物５〜３０重量部を第２押出機へ供給し、第２
押出機のスクリュー回転数１６〜２５ｒｐｍで上記熱可
塑性樹脂と難燃性組成物とを加圧下で溶融混練し、得ら
れた発泡性混合物を大気圧下に押出して発泡することを
特徴とするものである。

【０００９】請求項２記載の本発明難燃性樹脂発泡体の
製造方法は、請求項１記載の難燃性樹脂発泡体の製造方
法において、１５０〜２００メッシュの粒度を有する熱
膨張性黒鉛を使用するものである。

【００１０】請求項３記載の本発明難燃性樹脂発泡体の
製造方法は、中和処理した熱膨張性黒鉛に加えたとき、
熱重量分析による０．５％重量減少温度が９５〜１７０
℃であり、２％重量減少温度が１８０〜２２０℃である
ポリリン酸アンモニウム類を用いることを特徴とするも
のである。

【００１１】又、請求項４記載の本発明難燃性樹脂発泡
体の製造方法は、請求項１乃至３記載の発明において、
発泡剤が、テトラフルオロエタンを必須成分とし、ヒド
ロクロロフルオロ炭化水素又はヒドロフルオロ炭化水素
との混合物であることを特徴とするものである。

【００１２】本発明で使用する熱可塑性樹脂としては、
エチレン系単量体、プロピレン系単量体、スチレン系単
量体、及びこれらと他の単量体（例えば、ビニルトリメ
トキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ジビニルベ
ンゼン、アクリロニトリル、ジアリルフタレート、メチ
ルメタクリレート等のビニル系単量体）の重合体、又、
これらの共重合体が挙げられる。

【００１３】上記重合体又は共重合体の例として、ポリ
エチレン、ポリプロピレン、スチレン、α−メチルスチ
レン、ビニルトルエン、クロロメチルスチレン、エチレ
ン−プロピレン共重合体、エチレン−塩化ビニル共重合
体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−１−ブ
テン共重合体、エチレン−メチルメタクリレート共重合
体、エチレン−スチレン共重合体、プロピレン−スチレ
ン共重合体、プロピレン−塩化ビニル共重合体、プロピ
レン−酢酸ビニル共重合体、プロピレン−１−ブテン共
重合体、プロピレン−メチルメタクリレート共重合体、
プロピレン−スチレン共重合体、スチレン−塩化ビニル
共重合体、スチレン−酢酸ビニル共重合体、スチレン−
１−ブテン共重合体、スチレン−メチルメタクリレート
共重合体等が挙げられる。これらの樹脂は単独或いは２
種類以上混合して使用することができる。

【００１４】熱膨張性黒鉛は従来公知の物質であり、天
然燐状グラファイト、熱分解グラファイト、キッシュグ
ラファイト等の粉末を濃硫酸、硝酸、セレン酸等の無機
酸と、濃硝酸、過塩素酸、過マンガン酸塩、重クロム酸
塩、過酸化水素水などの強酸化剤とで処理してグラファ
イト層間化合物を生成させたもので、炭素の層状構造を
維持したまゝの結晶化合物である。

【００１５】本発明では、上記のように酸処理して得ら
れた熱膨張性黒鉛を、アンモニア、脂肪族低級アミン、
アルカリ金属化合物、アルカリ土類金属化合物等で中和
して用いる。中和せずに用いると、これを含有する組成
物の安定性が悪くなり、混練及び成形加工時に機械装置
を腐食させる原因となる。

【００１６】上記中和処理剤の脂肪族低級アミンとして
は、モノメチルアミン、ジメチルアミン、トリメチルア
ミン、エチルアミン、プロピルアミン、ブチルアミン等
が挙げられる。アルカリ金属化合物及びアルカリ土類金
属化合物としては、カリウム、カルシウム、バリウム、
マグネシウム等の水酸化物、酸化物、炭酸塩、硫酸塩、
有機酸塩等が挙げられる。

【００１７】熱膨張性黒鉛は粒度が１５０〜２００メッ
シュのものが好ましい。粒度が２００メッシュよりも細
かいと黒鉛の膨張度が低く、そのため難燃性が低下して
所望の難燃性が得られない場合がある。又、１５０メッ
シュよりも大きいと膨張度が大きくて難燃性付与という
点で効果はあるが、樹脂と混練する際に分散性が悪く、
製品の物性が低下し、更に、発泡体表面に凹凸が生じる
ことがあるという問題がある。

【００１８】本発明で用いるポリリン酸アンモニウム類
としては、ポリリン酸アンモニウム又はメラミン変性ポ
リリン酸アンモニウムなどが挙げられ、難燃性を向上さ
せるために熱重量分析による０．５％重量減少温度が９
５〜１７０℃、２％重量減少温度が１８０〜２２０℃の
範囲にあることが好ましい。

【００１９】上記０．５％及び２％重量減少温度とは、
熱重量分析装置を用いて昇温速度１０℃／分、流速２０
０ｍｌ／分の空気流の条件下で、１０ｍｇの試料を３０
℃から９００℃まで昇温した際に、試料重量が０．５％
及び２％減少する温度である。

【００２０】５％及び２％重量減少温度が上記の範囲で
あればポリリン酸アンモニウム類は特に限定はなく、ポ
リリン酸アンモニウムとメラミン変性ポリリン酸アンモ
ニウムは単独で用いてもよく、併用しても差し支えな
い。

【００２１】本発明においては、熱膨張性黒鉛とポリリ
ン酸アンモニウム類との重量比は９：１〜１：９であ
り、好ましくは８：２〜５：５である。この範囲を外れ
ると、それぞれを単独で用いた場合と比べて難燃性では
殆ど差がなくなるためである。

【００２２】又、熱膨張性黒鉛とポリリン酸アンモニウ
ム類との混合難燃剤の熱可塑性樹脂１００重量部に対す
る含有量は５〜３０重量部とする。好ましくは８〜２０
重量部である。３０重量部を超えると均一な発泡体が得
られず、５重量部未満では充分な難燃性が得られない。

【００２３】以上のように配合した発泡性混合物には、
発泡を阻害しない範囲で、水酸化アルミニウム、水酸化
マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム等の水和金属酸
化物等の難燃助剤、収縮防止剤、気泡核剤、酸化防止
剤、滑剤、顔料、帯電防止剤、架橋触媒等を配合しても
よい。

【００２４】収縮防止剤としては、炭素数１５〜２２の
脂肪族アミド（ステアリン酸アミド、ベヘン酸アミド、
ステアリン酸ステアリルアミド等）、脂肪族アルコール
（ステアリン酸グリセリド等）が挙げられる。気泡核剤
としては、シリカ、タルク、炭酸カルシウム、ステアリ
ン酸カルシウム、重曹等が挙げられる。酸化防止剤、帯
電防止剤、顔料などは一般に市販されているものを使用
すればよい。架橋触媒としては、ジブチル錫ラウレー
ト、ジブチル錫ジアセテート、ジオクチル錫ジラウレー
ト、酢酸第一錫、カプリル酸第一錫、ナフテン酸錫、カ
プリル酸亜鉛、ステアリン酸亜鉛等が挙げられる。

【００２５】本発明で用いる発泡剤はテトラフルオロエ
タンを必須成分とするものである。テトラフルオロエタ
ンはオゾン層を破壊する作用がなく、従来のクロロフル
オロ炭化水素と同等の発泡特性を有するために、従来用
いられていた押出発泡機を大幅に変更することなく発泡
体を製造することができる。上記発泡剤には、必要に応
じてその他の成分を混合して使用することができる。例
えば、プロパン、ブタン、ペンタン、イソペンタン、ヘ
キサン、イソヘキサン、ヘプタン、イソヘプタン、２，
３−ジメチルブタン、シクロペンタン等の炭化水素類、
クロロメタン、ジクロロメタン等のハロゲン化炭化水素
類、また、オゾン層を破壊するおそれの少ないものとし
て、ヒドロクロロフルオロ炭化水素とヒドロフルオロ炭
化水素が挙げられる。これらは１種類以上をテトラフル
オロエタンに添加して用いることができる。

【００２６】ヒドロクロロフルオロ炭化水素としては、
モノクロロジフルオロメタン、モノクロロテトラフルオ
ロメタン、モノクロロジフルオロエタンがあり、ヒドロ
フルオロ炭化水素としては、ジフルオロメタン、ペンタ
フルオロエタン、トリフルオロエタン、ジフルオロエタ
ンが挙げられる。

【００２７】発泡剤の添加量は所望の発泡倍率に応じて
適宜決定するが、通常は熱可塑性樹脂１００重量部に対
し３〜２５重量部程度である。発泡剤は大気圧下では１
週間程度で大気中に逸散するので、製品化された後は燃
焼時にハロゲン系ガスを発生する可能性はない。

【００２８】本発明においては第１押出機と第２押出機
の２台の押出機を使用する。第１押出機は熱可塑性樹脂
を溶融混練し、これに発泡剤を混合するためのものであ
って、通常の単軸押出機が使われる。第２押出機は発泡
剤が揮発しないように加圧した状態とし、難燃剤に高剪
断力を与えないようにスクリューを低速回転させながら
難燃剤を混合する。

【００２９】熱膨張性黒鉛を前記の粒度に保つために
は、第１押出機を単軸押出機もしくは２軸押出機とし、
第２押出機を単軸押出機とするのが好ましい。

【００３０】発泡方法としては、熱可塑性樹脂と所望の
添加剤を第１押出機に投入して溶融混練し、テトラフル
オロエタンを必須成分とする発泡剤をバレル途中の注入
口から押出機中に圧入し、加圧下で発泡剤を樹脂に混練
溶解する。スクリューの回転速度は３５〜４０ｒｐｍで
ある。第１押出機で熱可塑性樹脂に溶解した発泡剤が揮
発しないように加圧下にして発泡剤が溶解された熱可塑
性樹脂を第２押出機へ送り込む。

【００３１】中和処理した熱膨張性黒鉛をポリリン酸ア
ンモニウム類との比が９：１〜１：９となるように、且
つ、ポリリン酸アンモニウムとの合計重量が上記熱可塑
性樹脂１００重量部に対して５〜３０重量部となるよう
に第２押出機へ投入し、第２押出機のスクリューの回転
速度を１６〜２５ｒｐｍとし、好ましくは１８〜２０ｒ
ｐｍとして緩やかな混練でゆっくりと樹脂を冷却しなが
ら金型に送り出す。この後、第２押出機に設けられた所
定形状の金型から大気圧領域に押出すと発泡する。

【００３２】このようにする理由は、第１押出機では原
材料及び発泡剤の溶融、混練を行うため、材料は高剪断
力を受ける。熱膨張性黒鉛を第１押出機に投入した場
合、高剪断力による分配作用を受けて粒度が細かくな
り、粒度分布も細かい方へ広がるので目的どおりの難燃
性が得られなくなるためである。つまり、第１押出機が
単軸押出機もしくは２軸押出機、又は第２押出機が２軸
押出機の場合、これらに熱膨張性黒鉛を投入して高速で
混合すると、上記のように熱膨張性黒鉛の粒度が小さく
なり、難燃性が低下する。

【００３３】

【作用】難燃剤として中和処理した熱膨張性黒鉛とポリ
リン酸アンモニウム類とを重量比９：１〜１：９で混合
して使用し、且つ、第２押出機のスクリューの回転速度
を１６〜２５ｒｐｍとして難燃剤に高剪断力を与えない
ようにスクリューを低速回転させながら難燃剤を混合す
るので、顕著な難燃性を発現する。又、燃焼してもハロ
ゲン系ガスを発生しない。更に、ポリリン酸アンモニウ
ム類の０．５％重量減少温度が９５〜１７０℃、２％重
量減少温度が１８０〜２２０℃の場合は、一層確実な難
燃性が得られる。

【００３４】熱膨張性黒鉛は中和処理されているので、
これを含む組成物の安定性がよく製造装置を腐食させた
りすることがない。

【００３５】

【実施例】以下に本発明難燃性樹脂発泡体の製造方法の
実施例を説明する。図１は本実施例で用いた発泡装置を
示す概略図である。１は横方向に配置された単軸の第１
押出機（口径４０ｍｍ，Ｌ／Ｄ＝３２）であり、押出し
金型１１は縦方向に配置された単軸の第２押出機（口径
６５ｍｍ，Ｌ／Ｄ＝２８）２に接続されている。発泡剤
タンク３からは注入ポンプ４を介して供給管４１が第１
押出機１の発泡剤注入口１２へ接続されている。又、別
の供給管７１が加圧ポンプ７を介して加圧チャンバー５
へ接続され、加圧チャンバー５内に設置された難燃剤フ
ィーダー６から難燃剤供給管６１が第２押出機２へ接続
されている。２１は押出し金型である。

【００３６】加圧ポンプ７は供給管７１を通して注入ポ
ンプ４へ圧力をかけ、第１押出機１内を加圧状態に維持
するとともに、加圧チャンバー５にも圧力をかけて難燃
剤供給管６１を通じて第２押出機２内を加圧状態に維持
する。

【００３７】使用した材料は次のものである。熱可塑性樹脂ＬＤＰＥ；低密度ポリエチレン（密度０．９１ｇ／ｃｍ
³，ＭＩ＝４．０）ＧＬＤＰＥ；架橋性低密度ポリエチレン（上記ＬＤＰＥ
をシラングラフトしたもの，密度０．９１ｇ／ｃｍ³，
ＭＩ＝３．９）ＥＶＡ；エチレン−酢酸ビニル共重合体（酢酸ビニ
ル含有量１５％，密度０．９２ｇ／ｃｍ³，ＭＩ＝２．
５）ＰＰ；ホモポリプロピレン（密度０．９１ｇ／ｃ
ｍ³，ＭＩ＝２．５）ＰＳ；ポリスチレン（密度１．９５ｇ／ｃｍ³，
ＭＩ＝１０）気泡核剤タルク；粒度２００メッシュ熱膨張性黒鉛中和処理した熱膨張性黒鉛と未処理の熱膨張性黒鉛のｐ
Ｈは、予め２５℃の純水１００ｃｍ³に熱膨張性黒鉛を
１ｇ投入し、スターラーで５分間攪拌し、ｐＨ計で測定
した。その結果、中和処理した熱膨張性黒鉛のｐＨ＝
９．５未処理の熱膨張性黒鉛のｐＨ＝３．３であった。両者
をラボプラストミルで混練試験（密度０．９１，メルト
インデックス４．０の低密度ポリエチレン１００重量部
に対し、熱膨張性黒鉛２０ｇ配合）したところ、未処理
品は混練金型に腐食とみられる白化が生じた。よって、
本発明における実施例及び比較例には中和処理品を用い
た。

【００３８】発泡剤ＨＦＣ−１３４ａ；テトラフルオロエタンＨＦＣ−３２；ジフルオロメタンＨＦＣ−１２５；ペンタフルオロエタンＨＣＦＣ−１２４；モノクロロテトラフルオロエタン

【００３９】（実施例１〜７）図１において、熱膨張性
黒鉛と発泡剤以外の表１に示す材料８を配合に従って計
量混合し、第１押出機１のホッパー１３から投入してス
クリューの回転速度４０ｒｐｍで溶融混練した後、該第
１押出機１中央部に設けられた発泡剤注入口１２から表
１に示す配合の発泡剤を、表１に示す割合で圧入して混
練溶解し、金型１１から第２押出機２へ圧入した。

【００４０】溶解した発泡剤が揮発しないように、加圧
チャンバー５内の難燃剤フィーダー６から加圧下で難燃
剤を第２押出機２内に圧入し、スクリューの回転速度２
０ｒｐｍで緩やかに混練、冷却した発泡性樹脂組成物を
押出し金型２１へ送り、該金型２１先端の口金（内径
２．１ｍｍ，外径４．３ｍｍ）から大気中に押出して内
径１１ｍｍ、外径２１ｍｍの円筒状発泡体９を得た。

【００４１】（比較例１〜２）熱膨張性黒鉛の粒度を表
２に示すように変更した以外は実施例１と同様にして発
泡体を得た。

【００４２】（比較例３〜４）熱膨張性黒鉛の粒度を表
２に示すように変更した以外は実施例５と同様にして発
泡体を得た。

【００４３】（比較例５〜７）各材料の配合量を表２及
び表３に示すとおりとし、図２に示す従来の単軸押出機
１を用いて押出し発泡した。図２で１は単軸押出機（口
径５０ｍｍ，Ｌ／Ｄ＝３２）であり、ホッパー１３から
発泡剤以外の材料８を投入してスクリューの回転速度４
０ｒｐｍで溶融混練し、押出機１中央部の注入口１２よ
り発泡剤を圧入し、更に混練、冷却した発泡性樹脂組成
物を金型１１先端の口金（内径２．１ｍｍ，外径４．３
ｍｍ）から大気中へ押出して内径１１ｍｍ、外径２１ｍ
ｍの円筒状発泡体９を得た。

【００４４】（比較例８〜９）熱膨張性黒鉛とポリリン
酸アンモニウムの配合量を表３に示すように変更した以
外は比較例５と同様の配合とし、図１に示す押出し装置
を用いて発泡体を得た。

【００４５】（比較例１０〜１１）各材料の配合量を表
３及び表４に示すとおりとし、図１に示す押出機を用い
て押出し発泡した。

【００４６】（比較例１２〜１３）発泡剤としてテトラ
フルオロエタンを使用せず、表４に示す材料の配合とし
た以外は図１に示す装置を用いて発泡体を得た。

【００４７】（比較例１４）第２押出機のスクリュー回
転数を１０ｒｐｍとした以外は実施例と同様にして発泡
体を得た。

【００４８】（比較例１５）第２押出機のスクリュー回
転数を３０ｒｐｍとした以外は実施例と同様にして発泡
体を得た。

【００４９】実施例及び比較例で得られた発泡体につ
き、以下の方法で難燃性と外観の評価を行った。（１）難燃性ＪＩＳＤ１２０１に準じて酸素指数を測定した。 ○：酸素指数２８以上 ×：酸素指数２８未満（２）外観発泡体の発泡むら等による外観不良を凹凸の有無により
判定した。 ○：表面に０．２ｍｍ以上の凹凸無し ×：表面に０．２ｍｍ以上の凹凸有り以上の結果を表１及び表２に示す。

【００５０】

【表１】

【００５１】

【表２】

【００５２】

【表３】

【００５３】

【表４】

【００５４】表１乃至表４から明らかなとおり、実施例
１〜７のものは本発明の構成用件を備えているので、い
ずれも難燃性、外観ともにすぐれている。一方、比較例
１〜１５のものは本発明の構成用件のいずれかが欠けて
いるために、難燃性、外観ともに満足なものではない。

【００５５】

【発明の効果】本発明難燃性樹脂発泡体の製造方法は以
上の構成であるから以下の効果を奏するものである。本
発明では難燃剤として中和処理した熱膨張性黒鉛とポリ
リン酸アンモニウム類とを重量比９：１〜１：９で混合
して使用し、且つ、第２押出機のスクリューの回転速度
を１６〜２５ｒｐｍとして難燃剤に高剪断力を与えない
ようにスクリューを低速回転させながら難燃剤を混合す
るので、顕著な難燃性を示し、燃焼時に有害なハロゲン
系ガスを発生することのない難燃性樹脂発泡体を押出発
泡により得ることができる。又、熱膨張性黒鉛は中和処
理されているので、これを含む組成物の安定性がよく製
造装置を腐食させたりすることがない。更に、ポリリン
酸アンモニウム類の０．５％重量減少温度が９５〜１７
０℃、２％重量減少温度が１８０〜２２０℃である場合
は、一層確実な難燃性が得られる。

【００５６】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明で用いる押出し発泡装置の実施例を示す
概略図。

【図２】従来の押出し発泡装置を示す概略図。

【符号の説明】

１：第１押出機２：第２押出機３：発泡剤タンク４：注入ポンプ５：加圧チャンバー６：難燃剤フィーダー７：加圧ポンプ９：発泡体１１，２１：押出し金型１２：発泡剤注入口１３：ホッパー４１，７１：供給管６１：難燃剤供給管

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱可塑性樹脂を第１押出機で溶融混練
し、更に、該熱可塑性樹脂１００重量部に対してテトラ
フルオロエタンを必須成分とする発泡剤３〜２５重量部
を加えて加圧下で溶融混練し、これを加圧した第２押出
機へ送り込み、上記熱可塑性樹脂１００重量部に対し、
中和処理を施した熱膨張性黒鉛とポリリン酸アンモニウ
ム類との重量比が９：１〜１：９である難燃性組成物５
〜３０重量部を第２押出機へ供給し、第２押出機のスク
リュー回転数１６〜２５ｒｐｍで上記熱可塑性樹脂と難
燃性組成物とを加圧下で溶融混練し、得られた発泡性混
合物を大気圧下に押出して発泡することを特徴とする難
燃性樹脂発泡体の製造方法。
【請求項２】熱膨張性黒鉛が１５０〜２００メッシュ
の粒度を有するものである請求項１記載の難燃性樹脂発
泡体の製造方法。
【請求項３】中和処理した熱膨張性黒鉛に加えたと
き、熱重量分析による０．５％重量減少温度が９５〜１
７０℃であり、２％重量減少温度が１８０〜２２０℃で
あるポリリン酸アンモニウム類を用いることを特徴とす
る請求項１又は請求項２記載の難燃性樹脂発泡体の製造
方法。
【請求項４】発泡剤が、テトラフルオロエタンを必須
成分とし、ヒドロクロロフルオロ炭化水素又はヒドロフ
ルオロ炭化水素との混合物であることを特徴とする請求
項１乃至３に記載の難燃性樹脂発泡体の製造方法。