JPH08295990A - 耐磨耗性が高い鋼と鋼製品の製造方法 - Google Patents
耐磨耗性が高い鋼と鋼製品の製造方法Info
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- JPH08295990A JPH08295990A JP8132660A JP13266096A JPH08295990A JP H08295990 A JPH08295990 A JP H08295990A JP 8132660 A JP8132660 A JP 8132660A JP 13266096 A JP13266096 A JP 13266096A JP H08295990 A JPH08295990 A JP H08295990A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
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-
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐磨耗性の高い鋼と鋼製品の製造方法。
【解決手段】 ％重量化学組成：0.24≦C ≦0.3 、０≦
Si≦２、０≦Al≦２、０≦Mn≦２、０≦Ni≦４、０≦Cr
≦３、０≦Mo≦0.6 、０≦W ≦1.2 で、必要に応じてさ
らに0.0005〜0.005 ％のホウ素と、0.3 ％以下のNb、V
、ZrおよびTiの中から選択される少なくとも１種の元
素と、0.1 ％以下のSe、Te、Ca、BiおよびPbの中から選
択される少なくとも１種の元素とを含み、残部は鉄と不
可避不純物であり、さらに関係：0.6 ≦Al＋Si≦２、4.
6 ×C ＋1.05×Mn＋0.54×Ni＋0.66×（Mo＋W/2)＋ 0.5
×Cr＋K ≧1.6 〔ここで、Ｋ＝０（鋼が0.0005％以下の
ホウ素を含有するとき）、Ｋ＝0.5 （鋼が0.0005％以上
のホウ素を含有するとき）〕を満足する鋼。
Si≦２、０≦Al≦２、０≦Mn≦２、０≦Ni≦４、０≦Cr
≦３、０≦Mo≦0.6 、０≦W ≦1.2 で、必要に応じてさ
らに0.0005〜0.005 ％のホウ素と、0.3 ％以下のNb、V
、ZrおよびTiの中から選択される少なくとも１種の元
素と、0.1 ％以下のSe、Te、Ca、BiおよびPbの中から選
択される少なくとも１種の元素とを含み、残部は鉄と不
可避不純物であり、さらに関係：0.6 ≦Al＋Si≦２、4.
6 ×C ＋1.05×Mn＋0.54×Ni＋0.66×（Mo＋W/2)＋ 0.5
×Cr＋K ≧1.6 〔ここで、Ｋ＝０（鋼が0.0005％以下の
ホウ素を含有するとき）、Ｋ＝0.5 （鋼が0.0005％以上
のホウ素を含有するとき）〕を満足する鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐磨耗性に優れた製
品を製造するための鋼に関するものである。
品を製造するための鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鉱工業では非常に激しい磨耗を受けるシ
ュート、網篩、切削刃等の部品が使用される。これらの
部品の製造には耐磨耗性が高く、硬度が約 550〜600 HB
の焼入れ鋼板が用いられている。この鋼は0.35〜0.5 ％
の炭素と、0.5 〜３％のマンガン、クロム、ニッケルお
よびモリブデンの中から選択される少なくとも１種の元
素とを含んでいる。この鋼の欠点は切削と溶接が極めて
難しく、成形加工性が悪く、一般に脆い点にある。
ュート、網篩、切削刃等の部品が使用される。これらの
部品の製造には耐磨耗性が高く、硬度が約 550〜600 HB
の焼入れ鋼板が用いられている。この鋼は0.35〜0.5 ％
の炭素と、0.5 〜３％のマンガン、クロム、ニッケルお
よびモリブデンの中から選択される少なくとも１種の元
素とを含んでいる。この鋼の欠点は切削と溶接が極めて
難しく、成形加工性が悪く、一般に脆い点にある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は上記の
問題点を解決した切削および溶接が容易で、しかも、従
来の鋼と同等な高い耐磨耗性を有する鋼製品、特に鋼板
を製造可能な鋼を提供することにある。
問題点を解決した切削および溶接が容易で、しかも、従
来の鋼と同等な高い耐磨耗性を有する鋼製品、特に鋼板
を製造可能な鋼を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％比率で
下記化学組成： 0.24％≦C ≦0.3 ％ ０％≦Si≦２％ ０％≦Al≦２％ ０％≦Mn≦２％ ０％≦Ni≦４％ ０％≦Cr≦３％ ０％≦Mo≦0.6 ％ ０％≦W ≦1.2 ％ を有し、必要に応じてさらに0.0005〜005 ％のホウ素
と、0.3 ％以下のNb、 V、ZrおよびTiの中から選択され
る少なくとも１種の元素と、0.1 ％以下のSe、Te、Ca、
BiおよびPbの中から選択される少なくとも１種の元素と
を含み、残部は鉄と製錬に起因する不純物であり、上記
化学組成は下記の関係： 0.6 ％≦Al＋Si≦２％、 4.6 ×C ＋1.05×Mn＋0.54×Ni＋0.66× (Mo＋W/2)＋
0.5×Cr＋Ｋ≧1.6 〔ここで、 Ｋ＝０ （鋼が0.0005％以下のホウ素を含有するとき） Ｋ＝0.5 （鋼が0.0005％以上のホウ素を含有すると
き）〕をさらに満足することを特徴とする鋼を提供す
る。
下記化学組成： 0.24％≦C ≦0.3 ％ ０％≦Si≦２％ ０％≦Al≦２％ ０％≦Mn≦２％ ０％≦Ni≦４％ ０％≦Cr≦３％ ０％≦Mo≦0.6 ％ ０％≦W ≦1.2 ％ を有し、必要に応じてさらに0.0005〜005 ％のホウ素
と、0.3 ％以下のNb、 V、ZrおよびTiの中から選択され
る少なくとも１種の元素と、0.1 ％以下のSe、Te、Ca、
BiおよびPbの中から選択される少なくとも１種の元素と
を含み、残部は鉄と製錬に起因する不純物であり、上記
化学組成は下記の関係： 0.6 ％≦Al＋Si≦２％、 4.6 ×C ＋1.05×Mn＋0.54×Ni＋0.66× (Mo＋W/2)＋
0.5×Cr＋Ｋ≧1.6 〔ここで、 Ｋ＝０ （鋼が0.0005％以下のホウ素を含有するとき） Ｋ＝0.5 （鋼が0.0005％以上のホウ素を含有すると
き）〕をさらに満足することを特徴とする鋼を提供す
る。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明鋼は、重量％比率で下記： 0.24％≦C ≦0.27％ ０％≦Si≦１％ ０％≦Al≦１％ 0.3％≦Mn≦1.6 ％ ０％≦Ni≦２％ 0.5％≦Cr≦1.8 ％ の化学組成を有し、さらに下記の関係を満足するのが好
ましい： 0.15％≦Mo＋W/2 ≦0.45％ 0.6 ％≦Si＋Al≦１％
ましい： 0.15％≦Mo＋W/2 ≦0.45％ 0.6 ％≦Si＋Al≦１％
【０００６】上記化学組成は下記関係をさらに満足する
のが好ましい： 4.6 ×C ＋1.05×Mn＋0.54×Ni＋0.66×（Mo＋W/2)＋0.
5 ×Cr＋Ｋ≦3.7 ％ 〔ここで、 Ｋ＝０ （鋼が0.0005％以下のホウ素を含有するとき） Ｋ＝0.5 （鋼が0.0005％以上のホウ素を含有すると
き）〕
のが好ましい： 4.6 ×C ＋1.05×Mn＋0.54×Ni＋0.66×（Mo＋W/2)＋0.
5 ×Cr＋Ｋ≦3.7 ％ 〔ここで、 Ｋ＝０ （鋼が0.0005％以下のホウ素を含有するとき） Ｋ＝0.5 （鋼が0.0005％以上のホウ素を含有すると
き）〕
【０００７】本発明はさらに、本発明の鋼の製品を作
り、この鋼製品をAc3 以上に加熱してオーステナイト化
し、次いで、オーステナイト化温度〜450 ℃の間の温度
では冷却速度を１℃／秒以上にし、450 〜200 ℃の間の
通過時間は50秒〜60分、好ましくは100 秒〜30分にして
室温まで冷却し、必要に応じてさらに 250℃以下で３時
間以下の時間アニールすることを特徴とする耐磨耗性の
高い鋼製品の製造方法を提供する。
り、この鋼製品をAc3 以上に加熱してオーステナイト化
し、次いで、オーステナイト化温度〜450 ℃の間の温度
では冷却速度を１℃／秒以上にし、450 〜200 ℃の間の
通過時間は50秒〜60分、好ましくは100 秒〜30分にして
室温まで冷却し、必要に応じてさらに 250℃以下で３時
間以下の時間アニールすることを特徴とする耐磨耗性の
高い鋼製品の製造方法を提供する。
【０００８】鋼製品のオーステナイト化温度から室温ま
で冷却は油冷で行うことができる。これは鋼製品が厚さ
10mm〜100mm の鋼板の場合である。また、鋼製品のオー
ステナイト化温度から室温までの冷却を空冷で行うこと
もできる。これは鋼製品が厚さが 2mm〜20mmの鋼板の場
合である。
で冷却は油冷で行うことができる。これは鋼製品が厚さ
10mm〜100mm の鋼板の場合である。また、鋼製品のオー
ステナイト化温度から室温までの冷却を空冷で行うこと
もできる。これは鋼製品が厚さが 2mm〜20mmの鋼板の場
合である。
【０００９】本発明はさらに、５〜15％のオーステナイ
トを含むマルテンサイトまたはマルテンサイトベイナイ
ト組織を有し且つ 400〜500HB の硬度を有する本発明鋼
を用いた耐磨耗性鋼製品に関するものである。
トを含むマルテンサイトまたはマルテンサイトベイナイ
ト組織を有し且つ 400〜500HB の硬度を有する本発明鋼
を用いた耐磨耗性鋼製品に関するものである。
【００１０】本発明方法で製造された鋼製品は、特に採
石、採鉱、土木工事、セメント加工業、製鉱工所、タイ
ル工事、煉瓦工事、農業で使用される部品の磨耗を受け
る鋼製品の製造に用いることができる。
石、採鉱、土木工事、セメント加工業、製鉱工所、タイ
ル工事、煉瓦工事、農業で使用される部品の磨耗を受け
る鋼製品の製造に用いることができる。
【００１１】本発明鋼は以下の元素を含んでいる: (1) 耐磨耗性に優れ、しかも必要な硬度を得るためには
炭素を重量比率で0.24％以上含むが、優れた溶接性、切
削性、屈曲性と、十分な強靱性を得るためには炭素は
0.3％以下、好ましくは0.27％以下にする。 (2) 熱処理中の炭化物の析出を無くすためには０％〜２
％の珪素と、０％〜２％のアルミニウムとを含み、アル
ミニウムと珪素の合計を 0.6％以上にするが鋼の製錬を
容易にし、鋼の強靱性を損わないためには２％以下、好
ましくは１％以下にする。 (3) 十分であるが過剰ではない焼入れ性を得るためには
０％〜２％、好ましくは0.3 ％〜1.6 ％のマンガンと、
０％〜４％、好ましくは０％〜２％のニッケルと、０％
〜３％、好ましくは0.5 ％〜1.8 ％のクロムと、０％〜
0.6 ％のモリブデンと、０％〜1.2 ％のタングステンと
を含み、モリブデン含有量とタングステン含有量の半分
との合計量を好ましくは0.15％〜0.45％にし、さらに、
かなりの比率の残留オーステナイトを含むマルテンサイ
トまたはマルテンサイトベイナイト組織にするには、耐
磨耗性に優れた炭化物を生成するクロム、モリブデンお
よびタングステンを含む。 (4) 焼入れ性に適するように必要に応じてさらに 0.000
5 ％〜0.005 ％のホウ素を含む。 (5) 溶接性が損なわれない析出硬化を得るために、必要
に応じてさらにNb、V 、ZrおよびTiの中から選択される
少なくとも１種の元素を含む。 (6) 切削性を高めるために、必要に応じてさらにSe、T
e、Ca、BiおよびPbの中から選択される少なくとも１種
の元素を含む。 残部は鉄と製錬に起因する不純物である。
炭素を重量比率で0.24％以上含むが、優れた溶接性、切
削性、屈曲性と、十分な強靱性を得るためには炭素は
0.3％以下、好ましくは0.27％以下にする。 (2) 熱処理中の炭化物の析出を無くすためには０％〜２
％の珪素と、０％〜２％のアルミニウムとを含み、アル
ミニウムと珪素の合計を 0.6％以上にするが鋼の製錬を
容易にし、鋼の強靱性を損わないためには２％以下、好
ましくは１％以下にする。 (3) 十分であるが過剰ではない焼入れ性を得るためには
０％〜２％、好ましくは0.3 ％〜1.6 ％のマンガンと、
０％〜４％、好ましくは０％〜２％のニッケルと、０％
〜３％、好ましくは0.5 ％〜1.8 ％のクロムと、０％〜
0.6 ％のモリブデンと、０％〜1.2 ％のタングステンと
を含み、モリブデン含有量とタングステン含有量の半分
との合計量を好ましくは0.15％〜0.45％にし、さらに、
かなりの比率の残留オーステナイトを含むマルテンサイ
トまたはマルテンサイトベイナイト組織にするには、耐
磨耗性に優れた炭化物を生成するクロム、モリブデンお
よびタングステンを含む。 (4) 焼入れ性に適するように必要に応じてさらに 0.000
5 ％〜0.005 ％のホウ素を含む。 (5) 溶接性が損なわれない析出硬化を得るために、必要
に応じてさらにNb、V 、ZrおよびTiの中から選択される
少なくとも１種の元素を含む。 (6) 切削性を高めるために、必要に応じてさらにSe、T
e、Ca、BiおよびPbの中から選択される少なくとも１種
の元素を含む。 残部は鉄と製錬に起因する不純物である。
【００１２】十分な焼入れ性を得るために、鋼の化学組
成は下記関係式を満たすのが好ましい： Ａ＝ 4.6×C ＋1.05×Mn＋0.54×Ni＋0.66×(Mo+W/2)＋
0.5×Cr＋Ｋ≧1.6 〔ここで、 Ｋ＝０ （鋼が0.0005％以下のホウ素を含有するとき） Ｋ＝0.5 （鋼が0.0005％以上のホウ素を含有すると
き）〕
成は下記関係式を満たすのが好ましい： Ａ＝ 4.6×C ＋1.05×Mn＋0.54×Ni＋0.66×(Mo+W/2)＋
0.5×Cr＋Ｋ≧1.6 〔ここで、 Ｋ＝０ （鋼が0.0005％以下のホウ素を含有するとき） Ｋ＝0.5 （鋼が0.0005％以上のホウ素を含有すると
き）〕
【００１３】しかし、焼入れ性を過剰にせず、溶接また
は熱切断よる劣化を防ぐには、Ａは3.7 以下に維持する
のが好ましい。本発明鋼は比較的炭素含有量が低いので
溶接性が高く、熱切断性が良いが、鋼の耐磨耗性はミク
ロ組織すなわち鋼が受ける熱処理に依存する。発明者達
は、この鋼が主としてマルテンサイトから成る組織また
はマルテンサイトとベイナイトとの混合組織（マルテン
サイトベイナイト組織）を有し、炭素を豊富に含んだ５
〜15％の残留オーステナイトを有する時に 450〜500 HB
の硬度を有するということ、その耐磨耗性は硬度 550HB
以上のマルテンサイト鋼の耐磨耗性に匹敵するというこ
と、冷間塑性変形性に優れているということを確認して
いる。優れた耐磨耗性は摩耗性粒子の作用で残留オース
テナイトの一部が非常に硬いマルテンサイトに転移し、
応力を受けた金属の変形性が良くなる。さらに、微細な
クロムおよびモリブデンの炭化物がマルテンサイト組成
物中に分散して存在しているので耐磨耗性が向上する。
は熱切断よる劣化を防ぐには、Ａは3.7 以下に維持する
のが好ましい。本発明鋼は比較的炭素含有量が低いので
溶接性が高く、熱切断性が良いが、鋼の耐磨耗性はミク
ロ組織すなわち鋼が受ける熱処理に依存する。発明者達
は、この鋼が主としてマルテンサイトから成る組織また
はマルテンサイトとベイナイトとの混合組織（マルテン
サイトベイナイト組織）を有し、炭素を豊富に含んだ５
〜15％の残留オーステナイトを有する時に 450〜500 HB
の硬度を有するということ、その耐磨耗性は硬度 550HB
以上のマルテンサイト鋼の耐磨耗性に匹敵するというこ
と、冷間塑性変形性に優れているということを確認して
いる。優れた耐磨耗性は摩耗性粒子の作用で残留オース
テナイトの一部が非常に硬いマルテンサイトに転移し、
応力を受けた金属の変形性が良くなる。さらに、微細な
クロムおよびモリブデンの炭化物がマルテンサイト組成
物中に分散して存在しているので耐磨耗性が向上する。
【００１４】この組織を得るためには、鋼製品をAc3 以
上に加熱してオーステナイト化し、次いで、オーステナ
イト化温度〜450 ℃の間の温度では冷却速度を１℃／秒
以上にし、450 〜200 ℃の間の通過時間は50秒〜60分、
好ましくは100 秒〜30分にして室温まで冷却することが
必要であることを見い出した。必要な場合にはさらに25
0 ℃以下で３時間以下アニールすることができる。
上に加熱してオーステナイト化し、次いで、オーステナ
イト化温度〜450 ℃の間の温度では冷却速度を１℃／秒
以上にし、450 〜200 ℃の間の通過時間は50秒〜60分、
好ましくは100 秒〜30分にして室温まで冷却することが
必要であることを見い出した。必要な場合にはさらに25
0 ℃以下で３時間以下アニールすることができる。
【００１５】耐磨耗性製品を製造する際には、本発明鋼
を鋳造して半製品とし、それを例えば圧延、鍛造等の熱
間塑性変形し、得られた鋼製品をAc3 以上に加熱してオ
ーステナイト化し、オーステナイト化温度〜450 ℃の間
の温度では冷却速度を１℃／秒以上にし、450 〜200 ℃
の間の通過時間は50秒〜60分、好ましくは100 秒〜30分
にして室温まで冷却する。必要な場合にはさらに 250℃
以下で３時間アニールする。
を鋳造して半製品とし、それを例えば圧延、鍛造等の熱
間塑性変形し、得られた鋼製品をAc3 以上に加熱してオ
ーステナイト化し、オーステナイト化温度〜450 ℃の間
の温度では冷却速度を１℃／秒以上にし、450 〜200 ℃
の間の通過時間は50秒〜60分、好ましくは100 秒〜30分
にして室温まで冷却する。必要な場合にはさらに 250℃
以下で３時間アニールする。
【００１６】450 ℃〜200 ℃の間を緩やかに通過するこ
とでマルテンサイトまたはマルテンサイトベイナイト組
織中に均一に分散する微細なクロムおよびモリブデンの
炭化物の生成に都合の良い準安定オーステナイトを維持
することができる。鋼製品が適当な寸法の場合、特に鋼
製品が厚さ10mm〜100mm の鋼板の場合にはオーステナイ
ト化温度から室温までの冷却を油冷で行うことができ
る。また、鋼製品の寸法によってはオーステナイト化温
度から室温までの冷却を空冷で行うことができる (特に
鋼製品が厚さ2mm 〜20mmの鋼板の場合) 。こうして得ら
れる本発明の耐磨耗性製品、特に鋼鋼板は５％〜15％の
オーステナイトを含むマルテンサイトまたはマルテンサ
イトベイナイト組織を有し、400〜500 HBの硬度を有す
る。以下、本発明を詳細に説明するが、本発明が下記実
施例に限定されるものではない。
とでマルテンサイトまたはマルテンサイトベイナイト組
織中に均一に分散する微細なクロムおよびモリブデンの
炭化物の生成に都合の良い準安定オーステナイトを維持
することができる。鋼製品が適当な寸法の場合、特に鋼
製品が厚さ10mm〜100mm の鋼板の場合にはオーステナイ
ト化温度から室温までの冷却を油冷で行うことができ
る。また、鋼製品の寸法によってはオーステナイト化温
度から室温までの冷却を空冷で行うことができる (特に
鋼製品が厚さ2mm 〜20mmの鋼板の場合) 。こうして得ら
れる本発明の耐磨耗性製品、特に鋼鋼板は５％〜15％の
オーステナイトを含むマルテンサイトまたはマルテンサ
イトベイナイト組織を有し、400〜500 HBの硬度を有す
る。以下、本発明を詳細に説明するが、本発明が下記実
施例に限定されるものではない。
【００１７】
【実施例】本発明の鋼Ａ、鋼Ｂで鋼板を製造し、従来法
の鋼Ｃ、鋼Ｄと比較した。重量％の1000倍で表した各合
金の化学組成は下記の通り：
の鋼Ｃ、鋼Ｄと比較した。重量％の1000倍で表した各合
金の化学組成は下記の通り：
【００１８】本発明の鋼板 TA1、TA2 およびTBと、比較
例の鋼板 TA3、TCおよびTDの特性は以下の通り。
例の鋼板 TA3、TCおよびTDの特性は以下の通り。
【００１９】従来の鋼板TDは完全マルテンサイト組織
と、550HB 以上の硬度と、耐磨耗性指数100 を有する
が、鋼に含まれる炭素のために鋼板の溶接が困難であ
る。本発明鋼による鋼の鋼板TA3 は水冷された結果、本
発明の要求する組織とは別の組織の鋼となる、対象例の
TDに匹敵する耐磨耗性指数を有する本発明の鋼板 TA1、
TA2 およびTBよりもかなり低い耐磨耗性指数70になる。
鋼板TA1 とTBは厚さの６倍の半径に曲げられるが、TDは
厚さの15倍以下の半径に曲げることができない。従っ
て、鋼板TA1 と鋼板TBは屈曲性で鋼板TDよりも優れてい
ることが分かる。
と、550HB 以上の硬度と、耐磨耗性指数100 を有する
が、鋼に含まれる炭素のために鋼板の溶接が困難であ
る。本発明鋼による鋼の鋼板TA3 は水冷された結果、本
発明の要求する組織とは別の組織の鋼となる、対象例の
TDに匹敵する耐磨耗性指数を有する本発明の鋼板 TA1、
TA2 およびTBよりもかなり低い耐磨耗性指数70になる。
鋼板TA1 とTBは厚さの６倍の半径に曲げられるが、TDは
厚さの15倍以下の半径に曲げることができない。従っ
て、鋼板TA1 と鋼板TBは屈曲性で鋼板TDよりも優れてい
ることが分かる。
【００２０】本発明鋼製品、特に鋼板は一般に上記特性
を有するので、非常に激しい摩耗を受ける任意の部品の
製造に適しており、さらに任意の工業でバラの製品を取
り扱う部品の製造に適している。鋼製品の例としては下
記製品が挙げられる：切削刃、回転刃またはショベルロ
ーダー／コンベヤーのプレートの補強具、堀削機の案内
チェーンプレート、ラック、駆動クラウン、鎖車、研削
機、ジョークラッシャー、土木工事および採石・砂利坑
で使用される遮蔽格子、チェーンスクレイパーのコンベ
ヤー、基礎、ホッパまたはシュートのケーシングプレー
ト、スパイラルシュートの目盛板、除泥具、分級羽根、
粉砕機または運搬機の部品、サイクロンのスカート、ホ
ッパ、スキップのケーシングプレート、グラブバケッ
ト、コークス車の基礎、振動抽出機、ショットピーニン
グチャンバーのケーシングプレート、鋼製造機の案内板
または滑り板、切削機の切削刃、研削機械、金型、ター
ボ機の部品、タイル工事や煉瓦工事用の計量ホッパ、切
株除去装置の歯および工具、かすがい、斧、鍛造機、ハ
ンマー、圧下プレート、整地機械、除石機、材木トロッ
コの部材、犂の歯、農業用または農耕用の刈取り棒。
を有するので、非常に激しい摩耗を受ける任意の部品の
製造に適しており、さらに任意の工業でバラの製品を取
り扱う部品の製造に適している。鋼製品の例としては下
記製品が挙げられる：切削刃、回転刃またはショベルロ
ーダー／コンベヤーのプレートの補強具、堀削機の案内
チェーンプレート、ラック、駆動クラウン、鎖車、研削
機、ジョークラッシャー、土木工事および採石・砂利坑
で使用される遮蔽格子、チェーンスクレイパーのコンベ
ヤー、基礎、ホッパまたはシュートのケーシングプレー
ト、スパイラルシュートの目盛板、除泥具、分級羽根、
粉砕機または運搬機の部品、サイクロンのスカート、ホ
ッパ、スキップのケーシングプレート、グラブバケッ
ト、コークス車の基礎、振動抽出機、ショットピーニン
グチャンバーのケーシングプレート、鋼製造機の案内板
または滑り板、切削機の切削刃、研削機械、金型、ター
ボ機の部品、タイル工事や煉瓦工事用の計量ホッパ、切
株除去装置の歯および工具、かすがい、斧、鍛造機、ハ
ンマー、圧下プレート、整地機械、除石機、材木トロッ
コの部材、犂の歯、農業用または農耕用の刈取り棒。
Claims (11)
- 【請求項１】 重量％比率で下記化学組成： 0.24％≦C ≦0.3 ％ ０％≦Si≦２％ ０％≦Al≦２％ ０％≦Mn≦２％ ０％≦Ni≦４％ ０％≦Cr≦３％ ０％≦Mo≦0.6 ％ ０％≦W ≦1.2 ％ を有し、必要に応じてさらに0.0005〜005 ％のホウ素
と、0.3 ％以下のNb、 V、ZrおよびTiの中から選択され
る少なくとも１種の元素と、0.1 ％以下のSe、Te、Ca、
BiおよびPbの中から選択される少なくとも１種の元素と
を含み、残部は鉄と製錬に起因する不純物であり、上記
化学組成は下記の関係をさらに満足することを特徴とす
る鋼： 0.6 ％≦Al＋Si≦２％、 4.6 ×C ＋1.05×Mn＋0.54×Ni＋0.66× (Mo＋W/2)＋
0.5×Cr＋Ｋ≧1.6 〔ここで、 Ｋ＝０ （鋼が0.0005％以下のホウ素を含有するとき） Ｋ＝0.5 （鋼が0.0005％以上のホウ素を含有すると
き）〕 - 【請求項２】 重量％比率で下記化学組成： 0.24％≦C ≦0.27％ ０％≦Si≦１％ ０％≦Al≦１％ 0.3％≦Mn≦1.6 ％ ０％≦Ni≦２％ 0.5％≦Cr≦1.8 ％ を有し、必要に応じて下記関係をさらに満足する請求項
１に記載の鋼： 0.15％≦Mo＋W/2 ≦0.45％ 0.6 ％≦Si＋Al≦１％ - 【請求項３】 下記の関係をさらに満足する請求項１ま
たは２に記載の鋼： 4.6×C ＋1.05×Mn＋0.54×Ni＋0.66×（Mo＋W/2)＋ 0.
5×Cr＋Ｋ≦3.7 ％ 〔ここで、 Ｋ＝０ （鋼が0.0005％以下のホウ素を含有するとき） Ｋ＝0.5 （鋼が0.0005％以上のホウ素を含有すると
き）〕 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれか一項に記載の鋼
の製品を作り、この鋼製品をAc3 以上に加熱してオース
テナイト化し、次いで、オーステナイト化温度〜450 ℃
の間の温度では冷却速度を１℃／秒以上にし、450 〜20
0 ℃の間の通過時間を50秒〜60分、好ましくは100 秒〜
30分にして室温まで冷却し、必要に応じてさらに 250℃
以下で３時間以下の時間アニールすることを特徴とする
耐磨耗性の高い鋼製品の製造方法。 - 【請求項５】 オーステナイト化温度から室温までの冷
却を油冷で行う請求項４に記載の方法。 - 【請求項６】 鋼製品が厚さ10〜100mm の鋼板である請
求項５に記載の方法。 - 【請求項７】 オーステナイト化温度から室温までの冷
却を空冷で行う請求項４に記載の方法。 - 【請求項８】 鋼製品が厚さ 2〜20mmの鋼板である請求
項７に記載の方法。 - 【請求項９】 ５〜15％のオーステナイトを含むマルテ
ンサイトまたはマルテンサイトベイナイト組織を有し、
400〜500 HBの硬度を有する請求項１〜３のいずれか一
項に記載の鋼で構成される耐磨耗性鋼製品。 - 【請求項１０】 請求項９に記載の鋼製品の磨耗鋼製品
製造での使用。 - 【請求項１１】 請求項４〜８のいずれか一項に記載の
方法で製造された鋼製品の磨耗鋼製品製造での使用。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9505016A FR2733516B1 (fr) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | Acier et procede pour la fabrication de pieces a haute resistance a l'abrasion |
| FR9505016 | 1995-04-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08295990A true JPH08295990A (ja) | 1996-11-12 |
| JP4058562B2 JP4058562B2 (ja) | 2008-03-12 |
Family
ID=9478471
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13266096A Expired - Lifetime JP4058562B2 (ja) | 1995-04-27 | 1996-04-30 | 耐磨耗性が高い鋼と鋼製品の製造方法 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5714116A (ja) |
| EP (1) | EP0739993B8 (ja) |
| JP (1) | JP4058562B2 (ja) |
| KR (1) | KR100204545B1 (ja) |
| AT (1) | ATE187207T1 (ja) |
| AU (1) | AU692377B2 (ja) |
| BR (1) | BR9602054A (ja) |
| DE (1) | DE69605350T3 (ja) |
| ES (1) | ES2141446T5 (ja) |
| FR (1) | FR2733516B1 (ja) |
| ZA (1) | ZA963295B (ja) |
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| WO2012002563A1 (ja) | 2010-06-30 | 2012-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部靭性と耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板 |
| WO2012002567A1 (ja) | 2010-06-30 | 2012-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部の靭性と耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板 |
| WO2012133911A1 (ja) | 2011-03-29 | 2012-10-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐応力腐食割れ性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
| WO2012133910A1 (ja) | 2011-03-29 | 2012-10-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐応力腐食割れ性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
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| KR20210076658A (ko) * | 2019-12-16 | 2021-06-24 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 고경도 내마모강 및 이의 제조방법 |
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