JPH08290290A - 高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料 - Google Patents
高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料Info
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- JPH08290290A JPH08290290A JP7095297A JP9529795A JPH08290290A JP H08290290 A JPH08290290 A JP H08290290A JP 7095297 A JP7095297 A JP 7095297A JP 9529795 A JP9529795 A JP 9529795A JP H08290290 A JPH08290290 A JP H08290290A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 発電用ボイラ、タービンや化学プラント等に
使用される高Ｃｒ鋼材用溶接材料に関する。 【構成】 高Ｃｒ鋼材の非消耗電極ガスシールドアーク
溶接又は消耗電極ガスシールドアーク溶接用溶接材料で
あって、化学成分が重量％でＣ：０．１％以下、Ｓｉ：
０．３％以下、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｐ：０．０２
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎ
ｉ：０．７５％以下、Ｍｏ：０．５３％、Ｖ：０．１８
〜０．２５％、Ｔａ：０．０５〜０．３％、Ｂ：０．０
０２〜０．００５％を含有し、残部がＦｅからなること
を特徴とする高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料。 【効果】 従来別々の温度で２回に分けて実施していた
溶接後熱処理が１回ですむようになり、工数の短縮と省
エネルギが可能となった。
使用される高Ｃｒ鋼材用溶接材料に関する。 【構成】 高Ｃｒ鋼材の非消耗電極ガスシールドアーク
溶接又は消耗電極ガスシールドアーク溶接用溶接材料で
あって、化学成分が重量％でＣ：０．１％以下、Ｓｉ：
０．３％以下、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｐ：０．０２
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎ
ｉ：０．７５％以下、Ｍｏ：０．５３％、Ｖ：０．１８
〜０．２５％、Ｔａ：０．０５〜０．３％、Ｂ：０．０
０２〜０．００５％を含有し、残部がＦｅからなること
を特徴とする高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料。 【効果】 従来別々の温度で２回に分けて実施していた
溶接後熱処理が１回ですむようになり、工数の短縮と省
エネルギが可能となった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は発電用ボイラ、タービン
や化学プラント等に使用される高Ｃｒ鋼材用溶接材料に
関する。
や化学プラント等に使用される高Ｃｒ鋼材用溶接材料に
関する。
【０００２】
【従来の技術】現在までに開発されている高Ｃｒ鋼材用
溶接材料は溶接金属の靱性が小さく、非消耗電極ガスシ
ールドアーク溶接（ Gas Tungsten - Arc Welding : 以
下ＧＴＡＷと略称する）又は消耗電極ガスシールドアー
ク溶接（ Gas Metal - Arc Welding :以下ＧＭＡＷと略
称する）による溶接部はその靱性確保のため７４０〜７
６０℃での溶接後熱処理が施されている。従来、この種
の高Ｃｒ鋼材用溶接材料としては、後述の表１に示した
符号Ａ、Ｂ又はＣのような組成のものが使用されてい
る。
溶接材料は溶接金属の靱性が小さく、非消耗電極ガスシ
ールドアーク溶接（ Gas Tungsten - Arc Welding : 以
下ＧＴＡＷと略称する）又は消耗電極ガスシールドアー
ク溶接（ Gas Metal - Arc Welding :以下ＧＭＡＷと略
称する）による溶接部はその靱性確保のため７４０〜７
６０℃での溶接後熱処理が施されている。従来、この種
の高Ｃｒ鋼材用溶接材料としては、後述の表１に示した
符号Ａ、Ｂ又はＣのような組成のものが使用されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】溶接後熱処理として７
４０〜７６０℃という高い温度を採用できない２・１／
４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼などの低Ｃｒ鋼材とともに組み込まれ
た高Ｃｒ鋼材の場合には、先に高Ｃｒ鋼材に７４９〜７
６０℃の溶接後熱処理を施した後、さらに２・１／２Ｃ
ｒ−１Ｍｏ鋼と一体にして７００〜７３０℃の溶接後熱
処理が施されている。本発明の目的は前記従来技術にお
ける２段階の熱処理が必要という問題点を解消し、ＧＴ
ＡＷ及びＧＭＡＷにおいて、高Ｃｒ鋼材についても２・
１／２Ｃｒ−１Ｍｏ鋼と同様に７００〜７３０℃での溶
接後熱処理を可能にし、それによって生産工程の短縮と
熱エネルギの節約を可能とする高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接
材料を提供することにある。
４０〜７６０℃という高い温度を採用できない２・１／
４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼などの低Ｃｒ鋼材とともに組み込まれ
た高Ｃｒ鋼材の場合には、先に高Ｃｒ鋼材に７４９〜７
６０℃の溶接後熱処理を施した後、さらに２・１／２Ｃ
ｒ−１Ｍｏ鋼と一体にして７００〜７３０℃の溶接後熱
処理が施されている。本発明の目的は前記従来技術にお
ける２段階の熱処理が必要という問題点を解消し、ＧＴ
ＡＷ及びＧＭＡＷにおいて、高Ｃｒ鋼材についても２・
１／２Ｃｒ−１Ｍｏ鋼と同様に７００〜７３０℃での溶
接後熱処理を可能にし、それによって生産工程の短縮と
熱エネルギの節約を可能とする高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接
材料を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来の溶接材
料においてクリープ破断強度を強めるために添加されて
いるＮｂに替えてＴａを添加するとともに、適量のＢを
添加して結晶粒界を強化し、さらに長時間側のクリープ
破断強度を高めるものである。すなわち、本発明は高Ｃ
ｒ鋼材の非消耗電極ガスシールドアーク溶接又は消耗電
極ガスシールドアーク溶接用溶接材料であって、化学成
分が重量％でＣ：０．１％以下、Ｓｉ：０．３％以下、
Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：
０．０１％以下、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．７５％
以下、Ｍｏ：０．５３％、Ｖ：０．１８〜０．２５％、
Ｔａ：０．０５〜０．３％、Ｂ：０．００２〜０．００
５％を含有し、残部がＦｅからなることを特徴とする高
Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料である。
料においてクリープ破断強度を強めるために添加されて
いるＮｂに替えてＴａを添加するとともに、適量のＢを
添加して結晶粒界を強化し、さらに長時間側のクリープ
破断強度を高めるものである。すなわち、本発明は高Ｃ
ｒ鋼材の非消耗電極ガスシールドアーク溶接又は消耗電
極ガスシールドアーク溶接用溶接材料であって、化学成
分が重量％でＣ：０．１％以下、Ｓｉ：０．３％以下、
Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：
０．０１％以下、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．７５％
以下、Ｍｏ：０．５３％、Ｖ：０．１８〜０．２５％、
Ｔａ：０．０５〜０．３％、Ｂ：０．００２〜０．００
５％を含有し、残部がＦｅからなることを特徴とする高
Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料である。
【０００５】以下に本発明の溶接材料の各合金成分の作
用・効果及びその組成範囲の限定理由を説明する。
用・効果及びその組成範囲の限定理由を説明する。
【０００６】Ｃは強度の保持に必要な成分であるが、含
有量が多くなり過ぎると溶接性が悪くなるので０％を超
え０．１％以下とした。
有量が多くなり過ぎると溶接性が悪くなるので０％を超
え０．１％以下とした。
【０００７】Ｓｉは脱酸剤として添加されるものであ
り、アークの安定性と耐酸化性を向上させる元素である
が、多くなり過ぎると靱性を低下させる。本発明の溶接
材料の主要目的は靱性の確保にあるためＳｉ量は０％を
超え０．３％以下とした。
り、アークの安定性と耐酸化性を向上させる元素である
が、多くなり過ぎると靱性を低下させる。本発明の溶接
材料の主要目的は靱性の確保にあるためＳｉ量は０％を
超え０．３％以下とした。
【０００８】Ｍｎは脱酸のためのみでなく強度保持上も
必要な成分であり、０．２％未満では十分な効果が得ら
れず、一方１．５％を超えると靱性が悪くなるので、Ｍ
ｎは０．２〜１．５％の範囲とした。
必要な成分であり、０．２％未満では十分な効果が得ら
れず、一方１．５％を超えると靱性が悪くなるので、Ｍ
ｎは０．２〜１．５％の範囲とした。
【０００９】Ｐ及びＳは不可避的不純物であり、靱性を
損なうため、好ましくは千分の一程度以下であるが、製
法上の経済性などを考慮して上限をそれぞれ０．０２％
及び０．０１％とした。
損なうため、好ましくは千分の一程度以下であるが、製
法上の経済性などを考慮して上限をそれぞれ０．０２％
及び０．０１％とした。
【００１０】Ｃｒは耐酸化性及び高温強度を増大させる
元素であるが余り多くなり過ぎると溶接性が低下すると
ともに高温での使用中に脆化を起こす恐れがあるので、
使用目的と溶接性を考慮して８〜１３％とした。
元素であるが余り多くなり過ぎると溶接性が低下すると
ともに高温での使用中に脆化を起こす恐れがあるので、
使用目的と溶接性を考慮して８〜１３％とした。
【００１１】Ｍｏはクリープ強度向上に有効な元素であ
るが、０．５％未満では効果が少なく、３％を超えると
熱間加工性及び靱性が低下するので０．５〜３％の範囲
とした。
るが、０．５％未満では効果が少なく、３％を超えると
熱間加工性及び靱性が低下するので０．５〜３％の範囲
とした。
【００１２】Ｖもクリープ強度改善に効果のある元素で
あるが、０．１５％程度以下では顕著な効果は期待でき
ず、また、０．３％程度以上になると溶接性が阻害され
るため、０．１８〜０．２５％の範囲とした。
あるが、０．１５％程度以下では顕著な効果は期待でき
ず、また、０．３％程度以上になると溶接性が阻害され
るため、０．１８〜０．２５％の範囲とした。
【００１３】Ｎｉは靱性を高めるのに有効な元素である
が添加量が多すぎると硬度上昇に伴う加工性の劣化が著
しく、また、クリープ強度の長時間での強度が低下する
ので０％を超え０．７５％以下とすることが必要であ
る。
が添加量が多すぎると硬度上昇に伴う加工性の劣化が著
しく、また、クリープ強度の長時間での強度が低下する
ので０％を超え０．７５％以下とすることが必要であ
る。
【００１４】Ｔａの添加は本発明の特徴の一つである。
従来、本発明におけるような高Ｃｒ鋼には高温強度を高
めるため、Ｔａと類似の性質を有するＮｂが用いられて
いたが、本発明ではＮｂに替えてＴａを添加することに
よりＮｂを添加した場合に比較して結晶粒が微細にな
り、靱性が向上する。量的には０．０５％未満ではクリ
ープ破断強度の向上に効果がなく、また、０．３％を超
えると炭化物が粗大化し、高温長時間側でのクリープ強
度が低下するとともに延性も低下するので０．０５〜
０．３％の範囲とした。
従来、本発明におけるような高Ｃｒ鋼には高温強度を高
めるため、Ｔａと類似の性質を有するＮｂが用いられて
いたが、本発明ではＮｂに替えてＴａを添加することに
よりＮｂを添加した場合に比較して結晶粒が微細にな
り、靱性が向上する。量的には０．０５％未満ではクリ
ープ破断強度の向上に効果がなく、また、０．３％を超
えると炭化物が粗大化し、高温長時間側でのクリープ強
度が低下するとともに延性も低下するので０．０５〜
０．３％の範囲とした。
【００１５】Ｂはクリープ破断強度の向上に効果のある
元素であるが、０．００２％未満では顕著な効果がな
く、０．００５％を超えると溶接割れが発生する恐れが
あるため、０．００２〜０．００５％の範囲とした。
元素であるが、０．００２％未満では顕著な効果がな
く、０．００５％を超えると溶接割れが発生する恐れが
あるため、０．００２〜０．００５％の範囲とした。
【００１６】
【作用】従来、高温強度向上のために添加していたＮｂ
に替えて類似の性質を有するＴａを添加することによっ
て金属の結晶粒がＮｂ添加鋼に比べて微細化し、それに
より靱性が向上した。
に替えて類似の性質を有するＴａを添加することによっ
て金属の結晶粒がＮｂ添加鋼に比べて微細化し、それに
より靱性が向上した。
【００１７】
【実施例】以下実施例により本発明をさらに具体的に説
明する。直径４８．６ｍｍ×管厚９．１ｍｍの９Ｃｒ−
１Ｍｏ鋼を、表１に示した組成の溶接材料Ａ〜Ｇを用い
てそれぞれ下向自動ＧＴＡＷ法で突き合わせ溶接を行
い、７１５℃で３０分の溶接後熱処理を施した。用いた
溶接材料のＡ〜Ｃは従来の市販品であり、Ｄ〜Ｇが本発
明の溶接材料である。また、使用した９Ｃｒ−１Ｍｏ系
の鋼管は火ＳＴＢＡ２８であり、その化学組成はＣｒ：
８．４３％、Ｍｏ：０．９９％、Ｃ：０．１％、Ｓｉ：
０．３９％、Ｍｎ：０．４％、Ｎｉ：０．１％、Ｎｂ：
０．０８％、Ｖ：０．２２％及びＮ：０．０５１％であ
り、残部が不可避的に含まれる不純物及びＦｅである。
明する。直径４８．６ｍｍ×管厚９．１ｍｍの９Ｃｒ−
１Ｍｏ鋼を、表１に示した組成の溶接材料Ａ〜Ｇを用い
てそれぞれ下向自動ＧＴＡＷ法で突き合わせ溶接を行
い、７１５℃で３０分の溶接後熱処理を施した。用いた
溶接材料のＡ〜Ｃは従来の市販品であり、Ｄ〜Ｇが本発
明の溶接材料である。また、使用した９Ｃｒ−１Ｍｏ系
の鋼管は火ＳＴＢＡ２８であり、その化学組成はＣｒ：
８．４３％、Ｍｏ：０．９９％、Ｃ：０．１％、Ｓｉ：
０．３９％、Ｍｎ：０．４％、Ｎｉ：０．１％、Ｎｂ：
０．０８％、Ｖ：０．２２％及びＮ：０．０５１％であ
り、残部が不可避的に含まれる不純物及びＦｅである。
【００１８】溶接は各層１パスでそれぞれ７層行い、そ
の時の溶接電流は１８５〜２００Ａ、溶接電圧は８．８
〜９．９Ｖ、鋼管回転速度は１．２ｒｐｍ、シールドガ
スは１５リットル／ｍｉｎのＡｒであった。得られた試
料について２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験法により
溶接金属の靱性を調べた。試験結果を表２に示す。試験
温度は０℃とした。表２の結果から、従来の溶接材料に
よる試料の靱性が８〜４４Ｊ／ｃｍ2 であるのに対し、
本発明の溶接材料を用いた試料の靱性は６３〜１２０Ｊ
／ｃｍ2 と約２倍の値を示した。なお、本発明材の最小
値６３Ｊ／ｃｍ2 は、この種の材料としては十分な値で
ある。
の時の溶接電流は１８５〜２００Ａ、溶接電圧は８．８
〜９．９Ｖ、鋼管回転速度は１．２ｒｐｍ、シールドガ
スは１５リットル／ｍｉｎのＡｒであった。得られた試
料について２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試験法により
溶接金属の靱性を調べた。試験結果を表２に示す。試験
温度は０℃とした。表２の結果から、従来の溶接材料に
よる試料の靱性が８〜４４Ｊ／ｃｍ2 であるのに対し、
本発明の溶接材料を用いた試料の靱性は６３〜１２０Ｊ
／ｃｍ2 と約２倍の値を示した。なお、本発明材の最小
値６３Ｊ／ｃｍ2 は、この種の材料としては十分な値で
ある。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】高Ｃｒ鋼の溶接後熱処理温度を低合金鋼
の溶接後熱処理温度と同程度の低い温度に下げることが
可能になり、その結果、従来高Ｃｒ鋼と低合金鋼（低合
金鋼というのはどのような鋼ですか）と別々の温度で２
回に分けて実施していた溶接後熱処理が１回ですむよう
になり、工数の短縮と省エネルギが可能となった。
の溶接後熱処理温度と同程度の低い温度に下げることが
可能になり、その結果、従来高Ｃｒ鋼と低合金鋼（低合
金鋼というのはどのような鋼ですか）と別々の温度で２
回に分けて実施していた溶接後熱処理が１回ですむよう
になり、工数の短縮と省エネルギが可能となった。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年９月８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来の溶接材
料においてクリープ破断強度を強めるために添加されて
いるＮｂに替えてＴａを添加するとともに、適量のＢを
添加して結晶粒界を強化し、さらに長時間側のクリープ
破断強度を高めるものである。すなわち、本発明は高Ｃ
ｒ鋼材の非消耗電極ガスシールドアーク溶接又は消耗電
極ガスシールドアーク溶接用溶接材料であって、化学成
分が重量％でＣ：０．１％以下、Ｓｉ：０．３％以下、
Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：
０．０１％以下、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．７５％
以下、Ｍｏ：０．５〜３％、Ｖ：０．１８〜０．２５
％、Ｔａ：０．０５〜０．３％、Ｂ：０．００２〜０．
００５％を含有し、残部がＦｅからなることを特徴とす
る高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料である。
料においてクリープ破断強度を強めるために添加されて
いるＮｂに替えてＴａを添加するとともに、適量のＢを
添加して結晶粒界を強化し、さらに長時間側のクリープ
破断強度を高めるものである。すなわち、本発明は高Ｃ
ｒ鋼材の非消耗電極ガスシールドアーク溶接又は消耗電
極ガスシールドアーク溶接用溶接材料であって、化学成
分が重量％でＣ：０．１％以下、Ｓｉ：０．３％以下、
Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：
０．０１％以下、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．７５％
以下、Ｍｏ：０．５〜３％、Ｖ：０．１８〜０．２５
％、Ｔａ：０．０５〜０．３％、Ｂ：０．００２〜０．
００５％を含有し、残部がＦｅからなることを特徴とす
る高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】
【発明の効果】高Ｃｒ鋼の溶接後熱処理温度を低合金鋼
の溶接後熱処理温度と同程度の低い温度に下げることが
可能となり、その結果、従来高Ｃｒ鋼と低合金鋼と別々
の温度で２回に分けて実施していた溶接後熱処理が１回
ですむようになり、工数の短縮と省エネルギが可能とな
った。
の溶接後熱処理温度と同程度の低い温度に下げることが
可能となり、その結果、従来高Ｃｒ鋼と低合金鋼と別々
の温度で２回に分けて実施していた溶接後熱処理が１回
ですむようになり、工数の短縮と省エネルギが可能とな
った。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 河野 隆之 長崎県長崎市深堀町五丁目717番１号 三 菱重工業株式会社長崎研究所内 (72)発明者 西村 宣彦 長崎県長崎市深堀町五丁目717番１号 三 菱重工業株式会社長崎研究所内 (72)発明者 石原 岩見 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内 (72)発明者 久毛 光繁 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内 (72)発明者 高津 玉男 静岡県浜北市中瀬7800番地 日本ウェルデ ィング・ロッド株式会社技術研究所内 (72)発明者 稲見 孝 福岡県福岡市南区玉川町12番３号 日本ウ ェルディング・ロッド株式会社福岡営業所 内
Claims (1)
- 【請求項１】 高Ｃｒ鋼材の非消耗電極ガスシールドア
ーク溶接又は消耗電極ガスシールドアーク溶接用溶接材
料であって、化学成分が重量％でＣ：０．１％以下、Ｓ
ｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｐ：０．
０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：８〜１３％、
Ｎｉ：０．７５％以下、Ｍｏ：０．５３％、Ｖ：０．１
８〜０．２５％、Ｔａ：０．０５〜０．３％、Ｂ：０．
００２〜０．００５％を含有し、残部がＦｅからなるこ
とを特徴とする高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7095297A JPH08290290A (ja) | 1995-04-20 | 1995-04-20 | 高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7095297A JPH08290290A (ja) | 1995-04-20 | 1995-04-20 | 高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08290290A true JPH08290290A (ja) | 1996-11-05 |
Family
ID=14133848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7095297A Pending JPH08290290A (ja) | 1995-04-20 | 1995-04-20 | 高Ｃｒ鋼材用高靱性溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08290290A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0930127A1 (en) * | 1998-01-20 | 1999-07-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Welding materials for high-Cr steels |
| JP2015093287A (ja) * | 2013-11-08 | 2015-05-18 | 三菱重工業株式会社 | フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
| US20190232417A1 (en) * | 2016-06-20 | 2019-08-01 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Gas-shielded arc welding method and method for manufacturing welded structure |
| JP2020116584A (ja) * | 2019-01-18 | 2020-08-06 | 日本製鉄株式会社 | オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料、溶接金属、溶接構造物、および溶接構造物の製造方法 |
| WO2023189632A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接方法 |
-
1995
- 1995-04-20 JP JP7095297A patent/JPH08290290A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0930127A1 (en) * | 1998-01-20 | 1999-07-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Welding materials for high-Cr steels |
| US6290904B1 (en) | 1998-01-20 | 2001-09-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Welding materials for high-Cr steels |
| JP2015093287A (ja) * | 2013-11-08 | 2015-05-18 | 三菱重工業株式会社 | フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
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| JP2020116584A (ja) * | 2019-01-18 | 2020-08-06 | 日本製鉄株式会社 | オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料、溶接金属、溶接構造物、および溶接構造物の製造方法 |
| WO2023189632A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020528 |