JPH08267101A - 中間厚スラブ鋳造−直列熱間帯板および板製造装置と、それによる板製造方法並びにスラブ保管容器 - Google Patents
中間厚スラブ鋳造−直列熱間帯板および板製造装置と、それによる板製造方法並びにスラブ保管容器Info
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- JPH08267101A JPH08267101A JP8002718A JP271896A JPH08267101A JP H08267101 A JPH08267101 A JP H08267101A JP 8002718 A JP8002718 A JP 8002718A JP 271896 A JP271896 A JP 271896A JP H08267101 A JPH08267101 A JP H08267101A
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
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- C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋳造装置の処理率と圧延装置の処理率と
をバランスさせ、必要な場合には鋳造装置と圧延装置と
を切り離すことができるシステムを提供すること。 【解決手段】 ａ）連続帯板鋳造手段２６，２８，３
０，３２と、ｂ）切断装置３４と、ｃ）スラブを選択的
に保管すると共に選択されたスラブの順序付けを行うス
ラブ保管順序付け手段と、ｄ）スラブ保管順序付け手段
の下流側に設けられた再加熱炉４２と、ｅ）再加熱炉の
出口端部に配置された繰り出し・巻戻しテーブル５２
と、ｆ）繰り出し・巻戻しテーブル５２と直列に配置さ
れ、再加熱炉４２から出るスラブを、コイリングのため
に十分な厚みの中間製品にまで圧下する可逆式熱間圧延
機５６と、ｇ）一方が可逆式熱間圧延機５６の上流側で
他方がその下流側に配置されていて、可逆式熱間圧延機
５６との協働により、中間製品を受取り、繰り出して、
この中間製品を最終製品厚みにまで圧下できるようにな
っている一対のコイラ炉５８，６０とからなる。
をバランスさせ、必要な場合には鋳造装置と圧延装置と
を切り離すことができるシステムを提供すること。 【解決手段】 ａ）連続帯板鋳造手段２６，２８，３
０，３２と、ｂ）切断装置３４と、ｃ）スラブを選択的
に保管すると共に選択されたスラブの順序付けを行うス
ラブ保管順序付け手段と、ｄ）スラブ保管順序付け手段
の下流側に設けられた再加熱炉４２と、ｅ）再加熱炉の
出口端部に配置された繰り出し・巻戻しテーブル５２
と、ｆ）繰り出し・巻戻しテーブル５２と直列に配置さ
れ、再加熱炉４２から出るスラブを、コイリングのため
に十分な厚みの中間製品にまで圧下する可逆式熱間圧延
機５６と、ｇ）一方が可逆式熱間圧延機５６の上流側で
他方がその下流側に配置されていて、可逆式熱間圧延機
５６との協働により、中間製品を受取り、繰り出して、
この中間製品を最終製品厚みにまで圧下できるようにな
っている一対のコイラ炉５８，６０とからなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はスラブの連続鋳造圧
延ラインに関し、詳しくは、スラプの供給、順序付け及
び保管における柔軟性と、薄ゲージ（板厚）製品を圧延
する能力とを備えた、中間厚スラブ鋳造装置と可逆式熱
間圧延装置とを一体化した中間厚スラブ鋳造−直列熱間
帯板および板製造装置と、それによる板製造方法並びに
スラブ保管容器に関する。
延ラインに関し、詳しくは、スラプの供給、順序付け及
び保管における柔軟性と、薄ゲージ（板厚）製品を圧延
する能力とを備えた、中間厚スラブ鋳造装置と可逆式熱
間圧延装置とを一体化した中間厚スラブ鋳造−直列熱間
帯板および板製造装置と、それによる板製造方法並びに
スラブ保管容器に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄鋼産業におけるスラブの連続鋳造技術
の出現以来、諸産業は、生産能力を最大化し、かつ、必
要な装置と資本コストを最小化するため、熱間圧延装置
と連続鋳造装置とを直列（ｉｎｌｉｎｅ）に配置するこ
とによって結合させることを試みてきた。この点に関す
る当初の試みは、既存の連続または半連続熱間圧延装置
に、６〜１０インチ（１５２．４〜２５４ミリメート
ル）のオーダのスラブを製造する連続鋳造装置を一体化
することであった。このような既存の熱間圧延装置に
は、再加熱炉と、荒削りトレーン（又は可逆式荒削り装
置）と、そして１５０〜５００万トン（１４０〜５４５
０万メートルトン）の年間生産能力を備えた６又は７ス
タンドの仕上げ圧延装置が含まれていた。これが、今日
における大手鉄鋼会社の熱間圧延設備の構成であるが、
その高い資本コストのため、この構成の熱間圧延装置が
新たに建設される可能性は低い。しかしながら、低コス
トの一体型鋳造−熱間圧延装置への希求は、今日の構成
によっては解決されていない。更に、そのような従来の
一体式圧延装置は、製品ミックス、即ち、市場の要求に
対する多品種の生産を効率よくできるような、柔軟性が
非常に乏しい。このような不都合から、通常、標準製品
として年間１，０００，０００トン（９０７，１８５メ
ートルトン）の鉄鋼を生産する、いわゆる薄スラブ連続
熱間圧延装置が開発された。そして、これらの圧延装置
は、２インチ（５０．８ｍｍ）以下のオーダの薄スラブ
鋳造装置と一体化されてきた。このような一体型薄スラ
ブ鋳造装置の人気は高まったものの、これらの装置固有
の大きな欠点がないわけではない。大きな欠点として
は、いわゆる薄スラブの鋳造装置の有する質的および量
的限界がある。具体的には、薄スラブ用の金属を供給す
るのに必要なトランペット式モールドによって、薄厚ス
ラブ（ｔｈｉｎ ｗａｌｌ ｓｌａｂ）の表面に大きな
摩擦力と応力が生じ、これによって最終製品の表面品質
が劣化することがある。更に、モールドの金属容量が限
られているため、２インチ（５０．８ｍｍ）厚の帯板鋳
造装置の１回のタンデッシュ寿命は、約７ヒート程度に
限られている。
の出現以来、諸産業は、生産能力を最大化し、かつ、必
要な装置と資本コストを最小化するため、熱間圧延装置
と連続鋳造装置とを直列（ｉｎｌｉｎｅ）に配置するこ
とによって結合させることを試みてきた。この点に関す
る当初の試みは、既存の連続または半連続熱間圧延装置
に、６〜１０インチ（１５２．４〜２５４ミリメート
ル）のオーダのスラブを製造する連続鋳造装置を一体化
することであった。このような既存の熱間圧延装置に
は、再加熱炉と、荒削りトレーン（又は可逆式荒削り装
置）と、そして１５０〜５００万トン（１４０〜５４５
０万メートルトン）の年間生産能力を備えた６又は７ス
タンドの仕上げ圧延装置が含まれていた。これが、今日
における大手鉄鋼会社の熱間圧延設備の構成であるが、
その高い資本コストのため、この構成の熱間圧延装置が
新たに建設される可能性は低い。しかしながら、低コス
トの一体型鋳造−熱間圧延装置への希求は、今日の構成
によっては解決されていない。更に、そのような従来の
一体式圧延装置は、製品ミックス、即ち、市場の要求に
対する多品種の生産を効率よくできるような、柔軟性が
非常に乏しい。このような不都合から、通常、標準製品
として年間１，０００，０００トン（９０７，１８５メ
ートルトン）の鉄鋼を生産する、いわゆる薄スラブ連続
熱間圧延装置が開発された。そして、これらの圧延装置
は、２インチ（５０．８ｍｍ）以下のオーダの薄スラブ
鋳造装置と一体化されてきた。このような一体型薄スラ
ブ鋳造装置の人気は高まったものの、これらの装置固有
の大きな欠点がないわけではない。大きな欠点として
は、いわゆる薄スラブの鋳造装置の有する質的および量
的限界がある。具体的には、薄スラブ用の金属を供給す
るのに必要なトランペット式モールドによって、薄厚ス
ラブ（ｔｈｉｎ ｗａｌｌ ｓｌａｂ）の表面に大きな
摩擦力と応力が生じ、これによって最終製品の表面品質
が劣化することがある。更に、モールドの金属容量が限
られているため、２インチ（５０．８ｍｍ）厚の帯板鋳
造装置の１回のタンデッシュ寿命は、約７ヒート程度に
限られている。
【０００３】最も重要なことは、薄スラブ鋳造装置は、
必然的に、金属が流れとりべ構造体（ｃｕｒｒｅｎｔ
ｌａｄｌｅ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔｓ）内において硬
化することを防ぐため、素早く鋳造しなければならない
ということである。これによって、スラブ鋳造装置の直
下流側に位置するトンネル炉の長さを、スラブ速度に対
応しながら、しかも、極めて高率で熱を失う薄スラブ
（２インチ）（５０．８ｍｍ）へ熱入力を供給できるよ
うに、しばしば５００フィート（１５２．４メートル）
ものオーダの極めて長いものにする必要がある。又、ス
ラブは炉から高速で流出するので、高速で移動する帯板
（ｓｔｒｉｐ）を受け入れて、これをシート（薄板）や
帯板の厚さに圧延するための多重スタンド式連続熱間圧
延装置が必要となる。しかしながら、鋳造装置の年間処
理能力が約８００，０００トン（約７２５，７５０メー
トルトン）、連続圧延装置の年間処理能力が５００万ト
ン（４５４万メートルトン）であるので、このようなシ
ステムは、通常の幅においてはバランスがとれない。従
って、資本コストは、正にそれに取って代わることを意
図した従来式のシステムのそれに近いものとなってしま
う。
必然的に、金属が流れとりべ構造体（ｃｕｒｒｅｎｔ
ｌａｄｌｅ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔｓ）内において硬
化することを防ぐため、素早く鋳造しなければならない
ということである。これによって、スラブ鋳造装置の直
下流側に位置するトンネル炉の長さを、スラブ速度に対
応しながら、しかも、極めて高率で熱を失う薄スラブ
（２インチ）（５０．８ｍｍ）へ熱入力を供給できるよ
うに、しばしば５００フィート（１５２．４メートル）
ものオーダの極めて長いものにする必要がある。又、ス
ラブは炉から高速で流出するので、高速で移動する帯板
（ｓｔｒｉｐ）を受け入れて、これをシート（薄板）や
帯板の厚さに圧延するための多重スタンド式連続熱間圧
延装置が必要となる。しかしながら、鋳造装置の年間処
理能力が約８００，０００トン（約７２５，７５０メー
トルトン）、連続圧延装置の年間処理能力が５００万ト
ン（４５４万メートルトン）であるので、このようなシ
ステムは、通常の幅においてはバランスがとれない。従
って、資本コストは、正にそれに取って代わることを意
図した従来式のシステムのそれに近いものとなってしま
う。
【０００４】更に、２インチ（５０．８ｍｍ）厚の薄鋳
造スラブにおいては、スラブ厚に対する割合としてのス
ケールロスもかなりのものである。極めて長い炉を用い
るため、非常に長いローラ炉が必要となるが、これはそ
の回転ローラが露出しているので極めてメインテナンス
に手間がかかる。これら２インチ（５０．８ｍｍ）のス
ラブから０．０４０インチ（１．０１６ｍｍ）オーダの
軽量ゲージ圧延帯板を圧延することが提案された。しか
し、低炭素鋼においては、多重スタンド連続圧延装置上
での熱損傷（ｔｈｅｒｍａｌ ｄｅｃａｙ）があまりに
も大きく、必要な仕上げ温度を達成することができな
い。又、低合金高強度鋼においては、２インチ厚スラブ
では低合金高強度鋼に必要な圧延比を作り出すことがで
きず、その結果、粗大なミクロ組織が生じて、これを後
で、同様のマイクロアロイ鋼グレードの冷間装入よりも
大きな特殊な熱処理によって微細化処理する必要がある
ことが報告されている（「Ｎｂ−Ｖマイクロアロイ鋼の
薄スラブを直接装入するための熱間圧延スケジュールの
最適化」Ｎ．Ｚｅｎｔａｒａ ａｎｄ Ｒ．Ｋａｓｐａ
ｒ，材料科学及び技術、１９９４年５月）。
造スラブにおいては、スラブ厚に対する割合としてのス
ケールロスもかなりのものである。極めて長い炉を用い
るため、非常に長いローラ炉が必要となるが、これはそ
の回転ローラが露出しているので極めてメインテナンス
に手間がかかる。これら２インチ（５０．８ｍｍ）のス
ラブから０．０４０インチ（１．０１６ｍｍ）オーダの
軽量ゲージ圧延帯板を圧延することが提案された。しか
し、低炭素鋼においては、多重スタンド連続圧延装置上
での熱損傷（ｔｈｅｒｍａｌ ｄｅｃａｙ）があまりに
も大きく、必要な仕上げ温度を達成することができな
い。又、低合金高強度鋼においては、２インチ厚スラブ
では低合金高強度鋼に必要な圧延比を作り出すことがで
きず、その結果、粗大なミクロ組織が生じて、これを後
で、同様のマイクロアロイ鋼グレードの冷間装入よりも
大きな特殊な熱処理によって微細化処理する必要がある
ことが報告されている（「Ｎｂ−Ｖマイクロアロイ鋼の
薄スラブを直接装入するための熱間圧延スケジュールの
最適化」Ｎ．Ｚｅｎｔａｒａ ａｎｄ Ｒ．Ｋａｓｐａ
ｒ，材料科学及び技術、１９９４年５月）。
【０００５】同様に、通常の多重スタンド熱間圧延装置
も短時間に多大な仕事量を要求するが、これはより大き
な馬力のローリングスタンドによって供給されなければ
ならず、その仕事量は、場合によっては、特定地域、特
に新興国の場合において、そのエネルギ供給能力を越え
ることがある。薄スラブ鋳造装置も同様に、２インチ
（５０．８ｍｍ）のスラブに垂直エッジャ（ｖｅｒｔｉ
ｃａｌ ｅｄｇｅｒｓ）を使用することは困難であるの
で、その製品の幅には限度がある。薄帯板鋳造装置に関
する更に別の問題点としては、露出した場合に表面欠陥
の原因となりうるような箇所において、製鋼中に形成さ
れる介在物を薄スラブの表面から除くという問題があ
る。又、従来のシステムにおいては、薄スラブが急速に
熱を失い、スケールを除去するのに通常使用される高圧
水から悪影響を受けるので、スケール除去においても限
界がある。更に、この薄帯板工程は連続的にのみ行うこ
とが可能であり、このことは、工程中のどこかに故障が
生じた場合にライン全体がストップし、その結果、しば
しば処理中の全製品がスクラップになってしまうことを
意味する。
も短時間に多大な仕事量を要求するが、これはより大き
な馬力のローリングスタンドによって供給されなければ
ならず、その仕事量は、場合によっては、特定地域、特
に新興国の場合において、そのエネルギ供給能力を越え
ることがある。薄スラブ鋳造装置も同様に、２インチ
（５０．８ｍｍ）のスラブに垂直エッジャ（ｖｅｒｔｉ
ｃａｌ ｅｄｇｅｒｓ）を使用することは困難であるの
で、その製品の幅には限度がある。薄帯板鋳造装置に関
する更に別の問題点としては、露出した場合に表面欠陥
の原因となりうるような箇所において、製鋼中に形成さ
れる介在物を薄スラブの表面から除くという問題があ
る。又、従来のシステムにおいては、薄スラブが急速に
熱を失い、スケールを除去するのに通常使用される高圧
水から悪影響を受けるので、スケール除去においても限
界がある。更に、この薄帯板工程は連続的にのみ行うこ
とが可能であり、このことは、工程中のどこかに故障が
生じた場合にライン全体がストップし、その結果、しば
しば処理中の全製品がスクラップになってしまうことを
意味する。
【０００６】スラブ鋳造装置を、どのようなタイプであ
れ、熱間圧延装置と一体化させるためには、スラブの鋳
造工程と圧延工程とを同期化する必要がある。一方、こ
のような一体化システムにおいて、スラブ鋳造工程と圧
延工程とを切り離すことができなければ、工程中のどこ
かで故障が生じた場合にライン全体がストップし、その
結果、処理中の全製品がスクラップになる可能性があ
る。このスラブの鋳造工程と圧延工程との切り離しは、
鋳造されたスラブをスラブ保管領域に移送可能とするこ
とによって効果的に行うことができる。しかし、このよ
うな解決方法では不十分である。というのは、スラブ
を、一旦ラインの外部のスラブ保管領域に移送し、圧延
装置が運転再開した時に、そのスラブを適切な圧延温度
に戻すには多大なエネルギが必要とされるからである。
この問題に関して、これまでいくつかの解決方法が試み
られてきた。その１つは、高温のスラブを加熱炉または
断熱室内に保存する方法である。しかし、これらの解決
方法にも、保存用のスペースと資本コストとが必要であ
る等の問題点があった。
れ、熱間圧延装置と一体化させるためには、スラブの鋳
造工程と圧延工程とを同期化する必要がある。一方、こ
のような一体化システムにおいて、スラブ鋳造工程と圧
延工程とを切り離すことができなければ、工程中のどこ
かで故障が生じた場合にライン全体がストップし、その
結果、処理中の全製品がスクラップになる可能性があ
る。このスラブの鋳造工程と圧延工程との切り離しは、
鋳造されたスラブをスラブ保管領域に移送可能とするこ
とによって効果的に行うことができる。しかし、このよ
うな解決方法では不十分である。というのは、スラブ
を、一旦ラインの外部のスラブ保管領域に移送し、圧延
装置が運転再開した時に、そのスラブを適切な圧延温度
に戻すには多大なエネルギが必要とされるからである。
この問題に関して、これまでいくつかの解決方法が試み
られてきた。その１つは、高温のスラブを加熱炉または
断熱室内に保存する方法である。しかし、これらの解決
方法にも、保存用のスペースと資本コストとが必要であ
る等の問題点があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、中間
厚スラブ鋳造装置を、可逆式熱間圧延装置と一体化して
上記従来技術の有する問題点を解消することにある。更
に別の目的は、鋳造装置の処理率と圧延装置の処理率と
をバランスさせ、かつ、必要な場合には鋳造装置と圧延
装置とを切り離すことができるシステムを採用すること
にある。更に別の目的は、資本投資コストが低く、所要
設置面積と圧延装置のパワー所要量のいずれもがそれほ
ど大きくなく、しかも、操業コストの低い自動化システ
ムを採用することにある。更に別の目的は、スラブの供
給と、順序付けと保管とにおいて柔軟性を有し、かつ、
軽量ゲージ広幅帯板に対して増大する需要に、経済的に
対応することを可能にすることにある。
厚スラブ鋳造装置を、可逆式熱間圧延装置と一体化して
上記従来技術の有する問題点を解消することにある。更
に別の目的は、鋳造装置の処理率と圧延装置の処理率と
をバランスさせ、かつ、必要な場合には鋳造装置と圧延
装置とを切り離すことができるシステムを採用すること
にある。更に別の目的は、資本投資コストが低く、所要
設置面積と圧延装置のパワー所要量のいずれもがそれほ
ど大きくなく、しかも、操業コストの低い自動化システ
ムを採用することにある。更に別の目的は、スラブの供
給と、順序付けと保管とにおいて柔軟性を有し、かつ、
軽量ゲージ広幅帯板に対して増大する需要に、経済的に
対応することを可能にすることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題は、請求項に記
載の発明により達成される。本発明は、広範囲にわたる
多様な製品ミックスを、少なくとも年間６５０，０００
仕上げトン、好ましくは１００万仕上げトン（少なくと
も、５８９，６７０、好ましくは９８７，１８５仕上げ
メートルトン）の製造が可能な融通性の高い一体型鋳造
小型圧延手段を提供するものである。このような設備
は、幅２４〜１２０インチ（６１０〜３，０４８ｍｍ）
の製品を製造することができ、日常的に８００ＰＩＷの
製品を製造し、１，２００ＰＩＷの製品の製造も可能で
ある。これは、トランペット式モールドではなく、直線
状の四角形状の断面を備えた固定式で幅の調節可能なモ
ールドを有する鋳造装置を使用することによって達成さ
れる。前記鋳造装置は、フライング・タンデッシュ交換
を行うのに十分な時間を提供する十分な液体容量を備え
ていて、これによって鋳造装置の作業時間を１タンデッ
シュ寿命に限定してしまうことのないモールドを有す
る。本発明は、薄鋳造スラブの約２〜３倍の厚さを有
し、熱損失がはるかに少なくエネルギのＢｔｕ（英熱
量）入力要求が少ないスラブを提供するものである。本
発明は、単位体積当りの表面積が小さいことによってス
ケールロスの少ないスラブを提供し、必要な保守が最低
限の単数または２つの再加熱炉または均熱炉（ｅｑｕａ
ｌｉｚｉｎｇ ｆｕｒｎａｃｅ）の使用を可能にするも
のである。更に、本発明は、従来の鋳造速度と従来のス
ケール除去技術での操業が可能な鋳造装置を提供するも
のである。本発明は、ツイン・スタンド可逆式熱間圧延
装置との協働でバランスの取れた製造能力を提供するの
に最適な厚みの鋳造スラブを選択することを可能にす
る。本発明は、いずれかの側で遅延が生じた場合に、圧
延工程から鋳造工程を分離することを可能にする。更
に、本発明は、鋳造装置内において溶融金属中の化学組
成が変化した場合や、幅の変化が発生した場合に形成さ
れる過渡スラブ（ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎａｌ ｓｌａｂ
ｓ）の除去を容易に可能にするものである。更に、本発
明は、冷えたスラブを加工ラインに容易に戻すことがで
きる。このようなスラブは、ライン外からも供給する
（ｏｕｔｓｏｕｒｃｅｄ）ことができ（即ち、前記鋳造
装置によって鋳造されたのではないスラブをラインに供
給する）、これらの外部供給スラブは前記鋳造装置によ
って鋳造可能なものよりも厚みが大きいものであっても
よい。この機能により、処理ラインを夫々個々の構成部
分の許容能力で運転させることが可能となり、このライ
ンの個々の構成部分が夫々独立的に作動することが可能
となる。更に、このスラブの外部供給により、製品ミッ
クスとして、所与の一体化工程の一部を形成する製鋼設
備の操業能力を越えたグレードの鋼を含ませることが可
能となる。
載の発明により達成される。本発明は、広範囲にわたる
多様な製品ミックスを、少なくとも年間６５０，０００
仕上げトン、好ましくは１００万仕上げトン（少なくと
も、５８９，６７０、好ましくは９８７，１８５仕上げ
メートルトン）の製造が可能な融通性の高い一体型鋳造
小型圧延手段を提供するものである。このような設備
は、幅２４〜１２０インチ（６１０〜３，０４８ｍｍ）
の製品を製造することができ、日常的に８００ＰＩＷの
製品を製造し、１，２００ＰＩＷの製品の製造も可能で
ある。これは、トランペット式モールドではなく、直線
状の四角形状の断面を備えた固定式で幅の調節可能なモ
ールドを有する鋳造装置を使用することによって達成さ
れる。前記鋳造装置は、フライング・タンデッシュ交換
を行うのに十分な時間を提供する十分な液体容量を備え
ていて、これによって鋳造装置の作業時間を１タンデッ
シュ寿命に限定してしまうことのないモールドを有す
る。本発明は、薄鋳造スラブの約２〜３倍の厚さを有
し、熱損失がはるかに少なくエネルギのＢｔｕ（英熱
量）入力要求が少ないスラブを提供するものである。本
発明は、単位体積当りの表面積が小さいことによってス
ケールロスの少ないスラブを提供し、必要な保守が最低
限の単数または２つの再加熱炉または均熱炉（ｅｑｕａ
ｌｉｚｉｎｇ ｆｕｒｎａｃｅ）の使用を可能にするも
のである。更に、本発明は、従来の鋳造速度と従来のス
ケール除去技術での操業が可能な鋳造装置を提供するも
のである。本発明は、ツイン・スタンド可逆式熱間圧延
装置との協働でバランスの取れた製造能力を提供するの
に最適な厚みの鋳造スラブを選択することを可能にす
る。本発明は、いずれかの側で遅延が生じた場合に、圧
延工程から鋳造工程を分離することを可能にする。更
に、本発明は、鋳造装置内において溶融金属中の化学組
成が変化した場合や、幅の変化が発生した場合に形成さ
れる過渡スラブ（ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎａｌ ｓｌａｂ
ｓ）の除去を容易に可能にするものである。更に、本発
明は、冷えたスラブを加工ラインに容易に戻すことがで
きる。このようなスラブは、ライン外からも供給する
（ｏｕｔｓｏｕｒｃｅｄ）ことができ（即ち、前記鋳造
装置によって鋳造されたのではないスラブをラインに供
給する）、これらの外部供給スラブは前記鋳造装置によ
って鋳造可能なものよりも厚みが大きいものであっても
よい。この機能により、処理ラインを夫々個々の構成部
分の許容能力で運転させることが可能となり、このライ
ンの個々の構成部分が夫々独立的に作動することが可能
となる。更に、このスラブの外部供給により、製品ミッ
クスとして、所与の一体化工程の一部を形成する製鋼設
備の操業能力を越えたグレードの鋼を含ませることが可
能となる。
【０００９】上述のすべての利点は、薄型鋳造装置の利
点、即ち、フェロスタティック・ヘッド（ｆｅｒｒｏｓ
ｔａｔｉｃ ｈｅａｄ）が低いこと、スラブの重量が小
さいこと、モールドが直線状であること、モールド長さ
が短いこと、所要モールド半径が小さいこと、冷却の必
要性が低いこと、燃焼コストあるいは剪断力が低いこ
と、そして機械構造が単純なこと等の利点を維持したま
まで達成されるものである。
点、即ち、フェロスタティック・ヘッド（ｆｅｒｒｏｓ
ｔａｔｉｃ ｈｅａｄ）が低いこと、スラブの重量が小
さいこと、モールドが直線状であること、モールド長さ
が短いこと、所要モールド半径が小さいこと、冷却の必
要性が低いこと、燃焼コストあるいは剪断力が低いこ
と、そして機械構造が単純なこと等の利点を維持したま
まで達成されるものである。
【００１０】本発明は、熱間帯板・板製造ラインと一体
化した中間厚スラブ鋳造装置を提供するものである。こ
のラインは、前記鋳造装置から直接的に、あるいは、連
続鋳造装置から出て、スラブ・コンベアテーブルの近傍
に位置するスラブ収集保管領域から、あるいはその他の
領域からスラブを受け取ることの可能な少なくとも１つ
の再加熱炉または均熱炉を有する。本発明の一実施形態
は、前記鋳造装置からスラブを受け取ることの可能なス
ラブ保管容器を有する。これら再加熱炉の１つの出口端
部には繰り出し・巻戻しテーブルが配設されていて、こ
れはそのいずれかの側方にコイラ炉を備えた可逆式熱間
圧延手段と直列に配置されている。本発明の一実施形態
において、前記繰り出し・巻戻しテーブルは、前記コイ
ラと並べられ、前記再加熱炉を選択的にバイパス可能に
構成されている。前記圧延手段は、約３回または４回の
最小回数の平延べパス（ｆｌａｔ ｐａｓｓｅｓ）で、
鋳造スラブの厚さを約１インチ（２５．４ｍｍ）あるい
はそれ以下の厚さにできる能力を有する。コイル、コイ
ル状プレート（厚板）、コイル状シート（薄板）又は個
別（ｄｉｓｃｒｅｔｅ）のコンビネーション仕上げライ
ンが、前記可逆式熱間圧延手段と前記コイラ炉と直列
に、その下流側に延出している。前記仕上げ装置は、冷
却ステーション、ダウンコイラ、プレートテーブル、剪
断装置、冷却ベッドクロスオーバ、プレート側部および
端部剪断装置、ついでパイラを備える。
化した中間厚スラブ鋳造装置を提供するものである。こ
のラインは、前記鋳造装置から直接的に、あるいは、連
続鋳造装置から出て、スラブ・コンベアテーブルの近傍
に位置するスラブ収集保管領域から、あるいはその他の
領域からスラブを受け取ることの可能な少なくとも１つ
の再加熱炉または均熱炉を有する。本発明の一実施形態
は、前記鋳造装置からスラブを受け取ることの可能なス
ラブ保管容器を有する。これら再加熱炉の１つの出口端
部には繰り出し・巻戻しテーブルが配設されていて、こ
れはそのいずれかの側方にコイラ炉を備えた可逆式熱間
圧延手段と直列に配置されている。本発明の一実施形態
において、前記繰り出し・巻戻しテーブルは、前記コイ
ラと並べられ、前記再加熱炉を選択的にバイパス可能に
構成されている。前記圧延手段は、約３回または４回の
最小回数の平延べパス（ｆｌａｔ ｐａｓｓｅｓ）で、
鋳造スラブの厚さを約１インチ（２５．４ｍｍ）あるい
はそれ以下の厚さにできる能力を有する。コイル、コイ
ル状プレート（厚板）、コイル状シート（薄板）又は個
別（ｄｉｓｃｒｅｔｅ）のコンビネーション仕上げライ
ンが、前記可逆式熱間圧延手段と前記コイラ炉と直列
に、その下流側に延出している。前記仕上げ装置は、冷
却ステーション、ダウンコイラ、プレートテーブル、剪
断装置、冷却ベッドクロスオーバ、プレート側部および
端部剪断装置、ついでパイラを備える。
【００１１】前記可逆式熱間圧延手段と前記鋳造装置と
の間の必要なバランスを取るためには、厚さが約３〜約
６インチ（約７６〜約１５２ｍｍ）、好ましくは約３．
５〜約５．５インチ（約８８．９〜約１３９．７ｍｍ）
のスラブを鋳造する必要がある。尚、ここで、中間厚と
はこのようなスラブを定義するのに使用されるが、但
し、ステンレス鋼などのある種の特殊鋼においては、約
８インチ（約２０３ｍｍ）のものまでが中間厚スラブに
含まれる。前記スラブは、両コイラ炉間で中間製造物の
コイル巻きを開始する前に、前記可逆式熱間圧延手段上
における４回の平延べパスによって約１インチ（約２
５．４ｍｍ）又はそれ以下の厚みに圧下され、前記コイ
ラ炉では更に所定厚さの最終製品にされる。コイル状プ
レート、単板及び１，０００ＰＩＷあるいはそれ以上の
コイル状シートを製造する能力を提供するためには、ス
ラブの幅は２４〜１２０インチ（６１０〜３，０４８ｍ
ｍ）の範囲で変化可能である。
の間の必要なバランスを取るためには、厚さが約３〜約
６インチ（約７６〜約１５２ｍｍ）、好ましくは約３．
５〜約５．５インチ（約８８．９〜約１３９．７ｍｍ）
のスラブを鋳造する必要がある。尚、ここで、中間厚と
はこのようなスラブを定義するのに使用されるが、但
し、ステンレス鋼などのある種の特殊鋼においては、約
８インチ（約２０３ｍｍ）のものまでが中間厚スラブに
含まれる。前記スラブは、両コイラ炉間で中間製造物の
コイル巻きを開始する前に、前記可逆式熱間圧延手段上
における４回の平延べパスによって約１インチ（約２
５．４ｍｍ）又はそれ以下の厚みに圧下され、前記コイ
ラ炉では更に所定厚さの最終製品にされる。コイル状プ
レート、単板及び１，０００ＰＩＷあるいはそれ以上の
コイル状シートを製造する能力を提供するためには、ス
ラブの幅は２４〜１２０インチ（６１０〜３，０４８ｍ
ｍ）の範囲で変化可能である。
【００１２】本発明の一処理ラインは、中間厚連続帯板
鋳造装置を有し、この鋳造装置の下流側には、鋳造スト
ランドを所定長さの中間厚スラブに切断するための剪断
機が直列配置されている。更に、この剪断機と直列に、
スラブ・コンベアテーブルが配設され、このスラブ・コ
ンベアテーブルの近傍には、スラブをコンベアに供給す
るためのスラブ積み込み・積み降ろし機構が設けられて
いる。そして、このスラブ積み込み・積み降ろし機構の
近傍に、この機構からスラブを受取り、かつ、この機構
にスラブを供給するためのスラブ収集・保管領域が設け
られている。更に、前記スラブコンベアに対して直列配
置された入口端部を有し、再加熱炉の出口端部に位置す
る繰り出し・巻戻しテーブルからスラブを受け取るとと
もに、再加熱されたスラブを該繰り出し・巻戻しテーブ
ルに供給するための少なくとも１つの再加熱炉が設けら
れている。前記繰り出し・巻戻しテーブルに対して直列
に、この繰り出し・巻戻しテーブル上のスラブを、複数
回の平延べパスのために十分な厚さを有する中間製品に
圧下するための可逆式熱間圧延手段が設けられている。
前記繰り出し・巻戻しテーブルに対して直列に、一方が
前記可逆式熱間圧延手段の上流側で他方がその下流側に
位置する状態で、２つのコイラ炉が離間配置されてい
る。これらコイラ炉は、コイラ炉間と前記可逆式熱間圧
延手段とを通過させる状態で前記中間製品を受取り、こ
れを繰り出して、これを最終製品に圧下することができ
る。これらコイラ炉と可逆式熱間圧延手段とに対して直
列でその下流側には、仕上げラインが設けられている。
上述した装置において、前記可逆式熱間圧延手段は、前
記一対の圧延スタンド間に位置する調節可能な垂直エッ
ジャとタンデム作動するように構成された一対の４段圧
延スタンド（ｆｏｕｒ−ｈｉｇｈ ｒｏｌｌｉｎｇ ｍ
ｉｌｌ ｓｔａｎｄｓ）を有している。更に、前記スラ
ブ積み込み・積み降ろし手段は、前記スラブ・コンベア
テーブルの近傍で、このスラブ・コンベアテーブルを横
切る方向に作動可能な第１スラブ移送装置を有し、前記
繰り出し・巻戻しテーブルは、該第１スラブ移送装置の
一端部の近傍に配置されている。前記繰り出し・巻戻し
テーブルの近傍には、第２スラブ移送装置が配設され、
前記スラブ収集・保管領域は、この第２スラブ移送装置
からスラブを受取るとともに、ここにスラブを供給す
る。更に、本発明のこの実施形態において、繰り出し・
巻戻しテーブルと直列の入口と、前記スラブ・コンベア
テーブルと直列の出口とを有する第２の再加熱炉を設け
てもよい。
鋳造装置を有し、この鋳造装置の下流側には、鋳造スト
ランドを所定長さの中間厚スラブに切断するための剪断
機が直列配置されている。更に、この剪断機と直列に、
スラブ・コンベアテーブルが配設され、このスラブ・コ
ンベアテーブルの近傍には、スラブをコンベアに供給す
るためのスラブ積み込み・積み降ろし機構が設けられて
いる。そして、このスラブ積み込み・積み降ろし機構の
近傍に、この機構からスラブを受取り、かつ、この機構
にスラブを供給するためのスラブ収集・保管領域が設け
られている。更に、前記スラブコンベアに対して直列配
置された入口端部を有し、再加熱炉の出口端部に位置す
る繰り出し・巻戻しテーブルからスラブを受け取るとと
もに、再加熱されたスラブを該繰り出し・巻戻しテーブ
ルに供給するための少なくとも１つの再加熱炉が設けら
れている。前記繰り出し・巻戻しテーブルに対して直列
に、この繰り出し・巻戻しテーブル上のスラブを、複数
回の平延べパスのために十分な厚さを有する中間製品に
圧下するための可逆式熱間圧延手段が設けられている。
前記繰り出し・巻戻しテーブルに対して直列に、一方が
前記可逆式熱間圧延手段の上流側で他方がその下流側に
位置する状態で、２つのコイラ炉が離間配置されてい
る。これらコイラ炉は、コイラ炉間と前記可逆式熱間圧
延手段とを通過させる状態で前記中間製品を受取り、こ
れを繰り出して、これを最終製品に圧下することができ
る。これらコイラ炉と可逆式熱間圧延手段とに対して直
列でその下流側には、仕上げラインが設けられている。
上述した装置において、前記可逆式熱間圧延手段は、前
記一対の圧延スタンド間に位置する調節可能な垂直エッ
ジャとタンデム作動するように構成された一対の４段圧
延スタンド（ｆｏｕｒ−ｈｉｇｈ ｒｏｌｌｉｎｇ ｍ
ｉｌｌ ｓｔａｎｄｓ）を有している。更に、前記スラ
ブ積み込み・積み降ろし手段は、前記スラブ・コンベア
テーブルの近傍で、このスラブ・コンベアテーブルを横
切る方向に作動可能な第１スラブ移送装置を有し、前記
繰り出し・巻戻しテーブルは、該第１スラブ移送装置の
一端部の近傍に配置されている。前記繰り出し・巻戻し
テーブルの近傍には、第２スラブ移送装置が配設され、
前記スラブ収集・保管領域は、この第２スラブ移送装置
からスラブを受取るとともに、ここにスラブを供給す
る。更に、本発明のこの実施形態において、繰り出し・
巻戻しテーブルと直列の入口と、前記スラブ・コンベア
テーブルと直列の出口とを有する第２の再加熱炉を設け
てもよい。
【００１３】本発明による、コイル状プレート、コイル
状シート、又は単板の製造方法において、中間厚ストラ
ンドを鋳造しこのストランドを特定の長さのスラブに剪
断する中間厚スラブ連続鋳造直列剪断機が提供される。
更に、前記スラブ収集・保管領域の近傍において、前記
中間厚鋳造装置と前記スラブ収集・保管領域との間でス
ラブを移動するためのスラブ積み込み・積み降ろし装置
が設けられている。前述したように、本発明の一実施形
態において、最下層のスラブと、互いに直接的に接触し
た複数スラブからなるスラブスタックに係合するように
構成された垂直移動可能な台車を備えたスラブ保管容器
を設けてもよい。又、前記スタックの少なくともその側
面と上面とを包囲する断熱構造を設けてもよい。本発明
の一実施形態において、前記台車は、カバーを備えた断
熱スラブ保持ピット内のトラック上に配置することがで
きる。第２の実施形態において、前記台車に、前記スラ
ブスタックの最下層スラブを係合支持するように構成さ
れた一対又は二対のスラブ係合アームを設けてもよい。
これらのスラブ係合アームは、好ましくは、異なるスラ
ブ幅を受け入れるように移動可能であり、各スラブ係合
アームには、断熱用側方及び上方部材を有する。各スラ
ブ係合アームの断熱用上方部材は、互いにオーバーラッ
プし、これらスラブ係合アームがスラブの異なった幅を
受け入れることができるように形成されている。
状シート、又は単板の製造方法において、中間厚ストラ
ンドを鋳造しこのストランドを特定の長さのスラブに剪
断する中間厚スラブ連続鋳造直列剪断機が提供される。
更に、前記スラブ収集・保管領域の近傍において、前記
中間厚鋳造装置と前記スラブ収集・保管領域との間でス
ラブを移動するためのスラブ積み込み・積み降ろし装置
が設けられている。前述したように、本発明の一実施形
態において、最下層のスラブと、互いに直接的に接触し
た複数スラブからなるスラブスタックに係合するように
構成された垂直移動可能な台車を備えたスラブ保管容器
を設けてもよい。又、前記スタックの少なくともその側
面と上面とを包囲する断熱構造を設けてもよい。本発明
の一実施形態において、前記台車は、カバーを備えた断
熱スラブ保持ピット内のトラック上に配置することがで
きる。第２の実施形態において、前記台車に、前記スラ
ブスタックの最下層スラブを係合支持するように構成さ
れた一対又は二対のスラブ係合アームを設けてもよい。
これらのスラブ係合アームは、好ましくは、異なるスラ
ブ幅を受け入れるように移動可能であり、各スラブ係合
アームには、断熱用側方及び上方部材を有する。各スラ
ブ係合アームの断熱用上方部材は、互いにオーバーラッ
プし、これらスラブ係合アームがスラブの異なった幅を
受け入れることができるように形成されている。
【００１４】前記中間厚鋳造装置、スラブ保管容器（設
けられている場合）又は前記スラブ収集・保管領域のい
ずれかから出てきたスラブは、直列加熱炉に供給され
る。この直列加熱炉から取り出された圧下されるべきス
ラブは、その上流側と下流側とに夫々コイラ炉を備えた
可逆式熱間圧延手段を有する連続処理ラインに送られ
る。処理すべきスラブは、前記可逆式圧延手段を前後に
パスされてコイリング可能な厚さを有する中間製品に形
成される。この中間製品は、前記両コイル炉の１つに巻
取られる。この巻取られた中間製品は、前記圧延手段を
前後にパスされ、即ち、中間製品が両コイル炉の夫々か
ら出し入れされながら圧延可逆圧延手段をパスされるこ
とによってこの中間製品が所望の厚さの最終製品へと圧
下されるのである。最終製品は、コイル状プレート、コ
イル状シート又はこれらの単板のいずれかの形状に仕上
げられる。
けられている場合）又は前記スラブ収集・保管領域のい
ずれかから出てきたスラブは、直列加熱炉に供給され
る。この直列加熱炉から取り出された圧下されるべきス
ラブは、その上流側と下流側とに夫々コイラ炉を備えた
可逆式熱間圧延手段を有する連続処理ラインに送られ
る。処理すべきスラブは、前記可逆式圧延手段を前後に
パスされてコイリング可能な厚さを有する中間製品に形
成される。この中間製品は、前記両コイル炉の１つに巻
取られる。この巻取られた中間製品は、前記圧延手段を
前後にパスされ、即ち、中間製品が両コイル炉の夫々か
ら出し入れされながら圧延可逆圧延手段をパスされるこ
とによってこの中間製品が所望の厚さの最終製品へと圧
下されるのである。最終製品は、コイル状プレート、コ
イル状シート又はこれらの単板のいずれかの形状に仕上
げられる。
【００１５】更に、本発明の方法によれば、スラブの温
度が圧延に十分なものである場合、前記コイルスラブの
一部が加熱炉をバイパスするように構成してもよい。更
に、加熱炉に供給するスラブをライン外部から供給して
もよい（即ち、前記中間厚スラブ鋳造装置によって鋳造
された以外のスラブをラインに供給する）。これらの外
部供給スラブは、その厚みが前記中間厚スラブ鋳造装置
によって鋳造されるスラブよりも大きなものであってよ
い。更に、その化学組成も前記鋳造装置と連動する前記
溶融／精製炉によって製造可能なものと異なったもので
あってよい。本発明の前記可逆式熱間圧延手段は、タン
デム作動可能に構成された一対の圧延スタンドを有し、
更に、これら一対の圧延スタンドの間には調節可能な垂
直エッジャが設けられている。本発明の方法において、
更に、後述するように、多様なスラブの順序付け、処理
を行うために、前記直列加熱炉に近接して第２の加熱炉
を設けることも可能である。
度が圧延に十分なものである場合、前記コイルスラブの
一部が加熱炉をバイパスするように構成してもよい。更
に、加熱炉に供給するスラブをライン外部から供給して
もよい（即ち、前記中間厚スラブ鋳造装置によって鋳造
された以外のスラブをラインに供給する）。これらの外
部供給スラブは、その厚みが前記中間厚スラブ鋳造装置
によって鋳造されるスラブよりも大きなものであってよ
い。更に、その化学組成も前記鋳造装置と連動する前記
溶融／精製炉によって製造可能なものと異なったもので
あってよい。本発明の前記可逆式熱間圧延手段は、タン
デム作動可能に構成された一対の圧延スタンドを有し、
更に、これら一対の圧延スタンドの間には調節可能な垂
直エッジャが設けられている。本発明の方法において、
更に、後述するように、多様なスラブの順序付け、処理
を行うために、前記直列加熱炉に近接して第２の加熱炉
を設けることも可能である。
【００１６】
【発明の効果】以上の結果、中間厚スラブ鋳造装置を可
逆式熱間圧延手段と一体化し、鋳造装置の処理率と圧延
手段の処理率とをバランスさせ、かつ、必要な場合には
鋳造装置と圧延手段とを切り離すことができるシステム
を提供することができた。しかも、資本投資コストが低
く、所要設置面積と圧延手段のパワー所要量のいずれも
がそれほど大きくなく、しかも、操業コストの低い自動
化システムを提供できた。加えて、スラブの供給と、順
序付けと保管とにおいて柔軟性を有し、かつ、軽量ゲー
ジ広幅帯板に対して増大する需要に、経済的に対応する
ことを可能にする装置、及び製法を提供できた。
逆式熱間圧延手段と一体化し、鋳造装置の処理率と圧延
手段の処理率とをバランスさせ、かつ、必要な場合には
鋳造装置と圧延手段とを切り離すことができるシステム
を提供することができた。しかも、資本投資コストが低
く、所要設置面積と圧延手段のパワー所要量のいずれも
がそれほど大きくなく、しかも、操業コストの低い自動
化システムを提供できた。加えて、スラブの供給と、順
序付けと保管とにおいて柔軟性を有し、かつ、軽量ゲー
ジ広幅帯板に対して増大する需要に、経済的に対応する
ことを可能にする装置、及び製法を提供できた。
【００１７】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の第１実施形態の
中間厚スラブ鋳造装置と直列熱間帯板プレートラインを
示す。この実施形態は、後述するように、スラブの順序
付けにも適している。単数または複数の電気溶解炉２６
によって、溶融金属が本発明の組合せ鋳造帯板プレート
ライン２５の入口端部に供給される。溶融金属は、鋳造
装置３０に供給される前にレードル炉２８に供給され
る。鋳造装置３０は、四角形状断面のモールド（湾曲ま
たは直線状）３２に溶融金属を供給する。前記モールド
３２の出口端部には、トーチ切断（又は剪断）装置３４
が配設されていて、凝固した金属のストランドを、厚み
が約３．０〜６インチ（約７６〜約１５２ｍｍ）内の所
定長さで、かつ、幅が２４〜１２０インチ（６１０〜３
０４８ｍｍ）の中間厚スラブに切断する。次に、スラブ
は、繰り出し・巻戻しテーブル５２のスラブ取り出し領
域へと供給され、ここで、前記繰り出し・巻戻しテーブ
ル５２を横切る方向に作動する可動スラブ移送テーブル
３５によって繰り出し・巻戻しテーブル５２から取り出
される。これらのスラブは、このスラブ移送テーブル３
５によって移動され、スラブ・コンベアテーブル３６を
介して再加熱炉４２に投入されるか、あるいは、直列処
理工程から除去されて、通常あるタイプのスラブ調節装
置を収納しているスラブ収集・保管領域４０に保管され
る。アクセスの容易なこのスラブ収集・保管領域４０を
設けることによって、鋳造装置の処理とその下流側の処
理とを分離することが可能となる。例えば、圧延装置が
オフになった場合、残りの鋳造物を前記スラブ収集・保
管領域４０に移送することができる。更に、鋳造装置が
オフになった場合、下流側の処理を、ライン外部から供
給されるスラブによって継続することができる。前記ス
ラブ収集・保管領域４０によって、個々のスラブを収集
して、その夫々のスラブの欠陥に対する表面処理を個別
に行うことが可能である。好ましい炉は、ウォーキング
ビームタイプの炉であるが、ある種の実施状況において
はウォーキング炉タイプを使用することも可能である。
ある種のプレート製品用のフルサイズ・スラブ４４と分
離長スラブ４６とがウォーキングビーム炉４２内に図示
されている。前記スラブ収集・保管領域４０内に位置す
るスラブ３８は、スラブプッシャ４８、あるいは、ウォ
ーキングビーム炉４２にスラブ３８を間接的に投入する
ように配置された投入アーム装置のいずれかによって
も、炉４２に供給することができる。又、他のスラブヤ
ードや保管領域からスラブを投入することも可能であ
る。スラブを前記スラブ収集・保管領域４０、又は、ラ
イン外の場所から導入する場合、前記炉４２は、これら
のスラブに圧延温度までＢｔｕを添加する能力を有する
必要がある。ここに、前記可動スラブ移送テーブル３５
とスラブ・コンベアテーブル３６とスラブ収集・保管領
域４０は、スラブ保管順序付け手段を構成する。
中間厚スラブ鋳造装置と直列熱間帯板プレートラインを
示す。この実施形態は、後述するように、スラブの順序
付けにも適している。単数または複数の電気溶解炉２６
によって、溶融金属が本発明の組合せ鋳造帯板プレート
ライン２５の入口端部に供給される。溶融金属は、鋳造
装置３０に供給される前にレードル炉２８に供給され
る。鋳造装置３０は、四角形状断面のモールド（湾曲ま
たは直線状）３２に溶融金属を供給する。前記モールド
３２の出口端部には、トーチ切断（又は剪断）装置３４
が配設されていて、凝固した金属のストランドを、厚み
が約３．０〜６インチ（約７６〜約１５２ｍｍ）内の所
定長さで、かつ、幅が２４〜１２０インチ（６１０〜３
０４８ｍｍ）の中間厚スラブに切断する。次に、スラブ
は、繰り出し・巻戻しテーブル５２のスラブ取り出し領
域へと供給され、ここで、前記繰り出し・巻戻しテーブ
ル５２を横切る方向に作動する可動スラブ移送テーブル
３５によって繰り出し・巻戻しテーブル５２から取り出
される。これらのスラブは、このスラブ移送テーブル３
５によって移動され、スラブ・コンベアテーブル３６を
介して再加熱炉４２に投入されるか、あるいは、直列処
理工程から除去されて、通常あるタイプのスラブ調節装
置を収納しているスラブ収集・保管領域４０に保管され
る。アクセスの容易なこのスラブ収集・保管領域４０を
設けることによって、鋳造装置の処理とその下流側の処
理とを分離することが可能となる。例えば、圧延装置が
オフになった場合、残りの鋳造物を前記スラブ収集・保
管領域４０に移送することができる。更に、鋳造装置が
オフになった場合、下流側の処理を、ライン外部から供
給されるスラブによって継続することができる。前記ス
ラブ収集・保管領域４０によって、個々のスラブを収集
して、その夫々のスラブの欠陥に対する表面処理を個別
に行うことが可能である。好ましい炉は、ウォーキング
ビームタイプの炉であるが、ある種の実施状況において
はウォーキング炉タイプを使用することも可能である。
ある種のプレート製品用のフルサイズ・スラブ４４と分
離長スラブ４６とがウォーキングビーム炉４２内に図示
されている。前記スラブ収集・保管領域４０内に位置す
るスラブ３８は、スラブプッシャ４８、あるいは、ウォ
ーキングビーム炉４２にスラブ３８を間接的に投入する
ように配置された投入アーム装置のいずれかによって
も、炉４２に供給することができる。又、他のスラブヤ
ードや保管領域からスラブを投入することも可能であ
る。スラブを前記スラブ収集・保管領域４０、又は、ラ
イン外の場所から導入する場合、前記炉４２は、これら
のスラブに圧延温度までＢｔｕを添加する能力を有する
必要がある。ここに、前記可動スラブ移送テーブル３５
とスラブ・コンベアテーブル３６とスラブ収集・保管領
域４０は、スラブ保管順序付け手段を構成する。
【００１８】中間厚スラブは、薄スラブよりもはるかに
多くの熱を保持するので、大抵の操業態様においては、
均熱化処理のみが必要とされる。更に、ある種の鋳造ス
ラブにおいては、前記繰り出し・巻戻しテーブル５２に
受け取られた状態におけるスラブの内部温度でも直接、
圧延するのに十分な場合もある。この場合、このスラブ
は、前記炉４２をバイパスして下流側の処理に直接供給
することができる。又、本システムの融通性と制御性と
を更に増すため、前記第１炉４２の上流側に第２の炉を
設けることも考えられる。前記炉４２を通じて様々なス
ラブが従来式の方法で供給され、スラブ取り出し装置５
０によって取り出され、前記繰り出し・巻戻しテーブル
５２上に載置される。中間厚スラブには、スケール除去
装置５３及び／又は垂直エッジャ５４を利用することが
できる。この垂直エッジャ５４は、通常、２インチ（５
０．８ｍｍ）かあるいはそれ以下の厚みしかないスラブ
には使用できない。
多くの熱を保持するので、大抵の操業態様においては、
均熱化処理のみが必要とされる。更に、ある種の鋳造ス
ラブにおいては、前記繰り出し・巻戻しテーブル５２に
受け取られた状態におけるスラブの内部温度でも直接、
圧延するのに十分な場合もある。この場合、このスラブ
は、前記炉４２をバイパスして下流側の処理に直接供給
することができる。又、本システムの融通性と制御性と
を更に増すため、前記第１炉４２の上流側に第２の炉を
設けることも考えられる。前記炉４２を通じて様々なス
ラブが従来式の方法で供給され、スラブ取り出し装置５
０によって取り出され、前記繰り出し・巻戻しテーブル
５２上に載置される。中間厚スラブには、スケール除去
装置５３及び／又は垂直エッジャ５４を利用することが
できる。この垂直エッジャ５４は、通常、２インチ（５
０．８ｍｍ）かあるいはそれ以下の厚みしかないスラブ
には使用できない。
【００１９】前記繰り出し・巻戻しテーブル５２と垂直
エッジャ５４の下流側には、上流側と下流側とに夫々コ
イラ炉５８，６０を備えた可逆式熱間圧延手段たるシン
グルスタンド可逆式熱間圧延装置５６が設けられてい
る。更に、前記下流側コイラ炉６０の下流には、ランア
ウト（ｒｕｎ ｏｕｔ）テーブル６１と冷却ステーショ
ン６２とが設けられている。この冷却ステーション６２
の下流側には、コイラカー６７と連動するコイラ６６が
設けられていて、その後には、剪断機６８と連動するプ
レートテーブル６４が設けられている。最終製品はコイ
ラ６６に巻取られて、コイルカー６７によって、帯板状
シートやコイル状プレートとして取り外されるか、もし
くは、その後の処理ラインのためにプレートとして剪断
される。プレート製品は、冷却ベッドを有する移送テー
ブル７０によって最終処理ライン７１へと移送される。
この最終処理ライン７１は、プレート側部剪断機７２
と、プレート端部剪断機７４と、プレートパイラー７６
とを有している。もちろん、コイル又はコイル及びシー
ト製品のみが望まれる場合には、これらのプレート製品
用の装置は省略される。
エッジャ５４の下流側には、上流側と下流側とに夫々コ
イラ炉５８，６０を備えた可逆式熱間圧延手段たるシン
グルスタンド可逆式熱間圧延装置５６が設けられてい
る。更に、前記下流側コイラ炉６０の下流には、ランア
ウト（ｒｕｎ ｏｕｔ）テーブル６１と冷却ステーショ
ン６２とが設けられている。この冷却ステーション６２
の下流側には、コイラカー６７と連動するコイラ６６が
設けられていて、その後には、剪断機６８と連動するプ
レートテーブル６４が設けられている。最終製品はコイ
ラ６６に巻取られて、コイルカー６７によって、帯板状
シートやコイル状プレートとして取り外されるか、もし
くは、その後の処理ラインのためにプレートとして剪断
される。プレート製品は、冷却ベッドを有する移送テー
ブル７０によって最終処理ライン７１へと移送される。
この最終処理ライン７１は、プレート側部剪断機７２
と、プレート端部剪断機７４と、プレートパイラー７６
とを有している。もちろん、コイル又はコイル及びシー
ト製品のみが望まれる場合には、これらのプレート製品
用の装置は省略される。
【００２０】本発明の利点は、使用される作業パラメー
タと、本構成において利用可能な順序付けにおける柔軟
性の結果としてもたらされるものである。前記鋳造スト
ランドは、一般には約３．０インチ〜約６インチ（約７
６〜約１５２ｍｍ）、好ましくは３．５インチ〜５．５
インチ（約８８．９〜約１３９．７ｍｍ）の中間厚を有
する。又、その幅は、一般的に、１，０００ＰＩＷまた
はそれ以上の製品を作るのに、２４インチ〜１００イン
チ（６１０ｍｍないし２，５４０ｍｍ）の範囲で可変で
ある。前記スラブは、約１インチ（２５．４ｍｍ）ある
いはそれ以下のスラブ厚を達成するのに必要な最小回数
の平延べパスにより、可逆式熱間圧延装置５６を通して
前後にパスされる。次に、この中間製品は、適当なコイ
ラ炉にコイリングされるが、このコイラ炉は３回の平延
べパスの場合には下流側コイラ炉６０となる。その後、
中間製品は、可逆式熱間圧延装置５６を通して前記両コ
イラ炉間を前後にパスされ、コイル状シート、コイル状
プレート又はプレート製品用の所望の厚さが達成され
る。通常は、上流側コイラ炉５８から出る最終回のパス
において、所望の厚みを有する帯板が、熱間可逆圧延装
置にロールされ、前記冷却ステーション６２を通り、こ
こで、適当に冷却されてコイラ６６に巻取られるか、も
しくは、プレートテーブル６４に投入される。製品がシ
ート又はコイル状シートである場合、これはコイラ６６
に巻取られ、コイラカー６７によって取り外される。も
しも製品が直接にプレート状に加工される場合には、こ
れはプレートテーブル６４に入り、ここで剪断機６８に
よって適当な長さに剪断される。その後、このプレート
は、移送テーブル７０に入るが、この移送テーブルは、
冷却ベッドとして作用するので、このプレートを、スケ
ール除去装置７３、側部剪断機７２、端部剪断機７４及
びプレートパイラー７６を有する最終処理ライン７１で
仕上げることができる。
タと、本構成において利用可能な順序付けにおける柔軟
性の結果としてもたらされるものである。前記鋳造スト
ランドは、一般には約３．０インチ〜約６インチ（約７
６〜約１５２ｍｍ）、好ましくは３．５インチ〜５．５
インチ（約８８．９〜約１３９．７ｍｍ）の中間厚を有
する。又、その幅は、一般的に、１，０００ＰＩＷまた
はそれ以上の製品を作るのに、２４インチ〜１００イン
チ（６１０ｍｍないし２，５４０ｍｍ）の範囲で可変で
ある。前記スラブは、約１インチ（２５．４ｍｍ）ある
いはそれ以下のスラブ厚を達成するのに必要な最小回数
の平延べパスにより、可逆式熱間圧延装置５６を通して
前後にパスされる。次に、この中間製品は、適当なコイ
ラ炉にコイリングされるが、このコイラ炉は３回の平延
べパスの場合には下流側コイラ炉６０となる。その後、
中間製品は、可逆式熱間圧延装置５６を通して前記両コ
イラ炉間を前後にパスされ、コイル状シート、コイル状
プレート又はプレート製品用の所望の厚さが達成され
る。通常は、上流側コイラ炉５８から出る最終回のパス
において、所望の厚みを有する帯板が、熱間可逆圧延装
置にロールされ、前記冷却ステーション６２を通り、こ
こで、適当に冷却されてコイラ６６に巻取られるか、も
しくは、プレートテーブル６４に投入される。製品がシ
ート又はコイル状シートである場合、これはコイラ６６
に巻取られ、コイラカー６７によって取り外される。も
しも製品が直接にプレート状に加工される場合には、こ
れはプレートテーブル６４に入り、ここで剪断機６８に
よって適当な長さに剪断される。その後、このプレート
は、移送テーブル７０に入るが、この移送テーブルは、
冷却ベッドとして作用するので、このプレートを、スケ
ール除去装置７３、側部剪断機７２、端部剪断機７４及
びプレートパイラー７６を有する最終処理ライン７１で
仕上げることができる。
【００２１】前記中間厚スラブ連続鋳造−熱間帯板およ
び板製造装置は、薄帯板鋳造装置の利点を、欠点を伴う
ことなく、提供するものである。この設備の基本構成
は、圧延装置が時間当り１５０トン（１３６メートルト
ン）圧延することから予測できる。製品ミックスは、も
ちろん市場の需要によって決まる。しかし、毎時１５０
トン（１３６メートルトン）の圧延を達成するのに必要
な鋳造速度を計算するためには、製品ミックスの大半
は、３６インチ（９１４ｍｍ）と７２インチ（１８２９
ｍｍ）との間であると仮定することができる。毎時１５
０トン（１３６メートルトン）で圧延される７２インチ
（１８２９ｍｍ）のスラブの場合、毎分６１インチ（１
５４９ｍｍ）の鋳造速度が必要であろう。幅が６０イン
チ（１５２４ｍｍ）の場合には、鋳造速度は毎分７３．
２インチ（１８５９ｍｍ）にまで増加し、４８インチ
（１２１９ｍｍ）の場合、鋳造速度は毎分９１．５イン
チ（２３２４ｍｍ）にまで増加し、更に、幅が３６イン
チ（９１４ｍｍ）の場合、鋳造速度は１２２インチ（３
０９９ｍｍ）にまで増加する。これらの速度はすべて許
容可能な鋳造速度の範囲内である。年間設計トン数とし
ては、８時間を１ターンとして年間５０週間操業を基本
とし、毎週１５ターンで可能な操業時間が年間６，００
０時間で、その可能作業時間の７５％が利用され、か
つ、作業設備全体を通じた歩溜りが９６％であると仮定
すると、その年間設計トン数は約６５０，０００仕上が
りトンとなる。
び板製造装置は、薄帯板鋳造装置の利点を、欠点を伴う
ことなく、提供するものである。この設備の基本構成
は、圧延装置が時間当り１５０トン（１３６メートルト
ン）圧延することから予測できる。製品ミックスは、も
ちろん市場の需要によって決まる。しかし、毎時１５０
トン（１３６メートルトン）の圧延を達成するのに必要
な鋳造速度を計算するためには、製品ミックスの大半
は、３６インチ（９１４ｍｍ）と７２インチ（１８２９
ｍｍ）との間であると仮定することができる。毎時１５
０トン（１３６メートルトン）で圧延される７２インチ
（１８２９ｍｍ）のスラブの場合、毎分６１インチ（１
５４９ｍｍ）の鋳造速度が必要であろう。幅が６０イン
チ（１５２４ｍｍ）の場合には、鋳造速度は毎分７３．
２インチ（１８５９ｍｍ）にまで増加し、４８インチ
（１２１９ｍｍ）の場合、鋳造速度は毎分９１．５イン
チ（２３２４ｍｍ）にまで増加し、更に、幅が３６イン
チ（９１４ｍｍ）の場合、鋳造速度は１２２インチ（３
０９９ｍｍ）にまで増加する。これらの速度はすべて許
容可能な鋳造速度の範囲内である。年間設計トン数とし
ては、８時間を１ターンとして年間５０週間操業を基本
とし、毎週１５ターンで可能な操業時間が年間６，００
０時間で、その可能作業時間の７５％が利用され、か
つ、作業設備全体を通じた歩溜りが９６％であると仮定
すると、その年間設計トン数は約６５０，０００仕上が
りトンとなる。
【００２２】〔別実施形態〕図２は、本発明の第１実施
形態の改変例による中間厚スラブ鋳造直列熱間帯板及び
プレートラインを示す。この実施形態の組合せ鋳造帯板
プレートライン２５は、図１を参照して説明したものと
ほぼ同じであるが、ここでは前記シングルスタンド可逆
式熱間圧延装置がツイン・スタンド可逆式熱間圧延装置
５６’によって置き換えられている。このツイン・スタ
ンド可逆式熱間圧延装置によって、先ず、圧延装置の圧
延能力が増大する。更に、このツイン・スタンド圧延装
置５６’によれば、鋳造装置３０によって製造可能な前
記中間厚スラブよりも厚さの大きなライン外部から供給
されるスラブを処理することが可能になる。該ツイン・
スタンド圧延装置５６’では、通常、コイル可能な厚さ
に達するのに、前記繰り出し・巻戻しテーブル５２上で
４回の平延べ圧下パス（繰り出し・巻戻しテーブル５２
に沿った１回の通過について各２回のパス）が必要であ
る。
形態の改変例による中間厚スラブ鋳造直列熱間帯板及び
プレートラインを示す。この実施形態の組合せ鋳造帯板
プレートライン２５は、図１を参照して説明したものと
ほぼ同じであるが、ここでは前記シングルスタンド可逆
式熱間圧延装置がツイン・スタンド可逆式熱間圧延装置
５６’によって置き換えられている。このツイン・スタ
ンド可逆式熱間圧延装置によって、先ず、圧延装置の圧
延能力が増大する。更に、このツイン・スタンド圧延装
置５６’によれば、鋳造装置３０によって製造可能な前
記中間厚スラブよりも厚さの大きなライン外部から供給
されるスラブを処理することが可能になる。該ツイン・
スタンド圧延装置５６’では、通常、コイル可能な厚さ
に達するのに、前記繰り出し・巻戻しテーブル５２上で
４回の平延べ圧下パス（繰り出し・巻戻しテーブル５２
に沿った１回の通過について各２回のパス）が必要であ
る。
【００２３】図３は、本発明の第２の実施形態による、
多重炉および／又は多重スタンド可逆式熱間圧延装置を
備えた中間厚スラブ鋳造−直列熱間帯板および板製造ラ
インを示す。図３の処理ラインは、多くの点で図１の実
施形態に類似している。単数または複数の電気溶解炉１
２６によって、溶融金属が前記組合せ鋳造帯板プレート
ライン２５の入口端部に供給される。溶融金属は、中間
厚鋳造装置１３０に供給される前にレードル炉１２８に
供給される。鋳造装置１３０は、四角形状断面の湾曲ま
たは直線状モールド１３２に供給する。前記モールド１
３２の出口端部には、トーチ切断（又は剪断）装置１３
４が配設されていて、凝固した金属のストランドを、所
定長さで、かつ、幅が２４〜１２０インチ（６１０〜３
０４８ｍｍ）の中間厚スラブに切断する。次に、中間厚
スラブは、スラブ・コンベアテーブル１３６に供給され
る。このスラブ・コンベアテーブル１３６の上方に、ス
ラブの表面を処理するための熱間スカーファ１３７を設
けてもよい。スラブは、前記直列処理工程から除去し
て、スラブ収集・保管領域１４０に保管するか、あるい
は、前記スラブ・コンベアテーブル１３６から均熱炉ま
たは再加熱炉１４２の入口側に直接供給することができ
る。この炉１４２は、好ましくは、ウォーキングビーム
タイプであるが、ある種の実施状況においてはローラー
ハース炉（ｒｏｌｌｅｒ ｈｅａｒｔｈ ｆｕｒｎａｃ
ｅ）を使用することも可能である。種々のスラブが前記
炉１４２を介して供給され、従来式の方法で取り外さ
れ、炉１４２の出口に位置する繰り出し・巻戻しテーブ
ル１５２上に載置される。この繰り出し・巻戻しテーブ
ル１５２は、処理上は前記鋳造装置１３０と直列である
が、物理的には第１実施形態のように、この鋳造装置１
３０と直列配置されているわけではない。スラブがスラ
ブ収集・保管領域１４０に移送されると、これらスラブ
を処理ラインを横切る方向に作動するスラブ移送テーブ
ル１３８によってスラブ・コンベアテーブル１３６から
取り外すことができる。スラブ移送テーブル１３８は、
スラブ・コンベアテーブル１３６から繰り出し・巻戻し
テーブル１５２へスラブを移送する。繰り出し・巻戻し
テーブル１５２の近傍には第２スラブ移送テーブル１４
４が配置されていて、これはスラブを繰り出し・巻戻し
テーブル１５２から前記スラブ収集・保管領域１４０へ
と移送する。別構成においては、前記第１及び第２スラ
ブ移送テーブル１３８、１４４を、前記スラブ・コンベ
アテーブルからスラブ収集・保管領域１４０へと延出す
る１つのスラブ移送テーブルに一体化し、前記繰り出し
・巻戻しテーブル１５２は、この一体化スラブ移送テー
ブルの中間位置から延出するとともに、ここからスラブ
を受け取るように構成される。前記スラブ・コンベアテ
ーブル１３６と繰り出し・巻戻しテーブル１５２との間
で、かつ、前記炉１４２に近接してその上流側に再加熱
炉１４６が配置されている。この炉１４６には、前記繰
り出し・巻戻しテーブル１５２の側に入口側を設け、前
記スラブ・コンベアテーブル１３６の側に出口側を設け
ることができる。前記スラブ保管領域は、更に、必要な
場合に、スラブを更に表面処理するスラブ調整部１４８
を有している。前記炉１４６は第１再加熱炉、前記炉１
４２は第２再加熱炉を構成する。
多重炉および／又は多重スタンド可逆式熱間圧延装置を
備えた中間厚スラブ鋳造−直列熱間帯板および板製造ラ
インを示す。図３の処理ラインは、多くの点で図１の実
施形態に類似している。単数または複数の電気溶解炉１
２６によって、溶融金属が前記組合せ鋳造帯板プレート
ライン２５の入口端部に供給される。溶融金属は、中間
厚鋳造装置１３０に供給される前にレードル炉１２８に
供給される。鋳造装置１３０は、四角形状断面の湾曲ま
たは直線状モールド１３２に供給する。前記モールド１
３２の出口端部には、トーチ切断（又は剪断）装置１３
４が配設されていて、凝固した金属のストランドを、所
定長さで、かつ、幅が２４〜１２０インチ（６１０〜３
０４８ｍｍ）の中間厚スラブに切断する。次に、中間厚
スラブは、スラブ・コンベアテーブル１３６に供給され
る。このスラブ・コンベアテーブル１３６の上方に、ス
ラブの表面を処理するための熱間スカーファ１３７を設
けてもよい。スラブは、前記直列処理工程から除去し
て、スラブ収集・保管領域１４０に保管するか、あるい
は、前記スラブ・コンベアテーブル１３６から均熱炉ま
たは再加熱炉１４２の入口側に直接供給することができ
る。この炉１４２は、好ましくは、ウォーキングビーム
タイプであるが、ある種の実施状況においてはローラー
ハース炉（ｒｏｌｌｅｒ ｈｅａｒｔｈ ｆｕｒｎａｃ
ｅ）を使用することも可能である。種々のスラブが前記
炉１４２を介して供給され、従来式の方法で取り外さ
れ、炉１４２の出口に位置する繰り出し・巻戻しテーブ
ル１５２上に載置される。この繰り出し・巻戻しテーブ
ル１５２は、処理上は前記鋳造装置１３０と直列である
が、物理的には第１実施形態のように、この鋳造装置１
３０と直列配置されているわけではない。スラブがスラ
ブ収集・保管領域１４０に移送されると、これらスラブ
を処理ラインを横切る方向に作動するスラブ移送テーブ
ル１３８によってスラブ・コンベアテーブル１３６から
取り外すことができる。スラブ移送テーブル１３８は、
スラブ・コンベアテーブル１３６から繰り出し・巻戻し
テーブル１５２へスラブを移送する。繰り出し・巻戻し
テーブル１５２の近傍には第２スラブ移送テーブル１４
４が配置されていて、これはスラブを繰り出し・巻戻し
テーブル１５２から前記スラブ収集・保管領域１４０へ
と移送する。別構成においては、前記第１及び第２スラ
ブ移送テーブル１３８、１４４を、前記スラブ・コンベ
アテーブルからスラブ収集・保管領域１４０へと延出す
る１つのスラブ移送テーブルに一体化し、前記繰り出し
・巻戻しテーブル１５２は、この一体化スラブ移送テー
ブルの中間位置から延出するとともに、ここからスラブ
を受け取るように構成される。前記スラブ・コンベアテ
ーブル１３６と繰り出し・巻戻しテーブル１５２との間
で、かつ、前記炉１４２に近接してその上流側に再加熱
炉１４６が配置されている。この炉１４６には、前記繰
り出し・巻戻しテーブル１５２の側に入口側を設け、前
記スラブ・コンベアテーブル１３６の側に出口側を設け
ることができる。前記スラブ保管領域は、更に、必要な
場合に、スラブを更に表面処理するスラブ調整部１４８
を有している。前記炉１４６は第１再加熱炉、前記炉１
４２は第２再加熱炉を構成する。
【００２４】開示したデュアル式炉およびスラブ積み込
み・積み降ろし構造は、スラブの供給と処理とに関して
高度な融通性を提供するものである。上述したように、
前記中間厚鋳造装置１３２からのスラブは、炉１４２を
通して直接に繰り出し・巻戻しテーブル１５２に送り込
み、処理ラインに載せることができる。中間厚スラブ
は、薄スラブよりもはるかに多くの熱を保持するので、
通常は、大抵の作業態様において均熱化処理のみが必要
である。本構成は、更に、前記スラブ・コンベアテーブ
ル１３６と直列の位置から、スラブ移送テーブル１３
８，１４４を介して前記スラブ収集・保管領域１４０へ
と移送することも提供する。このような保管は、処理ラ
インの下流側で故障が生じた時に、連続鋳造を続けるこ
とを可能にしたり、あるいは、なんらかの望ましくない
表面欠陥のために、個々のスラブを取り出して前記スラ
ブ調整部１４８へ更に処理するために送ることを可能に
する。本構成は、前記スラブ収集・保管領域１４０から
スラブを処理ラインへと戻すことにおいて高度の融通性
を提供するものである。短時間の遅延の場合には、スラ
ブを前記スラブ移送テーブル１４４によって直接に繰り
出し・巻戻しテーブル１５２に送って続きの処理を行う
ことができる。第２の方法は、両方のスラブ移送テーブ
ル１３８、１４４を介して、スラブをスラブ・コンベア
テーブル１３６に移送する方法である。冷えたスラブを
処理ラインに再導入する場合、本構成によれば、スラブ
にその後の処理にとって適切な温度にまでＢｔｕを添加
する能力を有する前記再加熱炉１４６を介してスラブを
スラブ・コンベアテーブル１３６に移送することが可能
である。前記スラブ移送テーブル１３８、１４４とスラ
ブ収集・保管領域１４０は、スラブ保管順序付け手段を
構成する。本構成は、更に、ライン外部からのスラブを
処理ラインに導入することを可能にする。ここで、外部
供給スラブとは、前記中間厚鋳造装置１３０によって鋳
造された以外のスラブをいう。そして、このような外部
供給スラブの厚みはどのようなものであってもよく、前
記中間厚鋳造装置１３０で鋳造されるスラブよりも厚い
ものも含まれる。又、その化学組成も、前記電気溶解炉
１２６とレードル炉１２８で作られる、あるいはこれら
の炉によって達成されるものと異なったものであってよ
い。この外部供給スラブを処理ラインに供給できるとい
う可能性によって、中間厚鋳造装置１３０の速度と、下
流側処理ラインへの外部供給スラブの供給との間のより
完全なマッチングのための選択の幅が広くなる。
み・積み降ろし構造は、スラブの供給と処理とに関して
高度な融通性を提供するものである。上述したように、
前記中間厚鋳造装置１３２からのスラブは、炉１４２を
通して直接に繰り出し・巻戻しテーブル１５２に送り込
み、処理ラインに載せることができる。中間厚スラブ
は、薄スラブよりもはるかに多くの熱を保持するので、
通常は、大抵の作業態様において均熱化処理のみが必要
である。本構成は、更に、前記スラブ・コンベアテーブ
ル１３６と直列の位置から、スラブ移送テーブル１３
８，１４４を介して前記スラブ収集・保管領域１４０へ
と移送することも提供する。このような保管は、処理ラ
インの下流側で故障が生じた時に、連続鋳造を続けるこ
とを可能にしたり、あるいは、なんらかの望ましくない
表面欠陥のために、個々のスラブを取り出して前記スラ
ブ調整部１４８へ更に処理するために送ることを可能に
する。本構成は、前記スラブ収集・保管領域１４０から
スラブを処理ラインへと戻すことにおいて高度の融通性
を提供するものである。短時間の遅延の場合には、スラ
ブを前記スラブ移送テーブル１４４によって直接に繰り
出し・巻戻しテーブル１５２に送って続きの処理を行う
ことができる。第２の方法は、両方のスラブ移送テーブ
ル１３８、１４４を介して、スラブをスラブ・コンベア
テーブル１３６に移送する方法である。冷えたスラブを
処理ラインに再導入する場合、本構成によれば、スラブ
にその後の処理にとって適切な温度にまでＢｔｕを添加
する能力を有する前記再加熱炉１４６を介してスラブを
スラブ・コンベアテーブル１３６に移送することが可能
である。前記スラブ移送テーブル１３８、１４４とスラ
ブ収集・保管領域１４０は、スラブ保管順序付け手段を
構成する。本構成は、更に、ライン外部からのスラブを
処理ラインに導入することを可能にする。ここで、外部
供給スラブとは、前記中間厚鋳造装置１３０によって鋳
造された以外のスラブをいう。そして、このような外部
供給スラブの厚みはどのようなものであってもよく、前
記中間厚鋳造装置１３０で鋳造されるスラブよりも厚い
ものも含まれる。又、その化学組成も、前記電気溶解炉
１２６とレードル炉１２８で作られる、あるいはこれら
の炉によって達成されるものと異なったものであってよ
い。この外部供給スラブを処理ラインに供給できるとい
う可能性によって、中間厚鋳造装置１３０の速度と、下
流側処理ラインへの外部供給スラブの供給との間のより
完全なマッチングのための選択の幅が広くなる。
【００２５】本発明の別実施形態において、前記炉１４
６は、前記繰り出し・巻戻しテーブル１５２の側に入口
側を有し、前記スラブ・コンベアテーブル１３６の側に
出口側を有している。このような構成において、前記ス
ラブ収集・保管領域１４０からスラブは、一般的には、
先ず前記スラブ・コンベアテーブル１３６に供給され、
次に、前記炉１４２、１４６のいずれか一方で処理され
る。この別構成において、両方の炉は、一般的に同じ方
法で作動される。図３に示す実施形態において、炉１４
６は、再加熱炉として利用、作動され、他方、炉１４２
は一般に、均熱式の炉として作動可能である。本構成に
よれば、更に、第１実施形態のように前記炉１４２、１
４６のいずれか一方を介さずに、適当なスラブをスラブ
・コンベアテーブル１３６から直接に繰り出し・巻戻し
テーブル１５２に移送してその後の処理を行うことが可
能である。このような手順は、鋳造されたスラブがその
全体を通じて既に適当な圧延温度を有している場合にの
み可能である。この別構成は、本構成に固有の融通性を
示すものである。
６は、前記繰り出し・巻戻しテーブル１５２の側に入口
側を有し、前記スラブ・コンベアテーブル１３６の側に
出口側を有している。このような構成において、前記ス
ラブ収集・保管領域１４０からスラブは、一般的には、
先ず前記スラブ・コンベアテーブル１３６に供給され、
次に、前記炉１４２、１４６のいずれか一方で処理され
る。この別構成において、両方の炉は、一般的に同じ方
法で作動される。図３に示す実施形態において、炉１４
６は、再加熱炉として利用、作動され、他方、炉１４２
は一般に、均熱式の炉として作動可能である。本構成に
よれば、更に、第１実施形態のように前記炉１４２、１
４６のいずれか一方を介さずに、適当なスラブをスラブ
・コンベアテーブル１３６から直接に繰り出し・巻戻し
テーブル１５２に移送してその後の処理を行うことが可
能である。このような手順は、鋳造されたスラブがその
全体を通じて既に適当な圧延温度を有している場合にの
み可能である。この別構成は、本構成に固有の融通性を
示すものである。
【００２６】その後の処理のために繰り出し・巻戻しテ
ーブル１５２上に位置するスラブは、従来式のスケール
除去装置１５３を通される。上述したように、このよう
なスケール除去装置は、２インチ厚のスラブには悪影響
を与える。前記繰り出し・巻戻しテーブル１５２の下流
側でこのテーブルと直列に、熱間圧延装置が設けられ、
これは、タンデム作動するように構成された一対の４段
圧延スタンド１５６を有する。これら一対の圧延スタン
ド１５６の間には、調節可能な垂直エッジャ１５４が配
設されている。この垂直エッジャ１５４は、その従来の
作用を行うか、もしくは、後の圧延処理中に発生する端
部の広がりを相殺するべく、先端部と後端部とを夫々テ
ーパ処理するために設けられている。これら端部が適切
にテーパ処理されたか否かは、下流側の前記圧延可逆ス
タンドの出口端部に設けられた幅ゲージによってモニタ
ーすることができ、ここで、その幅の識別（ｆｉｎｇｅ
ｒｐｒｉｎｔ）が取られ、必要な場合には、前記垂直エ
ッジャにフィードバックすることによって調節が行われ
る。前記可逆式熱間圧延装置の前記一対の圧延スタンド
１５６の夫々の側方には、上流側および下流側コイラ炉
１５８及び１６０が夫々配置されている。下流側コイラ
炉１６０の下流側には、ランアウトテーブル１６１が延
出している。更に、下流側コイラ炉１６０の下流側で、
前記ランアウトテーブル１６１に沿って延出する状態
で、層流冷却式などの冷却ステーション１６２が設けら
れている。この冷却ステーション１６２の下流側には、
コイラカー１６７と連動可能なアップコイラ１６６が設
けられている。その後の仕上げラインは、図１に示した
ものとほぼ同じものであってよく、これは、剪断機６
８、移送テーブル７０、仕上げ処理ライン７１、プレー
ト側部剪断機７２、プレート端部剪断機７４及びプレー
トパイラ７６を有する。
ーブル１５２上に位置するスラブは、従来式のスケール
除去装置１５３を通される。上述したように、このよう
なスケール除去装置は、２インチ厚のスラブには悪影響
を与える。前記繰り出し・巻戻しテーブル１５２の下流
側でこのテーブルと直列に、熱間圧延装置が設けられ、
これは、タンデム作動するように構成された一対の４段
圧延スタンド１５６を有する。これら一対の圧延スタン
ド１５６の間には、調節可能な垂直エッジャ１５４が配
設されている。この垂直エッジャ１５４は、その従来の
作用を行うか、もしくは、後の圧延処理中に発生する端
部の広がりを相殺するべく、先端部と後端部とを夫々テ
ーパ処理するために設けられている。これら端部が適切
にテーパ処理されたか否かは、下流側の前記圧延可逆ス
タンドの出口端部に設けられた幅ゲージによってモニタ
ーすることができ、ここで、その幅の識別（ｆｉｎｇｅ
ｒｐｒｉｎｔ）が取られ、必要な場合には、前記垂直エ
ッジャにフィードバックすることによって調節が行われ
る。前記可逆式熱間圧延装置の前記一対の圧延スタンド
１５６の夫々の側方には、上流側および下流側コイラ炉
１５８及び１６０が夫々配置されている。下流側コイラ
炉１６０の下流側には、ランアウトテーブル１６１が延
出している。更に、下流側コイラ炉１６０の下流側で、
前記ランアウトテーブル１６１に沿って延出する状態
で、層流冷却式などの冷却ステーション１６２が設けら
れている。この冷却ステーション１６２の下流側には、
コイラカー１６７と連動可能なアップコイラ１６６が設
けられている。その後の仕上げラインは、図１に示した
ものとほぼ同じものであってよく、これは、剪断機６
８、移送テーブル７０、仕上げ処理ライン７１、プレー
ト側部剪断機７２、プレート端部剪断機７４及びプレー
トパイラ７６を有する。
【００２７】本発明の可逆式圧延装置には、タンデム作
動式のツイン可逆スタンド１５６が設けられているの
で、処理されるトン数が増えるとともに、木材に代えて
軽量ゲージ熱間圧延製品がスタッドなどに形成される建
築産業などの多くの産業においてますます重要視されて
いる０．０４０インチ（１．０ｍｍ）等のより軽量のゲ
ージを達成することが可能となる。単スタンド可逆式圧
延装置の代わりにツイン・スタンド可逆式圧延装置を設
けることに必要な追加コストは、生産性と融通性が増大
すること、及び、上述したようにスラブ収集・保管領域
１４０からの外部供給スラブの組み込みが可能になるこ
と等によって正当化される。前述したように、このよう
な外部供給スラブの厚みは、前記鋳造装置１３０によっ
て鋳造されるスラブよりも大きなものであってよく、こ
れによって、更に多様な製品ミックスを提供することが
可能となる。以下の例は、このような製品ミックスを例
証するものである。
動式のツイン可逆スタンド１５６が設けられているの
で、処理されるトン数が増えるとともに、木材に代えて
軽量ゲージ熱間圧延製品がスタッドなどに形成される建
築産業などの多くの産業においてますます重要視されて
いる０．０４０インチ（１．０ｍｍ）等のより軽量のゲ
ージを達成することが可能となる。単スタンド可逆式圧
延装置の代わりにツイン・スタンド可逆式圧延装置を設
けることに必要な追加コストは、生産性と融通性が増大
すること、及び、上述したようにスラブ収集・保管領域
１４０からの外部供給スラブの組み込みが可能になるこ
と等によって正当化される。前述したように、このよう
な外部供給スラブの厚みは、前記鋳造装置１３０によっ
て鋳造されるスラブよりも大きなものであってよく、こ
れによって、更に多様な製品ミックスを提供することが
可能となる。以下の例は、このような製品ミックスを例
証するものである。
【００２８】例 １ 次の圧延スケジュールに従って、５ １／２インチ（１
３９．７ｍｍ）の鋳造スラブから、幅４８．９９インチ
（１２４４ｍｍ）ｘ厚さ０．０４０インチ（１．０１６
ｍｍ）のコイル状シートを製造する。具体的結果を表１
〜３に示す。
３９．７ｍｍ）の鋳造スラブから、幅４８．９９インチ
（１２４４ｍｍ）ｘ厚さ０．０４０インチ（１．０１６
ｍｍ）のコイル状シートを製造する。具体的結果を表１
〜３に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】例１は、本実施形態によって圧延可能な多
様な種類の製品の１つを例示するものである。この例に
示すように、本発明の圧延装置は、０．０４０インチ
（１．０ｍｍ）の厚みにまで経済的に熱間圧延処理でき
る。ツイン・スタンドを設けたことによって、市場にお
ける需要が大きいこれらの軽量ゲージにまで正確に圧延
することができる。
様な種類の製品の１つを例示するものである。この例に
示すように、本発明の圧延装置は、０．０４０インチ
（１．０ｍｍ）の厚みにまで経済的に熱間圧延処理でき
る。ツイン・スタンドを設けたことによって、市場にお
ける需要が大きいこれらの軽量ゲージにまで正確に圧延
することができる。
【００３３】例 ２ 次の圧延スケジュールに従って、５ １／２インチ（１
３９．７ｍｍ）の鋳造スラブから、幅５５インチ（１３
９７ｍｍ）ｘ厚さ０．０６０インチ（１．５２ｍｍ）の
コイル状シートを製造する。具体的結果を表４〜６に示
す。
３９．７ｍｍ）の鋳造スラブから、幅５５インチ（１３
９７ｍｍ）ｘ厚さ０．０６０インチ（１．５２ｍｍ）の
コイル状シートを製造する。具体的結果を表４〜６に示
す。
【００３４】
【表４】
【００３５】
【表５】
【００３６】
【表６】
【００３７】例２も、例１と同様に、熱間圧延薄ゲージ
における本発明システムの融通性を例示するものであ
る。約０．０４０インチ（約１．０ｍｍ）及び約０．０
６０インチ（約１．５ｍｍ）等のこれらの熱間圧延ナロ
ーゲージ製品は、その最終製品が露出されず、なんらか
の表面仕上げ処理を必要としない場合において、最終製
品として利用可能である。例えば、亜鉛メッキスタッド
等の金属製建築用スタッドは、本発明によって熱間圧延
可能な最終製品の一例である。これは、一般に、０．０
８０インチ（２．０ｍｍ）以上の程度にまで熱間圧延処
理し、次に、酸洗いし、その製品を冷間圧延装置で焼な
ましと焼戻し圧延する公知の方法に対して明らかに有利
である。
における本発明システムの融通性を例示するものであ
る。約０．０４０インチ（約１．０ｍｍ）及び約０．０
６０インチ（約１．５ｍｍ）等のこれらの熱間圧延ナロ
ーゲージ製品は、その最終製品が露出されず、なんらか
の表面仕上げ処理を必要としない場合において、最終製
品として利用可能である。例えば、亜鉛メッキスタッド
等の金属製建築用スタッドは、本発明によって熱間圧延
可能な最終製品の一例である。これは、一般に、０．０
８０インチ（２．０ｍｍ）以上の程度にまで熱間圧延処
理し、次に、酸洗いし、その製品を冷間圧延装置で焼な
ましと焼戻し圧延する公知の方法に対して明らかに有利
である。
【００３８】例 ３ 次のスケジュールに従って、１０インチ（２５４ｍｍ）
の鋳造スラブから、幅６２インチ（１５７４．８ｍｍ）
ｘ厚さ０．０９０インチ（２．３ｍｍ）のコイル状シー
トを製造する。具体的結果を表７〜１０に示す。
の鋳造スラブから、幅６２インチ（１５７４．８ｍｍ）
ｘ厚さ０．０９０インチ（２．３ｍｍ）のコイル状シー
トを製造する。具体的結果を表７〜１０に示す。
【００３９】
【表７】
【００４０】
【表８】
【００４１】
【表９】
【００４２】
【表１０】
【００４３】例３は、外部供給スラブを受け取ってそれ
を更に処理することが可能な本発明システムの融通性を
例示するものである。このような外部供給スラブは、こ
の例においてそうであるように、中間厚鋳造装置で鋳造
するには厚みが大きすぎたり、あるいは、その製造上な
んらかの特殊な成分上の制限があるスラブや、ただ単に
鋳造製品に追加する追加のスラブであってよい。このよ
うな外部供給スラブをも圧延可能で、また、鋳造された
スラブが保管可能であることによって、鋳造工程と圧延
工程とを分離して、これらの工程を互いに独立に行うこ
とが可能である。
を更に処理することが可能な本発明システムの融通性を
例示するものである。このような外部供給スラブは、こ
の例においてそうであるように、中間厚鋳造装置で鋳造
するには厚みが大きすぎたり、あるいは、その製造上な
んらかの特殊な成分上の制限があるスラブや、ただ単に
鋳造製品に追加する追加のスラブであってよい。このよ
うな外部供給スラブをも圧延可能で、また、鋳造された
スラブが保管可能であることによって、鋳造工程と圧延
工程とを分離して、これらの工程を互いに独立に行うこ
とが可能である。
【００４４】例 ４ 次の圧延スケジュールに従って、５ １／２インチ（１
３９．７ｍｍ）の鋳造スラブから、幅４８インチ（１２
１９．２ｍｍ）ｘ厚さ０．１２５インチ（３．１７５ｍ
ｍ）の高炭素鋼のシートを製造する。具体的結果を表１
１〜１７に示す。
３９．７ｍｍ）の鋳造スラブから、幅４８インチ（１２
１９．２ｍｍ）ｘ厚さ０．１２５インチ（３．１７５ｍ
ｍ）の高炭素鋼のシートを製造する。具体的結果を表１
１〜１７に示す。
【００４５】
【表１１】
【００４６】
【表１２】
【００４７】
【表１３】
【００４８】
【表１４】
【００４９】
【表１５】
【００５０】
【表１６】
【００５１】
【表１７】
【００５２】例 ５ 次の圧延スケジュールに従って、５インチ（１２７ｍ
ｍ）の低炭素鋼鋳造スラブから、幅６０インチ（１５２
４ｍｍ）ｘ厚さ０．１００インチ（２．５４ｍｍ）のコ
イル状シートを製造する。具体的結果を表１８〜２１に
示す。
ｍ）の低炭素鋼鋳造スラブから、幅６０インチ（１５２
４ｍｍ）ｘ厚さ０．１００インチ（２．５４ｍｍ）のコ
イル状シートを製造する。具体的結果を表１８〜２１に
示す。
【００５３】
【表１８】
【００５４】
【表１９】
【００５５】
【表２０】
【００５６】
【表２１】
【００５７】例４と例５とは、競争力のある圧延装置に
とって必要な多様な製品ミックスを提供する本発明によ
って製造可能なグレード範囲を示している。図４及び５
は、本発明の第３実施形態の中間厚スラブ鋳造装置−直
列熱間帯板および板製造ラインを示す。この第３実施形
態は、最初の２つの実施形態に類似しており、鋳造帯板
プレートライン２２５の入口端部に設けられた電気溶解
炉２２６と、レードル炉２２８と、鋳造装置２３０と、
モールド２３２と、このモールド２３２の出口端部に配
設されて凝固した金属のストランドを、所定長さで幅が
２４〜１２０インチ（８８．９〜３０４８ｍｍ）の厚み
が３．５〜６インチ（８８．９〜１５２．４ｍｍ）（中
間厚）のスラブに切断するための切断装置２３４とを有
する。
とって必要な多様な製品ミックスを提供する本発明によ
って製造可能なグレード範囲を示している。図４及び５
は、本発明の第３実施形態の中間厚スラブ鋳造装置−直
列熱間帯板および板製造ラインを示す。この第３実施形
態は、最初の２つの実施形態に類似しており、鋳造帯板
プレートライン２２５の入口端部に設けられた電気溶解
炉２２６と、レードル炉２２８と、鋳造装置２３０と、
モールド２３２と、このモールド２３２の出口端部に配
設されて凝固した金属のストランドを、所定長さで幅が
２４〜１２０インチ（８８．９〜３０４８ｍｍ）の厚み
が３．５〜６インチ（８８．９〜１５２．４ｍｍ）（中
間厚）のスラブに切断するための切断装置２３４とを有
する。
【００５８】次に、スラブは、テーブルコンベア２３６
上でスラブ取り出し領域に供給され、ここで、スラブは
炉２４２に直接に投入されるか、スラブ保管容器２８０
に保管されるか、あるいは、この直列製造処理ラインか
ら外されてスラブ収集領域２４０に収集される。例えば
圧延装置のメインテナンスのために、鋳造されたスラブ
を、圧延する前に保管する必要がある場合には、スラブ
を前記スラブ保管容器２８０に保管することが好まし
い。前記スラブ収集領域２４０は、一般的には、スラブ
のハンドスカーフィングによる表面処理などのスラブに
対する追加処理が必要な場合に利用される。ある種のプ
レート製品用のフルサイズスラブ２４４と分離長スラブ
２４６とが、ウォーキングビーム炉２４２内に図示され
ている。前記スラブ収集・保管領域２４０内に位置する
スラブ２３８は、スラブプッシャ２４８、あるいは、ウ
ォーキングビーム炉２４２にスラブ２３８を間接的に投
入するように配置された投入アーム装置のいずれかによ
っても炉２４２に供給することができる。又、他のスラ
ブヤードや保管領域からスラブを投入することも可能で
ある。前述したように、スラブをライン外の場所から導
入する場合、前記炉は、これらのスラブに圧延温度まで
Ｂｔｕを添加する能力を有する必要がある。前記スラブ
保管容器２８０は、このようなオフライン・スラブ投入
の必要性を最小限にする。前記炉２４２を通じて様々な
スラブが供給される。この第３実施形態は、上述した２
つの実施形態とほぼ同じように作用する。即ち、この第
３実施形態は、スラブ取り出し装置２５０と、繰り出し
・巻戻しテーブル２５２と、スケール除去装置２５３
と、垂直エッジャ２５４と、前記繰り出し・巻戻しテー
ブル２５２の下流側に設けられた可逆式熱間圧延装置２
５６と、上流側と下流側のコイラ炉２５８，２６０と、
冷却ステーション２６２と、この冷却ステーション２６
２の下流側に設けられたコイラ２６６と、コイラカー２
６７と、プレートテーブル２６４と、剪断機２６８と、
移送テーブル２７０と、更に、プレート側部剪断機２７
２と、プレート端部剪断機２７４と、プレートパイラー
２７６とを備えた仕上げ処理ライン２７１とを有してい
る。
上でスラブ取り出し領域に供給され、ここで、スラブは
炉２４２に直接に投入されるか、スラブ保管容器２８０
に保管されるか、あるいは、この直列製造処理ラインか
ら外されてスラブ収集領域２４０に収集される。例えば
圧延装置のメインテナンスのために、鋳造されたスラブ
を、圧延する前に保管する必要がある場合には、スラブ
を前記スラブ保管容器２８０に保管することが好まし
い。前記スラブ収集領域２４０は、一般的には、スラブ
のハンドスカーフィングによる表面処理などのスラブに
対する追加処理が必要な場合に利用される。ある種のプ
レート製品用のフルサイズスラブ２４４と分離長スラブ
２４６とが、ウォーキングビーム炉２４２内に図示され
ている。前記スラブ収集・保管領域２４０内に位置する
スラブ２３８は、スラブプッシャ２４８、あるいは、ウ
ォーキングビーム炉２４２にスラブ２３８を間接的に投
入するように配置された投入アーム装置のいずれかによ
っても炉２４２に供給することができる。又、他のスラ
ブヤードや保管領域からスラブを投入することも可能で
ある。前述したように、スラブをライン外の場所から導
入する場合、前記炉は、これらのスラブに圧延温度まで
Ｂｔｕを添加する能力を有する必要がある。前記スラブ
保管容器２８０は、このようなオフライン・スラブ投入
の必要性を最小限にする。前記炉２４２を通じて様々な
スラブが供給される。この第３実施形態は、上述した２
つの実施形態とほぼ同じように作用する。即ち、この第
３実施形態は、スラブ取り出し装置２５０と、繰り出し
・巻戻しテーブル２５２と、スケール除去装置２５３
と、垂直エッジャ２５４と、前記繰り出し・巻戻しテー
ブル２５２の下流側に設けられた可逆式熱間圧延装置２
５６と、上流側と下流側のコイラ炉２５８，２６０と、
冷却ステーション２６２と、この冷却ステーション２６
２の下流側に設けられたコイラ２６６と、コイラカー２
６７と、プレートテーブル２６４と、剪断機２６８と、
移送テーブル２７０と、更に、プレート側部剪断機２７
２と、プレート端部剪断機２７４と、プレートパイラー
２７６とを備えた仕上げ処理ライン２７１とを有してい
る。
【００５９】図５は、図４に示した鋳造装置−直列圧延
装置の実施形態の改変構成を示す。図５の構成は、複数
のスラブ保管容器２８０，２８０’が前記テーブルコン
ベア２３６に近接して設けられている以外は図４の構成
と同じである。ここで第２のスラブ保管容器２８０’を
設けたことによって、言うまでもなく、下流側で遅延が
生じた時に鋳造されたスラブを保管する保管能力が増え
る。しかし、この第２又はそれ以上のスラブ保管容器２
８０’を設けることによって、更に、スラブの順序付け
の可能性が提供される。これによって、スラブを、これ
らスラブがそこから選択的に取り出し可能である適当な
スラブ保管容器２８０，２８０’に向けることにより、
スラブの順序に優先順位を付けることができる。
装置の実施形態の改変構成を示す。図５の構成は、複数
のスラブ保管容器２８０，２８０’が前記テーブルコン
ベア２３６に近接して設けられている以外は図４の構成
と同じである。ここで第２のスラブ保管容器２８０’を
設けたことによって、言うまでもなく、下流側で遅延が
生じた時に鋳造されたスラブを保管する保管能力が増え
る。しかし、この第２又はそれ以上のスラブ保管容器２
８０’を設けることによって、更に、スラブの順序付け
の可能性が提供される。これによって、スラブを、これ
らスラブがそこから選択的に取り出し可能である適当な
スラブ保管容器２８０，２８０’に向けることにより、
スラブの順序に優先順位を付けることができる。
【００６０】図６は、前記スラブ保管容器２８０の第１
の実施形態を示す。このスラブ保管容器２８０は、スラ
ブ保持ピット２８８内においてローラ２８４を介してト
ラック２８６に載せられた台車２８２を有する。前記ス
ラブ保持ピット２８８の壁２９０と、スラブスタックの
最下層スラブに係合し、このスラブを支持する前記台車
２８２の天頂面２９２とは適当に断熱されている。この
スラブ保持ピット２８８と、スラブスタックとをカバー
するのに断熱可動カバー２９４が設けられている。又、
前記スラブ保管容器２８０内のスラブスタックからスラ
ブを出し入れするために、スラブプッシャ２９６が設け
られている。前記スラブ保管容器２８０は、以下のよう
に作用する。前記スラブプッシャ２９６によって、前記
台車２８２の天頂面２９２にスラブスタックの最下層の
スラブが押し載せられる。次に、台車２８２は、ほぼス
ラブの厚みに等しい距離だけ移動し（ｉｎｄｅｘｅｄ
ｄｏｗｎ）、これによって、第２のスラブを、前記スラ
ブプッシャ２９６によって最初のスラブの上に押し出す
ことが可能になる。スタックの全スラブが前記スラブ保
管容器２８０内に移動されると、前記カバー２９４を前
記スラブ保持ピット２８８の上に移動させて熱をスラブ
内に維持する。前記スラブ保管容器２８０の形状は、所
要スペースを最小限にしながらスラブのスタックを保管
する単純で効果的な手段を提供するように構成されてい
る。更に、スラブを直接その上下にスタック（積層）
し、これらのスタックされたスラブを互いに接触状態に
維持することによって、より厚みの大きなスラブと同じ
熱的な利点が提供される。個々のスラブの温度損失は、
このスタック構成によって最小限にとどめられる。
の実施形態を示す。このスラブ保管容器２８０は、スラ
ブ保持ピット２８８内においてローラ２８４を介してト
ラック２８６に載せられた台車２８２を有する。前記ス
ラブ保持ピット２８８の壁２９０と、スラブスタックの
最下層スラブに係合し、このスラブを支持する前記台車
２８２の天頂面２９２とは適当に断熱されている。この
スラブ保持ピット２８８と、スラブスタックとをカバー
するのに断熱可動カバー２９４が設けられている。又、
前記スラブ保管容器２８０内のスラブスタックからスラ
ブを出し入れするために、スラブプッシャ２９６が設け
られている。前記スラブ保管容器２８０は、以下のよう
に作用する。前記スラブプッシャ２９６によって、前記
台車２８２の天頂面２９２にスラブスタックの最下層の
スラブが押し載せられる。次に、台車２８２は、ほぼス
ラブの厚みに等しい距離だけ移動し（ｉｎｄｅｘｅｄ
ｄｏｗｎ）、これによって、第２のスラブを、前記スラ
ブプッシャ２９６によって最初のスラブの上に押し出す
ことが可能になる。スタックの全スラブが前記スラブ保
管容器２８０内に移動されると、前記カバー２９４を前
記スラブ保持ピット２８８の上に移動させて熱をスラブ
内に維持する。前記スラブ保管容器２８０の形状は、所
要スペースを最小限にしながらスラブのスタックを保管
する単純で効果的な手段を提供するように構成されてい
る。更に、スラブを直接その上下にスタック（積層）
し、これらのスタックされたスラブを互いに接触状態に
維持することによって、より厚みの大きなスラブと同じ
熱的な利点が提供される。個々のスラブの温度損失は、
このスタック構成によって最小限にとどめられる。
【００６１】図７は、本発明のスラブ保管容器２８０’
の別実施形態の側面図である。このスラブ保管容器２８
０’は、フレーム２９８に支持さた台車２８２’を有す
る。この台車２８２’は、前後で対になっているスラブ
係合アーム３００を有する。図８はスラブ保管容器２８
０’の正面図を示す。図８に示すように、各係合アーム
３００の係合点３０２は、スラブ・スタックの最下層ス
ラブの側部に係合し、このスラブ・スタックを係合支持
する。前記スラブ係合アーム３００は、油圧式作動によ
ってスラブと係脱するようになっていることが好まし
い。スラブと係脱することに加えて、これらのスラブ係
合アーム３００は、好ましくは、様々な幅のスラブに対
応できるように移動可能である。更に、夫々のスラブ係
合アーム３００には、側部断熱プレート３０４と上部断
熱プレート３０６とが取り付けられている。図８に示す
ように、対向するスラブ係合アーム３００の前記上部断
熱プレート３０６は互いに重なり合うようになってい
て、これらスラブ係合アーム３００を移動可能とし、こ
れによって様々な幅のスラブに対応できるように構成さ
れている。前記スラブ保管容器２８０’は、上述したス
ラブ保管容器２８０と類似の作動をし、類似の作用効果
を達成するものである。即ち、台車２８２’を、スラブ
の上方の位置へと下降させ、次に、スラブ係合アーム３
００を操作して、その間にスラブをしっかりと把持し、
スラブを保管した状態で台車２８２’を再び持ち上げ
る。次に、スラブ・スタックに第２のスラブを加えるた
めに、台車２８２’を下降させ、スタックに載置すべき
第２のスラブの上部にスラブを載置する。前記係合点３
０２を、前記スタックの新たな最下層スラブと位置合わ
せするため、下降移動した第１のスラブ台車から外し、
スラブ係合アーム３００を外し、これらスラブ係合アー
ム３００を、スラブ・スタックの新たな最下層スラブに
係合させる。この手順を、すべてのスラブがスタック内
に位置するまで繰り返す。スラブのスタックからの除去
は逆の手順で行う。上述したように、前記スラブ保管容
器２８０’は、前述したスラブ保管容器２８０と同様、
スペースが最小限で、スラブの熱保存を効果的に行うこ
とができるという利点を有する。更に、このスラブ保管
容器２８０’は、前記スラブ・コンベアテーブル上に直
接に載置可能なシステムを提供するものであり、これに
よって、システム全体のフロアスペースを更に小さくす
ることができる。
の別実施形態の側面図である。このスラブ保管容器２８
０’は、フレーム２９８に支持さた台車２８２’を有す
る。この台車２８２’は、前後で対になっているスラブ
係合アーム３００を有する。図８はスラブ保管容器２８
０’の正面図を示す。図８に示すように、各係合アーム
３００の係合点３０２は、スラブ・スタックの最下層ス
ラブの側部に係合し、このスラブ・スタックを係合支持
する。前記スラブ係合アーム３００は、油圧式作動によ
ってスラブと係脱するようになっていることが好まし
い。スラブと係脱することに加えて、これらのスラブ係
合アーム３００は、好ましくは、様々な幅のスラブに対
応できるように移動可能である。更に、夫々のスラブ係
合アーム３００には、側部断熱プレート３０４と上部断
熱プレート３０６とが取り付けられている。図８に示す
ように、対向するスラブ係合アーム３００の前記上部断
熱プレート３０６は互いに重なり合うようになってい
て、これらスラブ係合アーム３００を移動可能とし、こ
れによって様々な幅のスラブに対応できるように構成さ
れている。前記スラブ保管容器２８０’は、上述したス
ラブ保管容器２８０と類似の作動をし、類似の作用効果
を達成するものである。即ち、台車２８２’を、スラブ
の上方の位置へと下降させ、次に、スラブ係合アーム３
００を操作して、その間にスラブをしっかりと把持し、
スラブを保管した状態で台車２８２’を再び持ち上げ
る。次に、スラブ・スタックに第２のスラブを加えるた
めに、台車２８２’を下降させ、スタックに載置すべき
第２のスラブの上部にスラブを載置する。前記係合点３
０２を、前記スタックの新たな最下層スラブと位置合わ
せするため、下降移動した第１のスラブ台車から外し、
スラブ係合アーム３００を外し、これらスラブ係合アー
ム３００を、スラブ・スタックの新たな最下層スラブに
係合させる。この手順を、すべてのスラブがスタック内
に位置するまで繰り返す。スラブのスタックからの除去
は逆の手順で行う。上述したように、前記スラブ保管容
器２８０’は、前述したスラブ保管容器２８０と同様、
スペースが最小限で、スラブの熱保存を効果的に行うこ
とができるという利点を有する。更に、このスラブ保管
容器２８０’は、前記スラブ・コンベアテーブル上に直
接に載置可能なシステムを提供するものであり、これに
よって、システム全体のフロアスペースを更に小さくす
ることができる。
【００６２】尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を
便利にするために符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構造に限定されるものではない。
便利にするために符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構造に限定されるものではない。
【図１】第１実施形態にかかる中間厚帯板鋳造−直列可
逆式熱間圧延装置及びコイラ炉構成の概略図
逆式熱間圧延装置及びコイラ炉構成の概略図
【図２】第１実施形態を改変した中間厚帯板鋳造−直列
可逆式熱間圧延装置及びコイラ炉構成の概略図
可逆式熱間圧延装置及びコイラ炉構成の概略図
【図３】第２実施形態にかかる、複数の再加熱（均熱
炉）を備えた、中間厚帯板鋳造−直列可逆式熱間圧延装
置及びコイラ炉構成の概略図
炉）を備えた、中間厚帯板鋳造−直列可逆式熱間圧延装
置及びコイラ炉構成の概略図
【図４】第３実施形態にかかる中間厚帯板鋳造−直列可
逆式熱間圧延装置及びコイラ炉構成のの概略図
逆式熱間圧延装置及びコイラ炉構成のの概略図
【図５】第３実施形態を改変した中間厚帯板鋳造−直列
可逆式熱間圧延装置及びコイラ炉構成の概略図
可逆式熱間圧延装置及びコイラ炉構成の概略図
【図６】スラブ保管容器の一実施形態の断面図
【図７】スラブ保管容器の別実施形態の側面図
【図８】図７に示したスラブ保管容器の正面図
２６、２８、３０、３２ 連続帯板鋳造手
段 ３４、１３４、２３４ 切断装置 ３５ スラブ移送テー
ブル ３６、１３６、２３６ スラブ・コンベ
アテーブル ４０、１４０ スラブ収集・保
管領域 ４２、１４２、２４２ 再加熱炉 ５２、１５２、２５２ 繰り出し・巻戻
しテーブル ５６、１５６、２５６ 可逆式熱間手段 ５８、６０ コイラ炉 １２６、１２８、１３０、１３２ 連続帯板鋳造手
段 １３８、１４４ スラブ移送手段 １５８、１６０ コイラ炉 ２２６、２２８、２３０、２３２ 連続帯板鋳造手
段 ２５８、２６０ コイラ炉 ２８０、２８０’ スラブ保管容器 ２８２、２８２’ 台車
段 ３４、１３４、２３４ 切断装置 ３５ スラブ移送テー
ブル ３６、１３６、２３６ スラブ・コンベ
アテーブル ４０、１４０ スラブ収集・保
管領域 ４２、１４２、２４２ 再加熱炉 ５２、１５２、２５２ 繰り出し・巻戻
しテーブル ５６、１５６、２５６ 可逆式熱間手段 ５８、６０ コイラ炉 １２６、１２８、１３０、１３２ 連続帯板鋳造手
段 １３８、１４４ スラブ移送手段 １５８、１６０ コイラ炉 ２２６、２２８、２３０、２３２ 連続帯板鋳造手
段 ２５８、２６０ コイラ炉 ２８０、２８０’ スラブ保管容器 ２８２、２８２’ 台車
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 11/12 Ｂ２２Ｄ 11/12 Ｂ (71)出願人 595004355 435 ＢＵＴＬＥＲ ＳＴＲＥＥＴ， Ｐ ＩＴＴＳＢＵＲＧＨ， ＰＥＮＮＳＹＬＶ ＡＮＩＡ 15223， ＵＮＩＴＥＤ ＳＴ ＡＴＥＳ ＯＦ ＡＭＥＲＩＣＡ (72)発明者 ジョン・イー・トーマス アメリカ合衆国 ペンシルヴァニア 15238 ピッツバーグ シャール・ドライ ブ 12
Claims (10)
- 【請求項１】 中間厚スラブ鋳造−直列熱間帯板および
板製造装置であって、以下ａ）〜ｇ）の要素を有する、 ａ）中間厚ストランドを形成するための連続帯板鋳造手
段（２６，２８，３０，３２；１２６，１２８，１３
０，１３２；２２６，２２８，２３０，２３２）、 ｂ）前記鋳造手段（２６，２８，３０，３２；１２６，
１２８，１３０，１３２；２２６，２２８，２３０，２
３２）の下流側に設けられ、前記ストランドを所定長さ
に切断するための切断装置（３４，１３４，２３４）、 ｃ）スラブを選択的に保管するとともに選択されたスラ
ブの順序付けを行うスラブ保管順序付け手段、 ｄ）前記スラブ保管順序付け手段の下流側に設けられた
少なくとも１つの再加熱炉（４２，１４２，２４２）、 ｅ）前記少なくとも１つの再加熱炉の出口端部に配置さ
れた繰り出し・巻戻しテーブル（５２，１５２，２５
２）、 ｆ）前記繰り出し・巻戻しテーブル（５２，１５２，２
５２）と直列に配置され、前記再加熱炉（４２，１４
２，２４２）から出るスラブを、コイリングのために十
分な厚みの中間製品にまで圧下する可逆式熱間圧延手段
（５６，１５６，２５６）、 ｇ）一方が前記可逆式熱間圧延手段（５６，１５６，２
５６）の上流側で他方がその下流側に配置されていて、
前記可逆式熱間圧延手段（５６，１５６，２５６）との
協働により、前記中間製品を受取り、繰り出して、この
中間製品を最終製品厚みにまで圧下できるようになって
いる一対のコイラ炉（５８，６０；１５８，１６０；２
５８，２６０）。 - 【請求項２】 前記切断装置（１３４）と直列に配列さ
れたスラブ・コンベアテーブル（１３６）を有してい
て、 前記スラブ保管順序付け手段が、前記スラブ・コンベア
テーブル（１３６）に近接して配置されると共に、この
スラブ・コンベアテーブル（１３６）を横切る方向で、
前記繰り出し・巻戻しテーブル（１５２）と連動するス
ラブ移送手段（１３８，１４４）と、このスラブ移送手
段（１３８，１４４）に近接して配置されて、そこから
選択的にスラブを受け取るように構成されたスラブ収集
・保管領域（１４０）とを有する請求項１に記載の板製
造装置。 - 【請求項３】 更に、一対の再加熱炉（１４２，１４
６）を有していて、これら再加熱炉の内の第１再加熱炉
（１４６）が前記繰り出し・巻戻しテーブル（１５２）
と前記スラブ・コンベアテーブル（１３６）との間に配
置されており、前記再加熱炉の内の第２再加熱炉（１４
２）が、前記第１再加熱炉（１４６）の下流側で、か
つ、これに近接して配置されているとともに、前記スラ
ブ・コンベアテーブル（１３６）と直列の入口端部と、
前記繰り出し・巻戻しテーブル（１５２）と直列の出口
とを有する請求項２に記載の板製造装置。 - 【請求項４】 前記繰り出し・巻戻しテーブル（５２）
は、前記切断装置（３４）と直列に配置され、そこから
直接にスラブを受け取るように構成されていて、かつ、 前記スラブ保管順序付け手段が、前記繰り出し・巻戻し
テーブル（５２）に近接して配置されると共に、この繰
り出し・巻戻しテーブル（５２）を横切る方向に作動可
能で、この繰り出し・巻戻しテーブル（５２）から選択
的にスラブを除去するように構成されているスラブ移送
テーブル（３５）と、このスラブ移送テーブル（３５）
に近接して配置されてこのスラブ移送テーブル（３５）
からのスラブを受取るスラブ・コンベアテーブル（３
６）と、このスラブ・コンベアテーブル（３６）に近接
して配置され、かつ、このスラブ・コンベアテーブル
（３６）からスラブを受け取るように構成されているス
ラブ収集・保管領域（４０）とを有する請求項１に記載
の板製造装置。 - 【請求項５】 更に、前記切断装置（２３４）と直列の
スラブ・コンベアテーブル（２３６）を備え、前記スラ
ブ保管・順序付け手段が、前記スラブ・コンベアテーブ
ル（２３６）に近接して配置された少なくとも１つの垂
直に積み重ね可能なスラブ保管容器（２８０，２８
０’）を有し、このスラブ保管容器（２８０，２８
０’）が、前記スラブのスタックを支持するための垂直
移動可能な台車（２８２，２８２’）を有している請求
項１に記載の板製造装置。 - 【請求項６】 中間厚スラブ鋳造−直列熱間帯板および
板製造方法であって、以下ａ）〜ｆ）の工程を有する、 ａ）中間厚ストランドを連続的に鋳造する工程、 ｂ）前記ストランドを複数の所定長のスラブに切断する
工程、 ｃ）前記スラブを選択的に以下のいずれかに供給する工
程、 ｉ）上流側と下流側の夫々にコイラ炉を備えた可逆式熱
間圧延手段を有する連続処理ライン、 ｉｉ）前記スラブを前記連続処理ラインへと送り出す直
列加熱炉、 ｉｉｉ）前記スラブを保管し、その後このスラブを前記
直列加熱炉へ移送するスラブ保管領域、 ｄ）加工すべき前記スラブを前記可逆式熱間圧延手段に
平延べパスさせて、コイリング可能な厚みの中間製品を
製造する工程、 ｅ）前記中間製品を前記コイラ炉のいずれかにコイリン
グする工程、 ｆ）コイリングされた前記中間製品を、前記可逆式熱間
圧延手段の前後にパスさせて、所定厚みの最終製品に圧
下する工程であって、前記中間製品は、各パスにおい
て、前記可逆式熱間圧延手段を通して、前記複数のコイ
ラ炉の夫々から収集され、かつ、供給される。 - 【請求項７】 更に、前記スラブ保管領域から、前記中
間厚鋳造工程によって鋳造されたものではない少なくと
も１つの加工すべきスラブを、前記直列加熱炉と前記連
続処理ラインに供給する工程を有する請求項６に記載の
板製造方法。 - 【請求項８】 前記スラブ保管領域は、少なくとも１つ
の垂直積み重ねスラブ保管容器を有する請求項６に記載
の板製造方法。 - 【請求項９】 前記スラブ保管領域は、スラブ収集・保
管領域を有し、更に、前記直列加熱炉の近傍に第２の加
熱炉が配置されている請求項６に記載の板製造方法。 - 【請求項１０】 連続鋳造装置（２３０）と、可逆式熱
間圧延手段（２５６）との間に配置されて前記鋳造装置
（２３０）からスラブを選択的に受け取るように構成さ
れたスラブ保管容器であって、前記スラブのスタック中
の最下層スラブに係合するように構成された垂直移動可
能な台車（２８２，２８２’）を内部に有すると共に、
前記スタック中のスラブが互いに直接接触しているスラ
ブ保管容器。
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| US08/371,135 US5579569A (en) | 1992-05-12 | 1995-01-11 | Slab container |
| US371408 | 1995-01-11 | ||
| US371135 | 1995-01-11 | ||
| US08/371,408 US5511303A (en) | 1992-05-12 | 1995-01-11 | Intermediate thickness and multiple furnace process line |
| US371407 | 1995-01-11 | ||
| US08/371,407 US5544408A (en) | 1992-05-12 | 1995-01-11 | Intermediate thickness slab caster and inline hot strip and plate line with slab sequencing |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08267101A true JPH08267101A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=27409002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8002718A Pending JPH08267101A (ja) | 1995-01-11 | 1996-01-11 | 中間厚スラブ鋳造−直列熱間帯板および板製造装置と、それによる板製造方法並びにスラブ保管容器 |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0726101A1 (ja) |
| JP (1) | JPH08267101A (ja) |
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