JPH08252430A - 燃焼排ガス中の二酸化炭素を除去する方法 - Google Patents
燃焼排ガス中の二酸化炭素を除去する方法Info
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- JPH08252430A JPH08252430A JP7057120A JP5712095A JPH08252430A JP H08252430 A JPH08252430 A JP H08252430A JP 7057120 A JP7057120 A JP 7057120A JP 5712095 A JP5712095 A JP 5712095A JP H08252430 A JPH08252430 A JP H08252430A
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Abstract
法に関する。 【構成】 大気圧下の燃焼排ガスとアミン水溶液とを接
触させて燃焼排ガス中のCO2 を除去する方法におい
て、前記アミン水溶液として、第2級アミン及び第3級
アミンのそれぞれの濃度が10〜45重量%の範囲にあ
るアミン混合水溶液を用いることを特徴とする燃焼排ガ
ス中のCO2 を除去する方法。 【効果】 総合的にCO2 の吸収能力の向上が達成され
る。
Description
CO2 (二酸化炭素)を除去する方法に関し、さらに詳
しくは、第2級アミンと第3級アミンの混合水溶液を用
いて、大気圧下の燃焼排ガス中のCO2 を効率よく除去
する方法に関する。
して、CO2 による温室効果が指摘され、地球環境を守
る上で国際的にもその対策が急務となってきた。CO2
の発生源としては、化石燃料を燃焼させるあらゆる人間
の活動分野に及び、その排出抑制への要求が一層強まる
傾向にある。これに伴い大量の化石燃料を使用する火力
発電所などの動力発生設備を対象に、ボイラの燃焼排ガ
スをアルカノールアミン水溶液等と接触させ、燃焼排ガ
ス中のCO2 を除去し、回収する方法、及び回収された
CO2 を大気へ放出することなく貯蔵する方法が精力的
に研究されている。
ールアミン、トリエタノールアミン、N−メチルジエタ
ノールアミン(MDEA)、ジイソプロパノールアミ
ン、ジグリコールアミンなどを挙げることができるが、
通常モノエタノールアミン(MEA)が好んで用いられ
る。またこれ以外の第2級及び第3級ヒンダードアミン
水溶液の使用も検討されている。
を用いて酸性ガスを分離する技術は数多く知られてい
る。特開昭53−100180号公報には、(1)環の
一部分であって且つ第二炭素原子もしくは第三炭素原子
のどちらかに結合された少なくとも一個の第二アミノ基
または第三炭素原子に結合された第一アミノ基を含有す
る立体障害アミンが少なくとも50モル%と第三アミノ
アルコールが少なくとも約10モル%とよりなるアミン
混合物、及び(2)酸性ガスに対する物理的吸収剤であ
る前記アミン混合物用の溶媒、からなるアミン−溶媒液
体吸収剤に通常ガス状の混合物を接触させることからな
る酸性ガスの除去方法が記載されている。立体障害アミ
ンとしては2−ピペリジンエタノール〔2−(2−ヒド
ロキシエチル)−ピペリジン〕及び3−アミノ−3−メ
チル−1−ブタノールなどが、また溶媒としては25重
量%までの水を含んでもよいスルホキシド化合物など
が、さらに処理ガスの例としては、同公報11頁左上欄
に「高濃度の二酸化炭素及び硫化水素、例えば35%の
CO2 及び10〜12%のH2 Sを有する通常ガス状の
混合物」が例示され、また実施例にはCO2 そのものが
使用されている。
障害アミン及びスルホランなどの非水溶媒を含む酸性ガ
ススクラッピング用組成物が記載されている。また本公
報にはCO2 の吸収に対し、立体障害アミンの有利性を
反応式を用いて説明している。
hemical Engineering Scien
ce),41巻,2号,997〜1003頁には、ヒン
ダードアミンである2−アミノ−2−メチル−1−プロ
パノール(AMP)水溶液の炭酸ガス吸収挙動が開示さ
れている。吸収させるガスとしては大気圧のCO2 及び
CO2 とN2 の混合物が用いられている。
hemical Engineering scien
ce),41巻,4号,997〜1003頁には、ヒン
ダードアミンである2−アミノ−2−メチル−1−プロ
パノール(AMP)水溶液の炭酸ガス吸収挙動が開示さ
れている。吸収させるガスとしては大気圧のCO2 及び
CO2 と窒素の混合物が用いられている。
hemical Engineering scien
ce),41巻,2号,405〜408頁には、常温付
近において、AMPのようなヒンダードアミンとMEA
のような直鎖アミンの各水溶液のCO2 やH2 Sに対す
る吸収速度が報告されている。
メチルジエタノールアミン及びモノエチルモノエタノー
ルアミンを含有する水性混合物を用い、原油などの部分
酸化ガスなどの合成ガスに含まれる高分圧のCO2 、例
えば40気圧の30%CO2含有合成ガスを精製する技
術が開示されている。
にはCO2 、H2 S、COSの吸収速度の向上のためモ
ノアルキルアルカノールアミンなどを物理又は化学吸収
剤に添加する技術が開示されている。同様にドイツ公開
特許1,904,428号には、モノメチルエタノール
アミンがメチルジエタノールアミンの吸収速度を向上さ
せる目的で添加される技術が開示されている。
は、天然ガス、合成ガス、ガス化石炭ガスの精製にピペ
ラジンの0.81〜1.3モル/リットル水溶液が洗浄
液として、またピペラジンがメチルジエタノールアミ
ン、トリエタノールアミン、ジエタノールアミン、モノ
メチルエタノールアミンなどの溶媒と共に水溶液で洗浄
液として使用される技術が開示されている。
は、第3級アルカノールアミン、モノアルキルアルカノ
ールアミンなどにピペラジンまたはヒドロキシエチルピ
ペラジンなどのピペラジン誘導体を促進剤として加えた
CO2 吸収剤が開示されている。
記のようなアルカノールアミン水溶液、あるいは前記公
知文献に記載のヒンダードアミン類やアミン類の混合物
の水溶液を燃焼排ガス中のCO2 の吸収液として用いて
も、アミン水溶液中の単位アミンモル当たりのCO2 吸
収量、所定濃度におけるCO2 の吸収速度、さらには吸
収後のアルカノールアミン水溶液の再生に要する熱エネ
ルギなどに照らして、必ずしも満足のできるものではな
い。また一般的に、第2級ヒンダードアミンや第3級ヒ
ンダードアミンはMEAに比べCO2 吸収量や再生の熱
エネルギの点では優れるが、さらに吸収速度を改善する
必要があり、吸収効率を上げるための吸収剤単位モル当
たりのCO2 吸収量の増加、アミン水溶液の高濃度化に
よる水溶液の単位体積当たりのCO2 吸収量増加などが
解決すべき大きな課題である。さらにはCO2 の吸収
後、CO2 を分離し、吸収液を再生させる際に必要な熱
エネルギのより少ない吸収剤が望まれる。
鑑み、燃焼排ガス中のCO2 を除去する際に用いられる
吸収液について鋭意検討した結果、第2級アミンと第3
級アミンの所定濃度以上の混合水溶液を用いることが特
に有効であるとの知見を得て、本発明を完成させること
ができた。すなわち本発明によれば、大気圧下の燃焼排
ガスとアミン水溶液とを接触させて燃焼排ガス中のCO
2 を除去する方法において、前記アミン水溶液として、
第2級アミン及び第3級アミンのそれぞれの濃度が10
〜45重量%の範囲にあるアミン混合水溶液を用いるこ
とを特徴とする燃焼排ガス中のCO2 を除去する方法が
提供される。また本発明によれば、アミン混合水溶液中
の第3級アミンの濃度が、吸収条件を同一にして第3級
アミンの単独水溶液を用いたときの水溶液の単位体積当
たり最大のCO2 吸収量となる第3級アミンの濃度の前
後10重量%の範囲内である前記燃焼排ガス中のCO2
を除去する方法が提供される。また本発明によれば、ア
ミン混合水溶液中のアミンの合計濃度が、70重量%以
下である燃焼排ガス中のCO2 を除去する方法が提供さ
れる。また本発明によれば、前記アミン水溶液として、
2−メチルアミノエタノール、2−エチルアミノエタノ
ール、2−イソプロピルアミノエタノール、2−n−ブ
チルアミノエタノール、ピペラジン、2−メチルピペラ
ジン、2,5−ジメチルピペラジン及び2−ピペリジノ
エタノールの群から選ばれる第2級アミン、及び2−ジ
メチルアミノエタノール、2−ジエチルアミノエタクノ
ール、3−ジメチルアミノ−1−プロパノール、4−ジ
メチルアミノ−1−ブタノール、2−ジメチルアミノ−
2−メチル−1−プロパノール、N−エチル−N−メチ
ルエタノールアミンの群から選ばれる第3級アミンの混
合水溶液を用いる燃焼排ガス中のCO2 を除去する方法
が提供される。また本発明によれれは、前記第2級アミ
ン及び第3級アミンが共にアルコール性水酸基1個を有
するものである燃焼排ガス中のCO2 を除去する方法が
提供される。さらに本発明によれば、前記アミン水溶液
として、2−メチルアミノエタノール、2−エチルアミ
ノエタノール、2−イソプロピルアミノエタノール、2
−n−ブチルアミノエタノール、ピペラジン、2−メチ
ルピペラジン、2,5−ジメチルピペラジン及び2−ピ
ペリジノエタノールの群から選ばれる第2級アミン、及
びN−メチルジエタノールアミン、N−エチルジエタノ
ールアミン、N−t−ブチルジエタノールアミン及びN
−メチルジイソプロパノールアミンの群から選ばれる第
3級アミンの混合水溶液を用いる燃焼排ガス中のCO2
を除去する方法が提供される。またさらに本発明によれ
ば、2−メチルアミノエタノール、2−エチルアミノエ
タノール、2−イソプロピルアミノエタノール、2−n
−ブチルアミノエタノールから選ばれる第2級アミンを
用いる燃焼排ガス中のCO2 を除去する方法が提供され
る。
と第3級アミンをそれぞれ10〜45重量%となる範囲
で混合した水溶液を用いる。第3級アミンは単位モル当
たりのCO2 吸収量は大きいものの吸収速度が小さい
が、第2級アミンを併用することにより吸収速度が促進
され、各単独で用いるよりも吸収速度の点で大きな利点
がある。
て気液向流接触により行われ、再生塔で水蒸気ストリッ
ピングによるCO2 の分離・吸収液の再生が行われる。
その際、一定温度における吸収液中のアミンの単位モル
当たりのCO2 の飽和吸収量(X軸)とガス中のCO2
分圧(Y軸)との関係、即ち平衡曲線が、吸収塔及び再
生塔の両温度・CO2 分圧条件で各アミンについて得ら
れるが、この平衡曲線に対し実際に操作する条件を示す
操作線が平衡曲線に対し離れて平行に設定できる方が、
理論吸収段数を設けやすいことから有利である。第3級
アミンの平衡曲線は第2級アミンのそれよりも傾きが小
さく、従って吸収能力は大きいものの操作線との関係で
は、第2級アミンよりも不利である。しかし、両アミン
を混合することにより、第2級アミンと第3級アミンの
間に混合アミン水溶液の平衡曲線が移動するため、吸収
操作条件を設定しやすくなるという利点がある。
ば、燃焼排ガスのようなCO2 分圧の小さいガス中のC
O2 を吸収する際、第3級アミン水溶液では、水溶液中
の第3級アミンの濃度を大きくしていくと、CO2 の吸
収量が最大となる濃度(最大CO2 吸収濃度)があり、
それを超えると吸収量が低下する。またそのときのアミ
ン濃度は、アミンの種類にもよるが、およそ30重量%
程度である。これに対し第2級アミンでは、濃度を増す
につれてCO2 の吸収量は増大する。吸収液の濃度につ
いては、粘度の増加、気液接触性、流動性などの点で自
ずから上限があるので、第3級アミンの濃度を最大CO
2 吸収濃度付近に設定し、これに第2級アミンを前記の
上限となるまでの範囲内で加えて、両アミンの混合によ
る濃度上昇を図ることにより、両者の吸収能力を最大限
に発揮させることができるという利点がある。
る第2級アミン及び第3級アミンは、ともに分子内にア
ルコール性水酸基を有しないものであっても、あるいは
有するものであってもよい。また両者とも非環状であっ
ても環状であってもよいが、第3級アミンとしては非環
状のものが好ましい。
ては、2−メチルアミノエタノール、2−エチルアミノ
エタノール、2−イソプロピルアミノエタノール、2−
n−ブチルアミノエタノールなどの非環状アミン、また
ピペラジン、2−メチルピペラジン(MP)、2,5−
ジメチルピペラジン及び2−ピペリジノエタノールなど
の環状アミンが例示される。第2級アミンは各単独で用
いられるほか、2種以上を混合して用いることもでき
る。
ジメチルアミノエタノール、2−ジエチルアミノエタク
ノール、3−ジメチルアミノ−1−プロパノール、4−
ジメチルアミノ−1−ブタノール、2−ジメチルアミノ
−2−メチル−1−プロパノール、N−エチル−N−メ
チルエタノールアミンなどのアルコール性水酸基を1個
有するものが例示される。さらにアルコール性水酸基を
2個有するものとしては、N−メチルジエタノールアミ
ン、N−エチルジエタノールアミン、N−t−ブチルジ
エタノールアミン及びN−メチルジイソプロパノールア
ミンが例示される。アルコール性水酸基を2個有するも
のを使用する場合は、相手の第2級アミンの濃度を例え
ば15重量%以上に高めて使用することが好ましく、さ
らには30重量%以上に高めて使用することが好まし
い。前記第3級アミンも各単独で用いられるほか、2種
以上を混合してて用いることもできる。
第2級アミンと第3級アミンの混合水溶液(以下、吸収
液とも称す)の濃度は、それぞれのアミンが10〜45
重量%の範囲である。特に第3級アミンの濃度はその第
3級アミンの最大CO2 吸収濃度の前後10重量%の範
囲が好ましく、より好ましくは最大CO2 吸収濃度の前
後5重量%の範囲である。従って、第3級アミンの好ま
しい濃度範囲としてはおよそ20〜40重量%である。
一方、第2級アミンは前記のように、通常、濃度が高く
なるにつれ飽和吸収量も大きくなるので、濃度が高い方
が好ましいが、第3級アミンとの合計濃度が70重量%
以下にすることが、気液接触性、流動性の観点から好ま
しい。特に第2級アミンの好ましい濃度範囲としては、
約15〜20重量%である。本発明において、燃焼排ガ
スとの接触時の吸収液の温度は、通常30〜70℃の範
囲である。また本発明で用いる吸収液には、必要に応じ
て腐食防止剤、劣化防止剤などが加えられる。
焼排ガスを供給するためブロワなどを作用させる程度の
大気圧近傍の圧力範囲は含まれるものである。
方法で採用できるプロセスは、特に限定されないが、そ
の一例について図1によって説明する。図1では主要設
備のみ示し、付属設備は省略した。図1において、1は
脱CO2 塔、2は下部充填部、3は上部充填部またはト
レイ、4は脱CO2 塔燃焼排ガス供給口、5は脱CO2
燃焼排ガス排出口、6は吸収液供給口、7はノズル、8
は必要に応じて設けられる燃焼排ガス冷却器、9はノズ
ル、10は充填部、11は加湿冷却水循環ポンプ、12
は補給水供給ライン、13はCO2 を吸収した吸収液排
出ポンプ、14は熱交換器、15は吸収液再生(以下、
「再生」とも略称)塔、16はノズル、17は下部充填
部、18は再生加熱器(リボイラ)、19は上部充填
部、20は還流水ポンプ、21はCO2分離器、22は
回収CO2 排出ライン、23は再生塔還流冷却器、24
はノズル、25は再生塔還流水供給ライン、26は燃焼
排ガス供給ブロワ、27は冷却器、28は再生塔還流水
供給口である。
給ブロワ26により燃焼排ガス冷却器8に押込められ、
ノズル9からの加湿冷却水と充填部10で接触し、加湿
冷却され、脱CO2 塔燃焼排ガス供給口4を通って脱C
O2 塔1へ導かれる。燃焼排ガスと接触した加湿冷却水
は燃焼排ガス冷却器8の下部に溜り、ポンプ11により
ノズル9へ循環使用される。加湿冷却水は燃焼排ガスを
加湿冷却することにより徐々に失われるので、補給水供
給ライン12により補充される。燃焼排ガスを加湿冷却
の状態より、さらに冷却する場合は、加湿冷却循環ポン
プ11とノズル9との間に熱交換器を置き、加湿冷却水
を冷却して燃焼排ガス冷却器8に供給することにより可
能となる。
はノズル7から供給される一定濃度の吸収液と下部充填
部2で向流接触させられ、燃焼排ガス中のCO2 は吸収
液により吸収除去され、脱CO2 燃焼排ガスは上部充填
部3へと向う。脱CO2 塔1に供給される吸収液はCO
2 を吸収し、その吸収による反応熱のため、通常吸収液
供給口6における温度よりも高温となり、CO2 を吸収
した吸収液排出ポンプ13により熱交換器14に送られ
て加熱され、吸収液再生塔5へ導かれる。再生された吸
収液の温度調節は熱交換器14あるいは必要に応じて熱
交換器14と吸収液供給口6の間に設けられる冷却器2
7により行うことができる。
熱により下部充填部17で吸収液が再生され、熱交換器
14及び必要に応じて冷却器27により冷却されて脱C
O2塔1へ戻される。吸収液再生塔15の上部におい
て、吸収液から分離されたCO 2 はノズル24より供給
される還流水と接触し、再生塔還流冷却器23により冷
却され、CO2 分離器21にてCO2 に同伴した水蒸気
が凝縮した還流水と分離され、回収CO2 排出ライン2
2よりCO2 回収工程へ導かれる。還流水の一部は還流
水ポンプ20で、再生塔15へ還流され、一部は再生塔
還流水供給ライン25を経て脱CO2 塔1の再生塔還流
水供給口28に供給される。この再生塔還流水には微量
の吸収液が含まれているので、脱CO2 塔1の上部充填
部3で排ガスと接触し、排ガス中に含まれる微量のCO
2 の除去に貢献する。
るが、本発明はこれら実施例により制限されるものでは
ない。 〔参考例1〜3〕恒温槽内に設置したガラス製反応容器
に表1に記載のように濃度を変えた第3級アミン水溶液
を吸収液として50mlを入れた。温度40℃で撹拌し
ながら、試験ガスを大気圧下1リットル/分の流速で、
バブルを発生しやすいようにフィルタを通して吸収液に
通した。試験ガスとしてはCO2 10モル%、O2 3モ
ル%、N2 87モル%の組成を有する40℃のモデル燃
焼排ガスを用いた。試験ガスを通し続け、出入りガスの
CO2 濃度が等しくなった時点で、吸収液に含まれるC
O2 をCO2 分析計(全有機炭素計)を用いて測定し、
CO2 の飽和吸収量(Nm3 CO2 /m3 吸収液、モル
CO2 /アミンモル吸収剤)を求めた。その結果を表1
に示す。
使用する第3級アミン自体のCO2吸収能力は、何れも
濃度30重量%前後に最大のCO2 吸収濃度があること
がわかる。
により表2に記載の第2級アミン及び第3級アミンにつ
いて、濃度30重量%のCO2 吸収試験を行った。その
結果を表2に示す。
よる燃焼排ガス中のCO2 を除去する方法の効果を確認
するため、図2に略示する小型試験装置を用いた。図2
において、試験ガス201は高さ1500mm、内径5
0mm、充填高さ1000mmのステンレス製吸収塔2
02の下部に0.98Nm3 /hの流速で導入される。
試験ガスの組成はCO2 10%、N2 87%、O2 3%
に調整されたものである。吸収塔202の上部にはノズ
ル203があり、再生され循環された吸収液が噴霧され
る。吸収塔中央部に設けられた充填部204には、長さ
6mmのディクソンパッキングが充填され、その周りに
は温水ジャケット205が設けられ、吸収温度を60℃
に保つための温水循環ポンプ206、温水タンク207
を備えている。また吸収塔202の上部には吸収塔コン
デンサ208が設置され、吸収処理ガスはここで冷却さ
れた後、吸収処理ガス分析器209で分析されて排出さ
れる。吸収塔下部には吸収液抜き出しポンプ210が設
けられ、吸収液は予熱ヒータ211で予熱され温度11
0℃に制御された後、再生塔212の上部に導かれる。
再生塔212はステンレス製で高さ1500mm、内径
25mm、中央部の充填高さ160mmであり、吸収塔
と同じ充填物が充填されている。また充填部には吸収塔
と同様に温度を一定に保つための温水ジャケット213
を備えている。再生塔212の充填部の上部から流下し
たCO2 リッチ吸収液は下部のリボイラヒータ(電熱)
214で加熱(リボイラの温度は110℃に制御)され
て発生したスチームによりストリッピングされ、リーン
吸収液となり、再生吸収液冷却器215、再生吸収液抜
出しポンプ216、再生吸収液タンク217、再生吸収
液循環ポンプ218、再生吸収液予熱器219を経由し
て吸収塔上部に2.8リットル/hの流速で循環使用さ
れる。なお、リーン吸収液の一部は再生吸収液循環ポン
プ220で再生塔入口に還流される。再生塔上部には再
生塔コンデンサ221が設けられ、吸収液から遊離した
CO2 はコンデンサ221で水蒸気を凝縮分離された
後、図示しない赤外線式CO2 ガス計(堀場製作所製V
IA 510)により分析され、再生塔ガス洗浄器22
2を経由して排出される。
表3に記載の吸収液を用い、吸収・再生試験を行い、表
3に記載の吸収塔の入口ガス(試験ガス)と出口ガス
(吸収処理ガス)中のCO2 濃度、リボイラの入熱量
(kW単位で示す)、リッチ吸収液及びリーン吸収液中
のCO2 濃度(島津製作所製「全有機炭素計」TOC−
5000による)、再生熱量を求めた。結果を表3に示
す。
級アミンと第3級アミンの混合吸収液を用いることによ
り、吸収能力、再生エネルギの観点で、大幅に改善され
極めて有利であることが分かる。
により大気圧下の燃焼排ガスを処理することにより、従
来使用されていたアミン吸収液を用いる場合よりも、総
合的にCO2 の吸収能力の向上が達成される。
去する工程の一例の説明図。
説明図である。
Claims (7)
- 【請求項1】 大気圧下の燃焼排ガスとアミン水溶液と
を接触させて燃焼排ガス中のCO2 を除去する方法にお
いて、前記アミン水溶液として、第2級アミン及び第3
級アミンのそれぞれの濃度が10〜45重量%の範囲に
あるアミン混合水溶液を用いることを特徴とする燃焼排
ガス中のCO2 を除去する方法。 - 【請求項2】 前記アミン混合水溶液中の第3級アミン
の濃度が、吸収条件を同一にして第3級アミンの単独水
溶液を用いたときの水溶液の単位体積当たり最大のCO
2 吸収量となる第3級アミンの濃度の前後10重量%の
範囲内であることを特徴とする請求項1記載の燃焼排ガ
ス中のCO2 を除去する方法。 - 【請求項3】 前記アミン混合水溶液中のアミンの合計
濃度が、70重量%以下であることを特徴とする請求項
1または請求項2記載の燃焼排ガス中のCO 2 を除去す
る方法。 - 【請求項4】 前記アミン水溶液として、2−メチルア
ミノエタノール、2−エチルアミノエタノール、2−イ
ソプロピルアミノエタノール、2−n−ブチルアミノエ
タノール、ピペラジン、2−メチルピペラジン、2,5
−ジメチルピペラジン及び2−ピペリジノエタノールの
群から選ばれる第2級アミン、及び2−ジメチルアミノ
エタノール、2−ジエチルアミノエタクノール、3−ジ
メチルアミノ−1−プロパノール、4−ジメチルアミノ
−1−ブタノール、2−ジメチルアミノ−2−メチル−
1−プロパノール、N−エチル−N−メチルエタノール
アミンの群から選ばれる第3級アミンの混合水溶液を用
いることを特徴とする請求項1ないし請求項3のいずれ
かに記載の燃焼排ガス中のCO2 を除去する方法。 - 【請求項5】 前記第2級アミン及び第3級アミンが共
にアルコール性水酸基を1個有するものであることを特
徴とする請求項1ないし請求項5のいずれかに記載の燃
焼排ガス中のCO2 を除去する方法。 - 【請求項6】 前記アミン水溶液として、2−メチルア
ミノエタノール、2−エチルアミノエタノール、2−イ
ソプロピルアミノエタノール、2−n−ブチルアミノエ
タノール、ピペラジン、2−メチルピペラジン、2,5
−ジメチルピペラジン及び2−ピペリジノエタノールの
群から選ばれる第2級アミン、及びN−メチルジエタノ
ールアミン、N−エチルジエタノールアミン、N−t−
ブチルジエタノールアミン及びN−メチルジイソプロパ
ノールアミンの群から選ばれる第3級アミンの混合水溶
液を用いることを特徴とする請求項1ないし請求項3の
いずれかに記載の燃焼排ガス中のCO2 を除去する方
法。 - 【請求項7】 2−メチルアミノエタノール、2−エチ
ルアミノエタノール、2−イソプロピルアミノエタノー
ル、2−n−ブチルアミノエタノールから選ばれる第2
級アミンを用いることを特徴とする請求項1ないし請求
項6のいずれかに記載の燃焼排ガス中のCO2 を除去す
る方法。
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