JPH0821671A

JPH0821671A - 吸収式冷凍機

Info

Publication number: JPH0821671A
Application number: JP6154973A
Authority: JP
Inventors: Akira Yanagida; 昭柳田
Original assignee: NipponDenso Co Ltd
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1994-07-06
Filing date: 1994-07-06
Publication date: 1996-01-23

Abstract

(57)【要約】【目的】交流発電機３の発電負荷の変動による水冷式
のエンジン２の排熱量の増減に拘らず、吸収式冷凍サイ
クル８の冷房負荷に対応した冷房能力を得る。【構成】高温再生器４４、低温再生器４５、冷媒凝縮
器４６、冷媒蒸発器４７および冷媒吸収器４８を作動的
に組み合わせると共に、高温再生器４４の熱源としてエ
ンジン２の排気排熱を利用し、低温再生器４５の熱源と
してエンジン冷却水の温水排熱を利用した吸収式冷凍サ
イクル８に、エンジン２に回転駆動される冷媒圧縮機４
３を設け、高温再生器４４で発生した蒸気冷媒の一部を
冷媒圧縮機４３にて圧縮して高温再生器４４内の冷媒潜
熱回収コイル５８に導くようにした。そして、交流発電
機３の発電負荷と吸収式冷凍サイクル８の冷房負荷に応
じて冷媒圧縮機４３の吸入量を変化させて高温再生器４
４内の希溶液からの蒸気発生量を調整するようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、特にエンジンの排気
排熱と温水排熱を有効に利用した吸収式冷凍機に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、再生器の熱源としてエンジン
排熱を利用した吸収式冷凍機としては、例えば特開平１
−２３９３５４号公報に開示された技術がある。この従
来の技術は、再生器の熱源としてエンジン冷却水排熱
（温水排熱）を利用した単効用吸収式冷凍サイクルと高
温再生器の熱源としてエンジンの排気排熱を利用した２
重効用吸収式冷凍サイクルとを組み合わせたものであ
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の技術
においては、エンジンの負荷変動により排熱量が変化す
ると、それに伴って吸収式冷凍サイクルの空調能力も変
化する。すなわち、従来の技術を、発電機を回転駆動す
るエンジンの排熱を利用したコージェネレーションシス
テムの吸収式冷凍機に用いた場合には、発電機の発電出
力（エンジンの負荷）が大きくなると、エンジンの排熱
量が増加するため、吸収式冷凍サイクルの冷凍能力も大
きくなる。逆に、発電機の発電出力（エンジンの負荷）
が小さくなると、エンジンの排熱量が減少するため、吸
収式冷凍サイクルの空調能力も小さくなる。

【０００４】したがって、従来の技術においては、発電
機の発電出力と吸収式冷凍サイクルの空調能力が一定の
関係でしか得られず、発電機の発電出力が小さく、吸収
式冷凍サイクルの空調負荷が大きい場合には、空調負荷
に対してエンジンの排熱量が不足するという問題が生じ
ている。逆に、発電機の発電出力（エンジンの負荷）が
大きく、吸収式冷凍サイクルの空調負荷が小さい場合に
は、エンジンの排熱量が空調負荷に対して過剰となると
いう問題がある。この場合、エンジンの排熱の一部を放
熱することにより、吸収式冷凍サイクルの空調能力の過
剰分のエネルギーを捨てることはできるが、エネルギー
の有効利用の点では不経済であるという問題がある。

【０００５】さらに、従来より、コージェネレーション
システム（例えば特開平４−２５１１７０号公報に記載
の技術や実開平３−１２９８６４号公報に記載の技術）
が知られている。この従来の技術は、エンジンにより回
転駆動される発電機と、再生器の熱源としてエンジンの
排熱を利用する吸収式冷凍サイクルと、その発電機の発
電による電力で運転される電動式冷媒圧縮機、冷媒凝縮
器、減圧装置、冷媒蒸発器を有する蒸気圧縮式冷凍サイ
クルとを備えている。

【０００６】そして、吸収式冷凍サイクルの空調能力が
不足した場合に、蒸気圧縮式冷凍サイクルを運転するこ
とにより、電力の使用量が増やし、発電機の発電出力の
増加とそれに伴うエンジンの排熱量の増加を促して、吸
収式冷凍サイクルの空調能力を向上させるようにした技
術である。ところが、この従来の技術においては、蒸気
圧縮式冷凍サイクル専用の冷媒凝縮器、減圧装置、冷媒
蒸発器等が必要となるので、コージェネレーションシス
テムが複雑となり、部品点数の増加と組付け工数の増大
によりシステムのコストを上昇させるという問題が生じ
ている。

【０００７】この発明の目的は、負荷変動によるエンジ
ンの排熱量の増減に拘らず、吸収式冷凍サイクルの空調
負荷に対応した空調能力が得られる吸収式冷凍機を提供
することにある。また、この発明の目的は、発電機の負
荷の変動によるエンジンの排熱量の増減に拘らず、吸収
式冷凍サイクルの空調負荷に対応した空調能力が得られ
る吸収式冷凍機を提供することにある。そして、この発
明の目的は、蒸気圧縮式冷凍サイクル専用の冷媒凝縮器
や冷媒蒸発器を廃止してシステムの構造を簡略化するこ
とが可能な吸収式冷凍機を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、負荷
変動により排熱量が増減するエンジンと、このエンジン
に回転駆動され、吸入した蒸気冷媒を圧縮して吐出する
冷媒圧縮機、吸収液より蒸気冷媒を発生させる再生器、
前記エンジンの排熱と前記再生器内の吸収液とを熱交換
させて吸収液を加熱する第１の熱交換手段、前記冷媒圧
縮機より吐出された蒸気冷媒と前記再生器内の吸収液と
を熱交換させて吸収液を加熱する第２の熱交換手段、お
よび前記再生器内の蒸気冷媒を、前記冷媒圧縮機を介し
て前記第２の熱交換手段へ導く冷媒流路を有する吸収式
冷凍サイクルと、前記エンジンの負荷または前記吸収式
冷凍サイクルの空調負荷に基づいて前記冷媒流路内を流
れる冷媒の流量を調節する冷媒量調節手段とを備えた技
術手段を採用した。

【０００９】請求項２の発明は、負荷変動により排熱量
が増減するエンジンと、このエンジンに回転駆動されて
発電する発電機と、この発電機で発電された電力が供給
されると回転する電動モータと、この電動モータにより
回転駆動され、吸入した蒸気冷媒を圧縮して吐出する冷
媒圧縮機、吸収液より蒸気冷媒を発生させる再生器、前
記エンジンの排熱と前記再生器内の吸収液とを熱交換さ
せて吸収液を加熱する第１の熱交換手段、前記冷媒圧縮
機より吐出された蒸気冷媒と前記再生器内の吸収液とを
熱交換させて吸収液を加熱する第２の熱交換手段、およ
び前記再生器内の蒸気冷媒を、前記冷媒圧縮機を介して
前記第２の熱交換手段へ導く冷媒流路を有する吸収式冷
凍サイクルと、前記エンジンの負荷または前記吸収式冷
凍サイクルの空調負荷に基づいて前記冷媒流路内を流れ
る冷媒の流量を調節する冷媒量調節手段とを備えた技術
手段を採用した。

【００１０】なお、前記冷媒量調節手段として、前記冷
媒流路の開度を調節する開度調節手段を用いても良い。
そして、前記冷媒量調節手段として、前記冷媒流路を開
閉する開閉手段を用いても良い。また、前記冷媒量調節
手段として、前記第２の熱交換手段へ導入する蒸気冷媒
の流量を変更することが可能な可変容量式の冷媒圧縮機
を用いても良い。さらに、前記冷媒量調節手段として、
前記エンジンと前記冷媒圧縮機との駆動連結を断続する
クラッチを用いても良い。また、前記冷媒量調節手段と
して、前記発電機から前記冷媒圧縮機を駆動する前記電
動モータへ供給される通電量を調整する通電量調整手段
を用いても良い。

【００１１】

【作用】請求項１の発明によれば、冷媒圧縮機の回転速
度の変化等によりエンジンの負荷が変化すると、エンジ
ンの排熱量が増減する。そして、排熱量の増減したエン
ジンの排熱を再生器内の第１の熱交換手段に導いて、再
生器内の吸収液を加熱することにより、エンジンの排熱
量に応じた量の蒸気冷媒が発生する。このとき、冷媒量
調節手段によって、エンジンの負荷または吸収式冷凍サ
イクルの空調負荷に基づいて、冷媒流路内を流れる冷媒
の流量が調節されるので、冷媒圧縮機より吐出された蒸
気冷媒が最適な流量だけ再生器内の第２の熱交換手段に
導かれる。そして、再生器内の吸収液を加熱することに
より、再生器内の吸収液より発生する蒸気冷媒の発生量
が、エンジンの負荷または吸収式冷凍サイクルの空調負
荷に対応した発生量となり、吸収式冷凍サイクルの空調
能力が吸収式冷凍サイクルの空調負荷に対応する。

【００１２】請求項２の発明によれば、電動モータ等の
電力負荷の変化または発電機の発電出力の変化等により
エンジンの負荷が変化すると、エンジンの排熱量が増減
する。そして、排熱量の増減したエンジンの排熱を再生
器内の第１の熱交換手段に導いて、再生器内の吸収液を
加熱することにより、エンジンの排熱量に応じた量の蒸
気冷媒が発生する。このとき、冷媒量調節手段によっ
て、エンジンの負荷または吸収式冷凍サイクルの空調負
荷に基づいて、冷媒流路内を流れる冷媒の流量が調節さ
れるので、冷媒圧縮機より吐出された蒸気冷媒が最適な
流量だけ再生器内の第２の熱交換手段に導かれる。そし
て、再生器内の吸収液を加熱することにより、再生器内
の吸収液より発生する蒸気冷媒の発生量が、エンジンの
負荷または吸収式冷凍サイクルの空調負荷に対応した発
生量となり、吸収式冷凍サイクルの空調能力が吸収式冷
凍サイクルの空調負荷に対応する。

【００１３】

【実施例】次に、この発明の吸収式冷凍機をコージェネ
レーションシステムに組み込んだ実施例に基づいて説明
する。

【００１４】〔第１実施例の構成〕図１ないし図３はこ
の発明の第１実施例を示したものである。図１は吸収式
冷凍機を示した図で、図２はこの吸収式冷凍機を組み込
んだコージェネレーションシステムを示した図である。
このコージェネレーションシステム１は、水冷式のエン
ジン２、交流発電機３、吸収式冷凍機４および制御装置
５等から構成されている。

【００１５】エンジン２は、交流発電機３および後記す
る冷媒圧縮機４３を回転駆動する内燃機関（駆動手段）
で、天然ガス等の燃料ガスを燃焼することにより熱が発
生する。エンジン２は、吸気管１１、燃料管１２、排気
管１３および冷却水配管１４を備えている。吸気管１１
には、吸入空気を清浄化するエアクリーナ１５が取り付
けられている。

【００１６】燃料管１２には、この燃料管１２内に形成
される燃料通路の開閉を行うガス遮断弁１６、１７、燃
料通路内の燃料ガスの油圧を適正な圧力に調整するレギ
ュレータバルブ１８、吸気管１１からの吸入空気と燃料
ガスとを混合させるスロットルバルブ兼用ミキサ１９が
設置されている。なお、燃料として、都市ガス等の気体
燃料、ディーゼル油（軽油）や液化石油ガス（ＬＰＧ）
等の液体燃料を利用しても良い。

【００１７】排気管１３は、エンジン２の燃焼時に発生
したエンジン排気を後記する高温再生器４４内のコイル
チューブ（以下排気排熱回収コイルと呼ぶ）２０を通し
て外部へ排出するものである。排気排熱回収コイル２０
は、本発明の第１の熱交換手段であって、内部を通過す
る高温のエンジン排気と高温再生器４４内の溶液とを熱
交換させて排気排熱にて溶液を加熱する高温側の溶液加
熱手段である。

【００１８】冷却水配管１４は、エンジン２のウォータ
ジャケット（図示せず）内で加熱されたエンジン冷却水
をウォータポンプ（図示せず）の吐出力により、後記す
る低温再生器４５内のコイルチューブ（以下温水排熱回
収コイルと呼ぶ）２１、ラジエータ２２を通して再度ウ
ォータジャケット内へ戻す。

【００１９】温水排熱回収コイル２１は、内部を通過す
る高温のエンジン冷却水（温水）と低温再生器４５内の
溶液とを熱交換させてエンジン冷却水排熱にて溶液を加
熱する低温側の溶液加熱手段である。ラジエータ２２
は、冷却ファンモータ２３により回転駆動される冷却フ
ァン２４により吹き付けられる空気とエンジン冷却水と
を熱交換させてエンジン冷却水を適正な水温となるよう
に冷却する放熱器である。

【００２０】次に、この実施例にて用いた交流発電機３
の構造を図１および図２に基づいて説明する。この交流
発電機３は、例えば電力を消費して作動する発光体、発
熱体、回転体等の電力負荷（図示せず）に電力を供給す
る同期発電機で、電力負荷との間に開閉器２５が設けら
れている。そして、交流発電機３は、例えば１８００ｒ
ｐｍにて周波数６０Ｈｚ±２％の発電出力（交流出力）
を発生する。

【００２１】次に、この実施例にて用いた吸収式冷凍機
４の詳細な構造を図１に基づいて説明する。吸収式冷凍
機４は、冷却水サイクル６、冷水サイクル７および単効
用、２重効用併用型の吸収式冷凍サイクル８等から構成
されている。なお、この実施例では、希溶液（吸収液）
とは、臭化リチウムの溶解度が５５重量％程度の水溶液
を言う。また、濃溶液（吸収液）とは、臭化リチウムの
溶解度が６０重量％程度の水溶液を言う。

【００２２】冷却水サイクル６は、室外ファンおよび室
外熱交換器よりなるものや、クーリングタワー等よりな
る室外ユニット（図示せず）で冷却された冷却水を、後
記する冷媒吸収器４８内のコイルチューブ（以下冷却コ
イルと呼ぶ）３１、後記する冷媒凝縮器４６内のコイル
チューブ（以下冷却コイルと呼ぶ）３２を通して再度室
外ユニットに戻す冷却水循環手段である。

【００２３】冷却コイル３１は、内部を通過する低温の
冷却水によって、冷媒吸収器４８内で溶液に冷媒を吸収
され易くするとともに、冷媒吸収器４８内で溶液に冷媒
が吸収される際に発生する吸収熱を除熱する除熱手段で
ある。また、冷却コイル３２は、内部を通過する冷却水
と冷媒凝縮器４６内の蒸気冷媒とを熱交換させて冷却水
にて冷媒を凝縮液化させる冷媒液化手段である。

【００２４】冷水サイクル７は、室内ファンおよび室内
熱交換器よりなる室内ユニット（図示せず）で温まった
利用冷水を、後記する冷媒蒸発器４７内のコイルチュー
ブ（以下冷水コイルと呼ぶ）３３を通して再度室内ユニ
ットに戻す利用冷水循環手段である。冷水コイル３３
は、内部を通過する冷却水と冷媒蒸発器４７内の霧化冷
媒を熱交換させて利用冷水にて冷媒を蒸発気化させる冷
媒気化手段である。なお、室内ユニットは、百貨店、ス
ーパーマーケット、コンビニエンスストア等の建築物の
室内の冷房を行う。

【００２５】吸収式冷凍サイクル８は、冷媒回路４１、
溶液回路４２、冷媒圧縮機４３、高温再生器４４、低温
再生器４５、冷媒凝縮器４６、冷媒蒸発器４７および冷
媒吸収器４８等から構成されている。冷媒回路４１は、
高温側冷媒配管５１、低温側冷媒配管５４、液冷媒配管
５５および冷媒流量調整弁５６等を備えている。

【００２６】高温側冷媒配管５１は、本発明の冷媒流路
であって、冷媒流量調整弁５６を介して冷媒圧縮機４３
の吸入口に至る冷媒経路（冷媒流路）５２ａと、低温再
生器４５内のコイルチューブ（以下冷媒潜熱回収コイル
と呼ぶ）５７に至る冷媒経路（冷媒流路）５３ａに分岐
している。

【００２７】そして、冷媒経路５２ａは、冷媒圧縮機４
３の吐出口から高温再生器４４内のコイルチューブ（以
下冷媒潜熱回収コイルと呼ぶ）５８に至る冷媒経路（冷
媒流路）５２ｂ、および冷媒潜熱回収コイル５８から冷
媒凝縮器４６の入口に至る冷媒経路（冷媒流路）５２ｃ
に直列接続している。また、冷媒経路５３ａは、冷媒潜
熱回収コイル５７から冷媒凝縮器４６の入口に至る冷媒
経路（冷媒流路）５３ｂに直列接続している。なお、冷
媒経路５２ａ〜５２ｃにより第１の高温側冷媒経路が構
成される。また、冷媒経路５３ａ、５３ｂにより第２の
高温側冷媒経路が構成される。

【００２８】低温側冷媒配管５４は、低温再生器４５の
出口と冷媒凝縮器４６の入口とを直列接続する冷媒供給
手段である。液冷媒配管５５は、冷媒凝縮器４６の出口
と冷媒蒸発器４７の入口とを直列接続する液冷媒供給手
段であって、先端部に液冷媒を冷媒蒸発器４７内に噴霧
する噴霧手段としてのノズル５９を設けている。なお、
冷媒蒸発器４７内で蒸発しないで下部に溜まった液冷媒
を再度ノズル５９に循環させる冷媒循環路と、この冷媒
循環路に冷媒ポンプを設置しても良い。

【００２９】冷媒流量調整弁５６は、本発明の冷媒量調
節手段、開閉手段であって、高温側冷媒配管５１の冷媒
経路５２ａに設けられ、制御装置５より出力される制御
信号（電流信号または電圧信号等の電気信号）に応じて
高温側冷媒配管５１の冷媒経路５２ａの開口度合（開
度）を調節して高温側冷媒配管５１の冷媒経路５２ａを
通過する蒸気冷媒の流量を調整する。なお、冷媒流量調
整弁５６は、駆動手段としての電磁式アクチュエータ
（図示せず）により１ステップずつ開度が増減される。

【００３０】冷媒潜熱回収コイル５７は、内部を通過す
る高温、高圧の蒸気冷媒と低温再生器４５内の溶液とを
熱交換させて蒸気冷媒の潜熱にて溶液を加熱する低温側
の冷媒凝縮コイル、溶液加熱手段である。冷媒潜熱回収
コイル５８は、本発明の第２の熱交換手段であって、内
部を通過する高温、高圧の蒸気冷媒と高温再生器４４内
の溶液とを熱交換させて蒸気冷媒の潜熱にて溶液を加熱
する高温側の冷媒凝縮コイル、溶液加熱手段である。

【００３１】溶液回路４２は、濃溶液配管６１、６２、
希溶液配管６３、溶液ポンプ６４、高温溶液熱交換器６
５および低温溶液熱交換器６６等を備えている。濃溶液
配管６１は、高温溶液熱交換器６５を介して高温再生器
４４の出口と低温再生器４５の入口とを直列接続する溶
液供給手段である。

【００３２】濃溶液配管６２は、低温溶液熱交換器６６
を介して低温再生器４５の出口と冷媒吸収器４８の入口
とを直列接続する溶液供給手段である。この濃溶液配管
６２の先端部には、濃溶液を冷媒吸収器４８内に噴霧す
る噴霧手段としてのノズル６７を設けている。

【００３３】希溶液配管６３は、低温溶液熱交換器６
６、高温溶液熱交換器６５を介して冷媒吸収器４８の出
口と高温再生器４４の入口とを直列接続する溶液供給手
段である。溶液ポンプ６４は、例えばキャンドモータポ
ンプが使用され、図示しない電動モータにより回転駆動
され、溶液回路４２内に溶液の流れを発生させる溶液流
発生手段である。

【００３４】高温、低温溶液熱交換器６５、６６は、濃
溶液配管６１内を通過する高温の濃溶液と希溶液配管６
３内を通過する低温の希溶液とを熱交換させて濃溶液を
冷却し、希溶液を加熱する溶液熱交換手段である。そし
て、これらの高温、低温溶液熱交換器６５、６６は、濃
溶液を希溶液で冷却することにより冷媒吸収器４８内で
の冷媒の吸収性能を高めると共に、希溶液を濃溶液で加
熱することにより２つの再生器４４、４５内での溶液の
加熱性能を高める。

【００３５】冷媒圧縮機４３は、エンジン２により回転
駆動され、高温再生器４４より吸入した蒸気冷媒を圧縮
して吐出するコンプレッサである。高温再生器４４は、
本発明の再生器であって、エンジン２の排気管１３の排
気排熱回収コイル２０、冷媒回路４１の冷媒潜熱回収コ
イル５８、およびこれらの回収コイル２０、５８を収容
する大気容器７１等から構成されている。この高温再生
器４４は、溶液回路４２の希溶液配管６３から大気容器
７１内に流入した希溶液を排気排熱回収コイル２０内を
通過するエンジン排気の排熱により加熱して高温、高圧
の蒸気冷媒を発生させ、希溶液を濃縮させる高温側の蒸
気冷媒発生手段である。

【００３６】低温再生器４５は、冷却水配管１４の温水
排熱回収コイル２１、冷媒回路４１の冷媒潜熱回収コイ
ル５７、およびこれらの回収コイル２１、５７を収容す
る真空容器７２等から構成されている。この低温再生器
４５は、溶液回路４２の希溶液配管６３から真空容器７
２内に流入した希溶液を温水排熱回収コイル２１内を通
過するエンジン冷却水の排熱および冷媒潜熱回収コイル
５７内を通過する高温の蒸気冷媒の潜熱により加熱して
低温、低圧の蒸気冷媒を発生させ、希溶液を濃縮させる
低温側の蒸気冷媒発生手段である。

【００３７】冷媒凝縮器４６は、冷却水サイクル６の冷
却コイル３２、およびこの冷却コイル３２を収容する真
空容器７３等から構成されている。この冷媒凝縮器４６
は、高温側冷媒配管５１から真空容器７３内に流入する
蒸気冷媒および低温側冷媒配管５４から真空容器７３内
に流入する蒸気冷媒を冷却コイル３２内を通過する冷却
水により凝縮液化させ、冷却水を加熱する冷媒液化手
段、冷却水加熱手段である。

【００３８】冷媒蒸発器４７は、冷水サイクル７の冷水
コイル３３、およびこの冷水コイル３３を収容する真空
容器７４等から構成されている。この冷媒蒸発器４７
は、液冷媒配管５５のノズル５９より冷水コイル３３上
に噴霧された霧化冷媒と冷水コイル３３内を通過する利
用冷水とを熱交換させて冷媒を蒸発気化させ、利用冷水
を冷却する冷媒気化手段、利用冷水冷却手段である。

【００３９】冷媒吸収器４８は、冷却水サイクル６の冷
却コイル３１、およびこの冷却コイル３１を収容し、且
つ冷媒蒸発器４７と同一の真空容器７４等から構成され
ている。この冷媒吸収器４８は、濃溶液配管６２のノズ
ル６７より冷却コイル３１上に噴霧された濃溶液に冷媒
蒸発器４７で発生した蒸気冷媒を吸収させるものであ
る。

【００４０】次に、この実施例に用いた制御装置５を図
２に基づいて詳細に説明する。この制御装置５は、本発
明の制御手段であって、内部にＣＰＵ（演算処理手
段）、ＲＯＭ（記憶手段）、ＲＡＭ（記憶手段）を含ん
で構成されるコンピュータを内蔵したもので、運転スイ
ッチ（図示せず）、エンジン回転数センサ８１、スロッ
トル開度センサ８２、冷水温度センサ８３、冷却水温セ
ンサ８４および弁開度センサ８５等から入力した入力信
号に基づいて、エンジン２、室内ファン、室外ファン、
スロットルバルブ兼用ミキサ１９、冷却ファン２４、冷
媒流量調整弁５６および溶液ポンプ６４等の制御機器を
制御する。

【００４１】エンジン回転数センサ８１は、冷媒圧縮機
４３を回転駆動するエンジン２の出力軸の回転速度を検
出するエンジン負荷検出手段である。スロットル開度セ
ンサ８２は、スロットルバルブ兼用ミキサ１９の開度
（以下スロットル開度と言う）を検出するエンジン負荷
検出手段である。冷水温度センサ８３は、冷水サイクル
７の冷水コイル３３の下流側の冷水配管、すなわち、冷
媒蒸発器４７の冷水出口と室内ユニットとの間を接続す
る冷水配管に取り付けられている。この冷水温度センサ
８３は、冷水サイクル７の冷水コイル３３から流出した
利用冷水の水温を検出する冷水温度検出手段である。な
お、この実施例では、抵抗値変化を利用して利用冷水の
水温を検出するサーミスタ等が使用されている。

【００４２】冷却水温センサ８４は、冷却水配管１４の
温水排熱回収コイル２１の下流側の冷却水配管、すなわ
ち、低温再生器４５の冷却水出口とエンジン２の冷却水
入口との間を接続する冷却水配管に取り付けられてい
る。この冷却水温センサ８４は、高温再生器４４より排
出されたエンジン冷却水の冷却水温度（所謂エンジン２
への戻り温度）を検出する冷却水温度検出手段である。
なお、この実施例では、抵抗値変化を利用して冷却水温
度を検出するサーミスタ等が使用されている。弁開度セ
ンサ８５は、冷媒流量調整弁５６の開度を検出する冷媒
流量検出手段である。

【００４３】図３は制御装置５の主な制御プログラムの
一例を示したフローチャートである。このフローチャー
トは運転スイッチ（図示せず）がオンされている間、所
定時間（例えば２秒間〜６０秒間）毎に実行される。

【００４４】初めに、エンジン回転数センサ８１からエ
ンジン回転数ＮＥ、冷水温度センサ８３から利用冷水温
ＴＲｗ、および冷却水温センサ８４からエンジン冷却水
温ＴＥｗをＣＰＵに検知（入力）してＲＡＭに読み込む
（ステップＳ１）。次に、ＲＡＭに読み込んだエンジン
回転数ＮＥと予めＲＯＭに記憶されている設定回転数
（例えば１８００ｒｐｍ）ＮＥｓとを比較する。例えば
エンジン回転数ＮＥが設定回転数ＮＥｓより大きいか
（ＮＥ＞ＮＥｓ）か否かを判断する（ステップＳ２）。

【００４５】このステップＳ２の判断結果がＹｅｓの場
合には、スロットルバルブ兼用ミキサ１９を、スロット
ル開度θＥを閉じる（絞る）側に駆動する（ステップＳ
３）。また、ステップＳ２の判断結果がＮｏの場合に
は、スロットルバルブ兼用ミキサ１９を、スロットル開
度θＥを開く側に駆動する（ステップＳ４）。次に、吸
収式冷凍サイクル８の空調負荷が大きいか否かを判定す
るために、ＲＡＭに読み込んだ利用冷水温ＴＲｗと予め
ＲＯＭに記憶されている設定水温ＴＲｗｓとを比較す
る。例えば利用冷水温ＴＲｗが設定水温ＴＲｗｓより上
昇している（ＴＲｗ＞ＴＲｗｓ）か否かを判断する（ス
テップＳ５）。

【００４６】このステップＳ５の判断結果がＹｅｓの場
合には、すなわち、吸収式冷凍サイクル８の空調負荷が
大きい場合には、スロットル開度センサ８２からスロッ
トル開度θＥをＣＰＵに検知（入力）してＲＡＭに読み
込む（ステップＳ６）。次に、エンジン２の負荷（交流
発電機３の発電負荷、冷媒圧縮機４３の負荷）が大きい
か否かを判定するために、ＲＡＭに読み込んだスロット
ル開度θＥと予めＲＯＭに記憶されている最大スロット
ル開度（スロットル全開）θＥｍａｘとを比較する。例
えばスロットル開度θＥが最大スロットル開度θＥｍａ
ｘに到達している（θＥ＝θＥｍａｘ）か否かを判断す
る（ステップＳ７）。

【００４７】このステップＳ７の判断結果がＹｅｓの場
合には、すなわち、エンジン２の負荷（交流発電機３の
発電負荷）が大きく、且つ吸収式冷凍サイクル８の空調
負荷（冷房負荷）が大きい場合には、リターンする。ま
た、ステップＳ７の判断結果がＮｏの場合には、すなわ
ち、エンジン２の負荷（交流発電機３の発電負荷、冷媒
圧縮機４３の負荷）が小さく、且つ吸収式冷凍サイクル
８の空調負荷（冷房負荷）が大きい場合には、高温側冷
媒配管５１の冷媒経路５２ａの開度を１ステップだけ開
く方向に冷媒流量調整弁５６を駆動し（ステップＳ
８）、溶液ポンプ６４の回転速度ＮＰを１ステップだけ
増速する（ステップＳ９）。そして、リターンする。

【００４８】また、ステップＳ５の判断結果がＮｏの場
合には、すなわち、吸収式冷凍サイクル８の空調負荷が
小さい場合には、弁開度センサ８５から冷媒流量調整弁
５６の弁開度θＶをＣＰＵに検知（入力）してＲＡＭに
読み込む（ステップＳ１０）。次に、エンジン２の負荷
（交流発電機３の発電負荷、冷媒圧縮機４３の負荷）が
大きいか否かを判定するために、ＲＡＭに読み込んだ冷
媒流量調整弁５６の弁開度θＶと予めＲＯＭに記憶され
ている冷媒流量調整弁５６の最小弁開度θＶｍｉｎとを
比較する。例えば弁開度θＶが最小弁開度θＶｍｉｎに
到達している（θＶ＝θＶｍｉｎ）か否かを判断する
（ステップＳ１１）。なお、冷媒流量調整弁５６の弁開
度は、冷媒流量調整弁５６への通電電流値により判定し
ても良い。

【００４９】このステップＳ１１の判断結果がＮｏの場
合には、すなわち、エンジン２の負荷（交流発電機３の
発電負荷、冷媒圧縮機４３の負荷）が小さく、且つ吸収
式冷凍サイクル８の空調負荷（冷房負荷）が小さい場合
には、高温側冷媒配管５１の冷媒経路５２ａの開度を１
ステップだけ閉じる方向に冷媒流量調整弁５６を駆動し
（ステップＳ１２）、溶液ポンプ６４の回転速度ＮＰを
１ステップだけ減速する（ステップＳ１３）。そして、
リターンする。また、ステップＳ１１の判断結果がＹｅ
ｓの場合には、すなわち、エンジン２の負荷（交流発電
機３の発電負荷、冷媒圧縮機４３の負荷）が小さく、且
つ吸収式冷凍サイクル８の空調負荷（冷房負荷）が小さ
い場合には、溶液ポンプ６４の回転速度ＮＰを１ステッ
プだけ減速する（ステップＳ１４）。

【００５０】次に、ＲＡＭに読み込んだエンジン冷却水
温ＴＥｗと予めＲＯＭに記憶されている設定水温ＴＥｗ
ｓとを比較する。例えばエンジン冷却水温ＴＥｗが設定
水温ＴＥｗｓより上昇している（ＴＥｗ＞ＴＥｗｓ）か
否かを判断する（ステップＳ１５）。このステップＳ１
５の判断結果がＹｅｓの場合には、冷却ファンモータ２
３を通電（オン、ＯＮ）する（ステップＳ１６）。そし
て、リターンする。また、ステップＳ１５の判断結果が
Ｎｏの場合には、冷却ファンモータ２３の通電を停止
（オフ、ＯＦＦ）する（ステップＳ１７）。そして、リ
ターンする。

【００５１】ここで、ステップＳ５は制御装置５の空調
負荷判定手段を構成し、ステップＳ７、Ｓ１１は制御装
置５のエンジン負荷判定手段（発電負荷判定手段）を構
成し、ステップＳ６、Ｓ１０は制御装置５のエンジン負
荷検知手段（発電負荷検知手段）を構成する。また、ス
テップＳ１は制御装置５の冷水温度検知手段、冷却水温
度検知手段を構成し、ステップＳ２、Ｓ５、Ｓ７、Ｓ１
１、Ｓ１５はそれぞれ制御装置５の比較手段を構成す
る。

【００５２】ステップＳ３、Ｓ４は制御装置５のスロッ
トル開度制御手段を構成し、ステップＳ６は制御装置５
のスロットル開度検知手段を構成し、ステップＳ１０は
制御装置５の冷媒流量調整弁５６の弁開度検知手段を構
成する。そして、ステップＳ８、Ｓ１２は制御装置５の
冷媒流量制御手段を構成し、ステップＳ９、Ｓ１３、Ｓ
１４は制御装置５の溶液流量制御手段を構成する。ま
た、ステップＳ１６、Ｓ１７は制御装置５の冷却ファン
制御手段を構成する。

【００５３】なお、利用冷水やエンジン冷却水の設定水
温を、水温設定スイッチ等の入力手段を新たに設けて、
その入力手段を手動により操作して設定水温を変更して
も良い。また、エンジン２の運転状態や低温再生器４５
の運転状態を検知してその検知した値を演算処理手段
（ＣＰＵ）により演算して冷却水温を予測しても良い。
そして、エンジン回転数の設定回転数を、回転数設定ス
イッチ等の入力手段を新たに設けて、その入力手段を手
動により操作して設定回転数を変更しても良い。また、
エンジン回転数の代わりに、エンジン２の排気温度、交
流発電機３の発電出力、電力負荷を検知することによ
り、エンジン２の負荷を検出するようにしても良い。

【００５４】〔第１実施例の作用〕次に、この実施例の
コージェネレーションシステム１の作動を図１および図
２に基づいて簡単に説明する。運転スイッチをオンする
と、エンジン２の運転が開始され、交流発電機３が回転
駆動されて発電がなされ電力負荷への電力の供給が開始
されると共に、冷媒圧縮機４３が回転駆動される。な
お、冷媒流量調整弁５６が未だ開弁していない時には冷
媒圧縮機４３は無負荷運転となり、エンジン２の負荷は
小さい。すなわち、エンジン２の負荷は、交流発電機３
の発電負荷が大きく、且つ冷媒流量調整弁５６の開度が
大きいときに最大（スロットル開度θＥｍａｘ）とな
り、交流発電機３の発電負荷が小さく、且つ冷媒流量調
整弁５６の開度が小さいときに最小（スロットル開度θ
Ｅｍｉｎ）となる。

【００５５】一方、エンジン２が運転を開始することに
よりエンジン２内で発生した高温（例えば５００℃程
度）のエンジン排気は、排気管１３を通って高温再生器
４４内の排気排熱回収コイル２０内に導かれる。そし
て、排気排熱回収コイル２０内に導かれたエンジン排気
は、排気排熱回収コイル２０内を通過する際に高温再生
器４４内の希溶液を加熱した後に大気へ放出される。

【００５６】また、エンジン２が運転を開始することに
よりエンジン２のウォータジャケット内で温められた高
温（例えば８５℃〜９０℃）のエンジン冷却水は、ウォ
ータポンプ（図示せず）の作用により、低温再生器４５
内の温水排熱回収コイル２１内に導かれる。そして、温
水排熱回収コイル２１内に導かれたエンジン冷却水は、
温水排熱回収コイル２１内を通過する際に低温再生器４
５内の希溶液を加熱する。そして、エンジン冷却水は、
自身は冷却されて低温（例えば７５℃〜８０℃）となっ
てラジエータ２２を通って再度ウォータジャケット内に
戻されてエンジン２を適正な温度となるように冷却す
る。このとき、エンジン冷却水温が適正な水温より上昇
している時には冷却ファン２４を回すことによりラジエ
ータ２２にて冷却風と熱交換して冷却される。

【００５７】一方、高温再生器４４内の希溶液は、排気
管１３の排気排熱回収コイル２０内を流れる高温のエン
ジン排気の排熱および高温側冷媒配管５１の冷媒潜熱回
収コイル５８内を流れる蒸気冷媒の潜熱を回収して加熱
されて高温、高圧の蒸気冷媒が発生し、濃縮される。濃
縮された高温の濃溶液は、濃溶液配管６１を通って高温
溶液熱交換器６５内で低温の希溶液と熱交換した後に低
温再生器４５内へ送り込まれる。

【００５８】そして、冷媒流量調整弁５６が閉弁してい
る時には高温再生器４４内で発生した高温（例えば１０
０℃）の蒸気冷媒の全部は、高温側冷媒配管５１の冷媒
経路５３ａを通って低温再生器４５内の冷媒潜熱回収コ
イル５７内に導かれる。また、冷媒流量調整弁５６が開
弁している時には高温再生器４４内で発生した高温（例
えば１００℃）の蒸気冷媒の一部は、高温側冷媒配管５
１の冷媒経路５３ａを通って低温再生器４５内の冷媒潜
熱回収コイル５７内に導かれる。そして、冷媒潜熱回収
コイル５７内に導かれた高温の蒸気冷媒は、冷媒潜熱回
収コイル５７内を通過する際に低温再生器４５内の希溶
液を加熱して低温再生器４５内の希溶液からの蒸気発生
量を増大させて自身は凝縮した後に、冷媒経路５３ｂを
通って冷媒凝縮器４６へ送り込まれる。

【００５９】また、高温再生器４４内で発生した高温
（例えば１００℃）の蒸気冷媒の残部は、高温側冷媒配
管５１の冷媒経路５２ａを通って冷媒圧縮機４３内に吸
入されて圧縮されて、さらに高温（例えば１８０℃〜２
００℃）の蒸気冷媒となる。そして、冷媒圧縮機４３の
吐出口より吐出された高温の蒸気冷媒は、高温側冷媒配
管５１の冷媒経路５２ｂを通って高温再生器４４内の冷
媒潜熱回収コイル５８内に導かれる。そして、冷媒潜熱
回収コイル５８内に導かれた高温の蒸気冷媒は、冷媒潜
熱回収コイル５８内を通過する際に高温再生器４４内の
希溶液を加熱して高温再生器４４内の希溶液からの蒸気
発生量を増大させて自身は凝縮した後に、冷媒経路５３
ｃを通って冷媒凝縮器４６へ送り込まれる。

【００６０】さらに、低温再生器４５内の希溶液は、冷
却水配管１４の温水排熱回収コイル２１内を流れるエン
ジン冷却水の排熱および高温側冷媒配管５１の冷媒潜熱
回収コイル５７内を流れる蒸気冷媒の潜熱を回収して加
熱されて高温再生器４４内で発生する蒸気冷媒より低
温、低圧の蒸気冷媒が発生し、濃縮される。濃縮された
濃溶液は、濃溶液配管６２を通って低温溶液熱交換器６
６内で低温の希溶液と熱交換した後に冷媒吸収器４８へ
送り込まれる。また、低温再生器４５内で発生した蒸気
冷媒は、低温側冷媒配管５４を通って冷媒凝縮器４６内
へ送り込まれる。

【００６１】冷媒凝縮器４６内に送り込まれた蒸気冷媒
や液冷媒は、冷媒凝縮器４６内の冷却コイル３２上に散
布されて冷却水サイクル６の冷却コイル３２内を流れる
冷却水に熱を与えて凝縮液化される。そして、冷媒凝縮
器４６内で液化された液冷媒は、液冷媒配管５５の先端
部のノズル５９から冷媒蒸発器４７内の冷水コイル３３
上に散布されて冷水サイクル７の冷水コイル３３内を流
れる利用冷水から熱を奪って蒸発気化して、低温再生器
４５より低温、低圧の蒸気冷媒となる。したがって、冷
水サイクル７内を循環する利用冷水は液冷媒に熱を与え
ることにより冷却され、この利用冷水を室内ユニットの
室内熱交換器に導き、室内ファンを運転することにより
百貨店、スーパーマーケット、コンビニエンスストア等
の建築物の室内が冷房される。

【００６２】そして、冷媒蒸発器４７内で発生した蒸気
冷媒は、冷媒吸収器４８内に導かれて、冷媒吸収器４８
内の冷却コイル３１を流れる冷却水により冷却されて液
冷媒となり、濃溶液配管６２のノズル６７から冷媒吸収
器４８内の冷却コイル３１上に散布された濃溶液に吸収
される。このため、濃溶液は希薄化されて希溶液とな
り、冷媒吸収器４８の下部に一時的に溜まる。そして、
冷媒吸収器４８の下部に溜まった希溶液は、溶液ポンプ
６４の作用により汲み上げられて希溶液配管６３を通っ
て低温、高温溶液熱交換器６６、６５内に導かれる。低
温、高温溶液熱交換器６６、６５内に導かれた希溶液
は、高温の濃溶液と熱交換して加熱されて高温再生器４
４へ送り込まれる。再度、以上のようなサイクルを繰り
返すことにより、吸収式冷凍サイクル８の冷房運転がな
される。

【００６３】ここで、エンジン２の負荷（交流発電機３
の発電負荷、電力負荷、冷媒圧縮機４３の負荷）が大き
く、且つ吸収式冷凍サイクル８の空調負荷（冷房負荷）
が小さい場合には、エンジン２の負荷が大きいのでエン
ジン２の排熱量が増加し、吸収式冷凍サイクル８の高温
再生器４４、低温再生器４５での入熱が増え、高温再生
器４４内の希溶液からの蒸気発生量および低温再生器４
５内の希溶液からの蒸気発生量が増え、吸収式冷凍サイ
クル８全体として冷媒の流量が増加するので、吸収式冷
凍サイクル８の空調負荷に対して空調能力（冷房能力）
が増大してしまう。

【００６４】このとき、この実施例では、冷媒流量調整
弁５６の開度を絞り、溶液ポンプ６４の回転速度を減速
することにより、高温再生器４４内への希溶液の流入量
を減らすと共に、高温側冷媒配管５１の冷媒経路５２ａ
の開度を絞るようにしている。このため、高温再生器４
４内で発生した蒸気冷媒の冷媒圧縮機４３内への吸入量
が減り、高温再生器４４内の冷媒潜熱回収コイル５８へ
の吐出量も減る。

【００６５】したがって、高温再生器４４内の希溶液か
らの蒸気発生量が減り、吸収式冷凍サイクル８全体とし
て冷媒の流量が減少するので、吸収式冷凍サイクル８の
空調能力（冷房能力）が低下する。このため、エンジン
２の負荷が大きく、エンジン２の排熱量が増加した場合
でも、吸収式冷凍サイクル８の空調負荷（冷房負荷）に
対応した空調能力（冷房能力）に調節できる。すなわ
ち、吸収式冷凍サイクル８の空調負荷（冷房負荷）に対
して過剰分のエネルギーを捨てる従来の技術に対して、
エネルギーを有効利用することができ、経済性に優れ
る。

【００６６】逆に、エンジン２の負荷（交流発電機３の
発電負荷、冷媒圧縮機４３の負荷）が小さく、且つ吸収
式冷凍サイクル８の空調負荷（冷房負荷）が大きい場合
には、エンジン２の負荷が小さいのでエンジン２の排熱
量が減少し、吸収式冷凍サイクル８の高温再生器４４、
低温再生器４５での入熱が減り、吸収式冷凍サイクル８
全体として冷媒の流量が減少するので、吸収式冷凍サイ
クル８の空調負荷に対して空調能力（冷房能力）が不足
してしまう。

【００６７】このため、この実施例では、冷媒流量調整
弁５６を開き、溶液ポンプ６４の回転速度を増速するこ
とにより、高温再生器４４内への希溶液の流入量が増え
ると共に、高温側冷媒配管５１の冷媒経路５２ａの開度
が開かれるため、高温再生器４４内で発生した蒸気冷媒
の冷媒圧縮機４３内への吸入量が増え、高温再生器４４
内の冷媒潜熱回収コイル５８への吐出量も増える。

【００６８】したがって、前述のように冷媒圧縮機４３
の吐出能力を抑えた場合と比較して、高温再生器４４内
の希溶液からの蒸気発生量が増え、吸収式冷凍サイクル
８全体として冷媒の流量が増加するので、吸収式冷凍サ
イクル８の空調能力（冷房能力）が増大する。このと
き、エンジン２は、交流発電機３の発電負荷の減少分が
冷媒圧縮機４３の駆動する負荷となるため、トータルの
負荷は略一定となり、発電負荷が小さいという要因で排
熱量が減少することはない。

【００６９】次に、エンジン２の負荷（交流発電機３の
発電負荷、電力負荷、冷媒圧縮機４３の負荷）が小さ
く、且つ吸収式冷凍サイクル８の空調負荷（冷房負荷）
が小さい場合には、交流発電機３を回転駆動しているエ
ンジン２の負荷が低下するため、エンジン２の排熱量が
減少する。このため、上述したように、吸収式冷凍サイ
クル８の高温再生器４４、低温再生器４５での入熱が減
るので、吸収式冷凍サイクル８の空調能力（冷房能力）
が低下する。

【００７０】この場合には、高温再生器４４内で発生す
る蒸気冷媒の冷媒温度、熱量が減少するため、低温再生
器４５内の希溶液の溶液温度も低下するため、温水排熱
回収コイル２１内を通過するエンジン冷却水が過冷却さ
れる恐れがあるため、溶液ポンプ６４の回転速度を減速
して高温再生器４４および低温再生器４５を循環する希
溶液の循環量を少なくする。これにより、高温再生器４
４内で発生する蒸気冷媒の冷媒温度が上昇し低温再生器
４５内の希溶液の溶液温度が上昇するため、エンジン２
へのエンジン冷却水の戻り温度も上昇する。したがっ
て、運転効率の低下およびエンジン冷却水の過冷却を防
止できる。なお、さらに吸収式冷凍サイクル８の空調負
荷（冷房負荷）が小さくなった場合には、エンジン冷却
水の保有熱をラジエータ２２にて放熱して吸収式冷凍サ
イクル８への入熱を減少させる。

【００７１】また、エンジン２の負荷（交流発電機３の
発電負荷、電力負荷、冷媒圧縮機４３の負荷）が大き
く、且つ吸収式冷凍サイクル８の空調負荷（冷房負荷）
が大きい場合には、エンジン２の排熱量が増加し、吸収
式冷凍サイクル８の高温再生器４４、低温再生器４５で
の入熱が増えるので、吸収式冷凍サイクル８の空調能力
（冷房能力）が増大する。このため、冷媒流量調整弁５
６を閉弁して冷媒圧縮機４３を無負荷運転することによ
り、エンジン２の軸動力は全て発電に利用し（交流発電
機３の発電出力は１００％）、室内の空調をエンジン２
の排気排熱、温水排熱のみで吸収式冷凍サイクル８を運
転する。

【００７２】〔第１実施例の効果〕以上のように、この
実施例のコージェネレーションシステム１、特に吸収式
冷凍機４は、交流発電機３の発電負荷に対して冷媒圧縮
機４３の負荷を冷媒流量調整弁５６の開度調整により変
化させることにより、交流発電機３の発電出力と吸収式
冷凍サイクル８の空調能力とを調節することができる。
しかも、交流発電機３の発電出力に拘らず、吸収式冷凍
サイクル８の空調負荷に対応した空調能力となるように
吸収式冷凍サイクル８を調節することができる。

【００７３】すなわち、従来例（特開平１−２３９３５
４号公報に開示された技術）は、図４のグラフに示した
ように、発電機の発電出力が０％から１００％に増加す
るのに対応して吸収式冷凍サイクル８の空調能力が増え
るものであった。しかし、この実施例は、図４のグラフ
に示したように、交流発電機３の発電出力が０％から１
００％に増加するのに従って冷媒流量調整弁５６の開度
を絞るようにして、吸収式冷凍サイクル８の空調能力が
得るようにしている。

【００７４】また、交流発電機３の発電出力が０％の時
に冷媒流量調整弁５６を全開することにより、高温再生
器４４内の冷媒潜熱回収コイル５８からの潜熱熱量の回
収分だけ吸収式冷凍サイクル８の空調能力が増加してお
り、交流発電機３の発電出力が１００％の時でも従来例
の吸収式冷凍サイクルの空調能力と同等の能力を有して
いる。したがって、この実施例は、従来例と比較してエ
ンジン２の負荷変動に拘らず、吸収式冷凍サイクル８の
空調能力が著しく向上していることが分かる。

【００７５】さらに、この実施例は、吸収式冷凍サイク
ルと蒸気圧縮式冷凍サイクルとを組み合わせた従来の技
術に対して、蒸気圧縮式冷凍サイクル専用の冷媒凝縮
器、減圧装置、冷媒蒸発器が不要となるので、コージェ
ネレーションシステム１の構造を非常に簡略化すること
ができる。このため、コージェネレーションシステム１
の冷凍機器の部品点数が非常に減少し、吸収式冷凍機４
全体の組付け作業性が著しく改善するので、コージェネ
レーションシステム１のコストを低下させることができ
る。

【００７６】〔第２実施例〕図５はこの発明の第２実施
例を示したもので、吸収式冷凍機を組み込んだコージェ
ネレーションシステムの主要部を示した図である。この
実施例では、交流発電機３で発電した電力を通電制御回
路２６を介して交流モータ（電動モータ）４９に供給す
ることにより、吸収式冷凍サイクル８の冷媒圧縮機４３
を回転駆動している。

【００７７】〔変形例〕この実施例では、単効用、２重
効用吸収式冷凍サイクルを持つ吸収式冷凍機４に本発明
を適用したが、単効用吸収式冷凍サイクル、２重効用以
上の多重効用吸収式冷凍サイクルを持つ吸収式冷凍機に
本発明を適用しても良い。低温再生器４５内の温水排熱
回収コイル２１を第１の熱交換手段として利用し、低温
再生器４５内に第２の熱交換手段を設けても良い。この
場合には、低温再生器４５内で発生した蒸気冷媒を冷媒
圧縮機４３内に吸入して圧縮し第２の熱交換手段へ導く
ようにする。

【００７８】この実施例では、希溶液として臭化リチウ
ムの溶解度が５５重量％程度の水溶液を用い、濃溶液と
して臭化リチウムの溶解度が６０重量％程度の水溶液を
用いたが、臭化リチウム等の吸収剤の溶解度は自由に変
更しても良い。また、吸収液として臭化リチウム水溶液
以外に、ヨウ化リチウム水溶液、塩化リチウム水溶液、
アンモニア水溶液を用いても良い。なお、アンモニア水
溶液の場合は、吸収剤が水、冷媒がアンモニアとなる。

【００７９】なお、冷水の温度やエンジン冷却水の温度
を検出する水温センサとして熱電対温度センサ、サーミ
スタ、熱雑音温度センサ、ＮＱＲ温度センサ、水晶温度
センサ、トランジスタ温度センサ、放射温度計、熱映像
を撮る赤外線カメラ等を利用しても良い。また、水温セ
ンサを冷却水配管内に入れて取り付けても、冷却水配管
の外側面に接触させて取り付けても、冷却水配管より離
して取り付けても良い。さらに、冷水の温度を、蒸発器
で発生する蒸気冷媒の蒸発温度や蒸発圧力から予測して
も良い。

【００８０】また、冷媒量調節手段として、エンジン負
荷や冷水の温度に関する物理量（例えば電流値、電圧値
または電力値等の通電量または感温媒体の温度や圧力）
に応じて開度が変化する温度作動式または電磁式の可変
絞り弁等の流量調整弁等を利用しても良い。なお、流量
調整弁として、電気式流量調整弁、電気油圧式流量調整
弁、電気空気式流量調整弁、電気蒸気式流量調整弁、油
圧式流量調整弁、空気式流量調整弁、空気油圧式流量調
整弁、ダイヤフラム式流量調整弁、シリンダ式流量調整
弁、レバー式流量調整弁を利用しても良い。

【００８１】なお、この同期発電機の代わりに、誘導発
電機、直流発電機等の他の発電機を用いても良い。ま
た、エンジン２に回転駆動される回転体として、発電機
の代わりに空気圧縮機、ポンプ、送風機等の被駆動手段
を用いても良い。さらに、エンジン２の出力軸に、その
出力軸の回転運動を往復運動に変換する機構を取り付け
て、エンジン２により往復機械等の被駆動手段を駆動す
るようにしても良い。この発明を、エンジンの排気をエ
ンジン冷却水（温水）に熱回収し、再生器内の溶液を加
熱する吸収式冷凍サイクルに用いても良い。また、溶液
回路４２は、図１に示したシリーズフローだけでなく、
パラレルフローにしても良い。さらに、エンジン２の制
御は、回転数一定制御でなくても良い。

【００８２】

【発明の効果】請求項１の発明および請求項２の発明
は、エンジンの負荷が小さく、吸収式冷凍サイクルの空
調負荷が大きい場合に、空調負荷に対してエンジンの排
熱量が不足しても、冷媒流量調節手段により冷媒の流量
を調節して再生器内の蒸気発生量を増加することによ
り、吸収式冷凍サイクルの空調能力を大きくすることが
できる。また、エンジンの負荷が大きく、吸収式冷凍サ
イクルの空調負荷が小さい場合に、空調負荷に対してエ
ンジンの排熱量が過剰となっていても、冷媒流量調節手
段により冷媒の流量を調節して再生器内の蒸気発生量を
減少することにより、吸収式冷凍サイクルの空調能力を
小さくすることができる。したがって、負荷変動による
エンジンの排熱量の増減に拘らず、吸収式冷凍サイクル
の空調負荷に対応した空調能力を得ることができる。

【００８３】請求項１の発明および請求項２の発明は、
吸収式冷凍サイクルに冷媒圧縮機を追加するだけで、吸
収式冷凍サイクルと蒸気圧縮式冷凍サイクルを組み合わ
せた吸収式冷凍機と同等の空調能力を得ることができ
る。また、蒸気圧縮式冷凍サイクル専用の冷媒凝縮器や
冷媒蒸発器を廃止してシステムの構造を簡略化すること
ができるため、部品点数が減少し、吸収式冷凍機全体の
組付け作業性が改善するので、システムのコストを低下
させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の第１実施例の吸収式冷凍機を示した
構成図である。

【図２】この発明の第１実施例を組み込んだコージェネ
レーションシステムを示した概略図である。

【図３】この発明の第１実施例の制御装置の作動の一例
を示したフローチャートである。

【図４】吸収式冷凍サイクルの空調能力と発電機の発電
出力との関係を示したグラフである。

【図５】この発明の第２実施例を組み込んだコージェネ
レーションシステムの主要部を示した概略図である。

【符号の説明】

１コージェネレーションシステム２エンジン３交流発電機（発電機）４吸収式冷凍機８吸収式冷凍サイクル２０排気排熱回収コイル（第１の熱交換手段）４３冷媒圧縮機４４高温再生器（再生器）４９交流モータ（電動モータ）５１高温側冷媒配管（冷媒流路）５６冷媒流量調整弁（冷媒量調節手段）５８冷媒潜熱回収コイル（第２の熱交換手段）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】（ａ）負荷変動により排熱量が増減するエ
ンジンと、（ｂ）このエンジンに回転駆動され、吸入した蒸気冷媒
を圧縮して吐出する冷媒圧縮機、吸収液より蒸気冷媒を発生させる再生器、前記エンジンの排熱と前記再生器内の吸収液とを熱交換
させて吸収液を加熱する第１の熱交換手段、前記冷媒圧縮機より吐出された蒸気冷媒と前記再生器内
の吸収液とを熱交換させて吸収液を加熱する第２の熱交
換手段、および前記再生器内の蒸気冷媒を、前記冷媒圧縮機を介
して前記第２の熱交換手段へ導く冷媒流路を有する吸収
式冷凍サイクルと、（ｃ）前記エンジンの負荷または前記吸収式冷凍サイク
ルの空調負荷に基づいて前記冷媒流路内を流れる冷媒の
流量を調節する冷媒量調節手段とを備えた吸収式冷凍
機。
【請求項２】（ａ）負荷変動により排熱量が増減するエ
ンジンと、（ｂ）このエンジンに回転駆動されて発電する発電機
と、（ｃ）この発電機で発電された電力が供給されると回転
する電動モータと、（ｄ）この電動モータにより回転駆動され、吸入した蒸
気冷媒を圧縮して吐出する冷媒圧縮機、吸収液より蒸気冷媒を発生させる再生器、前記エンジンの排熱と前記再生器内の吸収液とを熱交換
させて吸収液を加熱する第１の熱交換手段、前記冷媒圧縮機より吐出された蒸気冷媒と前記再生器内
の吸収液とを熱交換させて吸収液を加熱する第２の熱交
換手段、および前記再生器内の蒸気冷媒を、前記冷媒圧縮機を介
して前記第２の熱交換手段へ導く冷媒流路を有する吸収
式冷凍サイクルと、（ｅ）前記エンジンの負荷または前記吸収式冷凍サイク
ルの空調負荷に基づいて前記冷媒流路内を流れる冷媒の
流量を調節する冷媒量調節手段とを備えた吸収式冷凍
機。
【請求項３】前記冷媒量調節手段は、前記冷媒流路の開
度を調節する開度調節手段であることを特徴とする吸収
式冷凍機。
【請求項４】請求項１または請求項２に記載の吸収式冷
凍機において、前記冷媒量調節手段は、前記冷媒流路を開閉する開閉手
段であることを特徴とする吸収式冷凍機。