JPH08176722A - 被削性に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 - Google Patents
被削性に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH08176722A JPH08176722A JP33782194A JP33782194A JPH08176722A JP H08176722 A JPH08176722 A JP H08176722A JP 33782194 A JP33782194 A JP 33782194A JP 33782194 A JP33782194 A JP 33782194A JP H08176722 A JPH08176722 A JP H08176722A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cast iron
- graphite cast
- wear
- eutectic
- flake graphite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目 的】 被削性に優れた、主としてパーライト基地
からなり、Ａ型黒鉛およびステダイトの析出相を有する
耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法の提供。 【構 成】 片状黒鉛鋳鉄の共晶セル数を２０個／ｍｍ
2 以上、望ましくは２５個／ｍｍ2 以上となるように鋳
造後強制冷却を行う。
からなり、Ａ型黒鉛およびステダイトの析出相を有する
耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法の提供。 【構 成】 片状黒鉛鋳鉄の共晶セル数を２０個／ｍｍ
2 以上、望ましくは２５個／ｍｍ2 以上となるように鋳
造後強制冷却を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シリンダライナ等に用
いられる耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄に係わり、とくに被削性
に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法に関
するものである。
いられる耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄に係わり、とくに被削性
に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】主としてパーライト基地からなり、ＡＳ
ＴＭ規格に規定されるＡ型黒鉛（以下単にＡ型黒鉛と称
す）およびステダイトさらにはボロン炭化物等の析出相
を有する片状黒鉛鋳鉄は、耐摩耗性に優れているのでシ
リンダライナ等の過酷な条件下で用いられる部品に多数
使用されている。
ＴＭ規格に規定されるＡ型黒鉛（以下単にＡ型黒鉛と称
す）およびステダイトさらにはボロン炭化物等の析出相
を有する片状黒鉛鋳鉄は、耐摩耗性に優れているのでシ
リンダライナ等の過酷な条件下で用いられる部品に多数
使用されている。
【０００３】しかしながら、このような従来の耐摩耗性
に優れた片状黒鉛鋳鉄は、基地組織が主にパーライトで
かつステダイト等の炭化物が析出しているので、耐摩耗
性に優れる反面、被削性に劣り切削工具の寿命を縮め、
コストを引き上げる要因となっていた。また、被削性に
優れた従来の鋳鉄材としては、共晶状黒鉛を析出させ、
ステダイトやボロン炭化物等の析出を微量かまたは無く
したものがあるが、硬度が低いため耐摩耗性は大きく劣
るという欠点があった。
に優れた片状黒鉛鋳鉄は、基地組織が主にパーライトで
かつステダイト等の炭化物が析出しているので、耐摩耗
性に優れる反面、被削性に劣り切削工具の寿命を縮め、
コストを引き上げる要因となっていた。また、被削性に
優れた従来の鋳鉄材としては、共晶状黒鉛を析出させ、
ステダイトやボロン炭化物等の析出を微量かまたは無く
したものがあるが、硬度が低いため耐摩耗性は大きく劣
るという欠点があった。
【０００４】また、従来片状黒鉛鋳鉄に関する研究は、
耐摩耗性、耐スカッフ性の追求に重点が置かれ、耐摩耗
性に優れた片状黒鉛鋳鉄の被削性を向上させる技術は極
めて少ない。
耐摩耗性、耐スカッフ性の追求に重点が置かれ、耐摩耗
性に優れた片状黒鉛鋳鉄の被削性を向上させる技術は極
めて少ない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
従来技術の現状に鑑み、被削性に優れた耐摩耗性片状黒
鉛鋳鉄およびその製造方法を提供することを目的とする
ものである。
従来技術の現状に鑑み、被削性に優れた耐摩耗性片状黒
鉛鋳鉄およびその製造方法を提供することを目的とする
ものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、主としてパー
ライト基地からなり、Ａ型黒鉛およびステダイトの析出
相を有する耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄において、共晶セル数
を２０個／ｍｍ2 以上、望ましくは２５個／ｍｍ2 以上
有することを特徴とする被削性に優れた耐摩耗性片状黒
鉛鋳鉄であり、シリンダライナとして好適に利用でき
る。
ライト基地からなり、Ａ型黒鉛およびステダイトの析出
相を有する耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄において、共晶セル数
を２０個／ｍｍ2 以上、望ましくは２５個／ｍｍ2 以上
有することを特徴とする被削性に優れた耐摩耗性片状黒
鉛鋳鉄であり、シリンダライナとして好適に利用でき
る。
【０００７】また、本発明は、主としてパーライト基地
からなり、Ａ型黒鉛およびステダイトの析出相を有する
シリンダライナ用耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄を鋳造するに際
して、鋳造用鋳型の強制冷却によって所定の共晶セル数
を確保することを特徴とする被削性に優れた耐摩耗性片
状黒鉛鋳鉄の製造方法であり、鋳造用鋳型は遠心鋳造の
金型であるのが好ましく、さらに、共晶セル数として２
０個／ｍｍ2 以上、望ましくは２５個／ｍｍ2 以上とす
るものである。
からなり、Ａ型黒鉛およびステダイトの析出相を有する
シリンダライナ用耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄を鋳造するに際
して、鋳造用鋳型の強制冷却によって所定の共晶セル数
を確保することを特徴とする被削性に優れた耐摩耗性片
状黒鉛鋳鉄の製造方法であり、鋳造用鋳型は遠心鋳造の
金型であるのが好ましく、さらに、共晶セル数として２
０個／ｍｍ2 以上、望ましくは２５個／ｍｍ2 以上とす
るものである。
【０００８】
【作用】本発明者らは、主としてパーライト基地からな
りＡ型黒鉛およびステダイトの析出相を有する片状黒鉛
鋳鉄における共晶セル粒界には、硬度の高いリン化鉄や
ボロン炭化物が析出しており、切削加工の際共晶セルと
の硬度差のため切削抵抗ギャップが大きくなり、これが
被削性を悪化させていることを見出した。
りＡ型黒鉛およびステダイトの析出相を有する片状黒鉛
鋳鉄における共晶セル粒界には、硬度の高いリン化鉄や
ボロン炭化物が析出しており、切削加工の際共晶セルと
の硬度差のため切削抵抗ギャップが大きくなり、これが
被削性を悪化させていることを見出した。
【０００９】本発明は、この知見に基づいて完成したも
のであり、共晶セル数を２０個／ｍｍ2 以上、望ましく
は２５個／ｍｍ2 以上にすることにより、共晶セルを微
細にして、切削抵抗ギャップを小さくし耐摩耗性片状黒
鉛鋳鉄の被削性の向上をはかったものである。なお、共
晶セル数は組成および冷却速度に依存するので、シリン
ダライナ等をシェルモールドで鋳造する場合、鋳造品の
肉厚をコントロールしたり、冷し金を用いて被削部の冷
却速度を調整する必要がある。また、シリンダライナ等
を金型を用いた遠心鋳造法で鋳造する場合、鋳造品の肉
厚に応じて金型温度を設定し冷却コントロールすること
が好ましい。
のであり、共晶セル数を２０個／ｍｍ2 以上、望ましく
は２５個／ｍｍ2 以上にすることにより、共晶セルを微
細にして、切削抵抗ギャップを小さくし耐摩耗性片状黒
鉛鋳鉄の被削性の向上をはかったものである。なお、共
晶セル数は組成および冷却速度に依存するので、シリン
ダライナ等をシェルモールドで鋳造する場合、鋳造品の
肉厚をコントロールしたり、冷し金を用いて被削部の冷
却速度を調整する必要がある。また、シリンダライナ等
を金型を用いた遠心鋳造法で鋳造する場合、鋳造品の肉
厚に応じて金型温度を設定し冷却コントロールすること
が好ましい。
【００１０】本発明は、シリンダライナに限定されるこ
となく、表面に切削加工を施す鋳造品には全てに適用で
きる。
となく、表面に切削加工を施す鋳造品には全てに適用で
きる。
【００１１】
【実施例】次に実施例に基づいて本発明をより詳細に説
明する。組成が、Ｃ：３．２ｗｔ％（以下％と略す）、
Ｓｉ：２．３％、Ｍｎ：０．７５％、Ｐ：０．１５％、
Ｓ：０．０７％、Ｃｕ：０．２％、Ｃｒ：０．１５％、
Ｂ：０．０２％、残部実質的にＦｅからなる鋳鉄溶湯を
冷却条件を種々に変えた砂型および遠心鋳造用金型に鋳
造し、外径９２ｍｍ、肉厚２ｍｍ、高さ１３０ｍｍの円
筒形状の荒引加工材を得た。
明する。組成が、Ｃ：３．２ｗｔ％（以下％と略す）、
Ｓｉ：２．３％、Ｍｎ：０．７５％、Ｐ：０．１５％、
Ｓ：０．０７％、Ｃｕ：０．２％、Ｃｒ：０．１５％、
Ｂ：０．０２％、残部実質的にＦｅからなる鋳鉄溶湯を
冷却条件を種々に変えた砂型および遠心鋳造用金型に鋳
造し、外径９２ｍｍ、肉厚２ｍｍ、高さ１３０ｍｍの円
筒形状の荒引加工材を得た。
【００１２】この荒引加工材を表１に示す切削条件で切
削し、その結果を共晶セル数とともにチップ磨耗量とし
て表２に示す。
削し、その結果を共晶セル数とともにチップ磨耗量とし
て表２に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】また、図１〜１０に試験Ｎｏ．１〜１０に
対応した共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真を示
す。共晶セルの現出方法はステッド試薬にて常温での４
分間腐食である。なお、砂型を用いた試験Ｎｏ．１は冷
し金を特別用いなかったが、砂型を用いた試験Ｎｏ．２
〜５は冷し金を徐々に厚くして用いた。
対応した共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真を示
す。共晶セルの現出方法はステッド試薬にて常温での４
分間腐食である。なお、砂型を用いた試験Ｎｏ．１は冷
し金を特別用いなかったが、砂型を用いた試験Ｎｏ．２
〜５は冷し金を徐々に厚くして用いた。
【００１６】一方、金型を用いて遠心鋳造した試験Ｎ
ｏ．６は〜１０は金型冷却水噴霧量を調整することで、
金型温度の水準を振って鋳造した。図１１は、表２に示
す共晶セル数とチップ磨耗量との関係をグラフに表した
ものである。これより共晶セル数が２０個／ｍｍ2 以
上、望ましくは２５個／ｍｍ2 以上とすることにより、
被削性が著しく改善されていることが分かる。
ｏ．６は〜１０は金型冷却水噴霧量を調整することで、
金型温度の水準を振って鋳造した。図１１は、表２に示
す共晶セル数とチップ磨耗量との関係をグラフに表した
ものである。これより共晶セル数が２０個／ｍｍ2 以
上、望ましくは２５個／ｍｍ2 以上とすることにより、
被削性が著しく改善されていることが分かる。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、主としてパーライト基
地からなり、Ａ型黒鉛およびステダイトの析出相を有す
る耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄において、共晶セル数を２０個
／ｍｍ2 以上、望ましくは２５個／ｍｍ2 以上とするこ
とにより、硬い析出物が出てくる間隔すなわち切削抵抗
ギャップを小さくすることができ、その結果、耐摩耗性
を損なうことなく被削性が向上するという効果が得られ
る。また、所定の共晶セル数を確保するには、砂型鋳造
においては鋳造時の強制冷却、遠心鋳造においては金型
温度をコントロールすることで極めて容易に得ることが
できる。
地からなり、Ａ型黒鉛およびステダイトの析出相を有す
る耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄において、共晶セル数を２０個
／ｍｍ2 以上、望ましくは２５個／ｍｍ2 以上とするこ
とにより、硬い析出物が出てくる間隔すなわち切削抵抗
ギャップを小さくすることができ、その結果、耐摩耗性
を損なうことなく被削性が向上するという効果が得られ
る。また、所定の共晶セル数を確保するには、砂型鋳造
においては鋳造時の強制冷却、遠心鋳造においては金型
温度をコントロールすることで極めて容易に得ることが
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真。
【図２】共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真。
【図３】共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真。
【図４】共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真。
【図５】共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真。
【図６】共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真。
【図７】共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真。
【図８】共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真。
【図９】共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真。
【図１０】共晶セルを現出した金属組織の顕微鏡写真。
【図１１】共晶セル数とチップ磨耗量との関係を示すグ
ラフ。
ラフ。
Claims (7)
- 【請求項１】 主としてパーライト基地からなり、Ａ型
黒鉛およびステダイトの析出相を有する耐摩耗性片状黒
鉛鋳鉄において、共晶セル数を２０個／ｍｍ2 以上有す
ることを特徴とする被削性に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳
鉄。 - 【請求項２】 主としてパーライト基地からなり、Ａ型
黒鉛およびステダイトの析出相を有するシリンダライナ
用耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄において、共晶セル数を２０個
／ｍｍ2 以上有することを特徴とする被削性に優れた耐
摩耗性片状黒鉛鋳鉄。 - 【請求項３】 共晶セル数を２５個／ｍｍ2 以上有する
ことを特徴とする請求項１又は２記載の被削性に優れた
耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄。 - 【請求項４】 主としてパーライト基地からなり、Ａ型
黒鉛およびステダイトの析出相を有するシリンダライナ
用耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄を鋳造するに際して、鋳造用鋳
型の強制冷却によって所定の共晶セル数を確保すること
を特徴とする被削性に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄の製
造方法。 - 【請求項５】 鋳造用鋳型が遠心鋳造用金型である請求
項４記載の被削性に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄の製造
方法。 - 【請求項６】 共晶セル数が２０個／ｍｍ2 以上である
ことを特徴とする請求項４又は５記載の被削性に優れた
耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄の製造方法。 - 【請求項７】 共晶セル数が２５個／ｍｍ2 以上である
ことを特徴とする請求項４又は５記載の被削性に優れた
耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33782194A JPH08176722A (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 被削性に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33782194A JPH08176722A (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 被削性に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08176722A true JPH08176722A (ja) | 1996-07-09 |
Family
ID=18312282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33782194A Pending JPH08176722A (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 被削性に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08176722A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008106357A (ja) * | 2006-09-28 | 2008-05-08 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Ａ型黒鉛を含む鋳鉄並びにそのａ型黒鉛を含む鋳鉄の鋳造方法及びそのａ型黒鉛を含む鋳鉄を用いたシリンダライナ |
| JP2014062318A (ja) * | 2012-08-30 | 2014-04-10 | Nippon Piston Ring Co Ltd | シリンダライナ |
-
1994
- 1994-12-26 JP JP33782194A patent/JPH08176722A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008106357A (ja) * | 2006-09-28 | 2008-05-08 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Ａ型黒鉛を含む鋳鉄並びにそのａ型黒鉛を含む鋳鉄の鋳造方法及びそのａ型黒鉛を含む鋳鉄を用いたシリンダライナ |
| JP2014062318A (ja) * | 2012-08-30 | 2014-04-10 | Nippon Piston Ring Co Ltd | シリンダライナ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4867803A (en) | Lapping tools and method of manufacturing the same | |
| US20090123324A1 (en) | Iron-Base Alloy Containing Chromium-Tungsten Carbide And a Method Of Producing It | |
| JP2956306B2 (ja) | スクロール流体機械のハネおよび製作法 | |
| AU2001258982A1 (en) | Iron-base alloy containing chromium-tungsten carbide and a method of producing it | |
| CN106086672A (zh) | 一种耐磨多元素合金铸造钢球及其制造方法 | |
| JPH08176722A (ja) | 被削性に優れた耐摩耗性片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 | |
| JP2002519518A (ja) | Ｃｖ黒鉛鋳鉄合金、その製造方法およびその用途 | |
| JPS6125454B2 (ja) | ||
| JP2001131678A (ja) | 高強度球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 | |
| JP3763603B2 (ja) | 耐摩耗性鋳鉄およびその製造方法 | |
| JPH0138861B2 (ja) | ||
| CN102384264B (zh) | 铝活塞用铸铁镶圈及其制造方法 | |
| JPH0860278A (ja) | 耐キャビテーションエロージョン性に優れた耐食耐摩耗性材料 | |
| KR900001097B1 (ko) | 플래스틱 성형용 주조금형 | |
| JPS61133361A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 | |
| JP7425443B2 (ja) | ラップ工具 | |
| JPS6341976B2 (ja) | ||
| JP4482264B2 (ja) | 樹脂成形用金型 | |
| JP2615463B2 (ja) | 快削黒鉛鋳鋼とそれを用いた機械部品の製造方法 | |
| JP2004232041A (ja) | 被削性に優れた鉄系鋳物 | |
| JP3779473B2 (ja) | 研磨定盤 | |
| JP2604028B2 (ja) | タイヤモールド骨部の製造方法 | |
| JPS6362840A (ja) | 合成樹脂成形用金型 | |
| JPS61133360A (ja) | 金型用球状黒鉛鋳鉄 | |
| JPH11209843A (ja) | 共晶黒鉛鋳鉄およびその鋳型 |