JPH08170629A - すべり軸受 - Google Patents
すべり軸受Info
- Publication number
- JPH08170629A JPH08170629A JP31156294A JP31156294A JPH08170629A JP H08170629 A JPH08170629 A JP H08170629A JP 31156294 A JP31156294 A JP 31156294A JP 31156294 A JP31156294 A JP 31156294A JP H08170629 A JPH08170629 A JP H08170629A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bearing
- metals
- offset
- metal
- assembly tolerance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 組付け公差により略楕円形の軸穴を有する分
割軸受がずれて組み付けられた場合においても、軸受性
能の悪化する分割軸受の相対組付け位置とならないよう
にする。 【構成】 基準位置を中心とした組付け公差を有するボ
ルト６により一対の略半楕円形のメタル４、５が相対的
に位置決めされることで長径方向に分割面を有した略楕
円形の軸穴が形成されるすべり軸受において、基準位置
におけるメタル４、５に対するクランクピン１の回入側
にメタル４、５の相対位置を組付け公差と短径方向間隙
の差分オフセットさせることで、組付け公差によりずれ
て組み付けられた場合においても、軸受性能が悪化する
メタル４、５の相対組付け位置とならない。
割軸受がずれて組み付けられた場合においても、軸受性
能の悪化する分割軸受の相対組付け位置とならないよう
にする。 【構成】 基準位置を中心とした組付け公差を有するボ
ルト６により一対の略半楕円形のメタル４、５が相対的
に位置決めされることで長径方向に分割面を有した略楕
円形の軸穴が形成されるすべり軸受において、基準位置
におけるメタル４、５に対するクランクピン１の回入側
にメタル４、５の相対位置を組付け公差と短径方向間隙
の差分オフセットさせることで、組付け公差によりずれ
て組み付けられた場合においても、軸受性能が悪化する
メタル４、５の相対組付け位置とならない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、すべり軸受に関する。
特に内燃機関のクランクピンを回転自在に軸支するコン
ロッド大端部等に用いられる楕円すべり軸受に関するも
のである。
特に内燃機関のクランクピンを回転自在に軸支するコン
ロッド大端部等に用いられる楕円すべり軸受に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、内燃機関のコンロッド大端部の
すべり軸受は、半円状の一対のメタルをコンロッド本体
側及びキャップ側のメタル支持面に夫々嵌合するように
した分割軸受とされており、潤滑の観点から楕円形状の
軸穴とされることが多い。この種の軸受として例えば、
特開昭５４−７１２４９号公報に開示されるようなすべ
り軸受が挙げられる。このすべり軸受を内燃機関のコン
ロッド大端部に適用した例を図５に基づいて以下に説明
する。
すべり軸受は、半円状の一対のメタルをコンロッド本体
側及びキャップ側のメタル支持面に夫々嵌合するように
した分割軸受とされており、潤滑の観点から楕円形状の
軸穴とされることが多い。この種の軸受として例えば、
特開昭５４−７１２４９号公報に開示されるようなすべ
り軸受が挙げられる。このすべり軸受を内燃機関のコン
ロッド大端部に適用した例を図５に基づいて以下に説明
する。
【０００３】図５において、１は支持すべきクランクピ
ン、２はコンロッドである。コンロッド２には、コンロ
ッド本体２ａ側のメタル支持面２ｂとキャップ３側のメ
タル支持面３ａが形成され、このメタル支持面２ｂ、３
ａに夫々メタル４、５が嵌合される。そして、コンロッ
ド本体２ａとキャップ３がコンロッドボルト６及びナッ
ト７により互いに締めつけられ、両メタル４、５によっ
て軸穴が形成されている。両メタル４、５の表面はすべ
り面となるが、このすべり面上では、図示しない油孔か
ら供給される潤滑油を介して、クランクピン１が回転自
在に軸支される。また、軸穴は、クランクピン１との間
隙が、コンロッド２の中心軸線Ｘ上から両メタル４、５
の合わせ面Ｙにかけて次第に大きくなるような略楕円形
の形状とされる。これは、メタル４、５のすべり面とク
ランクピン１との間隙を、楕円の短径方向の部位から長
径方向の部位にかけて次第に大きくすることで、くさび
形油膜を形成し、クランクピン１を油膜上に支持しやす
くするためである。
ン、２はコンロッドである。コンロッド２には、コンロ
ッド本体２ａ側のメタル支持面２ｂとキャップ３側のメ
タル支持面３ａが形成され、このメタル支持面２ｂ、３
ａに夫々メタル４、５が嵌合される。そして、コンロッ
ド本体２ａとキャップ３がコンロッドボルト６及びナッ
ト７により互いに締めつけられ、両メタル４、５によっ
て軸穴が形成されている。両メタル４、５の表面はすべ
り面となるが、このすべり面上では、図示しない油孔か
ら供給される潤滑油を介して、クランクピン１が回転自
在に軸支される。また、軸穴は、クランクピン１との間
隙が、コンロッド２の中心軸線Ｘ上から両メタル４、５
の合わせ面Ｙにかけて次第に大きくなるような略楕円形
の形状とされる。これは、メタル４、５のすべり面とク
ランクピン１との間隙を、楕円の短径方向の部位から長
径方向の部位にかけて次第に大きくすることで、くさび
形油膜を形成し、クランクピン１を油膜上に支持しやす
くするためである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】通常、コンロッド本体
とキャップとからなる分割軸受は、その組付けの容易性
を確保するために、コンロッド本体とキャップとの相対
位置を規制する位置決め手段、つまりコンロッドボルト
やノックピン等には、基準位置を中心とした余裕、つま
り組付け公差が必要となる。従って、分割された軸受は
両軸受の合わせ面方向で互いにずれて組み付けられる可
能性を持っている。このコンロッド本体とキャップとの
ずれの大きさ、つまり、軸受のずれ量の軸受の性能に与
える影響を検討するため、発明者らは図２（ａ）に示す
ような分割軸受を用いて実験を試みた。図２（ａ）にお
いて、１は矢印方向（反時計回り方向）に回転し荷重Ｗ
が作用するクランクピン等の回転軸であり、メタル４、
５で形成される略楕円形の軸穴で、図示しない油孔から
供給される潤滑油を介してこの回転軸１を軸支する。Ｃ
1 は軸穴の長径と回転軸１の直径との差となる長径方向
間隙、Ｃ2 は軸穴の短径と回転軸１の直径との差となる
短径方向間隙である。図２（ａ）においては、回転軸１
が軸穴の中心に位置する状態として示しているため、長
径方向で回転軸の両側に夫々生じる間隙としてＣ1 ／
２、同様に短径方向に夫々生じる間隙としてＣ2 ／２と
表している。実験においては、短径方向間隙Ｃ2 の異な
る（Ｃ2 ＝２６μｍ、４７μｍ）２種類の軸受を用い
て、メタル４、５の互いのずれ量を図２（ｂ）、図２
（ｃ）の２方向に変化させ、潤滑油を介して回転軸を回
転させたときのメタルの温度を測定した。その実験結果
を図３に基づいて以下に説明する。
とキャップとからなる分割軸受は、その組付けの容易性
を確保するために、コンロッド本体とキャップとの相対
位置を規制する位置決め手段、つまりコンロッドボルト
やノックピン等には、基準位置を中心とした余裕、つま
り組付け公差が必要となる。従って、分割された軸受は
両軸受の合わせ面方向で互いにずれて組み付けられる可
能性を持っている。このコンロッド本体とキャップとの
ずれの大きさ、つまり、軸受のずれ量の軸受の性能に与
える影響を検討するため、発明者らは図２（ａ）に示す
ような分割軸受を用いて実験を試みた。図２（ａ）にお
いて、１は矢印方向（反時計回り方向）に回転し荷重Ｗ
が作用するクランクピン等の回転軸であり、メタル４、
５で形成される略楕円形の軸穴で、図示しない油孔から
供給される潤滑油を介してこの回転軸１を軸支する。Ｃ
1 は軸穴の長径と回転軸１の直径との差となる長径方向
間隙、Ｃ2 は軸穴の短径と回転軸１の直径との差となる
短径方向間隙である。図２（ａ）においては、回転軸１
が軸穴の中心に位置する状態として示しているため、長
径方向で回転軸の両側に夫々生じる間隙としてＣ1 ／
２、同様に短径方向に夫々生じる間隙としてＣ2 ／２と
表している。実験においては、短径方向間隙Ｃ2 の異な
る（Ｃ2 ＝２６μｍ、４７μｍ）２種類の軸受を用い
て、メタル４、５の互いのずれ量を図２（ｂ）、図２
（ｃ）の２方向に変化させ、潤滑油を介して回転軸を回
転させたときのメタルの温度を測定した。その実験結果
を図３に基づいて以下に説明する。
【０００５】図３は、メタルのずれ量に対する軸受の温
度上昇率の変化を示すグラフである。縦軸は軸受温度を
作用荷重Ｗで除した値である軸受温度上昇率、横軸は両
メタル４、５のずれ量を示している。図中の○は、図２
（ｂ）に示すような回転軸１の回転方向に対して回転軸
１とメタル４、５との隙間が次第に大きくなる方向（＋
方向）にメタル４、５がずれたときの値である。●は、
図２（ｃ）に示すような隙間が次第に小さくなる方向
（−方向）にずれたときの値である。ここで、メタル
４、５のずれ量と温度上昇率の関係をみると、短径方向
間隙Ｃ2 の異なるいずれの軸受においても、−方向にず
れ量が変化した場合、温度上昇率に目立った変化はみら
れないのに対して、＋方向にずれ量が変化した場合、あ
る値をしきい値として顕著に温度上昇率が増大すること
がわかる。さらに、Ｃ2 の異なるいずれの軸受において
も、このしきい値は、夫々の回転軸１とメタル４、５と
の短径方向間隙Ｃ2 にほぼ等しいことが明らかになっ
た。すなわち、Ｃ2 ＝２６μｍの軸受では、＋方向のず
れ量２６μｍ付近をしきい値として温度上昇率が増大
し、Ｃ2 ＝４７μｍの軸受では、＋方向のずれ量４７μ
ｍ付近をしきい値として同じく温度上昇率が増大する。
ここで、このメタル４、５が＋方向に短径方向間隙Ｃ 2
以上ずれた軸受の温度上昇率の増大は、回転軸１とメタ
ル４、５との隙間で極端に油膜が形成されにくくなるこ
とに由来していると考えられる。
度上昇率の変化を示すグラフである。縦軸は軸受温度を
作用荷重Ｗで除した値である軸受温度上昇率、横軸は両
メタル４、５のずれ量を示している。図中の○は、図２
（ｂ）に示すような回転軸１の回転方向に対して回転軸
１とメタル４、５との隙間が次第に大きくなる方向（＋
方向）にメタル４、５がずれたときの値である。●は、
図２（ｃ）に示すような隙間が次第に小さくなる方向
（−方向）にずれたときの値である。ここで、メタル
４、５のずれ量と温度上昇率の関係をみると、短径方向
間隙Ｃ2 の異なるいずれの軸受においても、−方向にず
れ量が変化した場合、温度上昇率に目立った変化はみら
れないのに対して、＋方向にずれ量が変化した場合、あ
る値をしきい値として顕著に温度上昇率が増大すること
がわかる。さらに、Ｃ2 の異なるいずれの軸受において
も、このしきい値は、夫々の回転軸１とメタル４、５と
の短径方向間隙Ｃ2 にほぼ等しいことが明らかになっ
た。すなわち、Ｃ2 ＝２６μｍの軸受では、＋方向のず
れ量２６μｍ付近をしきい値として温度上昇率が増大
し、Ｃ2 ＝４７μｍの軸受では、＋方向のずれ量４７μ
ｍ付近をしきい値として同じく温度上昇率が増大する。
ここで、このメタル４、５が＋方向に短径方向間隙Ｃ 2
以上ずれた軸受の温度上昇率の増大は、回転軸１とメタ
ル４、５との隙間で極端に油膜が形成されにくくなるこ
とに由来していると考えられる。
【０００６】つまり、コンロッドボルトやノックピン
等、組付け公差を有する位置決め手段により位置決めさ
れる分割軸受は、メタル４、５の相対的なずれ量が、メ
タルに対するクランクピン１の回出側、つまり、＋方向
に所定値以上となった場合、温度が著しく上昇し、軸受
性能が低下するおそれがある。なお、上述の回出側につ
いて補足すると、例えば図２（ａ）において、メタル５
をみた場合、クランクピン１の両側に左右のメタル合わ
せ面が位置する。このうち、図中左側がメタル５にとっ
てクランクピン１の回転を迎える側となり、図中右側が
回転を送る側となる。この回転を迎える側がクランクピ
ン１の回入側であり、また、回転を送る側が回出側であ
る。
等、組付け公差を有する位置決め手段により位置決めさ
れる分割軸受は、メタル４、５の相対的なずれ量が、メ
タルに対するクランクピン１の回出側、つまり、＋方向
に所定値以上となった場合、温度が著しく上昇し、軸受
性能が低下するおそれがある。なお、上述の回出側につ
いて補足すると、例えば図２（ａ）において、メタル５
をみた場合、クランクピン１の両側に左右のメタル合わ
せ面が位置する。このうち、図中左側がメタル５にとっ
てクランクピン１の回転を迎える側となり、図中右側が
回転を送る側となる。この回転を迎える側がクランクピ
ン１の回入側であり、また、回転を送る側が回出側であ
る。
【０００７】従って、前述の従来技術においては、分割
軸受を組み付ける際、組付け公差内で、軸受性能が低下
する相対位置方向である＋方向、つまり、メタルに対す
るクランクピン１の回出側に短径方向間隙以上軸受がず
れたとき、クランクピン１とメタル４、５との間で油膜
が形成されにくくなるため、著しく温度が上昇し、偏磨
耗や焼き付きが起こり、軸受性能が低下するという問題
がある。以上、内燃機関のクランクピンを軸支するコン
ロッドのすべり軸受の場合について説明したが、この種
の問題は、これ以外の回転軸を軸支する楕円分割軸受に
おいても同様に生じる。
軸受を組み付ける際、組付け公差内で、軸受性能が低下
する相対位置方向である＋方向、つまり、メタルに対す
るクランクピン１の回出側に短径方向間隙以上軸受がず
れたとき、クランクピン１とメタル４、５との間で油膜
が形成されにくくなるため、著しく温度が上昇し、偏磨
耗や焼き付きが起こり、軸受性能が低下するという問題
がある。以上、内燃機関のクランクピンを軸支するコン
ロッドのすべり軸受の場合について説明したが、この種
の問題は、これ以外の回転軸を軸支する楕円分割軸受に
おいても同様に生じる。
【０００８】本発明は、上述した問題を解決するために
なされたものであって、本発明が解決しようとする課題
は、軸受性能が低下しない相対位置方向である−方向、
つまり、メタル等の軸受部材に対するクランクピン等の
回転軸の回入側に軸受部材の相対位置を予めオフセット
させることにより、組付け公差の範囲内でずれて組み付
けられた場合においても、軸受性能が低下する軸受部材
の相対位置関係にならないようにして、油膜を良好に形
成し、軸受性能の低下を防止することにある。
なされたものであって、本発明が解決しようとする課題
は、軸受性能が低下しない相対位置方向である−方向、
つまり、メタル等の軸受部材に対するクランクピン等の
回転軸の回入側に軸受部材の相対位置を予めオフセット
させることにより、組付け公差の範囲内でずれて組み付
けられた場合においても、軸受性能が低下する軸受部材
の相対位置関係にならないようにして、油膜を良好に形
成し、軸受性能の低下を防止することにある。
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明のすべり軸受は次の手段をとる。すなわち基準
位置を中心とした組付け公差を有する位置決め手段によ
り一対の略半楕円形の軸受部材が相対的に位置決めされ
ることで長径方向に分割面を有した略楕円形の軸穴が形
成されるすべり軸受において、前記基準位置における前
記軸受部材に対する回転軸の回入側に前記軸受部材の相
対位置をオフセットさせており、該オフセットのオフセ
ット量は前記組付け公差の大きさと前記軸穴と前記回転
軸との短径方向間隙の大きさとの差以上の大きさである
ことを特徴とする。
に本発明のすべり軸受は次の手段をとる。すなわち基準
位置を中心とした組付け公差を有する位置決め手段によ
り一対の略半楕円形の軸受部材が相対的に位置決めされ
ることで長径方向に分割面を有した略楕円形の軸穴が形
成されるすべり軸受において、前記基準位置における前
記軸受部材に対する回転軸の回入側に前記軸受部材の相
対位置をオフセットさせており、該オフセットのオフセ
ット量は前記組付け公差の大きさと前記軸穴と前記回転
軸との短径方向間隙の大きさとの差以上の大きさである
ことを特徴とする。
【０００９】
【作用】上記手段によれば、軸受性能が低下する軸受部
材の相対位置が組付け公差による軸受部材のずれの範囲
外となり、組付け公差の範囲内でずれて組み付けられた
場合においても、軸受性能が低下する軸受部材の相対位
置関係にならない。
材の相対位置が組付け公差による軸受部材のずれの範囲
外となり、組付け公差の範囲内でずれて組み付けられた
場合においても、軸受性能が低下する軸受部材の相対位
置関係にならない。
【００１０】
【実施例】本発明の実施例を図１に基づいて以下に説明
する。図１において、１は支持すべき回転軸となるクラ
ンクピン、２はコンロッドである。このコンロッド２に
は、コンロッド本体２ａ側のメタル支持面２ｂとキャッ
プ３側のメタル支持面３ａが形成され、このメタル支持
面２ｂ及び３ａに、夫々略半楕円形の一対のメタル４、
５が嵌合される。そして、コンロッド本体２ａとキャッ
プ３がコンロッドボルト６及びナット７により互いに締
めつけられ、両メタル４、５によって軸穴が形成されて
いる。両メタル４、５のすべり面上では、図示しない油
孔から供給される潤滑油を介して、クランクピン１が回
転自在に軸支される。また、両メタル４、５がその合わ
せ面に沿う方向にオフセットするように、メタル支持面
２ｂ及び３ａが形成されている。このオフセット量を図
１中の破線で示される両メタル４、５の当接部となるＺ
部の拡大図である図４に基づいて以下に説明する。
する。図１において、１は支持すべき回転軸となるクラ
ンクピン、２はコンロッドである。このコンロッド２に
は、コンロッド本体２ａ側のメタル支持面２ｂとキャッ
プ３側のメタル支持面３ａが形成され、このメタル支持
面２ｂ及び３ａに、夫々略半楕円形の一対のメタル４、
５が嵌合される。そして、コンロッド本体２ａとキャッ
プ３がコンロッドボルト６及びナット７により互いに締
めつけられ、両メタル４、５によって軸穴が形成されて
いる。両メタル４、５のすべり面上では、図示しない油
孔から供給される潤滑油を介して、クランクピン１が回
転自在に軸支される。また、両メタル４、５がその合わ
せ面に沿う方向にオフセットするように、メタル支持面
２ｂ及び３ａが形成されている。このオフセット量を図
１中の破線で示される両メタル４、５の当接部となるＺ
部の拡大図である図４に基づいて以下に説明する。
【００１１】図４において、メタル４、５がオフセット
されない場合、つまり、従来技術と同様なメタルの相対
位置関係であった場合、メタル５に対してメタル４はＩ
に示される場所に位置する。そのときの組付け公差Ｅに
よるずれ幅が矢印Ａで示される範囲のとき、従来技術に
おいては、軸受性能が低下するずれ量のしきい値である
短径方向間隙Ｃ2 （図中IIIの位置）以上のメタル４、
５の相対位置のずれが組付け時に生じてしまう恐れがあ
る。これを回避するために、本実施例においては、メタ
ル４、５が図中IIの相対位置関係となるように、予め組
付け公差と短径方向間隙Ｃ2 との差（Ｅ−Ｃ2 ）分オフ
セットさせる。これにより、組付け公差Ｅによるずれ幅
は矢印Ｂで示される範囲となるため、組付け時にずれた
場合においても、軸受性能が低下するずれ量のしきい値
である短径方向間隙Ｃ2 （図中IIIの位置）以上まで、
メタル４、５がずれることはない。従って、組付け公差
によってずれた場合においても、軸受性能が低下するこ
とがない。
されない場合、つまり、従来技術と同様なメタルの相対
位置関係であった場合、メタル５に対してメタル４はＩ
に示される場所に位置する。そのときの組付け公差Ｅに
よるずれ幅が矢印Ａで示される範囲のとき、従来技術に
おいては、軸受性能が低下するずれ量のしきい値である
短径方向間隙Ｃ2 （図中IIIの位置）以上のメタル４、
５の相対位置のずれが組付け時に生じてしまう恐れがあ
る。これを回避するために、本実施例においては、メタ
ル４、５が図中IIの相対位置関係となるように、予め組
付け公差と短径方向間隙Ｃ2 との差（Ｅ−Ｃ2 ）分オフ
セットさせる。これにより、組付け公差Ｅによるずれ幅
は矢印Ｂで示される範囲となるため、組付け時にずれた
場合においても、軸受性能が低下するずれ量のしきい値
である短径方向間隙Ｃ2 （図中IIIの位置）以上まで、
メタル４、５がずれることはない。従って、組付け公差
によってずれた場合においても、軸受性能が低下するこ
とがない。
【００１２】本実施例においては、予めオフセットさせ
るオフセット量を、組付け公差から短径方向間隙Ｃ2 を
引いた値、つまり、組付け公差と短径方向間隙Ｃ2 との
差としているが、オフセット量はこれに限定されるもの
ではなく、組付け公差と短径方向間隙Ｃ2 との差以上、
つまり、図４中IIの位置より右側にメタル４が位置する
ような相対位置となるオフセット量であれば、本発明の
効果は得られる。また、本実施例においては、メタル
４、５の肉厚は円周方向で一定として、メタル支持面２
ｂ、３ａの相対位置をオフセットさせた構成となってい
るが、メタル支持面２ｂ、３ａの相対位置は従来技術と
同様で、嵌合させるメタル４、５の肉厚を円周方向で変
化させることで、メタル４、５のすべり面の相対位置が
オフセットされた構造としても良い。従って、軸穴を形
成するすべり面がオフセットされる構造となれば、本発
明の作用は得られることから、本発明における軸受部材
は、特に、軸受と別体に形成されるメタルに限定される
ものではなく、軸受と一体に形成されるものであっても
良い。
るオフセット量を、組付け公差から短径方向間隙Ｃ2 を
引いた値、つまり、組付け公差と短径方向間隙Ｃ2 との
差としているが、オフセット量はこれに限定されるもの
ではなく、組付け公差と短径方向間隙Ｃ2 との差以上、
つまり、図４中IIの位置より右側にメタル４が位置する
ような相対位置となるオフセット量であれば、本発明の
効果は得られる。また、本実施例においては、メタル
４、５の肉厚は円周方向で一定として、メタル支持面２
ｂ、３ａの相対位置をオフセットさせた構成となってい
るが、メタル支持面２ｂ、３ａの相対位置は従来技術と
同様で、嵌合させるメタル４、５の肉厚を円周方向で変
化させることで、メタル４、５のすべり面の相対位置が
オフセットされた構造としても良い。従って、軸穴を形
成するすべり面がオフセットされる構造となれば、本発
明の作用は得られることから、本発明における軸受部材
は、特に、軸受と別体に形成されるメタルに限定される
ものではなく、軸受と一体に形成されるものであっても
良い。
【００１３】上述の実施例は、内燃機関のコンロッドに
おいて、クランクピンを回転自在に軸支するすべり軸受
に具体化したが、本発明は、半割軸受部材により形成さ
れた略楕円形の軸穴により、主として一方向に回転する
回転軸を軸支するようなすべり軸受であれば適用可能で
ある。
おいて、クランクピンを回転自在に軸支するすべり軸受
に具体化したが、本発明は、半割軸受部材により形成さ
れた略楕円形の軸穴により、主として一方向に回転する
回転軸を軸支するようなすべり軸受であれば適用可能で
ある。
【００１４】
【発明の効果】本発明に係るすべり軸受によれば、軸受
部材が組付け公差の範囲内でずれて組み付けられた場合
においても、軸受性能が低下する軸受部材の相対位置関
係にならず、軸受性能の低下を防ぐことができる。
部材が組付け公差の範囲内でずれて組み付けられた場合
においても、軸受性能が低下する軸受部材の相対位置関
係にならず、軸受性能の低下を防ぐことができる。
【図１】本発明の実施例に係るすべり軸受の概略断面図
である。
である。
【図２】（ａ）は本発明の発明者らによって行われた実
験に用いられたすべり軸受の概略断面図であり、
（ｂ）、（ｃ）はメタルのずれ方向を示す図である。
験に用いられたすべり軸受の概略断面図であり、
（ｂ）、（ｃ）はメタルのずれ方向を示す図である。
【図３】メタルのずれ量に対する軸受の温度上昇率の変
化を示すグラフである。
化を示すグラフである。
【図４】本発明のオフセット量を示すための図１におけ
るＺ部の拡大図である。
るＺ部の拡大図である。
【図５】従来技術におけるすべり軸受の概略断面図であ
る。
る。
１・・・クランクピン（回転軸） ２・・・コンロッド ２ａ・・・コンロッド本体 ２ｂ・・・コンロッド本体側のメタル支持面 ３・・・キャップ ３ａ・・・キャップ側のメタル支持面 ４、５・・・メタル（軸受部材） ６・・・コンロッドボルト（位置決め手段） ７・・・ナット
Claims (1)
- 【請求項１】 基準位置を中心とした組付け公差を有す
る位置決め手段により一対の略半楕円形の軸受部材が相
対的に位置決めされることで長径方向に分割面を有した
略楕円形の軸穴が形成されるすべり軸受において、 前記基準位置における前記軸受部材に対する回転軸の回
入側に前記軸受部材の相対位置をオフセットさせてお
り、該オフセットのオフセット量は前記組付け公差の大
きさと前記軸穴と前記回転軸との短径方向間隙の大きさ
との差以上の大きさであることを特徴とするすべり軸
受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31156294A JPH08170629A (ja) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | すべり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31156294A JPH08170629A (ja) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | すべり軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08170629A true JPH08170629A (ja) | 1996-07-02 |
Family
ID=18018731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31156294A Pending JPH08170629A (ja) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | すべり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08170629A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010508159A (ja) * | 2006-10-30 | 2010-03-18 | ダイムラー・アクチェンゲゼルシャフト | ラジアル軸受面及びコネクティングロッドを製造するための方法及び電極 |
| JP2010508158A (ja) * | 2006-10-30 | 2010-03-18 | ダイムラー・アクチェンゲゼルシャフト | 導電性材料から成り、コーティングされた摩擦接触面の加工方法および電解加工用電極 |
-
1994
- 1994-12-15 JP JP31156294A patent/JPH08170629A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010508159A (ja) * | 2006-10-30 | 2010-03-18 | ダイムラー・アクチェンゲゼルシャフト | ラジアル軸受面及びコネクティングロッドを製造するための方法及び電極 |
| JP2010508158A (ja) * | 2006-10-30 | 2010-03-18 | ダイムラー・アクチェンゲゼルシャフト | 導電性材料から成り、コーティングされた摩擦接触面の加工方法および電解加工用電極 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7234870B2 (en) | Plain bearing | |
| US6082904A (en) | Sliding bearing | |
| US6585419B2 (en) | Shaft bearing member | |
| US6634791B2 (en) | Shaft bearing member | |
| JP5340697B2 (ja) | 内燃機関用すべり軸受およびすべり軸受装置 | |
| US20050201647A1 (en) | Half plain bearing | |
| JPH0765615B2 (ja) | ジャーナル軸受 | |
| US20070110351A1 (en) | Centering mechanisms for turbocharger bearings | |
| KR20020052937A (ko) | 하프베어링 | |
| US9909615B2 (en) | Thrust bearing and bearing device for crankshaft of internal combustion engine | |
| KR101827022B1 (ko) | 미끄럼 베어링 쉘 | |
| WO2017090287A1 (ja) | 半割軸受 | |
| EP0176614A1 (en) | Offset wall bearing | |
| US10591019B2 (en) | Balancer shaft assemblies | |
| JPS6113018A (ja) | 傾動セグメント型ラジアル軸受 | |
| JP4757254B2 (ja) | 針状ころ軸受 | |
| JPH08219148A (ja) | 浮動ブッシュ軸受 | |
| EP3106693B1 (en) | Plain bearing and lubricant supply mechanism equipped with same | |
| JP3815027B2 (ja) | ローラ支持用軸受装置 | |
| JP2008095723A (ja) | 転がり軸受 | |
| EP3534021B1 (en) | Half thrust bearing | |
| JPH08170629A (ja) | すべり軸受 | |
| JP5762698B2 (ja) | 分割型ニードル軸受及び軸受装置 | |
| JP5089572B2 (ja) | 内燃機関のクランク軸用分割型すべり軸受および分割型すべり軸受装置 | |
| JP2005326023A (ja) | ローラ支持用軸受装置 |