JPH08165507A - 高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法 - Google Patents
高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法Info
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- JPH08165507A JPH08165507A JP33251194A JP33251194A JPH08165507A JP H08165507 A JPH08165507 A JP H08165507A JP 33251194 A JP33251194 A JP 33251194A JP 33251194 A JP33251194 A JP 33251194A JP H08165507 A JPH08165507 A JP H08165507A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 クロム源として、Hc、Mc、LcFe−C
r等のクロム合金あるいはクロム鉱石を添加して高クロ
ム鋼を溶製する転炉等の精錬炉において、化学的損耗に
対して耐用性の高いスラグを精錬炉の内面に付着させる
ことのできる高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方
法を提供する。 【構成】 精錬炉10に鉄源及びCaO含有原料を投入
して、酸素吹き込みを行い、さらにクロム合金の投入
後、MgO含有原料を添加して、1750℃〜1850
℃の温度で吹止めし、精錬された溶鋼を精錬炉10から
排出した後、精錬炉10内に残留させたCaO−Cr2
O3 −MgO系スラグ11を精錬炉10の内面に付着さ
せて、精錬炉10のスラグコーティングを行う。
r等のクロム合金あるいはクロム鉱石を添加して高クロ
ム鋼を溶製する転炉等の精錬炉において、化学的損耗に
対して耐用性の高いスラグを精錬炉の内面に付着させる
ことのできる高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方
法を提供する。 【構成】 精錬炉10に鉄源及びCaO含有原料を投入
して、酸素吹き込みを行い、さらにクロム合金の投入
後、MgO含有原料を添加して、1750℃〜1850
℃の温度で吹止めし、精錬された溶鋼を精錬炉10から
排出した後、精錬炉10内に残留させたCaO−Cr2
O3 −MgO系スラグ11を精錬炉10の内面に付着さ
せて、精錬炉10のスラグコーティングを行う。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は転炉、電気炉などの精錬
炉内面をスラグにより被覆して精錬炉の炉体寿命を延長
することのできる高クロム鋼精錬炉のスラグコーティン
グ方法に関する。
炉内面をスラグにより被覆して精錬炉の炉体寿命を延長
することのできる高クロム鋼精錬炉のスラグコーティン
グ方法に関する。
【0002】
【従来の技術】転炉等の精錬炉における炉壁保護を目的
としたスラグコーティング法としては、特開昭53−4
5616号公報に示すような、転炉吹止めスラグの中の
MgO成分が6〜9Wt%となるように、MgO含有物質
を添加して吹錬を続けると共に、吹錬終了後、排滓時の
残留スラグ中にもMgO含有物質を添加してMgO富化
スラグを形成して、スラグコーティングを行う方法があ
る。また特開昭57−16111号公報には、転炉の炉
体を揺動させると共に、炉底の羽口からガスを吹込み、
出鋼後の炉体内の残留スラグを炉壁面に付着させる技術
が提案されている。さらに特開平5−59423号公報
には、ニッケルを含有する溶湯の精錬において、スラグ
中のMgO含有量が30Wt%以上になった時点で溶鋼を
排出して、炉体を傾動して残留スラグによりスラグコー
ティングを行う方法が記載されている。
としたスラグコーティング法としては、特開昭53−4
5616号公報に示すような、転炉吹止めスラグの中の
MgO成分が6〜9Wt%となるように、MgO含有物質
を添加して吹錬を続けると共に、吹錬終了後、排滓時の
残留スラグ中にもMgO含有物質を添加してMgO富化
スラグを形成して、スラグコーティングを行う方法があ
る。また特開昭57−16111号公報には、転炉の炉
体を揺動させると共に、炉底の羽口からガスを吹込み、
出鋼後の炉体内の残留スラグを炉壁面に付着させる技術
が提案されている。さらに特開平5−59423号公報
には、ニッケルを含有する溶湯の精錬において、スラグ
中のMgO含有量が30Wt%以上になった時点で溶鋼を
排出して、炉体を傾動して残留スラグによりスラグコー
ティングを行う方法が記載されている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
特開昭53−45616号公報に示されるコーティング
スラグは、MgO及びCaO成分を主体とした低融点の
スラグであるため、クロム成分を含むステンレス鋼精錬
のように、珪素等で炉内還元を行う必要のある鋼種に対
しては、化学的損耗が大きくなる問題点があった。また
特開昭57−16111号公報記載の技術は、炉体揺動
等による機械的な方法によるスラグの被覆方法であっ
て、スラグ自体の耐用性を改善するものではないため
に、ステンレス鋼の精錬等のように高温かつ長時間を要
する過酷な精錬条件のもとでは、コーティングの耐用性
を図ることが困難である。さらに特開平5−59423
号公報記載の方法では、HcFe−Cr等のクロム源を
添加するステンレス鋼精錬に対しては、MgO添加にN
i鉱石からのMgO成分がなく、系外からのドロマイト
などの副材添加を要する為に熱的、コスト的に不利とな
る理由で適用することができない。本発明は、このよう
な事情に鑑みてなされたもので、クロム源として、H
c、Mc、LcFe−Cr等のクロム合金あるいはクロ
ム鉱石を添加して高クロム鋼を溶製する転炉等の精錬炉
において、化学的損耗に対して耐用性の高いスラグを精
錬炉の内面に付着させることのできる高クロム鋼精錬炉
のスラグコーティング方法を提供することを目的とす
る。
特開昭53−45616号公報に示されるコーティング
スラグは、MgO及びCaO成分を主体とした低融点の
スラグであるため、クロム成分を含むステンレス鋼精錬
のように、珪素等で炉内還元を行う必要のある鋼種に対
しては、化学的損耗が大きくなる問題点があった。また
特開昭57−16111号公報記載の技術は、炉体揺動
等による機械的な方法によるスラグの被覆方法であっ
て、スラグ自体の耐用性を改善するものではないため
に、ステンレス鋼の精錬等のように高温かつ長時間を要
する過酷な精錬条件のもとでは、コーティングの耐用性
を図ることが困難である。さらに特開平5−59423
号公報記載の方法では、HcFe−Cr等のクロム源を
添加するステンレス鋼精錬に対しては、MgO添加にN
i鉱石からのMgO成分がなく、系外からのドロマイト
などの副材添加を要する為に熱的、コスト的に不利とな
る理由で適用することができない。本発明は、このよう
な事情に鑑みてなされたもので、クロム源として、H
c、Mc、LcFe−Cr等のクロム合金あるいはクロ
ム鉱石を添加して高クロム鋼を溶製する転炉等の精錬炉
において、化学的損耗に対して耐用性の高いスラグを精
錬炉の内面に付着させることのできる高クロム鋼精錬炉
のスラグコーティング方法を提供することを目的とす
る。
【0004】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項1
記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法は、
精錬炉に鉄源及びCaO含有原料を投入して、酸素吹込
みを行い、さらにクロム合金の投入後、MgO含有原料
を添加して、1750℃〜1850℃の温度で吹止め
し、精錬された溶鋼を前記精錬炉から排出した後、前記
精錬炉内に残留させたCaO−Cr2 O3 −MgO系ス
ラグを前記精錬炉の内面に付着させて、該精錬炉のスラ
グコーティングを行うように構成されている。請求項2
記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法は、
1560℃〜1680℃の低温吹止操業と1750℃〜
1850℃の高温吹止操業との比率を3〜10回に1回
の割合として精錬を行い、前記高温操業において、請求
項1記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法
を行うように構成されている。
記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法は、
精錬炉に鉄源及びCaO含有原料を投入して、酸素吹込
みを行い、さらにクロム合金の投入後、MgO含有原料
を添加して、1750℃〜1850℃の温度で吹止め
し、精錬された溶鋼を前記精錬炉から排出した後、前記
精錬炉内に残留させたCaO−Cr2 O3 −MgO系ス
ラグを前記精錬炉の内面に付着させて、該精錬炉のスラ
グコーティングを行うように構成されている。請求項2
記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法は、
1560℃〜1680℃の低温吹止操業と1750℃〜
1850℃の高温吹止操業との比率を3〜10回に1回
の割合として精錬を行い、前記高温操業において、請求
項1記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法
を行うように構成されている。
【0005】ここで前記高クロ鋼とは、鋼中のクロム成
分が2〜45Wt%であるステンレス鋼等の高強度、高耐
食性の鋼をいう。鉄源としては溶銑及び屑鉄等のスクラ
ップを使用できる。また投入するクロム合金は、クロム
成分が40〜75Wt%であるHcFe−Crなどのクロ
ム源となるクロム合金であり、溶鋼中に2〜45Wt%の
範囲と成るように調整して精錬炉中に投入する。CaO
含有原料は、CaOを80〜98Wt%含有してなる生石
灰等のスラグ形成用原料である。MgO含有原料はMg
O成分が12〜38Wt%であるドロマイト等を用いる。
CaO−Cr2O3 −MgO系スラグは、融点が172
0〜2000℃となる高融点スラグである。また、含ク
ロム合金としては、Hc、Mc、LcFe−Cr等の他
に含Cr屑鉄等の一種あるいは組み合わせを用いること
ができる。
分が2〜45Wt%であるステンレス鋼等の高強度、高耐
食性の鋼をいう。鉄源としては溶銑及び屑鉄等のスクラ
ップを使用できる。また投入するクロム合金は、クロム
成分が40〜75Wt%であるHcFe−Crなどのクロ
ム源となるクロム合金であり、溶鋼中に2〜45Wt%の
範囲と成るように調整して精錬炉中に投入する。CaO
含有原料は、CaOを80〜98Wt%含有してなる生石
灰等のスラグ形成用原料である。MgO含有原料はMg
O成分が12〜38Wt%であるドロマイト等を用いる。
CaO−Cr2O3 −MgO系スラグは、融点が172
0〜2000℃となる高融点スラグである。また、含ク
ロム合金としては、Hc、Mc、LcFe−Cr等の他
に含Cr屑鉄等の一種あるいは組み合わせを用いること
ができる。
【0006】
【作用】クロム成分を含むステンレス鋼の精錬方法に
は、スクラップを利用した電気炉精錬法と、溶銑、クロ
ム鉱石、及びHcFe−Cr等のクロム源を添加する転
炉精錬法とがある。いずれの処理においても溶鋼中の
[C]を除去するために吹酸を行うと、溶鋼中のクロム
が酸化されてクロム酸となり、これがスラグ中に移行す
る。一方、このようなステンレス鋼精錬では、吹酸処理
中の高温雰囲気による耐火物の酸化損耗と、クロム酸の
還元には珪素の添加を要するために、スラグの塩基度即
ちCaO/SiO2 比が低くなって、このような低塩基
度スラグによる耐火物の化学的損耗が顕著になる。
は、スクラップを利用した電気炉精錬法と、溶銑、クロ
ム鉱石、及びHcFe−Cr等のクロム源を添加する転
炉精錬法とがある。いずれの処理においても溶鋼中の
[C]を除去するために吹酸を行うと、溶鋼中のクロム
が酸化されてクロム酸となり、これがスラグ中に移行す
る。一方、このようなステンレス鋼精錬では、吹酸処理
中の高温雰囲気による耐火物の酸化損耗と、クロム酸の
還元には珪素の添加を要するために、スラグの塩基度即
ちCaO/SiO2 比が低くなって、このような低塩基
度スラグによる耐火物の化学的損耗が顕著になる。
【0007】一般的に、ステンレス鋼精錬に使用する転
炉等の精錬用耐火物にはMgO−C質れんがが使用され
ており、ステンレス鋼を精錬するような高温下では、M
gO+C→Mg+CO↑のMgOの解離反応が生じて耐
火物の損耗が激しくなる。本発明者等は、このようなM
gOの解離反応の程度を実機を用いて調査した結果、1
750℃での高温吹止めを1ch実施した程度では、M
gOの解離反応は耐火物の表層部のみに留まり、軽微で
あり、1750℃以上の高温吹止めを連続的に行わない
限りは、MgOの還元反応による損耗を実際上無視でき
る程度に抑えられるという知見を得た。以上の知見に基
づいて、ステンレス鋼の精錬により発生するクロム成分
を含むスラグの有効活用に着目して、研究を進めた結
果、前記クロム成分を含むスラグにMgO成分を添加し
て、高融点、高耐食性のCaO−Cr2 O3 −MgO系
スラグを生成し、該スラグを1750℃〜1850℃の
温度条件下において精錬炉のコーティング材に適用でき
るようにしたものである。
炉等の精錬用耐火物にはMgO−C質れんがが使用され
ており、ステンレス鋼を精錬するような高温下では、M
gO+C→Mg+CO↑のMgOの解離反応が生じて耐
火物の損耗が激しくなる。本発明者等は、このようなM
gOの解離反応の程度を実機を用いて調査した結果、1
750℃での高温吹止めを1ch実施した程度では、M
gOの解離反応は耐火物の表層部のみに留まり、軽微で
あり、1750℃以上の高温吹止めを連続的に行わない
限りは、MgOの還元反応による損耗を実際上無視でき
る程度に抑えられるという知見を得た。以上の知見に基
づいて、ステンレス鋼の精錬により発生するクロム成分
を含むスラグの有効活用に着目して、研究を進めた結
果、前記クロム成分を含むスラグにMgO成分を添加し
て、高融点、高耐食性のCaO−Cr2 O3 −MgO系
スラグを生成し、該スラグを1750℃〜1850℃の
温度条件下において精錬炉のコーティング材に適用でき
るようにしたものである。
【0008】ここで前記スラグの温度、即ち吹止温度を
1750℃以上としたのは、1750℃より吹止温度が
低いと、生成するCaO−Cr2 O3 −MgO系スラグ
の粘性が高すぎるために、精錬炉へのスラグコーティン
グを充分均一に行うことができないことによる。また吹
止温度が1850℃以上であると、精錬炉の耐火物の損
耗が激しくなるほかに、熱補償用炭材の添加量増に伴う
コスト増と吹錬時間の延長によるマッチング不良でのス
ケジュール乱れが発生する等の悪影響がでるので好まし
くない。請求項1記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコー
ティング方法においては、高融点、高耐食性のCaO−
Cr2 O3 −MgO系スラグを、精錬炉の炉壁のコーテ
ィング材とするため、化学的浸食による精錬炉の耐火物
溶損を防止すると共に、コーティング材が断熱層の効果
を発揮して、耐火物自体のスポーリングによる損耗を抑
制することができる。請求項2記載の高クロム鋼精錬炉
のスラグコーティング方法においては、低温吹止操業と
高温吹止操業との比率を3〜10回に1回の割合として
精錬を行い、前記高温操業において、請求項1記載の高
クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法を行うので、
高融点、高耐食性のCaO−Cr2 O3 −MgO系スラ
グを低温吹止操業時においても適用することができ、炉
体寿命を延長することが可能である。低温吹止操業と高
温吹止操業との比率を低温吹止操業3〜10回に対して
高温吹止操業1回の割合としたのは、3回未満ではMg
O−C耐火物の炭素還元によるMgOの解離反応が著し
く耐火物損耗が大きくなり好ましくなく、また低温操業
11回がCaO−Cr2 O3 −MgO系スラグの耐用限
界であることにより10回を上限とした。また低温吹止
操業を1560℃〜1680℃の温度範囲として定めた
理由は精錬工程以降のVOD等の処理における操業安定
性を考慮して決定したものである。即ち、1560℃よ
り低いと溶鋼の粘性、活性度が低下して後処理が困難で
あり、1680℃を越えると後工程での耐火物寿命が減
少する。
1750℃以上としたのは、1750℃より吹止温度が
低いと、生成するCaO−Cr2 O3 −MgO系スラグ
の粘性が高すぎるために、精錬炉へのスラグコーティン
グを充分均一に行うことができないことによる。また吹
止温度が1850℃以上であると、精錬炉の耐火物の損
耗が激しくなるほかに、熱補償用炭材の添加量増に伴う
コスト増と吹錬時間の延長によるマッチング不良でのス
ケジュール乱れが発生する等の悪影響がでるので好まし
くない。請求項1記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコー
ティング方法においては、高融点、高耐食性のCaO−
Cr2 O3 −MgO系スラグを、精錬炉の炉壁のコーテ
ィング材とするため、化学的浸食による精錬炉の耐火物
溶損を防止すると共に、コーティング材が断熱層の効果
を発揮して、耐火物自体のスポーリングによる損耗を抑
制することができる。請求項2記載の高クロム鋼精錬炉
のスラグコーティング方法においては、低温吹止操業と
高温吹止操業との比率を3〜10回に1回の割合として
精錬を行い、前記高温操業において、請求項1記載の高
クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法を行うので、
高融点、高耐食性のCaO−Cr2 O3 −MgO系スラ
グを低温吹止操業時においても適用することができ、炉
体寿命を延長することが可能である。低温吹止操業と高
温吹止操業との比率を低温吹止操業3〜10回に対して
高温吹止操業1回の割合としたのは、3回未満ではMg
O−C耐火物の炭素還元によるMgOの解離反応が著し
く耐火物損耗が大きくなり好ましくなく、また低温操業
11回がCaO−Cr2 O3 −MgO系スラグの耐用限
界であることにより10回を上限とした。また低温吹止
操業を1560℃〜1680℃の温度範囲として定めた
理由は精錬工程以降のVOD等の処理における操業安定
性を考慮して決定したものである。即ち、1560℃よ
り低いと溶鋼の粘性、活性度が低下して後処理が困難で
あり、1680℃を越えると後工程での耐火物寿命が減
少する。
【0009】
【実施例】続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明
を具体化した実施例につき説明し、本発明の理解に供す
る。ここに図1は本発明の一実施例に係る高クロム鋼精
錬炉のスラグコーティング方法を説明する概略フロー
図、図2は同方法を適用した精錬炉の操業における吹止
温度と処理回数との関係を示す図、図3はスラグ溶融性
と吹止温度との関係を示す図である。
を具体化した実施例につき説明し、本発明の理解に供す
る。ここに図1は本発明の一実施例に係る高クロム鋼精
錬炉のスラグコーティング方法を説明する概略フロー
図、図2は同方法を適用した精錬炉の操業における吹止
温度と処理回数との関係を示す図、図3はスラグ溶融性
と吹止温度との関係を示す図である。
【0010】図1に示す転炉10(精錬炉)は、溶鋼容
量150tの上底吹き転炉であり、炉体ライニングは主
としてMgO76Wt%、炭素12Wt%のマグネシアカー
ボン質の耐火物12から構成されている。前記転炉10
の底部には酸素吹込み及び/又はアルゴンガス等による
溶鋼撹拌を行うための底吹きノズル14が設けられてお
り、転炉10の炉口16の上方には溶鋼中に酸素吹込み
を行って精錬するための酸素ランス15が配置されてい
る。まず、脱燐処理等の必要な処理を施された溶銑10
0t、クロム含有スクラップ5t、CaO含有量98Wt
%の生石灰を吹錬中に連続して約8tを転炉10に装入
し(a)、酸素ランス15及び底吹きノズル14によっ
て吹酸を開始した(b)。約2分の昇熱精錬を行った
後、クロム成分62Wt%を含むFe−Cr系からなるク
ロム合金39tを溶鋼中に溶鋼温度が低下しない様に吹
酸を行いつつ炉上より分割して添加した。また、この
際、スラグ成分を調整するために生石灰を再度装入する
こともできる(c)。
量150tの上底吹き転炉であり、炉体ライニングは主
としてMgO76Wt%、炭素12Wt%のマグネシアカー
ボン質の耐火物12から構成されている。前記転炉10
の底部には酸素吹込み及び/又はアルゴンガス等による
溶鋼撹拌を行うための底吹きノズル14が設けられてお
り、転炉10の炉口16の上方には溶鋼中に酸素吹込み
を行って精錬するための酸素ランス15が配置されてい
る。まず、脱燐処理等の必要な処理を施された溶銑10
0t、クロム含有スクラップ5t、CaO含有量98Wt
%の生石灰を吹錬中に連続して約8tを転炉10に装入
し(a)、酸素ランス15及び底吹きノズル14によっ
て吹酸を開始した(b)。約2分の昇熱精錬を行った
後、クロム成分62Wt%を含むFe−Cr系からなるク
ロム合金39tを溶鋼中に溶鋼温度が低下しない様に吹
酸を行いつつ炉上より分割して添加した。また、この
際、スラグ成分を調整するために生石灰を再度装入する
こともできる(c)。
【0011】しかる後、MgO含有量18Wt%のドロマ
イト約1.5tを転炉10に投入して吹酸を継続した
(d)。ここでMgO含有原料の投入タイミングは、ク
ロム合金添加終了後であって、溶鋼温度が1700℃以
上あり、かつ吹酸停止前の少なくとも3分以上前に行う
ことが好ましい。MgO含有原料の添加タイミングが、
これより遅くなると、初期スラグとの反応時間を充分確
保できず、スラグの不均一性を生じて、スラグコーティ
ングの耐食性が減少する。そして、更に必要な精錬処理
を行った後、溶鋼温度1750℃において酸素ランス1
5からの吹込みを止めて、転炉10中での精錬を終了さ
せた(e)。このような精錬処理により、溶鋼からスラ
グ中へクロム成分が移行した結果、溶鋼中の最終的なク
ロム成分は16.5Wt%となり、スラグ中のクロム成分
は35Wt%となった。因みに、このときのスラグ成分
は、CaOが40Wt%、MgOが6Wt%、SiO2 が1
5Wt%、T.Feが3Wt%であった。また、図3は実際
に実炉を使用して求めたスラグ溶融性と吹止温度との関
係を示す図であるが、1750℃を境としてスラグ溶融
性(スラグ粘性)が大きく変化することを示しており、
CaO−Cr2 O3 −MgO系スラグ11のコーティン
グにおいて、良好なコーティング性を維持するために
は、スラグ溶融性が良くなるような1750℃以上の吹
止温度が必要となることが分かる。
イト約1.5tを転炉10に投入して吹酸を継続した
(d)。ここでMgO含有原料の投入タイミングは、ク
ロム合金添加終了後であって、溶鋼温度が1700℃以
上あり、かつ吹酸停止前の少なくとも3分以上前に行う
ことが好ましい。MgO含有原料の添加タイミングが、
これより遅くなると、初期スラグとの反応時間を充分確
保できず、スラグの不均一性を生じて、スラグコーティ
ングの耐食性が減少する。そして、更に必要な精錬処理
を行った後、溶鋼温度1750℃において酸素ランス1
5からの吹込みを止めて、転炉10中での精錬を終了さ
せた(e)。このような精錬処理により、溶鋼からスラ
グ中へクロム成分が移行した結果、溶鋼中の最終的なク
ロム成分は16.5Wt%となり、スラグ中のクロム成分
は35Wt%となった。因みに、このときのスラグ成分
は、CaOが40Wt%、MgOが6Wt%、SiO2 が1
5Wt%、T.Feが3Wt%であった。また、図3は実際
に実炉を使用して求めたスラグ溶融性と吹止温度との関
係を示す図であるが、1750℃を境としてスラグ溶融
性(スラグ粘性)が大きく変化することを示しており、
CaO−Cr2 O3 −MgO系スラグ11のコーティン
グにおいて、良好なコーティング性を維持するために
は、スラグ溶融性が良くなるような1750℃以上の吹
止温度が必要となることが分かる。
【0012】精錬終了後、溶鋼を別途用意した取鍋中に
転炉10の出鋼口13から排出して、溶鋼面上に浮かぶ
CaO−Cr2 O3 −MgO系スラグ11を、転炉10
内に残留させた(f)。しかる後、転炉10を揺動させ
(g)〜(h)、もしくは必要に応じて底吹きノズル1
4からガスを送って、残留させたCaO−Cr2 O3−
MgO系スラグ11を飛散させること等により、CaO
−Cr2 O3 −MgO系スラグ11を転炉10内の耐火
物12の壁面に付着させてスラグコーティングを実施し
た(i)。この間、CaO−Cr2 O3 −MgO系スラ
グ11の流動性は良好であり、転炉10内に付着したス
ラグコーティング量は約9tとなって炉壁へのコーティ
ング性に問題はなかった。なお、残スラグは炉体を傾動
させて、炉口より溶滓鍋に排出除去した。
転炉10の出鋼口13から排出して、溶鋼面上に浮かぶ
CaO−Cr2 O3 −MgO系スラグ11を、転炉10
内に残留させた(f)。しかる後、転炉10を揺動させ
(g)〜(h)、もしくは必要に応じて底吹きノズル1
4からガスを送って、残留させたCaO−Cr2 O3−
MgO系スラグ11を飛散させること等により、CaO
−Cr2 O3 −MgO系スラグ11を転炉10内の耐火
物12の壁面に付着させてスラグコーティングを実施し
た(i)。この間、CaO−Cr2 O3 −MgO系スラ
グ11の流動性は良好であり、転炉10内に付着したス
ラグコーティング量は約9tとなって炉壁へのコーティ
ング性に問題はなかった。なお、残スラグは炉体を傾動
させて、炉口より溶滓鍋に排出除去した。
【0013】このように、CaO−Cr2 O3 −MgO
系スラグ11によりスラグコーティングを施した転炉1
0を用いて、吹止温度を1680℃として、スラグコー
ティング処理をしない精錬を5回繰り返して行い、続く
6回目に前記(a)〜(i)によるスラグコーティング
処理を行う、図2に示す様な操業パターンにより精錬を
継続した。その結果、CaO−Cr2 O3 −MgO系ス
ラグ11によるコーティング層は充分な耐火度と強度と
を有し、精錬処理10回終了後も充分な残存状態を保っ
ていることが確認された。また上述したスラグコーティ
ングを実施した結果、マグネシアカーボン質耐火物のス
ポーリングによる損耗が防止され、CaO−Cr2O3
−MgO系スラグ11によるコーティングを実施しない
場合に較べて、耐火物12の寿命を約15%向上させる
ことが可能になった。
系スラグ11によりスラグコーティングを施した転炉1
0を用いて、吹止温度を1680℃として、スラグコー
ティング処理をしない精錬を5回繰り返して行い、続く
6回目に前記(a)〜(i)によるスラグコーティング
処理を行う、図2に示す様な操業パターンにより精錬を
継続した。その結果、CaO−Cr2 O3 −MgO系ス
ラグ11によるコーティング層は充分な耐火度と強度と
を有し、精錬処理10回終了後も充分な残存状態を保っ
ていることが確認された。また上述したスラグコーティ
ングを実施した結果、マグネシアカーボン質耐火物のス
ポーリングによる損耗が防止され、CaO−Cr2O3
−MgO系スラグ11によるコーティングを実施しない
場合に較べて、耐火物12の寿命を約15%向上させる
ことが可能になった。
【0014】また上述の実施例においては、精錬炉とし
て転炉10を使用する場合について説明したが、電気炉
等の精錬炉を使用する場合にも、本発明のCaO−Cr
2 O3 −MgO系スラグ11によるコーティング方法の
適用が可能である。
て転炉10を使用する場合について説明したが、電気炉
等の精錬炉を使用する場合にも、本発明のCaO−Cr
2 O3 −MgO系スラグ11によるコーティング方法の
適用が可能である。
【0015】
【発明の効果】請求項1記載の高クロム鋼精錬炉のスラ
グコーティング方法においては、炉内面に高融点、高耐
食性のCaO−Cr2 O3 −MgO系スラグによるコー
ティングができるために、精錬炉の耐火物寿命を大幅に
向上でき、炉材原単位の削減が可能である。特に、請求
項2記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法
においては、低温吹止操業と高温吹止操業との比率を3
〜10回に1回の割合として精錬を行い、前記高温操業
において、請求項1記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコ
ーティング方法を行うので、高融点、高耐食性のCaO
−Cr2 O3 −MgO系スラグを低温吹止操業時におい
ても適用することができ、必要最小限の補修回数で労力
を節約して、炉体寿命を大幅に延長することが可能であ
る。
グコーティング方法においては、炉内面に高融点、高耐
食性のCaO−Cr2 O3 −MgO系スラグによるコー
ティングができるために、精錬炉の耐火物寿命を大幅に
向上でき、炉材原単位の削減が可能である。特に、請求
項2記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法
においては、低温吹止操業と高温吹止操業との比率を3
〜10回に1回の割合として精錬を行い、前記高温操業
において、請求項1記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコ
ーティング方法を行うので、高融点、高耐食性のCaO
−Cr2 O3 −MgO系スラグを低温吹止操業時におい
ても適用することができ、必要最小限の補修回数で労力
を節約して、炉体寿命を大幅に延長することが可能であ
る。
【図1】本発明の一実施例に係る高クロム鋼精錬炉のス
ラグコーティング方法を説明する概略フロー図である。
ラグコーティング方法を説明する概略フロー図である。
【図2】同方法を適用した精錬炉の操業における吹止温
度と処理回数との関係を示す図である。
度と処理回数との関係を示す図である。
【図3】スラグ溶融性と吹止温度との関係を示す図であ
る。
る。
10 転炉 11 CaO−Cr2 O3 −MgO系スラグ 12 耐火物 13 出鋼口 14 底吹きノズル 15 酸素ランス 16 炉口
Claims (2)
- 【請求項1】 精錬炉に鉄源及びCaO含有原料を投入
して、酸素吹込みを行い、さらにクロム合金の投入後、
MgO含有原料を添加して、1750℃〜1850℃の
温度で吹止めし、精錬された溶鋼を前記精錬炉から排出
した後、前記精錬炉内に残留させたCaO−Cr2 O3
−MgO系スラグを前記精錬炉の内面に付着させて、該
精錬炉のスラグコーティングを行うことを特徴とする高
クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法。 - 【請求項2】 1560℃〜1680℃の低温吹止操業
と1750℃〜1850℃の高温吹止操業との比率を3
〜10回に1回の割合として精錬を行い、前記高温操業
において、請求項1記載の高クロム鋼精錬炉のスラグコ
ーティング方法を行うことを特徴とした高クロム鋼精錬
炉のスラグコーティング方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33251194A JPH08165507A (ja) | 1994-12-12 | 1994-12-12 | 高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33251194A JPH08165507A (ja) | 1994-12-12 | 1994-12-12 | 高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08165507A true JPH08165507A (ja) | 1996-06-25 |
Family
ID=18255754
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP33251194A Withdrawn JPH08165507A (ja) | 1994-12-12 | 1994-12-12 | 高クロム鋼精錬炉のスラグコーティング方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH08165507A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100544466B1 (ko) * | 2001-09-07 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 전로내벽 슬래그 코팅방법 |
JP2009001892A (ja) * | 2007-06-25 | 2009-01-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 転炉耐火物補修材および転炉耐火物補修方法 |
CN114959181A (zh) * | 2022-05-31 | 2022-08-30 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种螺纹钢快速升温精炼方法、螺纹钢生产方法和螺纹钢 |
-
1994
- 1994-12-12 JP JP33251194A patent/JPH08165507A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100544466B1 (ko) * | 2001-09-07 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 전로내벽 슬래그 코팅방법 |
JP2009001892A (ja) * | 2007-06-25 | 2009-01-08 | Nisshin Steel Co Ltd | 転炉耐火物補修材および転炉耐火物補修方法 |
CN114959181A (zh) * | 2022-05-31 | 2022-08-30 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种螺纹钢快速升温精炼方法、螺纹钢生产方法和螺纹钢 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020305 |