JPH08141723A - Die casting apparatus - Google Patents
Die casting apparatusInfo
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- JPH08141723A JPH08141723A JP28810094A JP28810094A JPH08141723A JP H08141723 A JPH08141723 A JP H08141723A JP 28810094 A JP28810094 A JP 28810094A JP 28810094 A JP28810094 A JP 28810094A JP H08141723 A JPH08141723 A JP H08141723A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、金型のキャビティ内に
溶湯を充填した後、加圧プランジャーをキャビティ内に
突出させて溶湯を部分加圧するダイカスト装置に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a die-casting device for filling a molten metal into a cavity of a mold and then projecting a pressure plunger into the cavity to partially press the molten metal.
【０００２】[0002]
【従来の技術】ダイカスト装置では、金型のキャビティ
内に充填した溶湯が冷却されて凝固するときに、その体
積が収縮することにより鋳巣が発生する。この鋳巣の発
生を防止するために、従来、キャビティ内に充填した溶
湯が凝固する前に、加圧プランジャーをキャビティ内に
突出させることにより溶湯を部分加圧するものがある
（例えば、特公昭６０−２９４７号公報参照）。2. Description of the Related Art In a die casting machine, when the molten metal filled in the cavity of a mold is cooled and solidified, the volume of the molten metal shrinks to form porosity. In order to prevent the formation of the porosity, conventionally, there is one that partially pressurizes the molten metal by projecting a pressure plunger into the cavity before the molten metal filled in the cavity is solidified (for example, Japanese Patent Publication No. 60-2947 gazette).
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】前記特公昭６０−２９
４７号公報のダイカスト装置では、加圧プランジャーの
作動による部分加圧開始時間いわゆるタイムラグの設定
が、できる限り短くすることが望ましいと表現されてい
るにすぎず、そのタイムラグの設定が明確でないため、
加圧プランジャーにより実際に押し湯される実用押し湯
量Ｖが製品形状や金型構造の制約を受け、記述の容量を
確保できない場合が多い。特に、実用押し湯量Ｖを確保
できない時の製品密度は、加圧プランジャーの作動によ
る部分加圧開始時間いわゆるタイムラグの影響を大きく
受ける。DISCLOSURE OF THE INVENTION Problems to be Solved by the Invention
In the die-casting device of Japanese Patent Publication No. 47, it is merely expressed that it is desirable to set the partial pressurization start time by the operation of the pressurizing plunger, so-called time lag, as short as possible, and the setting of the time lag is not clear. ,
In many cases, the practical amount of molten metal V to be actually melted by the pressure plunger is restricted by the product shape and the mold structure, and the described capacity cannot be secured. In particular, the product density when the practical amount V of the poured molten metal cannot be secured is greatly affected by the partial pressurization start time so-called time lag due to the operation of the pressurizing plunger.
【０００４】詳しくは、短いタイムラグで部分加圧を行
えば、実用押し湯量Ｖが確保できず、当然、押し湯不足
になり鋳巣の少ない製品を得ることは困難になる。ここ
で、製品部のみ、もしくは製品の一部に限定して押し湯
効果を調査し、鋳造直後の製品温度（単に製品温度とも
いう）と押し湯量の関係をタイムラグをパラメータとし
て表したところ、図３に示される線図が得られた。図３
において、製品温度が変化すると、加圧プランジャーに
よる押し湯量も変化し、製品温度が高くなるにしたがっ
て装置の最大押し湯量Ｖmax に近づく、また、製品温度
を一定としタイムラグを短くしても同様となる。なお、
鋳造直後の製品温度と溶湯の凝固開始時間とは密接な関
係にある。More specifically, if the partial pressurization is performed with a short time lag, the practical amount V of the molten metal cannot be secured, and naturally, the amount of molten metal is insufficient and it becomes difficult to obtain a product with few cavities. Here, we investigated the effect of the molten metal on the product part only or on a part of the product, and expressed the relationship between the product temperature immediately after casting (also simply called the product temperature) and the amount of the molten metal as a parameter with the time lag. The diagram shown in 3 was obtained. FIG.
In the above, when the product temperature changes, the amount of hot water supplied by the pressurizing plunger also changes, and as the product temperature rises, it approaches the maximum amount of hot water Vmax of the device. Also, even if the product temperature is kept constant and the time lag is shortened, the same is true. Become. In addition,
There is a close relationship between the product temperature immediately after casting and the solidification start time of the molten metal.
【０００５】また、図４はタイムラグと製品密度との関
係を鋳造直後の製品温度をパラメータとして表したグラ
フである。図４において、各製品温度により製品密度が
最も高くなる点Ａ，Ｂ，Ｃが存在し、それに応じた最適
なタイムラグＳa ，Ｓb ，Ｓc がある。なお図４中、ρ
0 はアルミニウムダイカスト合金の真密度である。つま
り、溶湯の凝固開始時間に対しタイムラグが早すぎる場
合は、射出スリーブ側へも加圧された溶湯が供給され、
押し湯量不足が発生し製品密度は上がらず、また遅すぎ
る場合は、凝固が進み押し湯効果が得られない。一方、
溶湯の凝固開始時間は、サイクルタイム、金型の冷却水
量水圧、溶湯温度等の変化により変動することから、溶
湯の凝固開始時間に対応したタイムラグで加圧を行わな
いと鋳巣の少ない製品を安定して生産することができな
い。FIG. 4 is a graph showing the relationship between the time lag and the product density, using the product temperature immediately after casting as a parameter. In FIG. 4, there are points A, B, and C at which the product density becomes highest depending on each product temperature, and there are optimum time lags Sa, Sb, and Sc corresponding to the points. In Fig. 4, ρ
0 is the true density of the aluminum die cast alloy. That is, when the time lag is too early for the solidification start time of the molten metal, the pressurized molten metal is supplied also to the injection sleeve side,
The product density does not increase due to insufficient amount of hot water, and when it is too slow, solidification proceeds and the effect of hot water is not obtained. on the other hand,
The solidification start time of the molten metal fluctuates due to changes in cycle time, mold cooling water pressure, molten metal temperature, etc.Therefore, if pressure is not applied at a time lag that corresponds to the solidification start time of the molten metal, products with less porosity will be produced. We cannot produce it stably.
【０００６】本発明が解決しようとする技術的課題は、
溶湯を部分加圧する加圧プランジャーの動作タイミング
を適正にコントロールし、鋳巣の少ない高品質の製品を
安定して生産することのできるダイカスト装置を提供す
ることにある。The technical problem to be solved by the present invention is as follows.
An object of the present invention is to provide a die-casting device that can appropriately control the operation timing of a pressure plunger that partially pressurizes the molten metal and can stably produce a high-quality product with few cavities.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決する請求
項１の発明は、金型のキャビティ内に溶湯を充填した
後、加圧プランジャーをキャビティ内に突出させて溶湯
を部分加圧するダイカスト装置において、溶湯の凝固開
始時間と密接に関係する鋳造直後の製品温度を測定する
温度測定手段と、前記温度測定手段の測定温度に基づい
て前記加圧プランジャーの次サイクルでの動作タイミン
グをコントロールする加圧タイムラグ制御手段と、を備
えたことを特徴とするダイカスト装置である。In order to solve the above-mentioned problems, the invention of claim 1 is a die casting for filling a molten metal into a cavity of a mold and then projecting a pressure plunger into the cavity to partially pressurize the molten metal. In the apparatus, the temperature measuring means for measuring the product temperature immediately after casting, which is closely related to the solidification start time of the molten metal, and the operation timing in the next cycle of the pressure plunger based on the temperature measured by the temperature measuring means are controlled. And a pressurizing time lag control means for controlling the die casting device.
【０００８】[0008]
【作用】請求項１の発明のダイカスト装置によると、溶
湯の凝固開始時間と密接に関係する鋳造直後の製品温度
を測定し、この測定温度に基づいて加圧プランジャーの
次サイクルでの動作タイミングをコントロールするの
で、例えばサイクルタイムや冷却水量、水圧あるいは溶
湯温度の変化により、金型に充填した溶湯の凝固開始時
間が変化しても、それに対し最適なタイムラグをもって
加圧プランジャーを作動させることができる。According to the die casting apparatus of the present invention, the product temperature immediately after casting, which is closely related to the solidification start time of the molten metal, is measured, and the operation timing of the pressurizing plunger in the next cycle is based on this measured temperature. Therefore, even if the solidification start time of the molten metal filled in the mold changes due to changes in the cycle time, the amount of cooling water, the water pressure, or the temperature of the molten metal, the pressure plunger should be operated with an optimal time lag. You can
【０００９】[0009]
【実施例】本発明の一実施例を図面にしたがって説明す
る。なお本実施例装置の基本的構成については、前記特
公昭６０−２９４７号公報の装置と同様であるから一部
省略して述べることにする。ダイカスト装置の概要を型
閉じ状態で示した図２の縦断面図において、工場等の床
面等に固定した装置の固定台１には、射出シリンダ保持
台２，３を介して射出シリンダ４が設置されている。射
出シリンダ４内には射出ピストン５が摺動自在に設けら
れている。射出ピストン５は、射出シリンダ４の両端に
開口した第１，第２信号油圧パイプ６，７よりの油圧を
受けて射出シリンダ４内を図示左右方向に変位する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. The basic structure of the apparatus of this embodiment is the same as the apparatus of Japanese Patent Publication No. 60-2947, and will be omitted here. In the vertical sectional view of FIG. 2 showing the outline of the die casting device in a mold closed state, the injection cylinder 4 is mounted on the fixing base 1 of the device fixed to the floor surface of a factory or the like via the injection cylinder holding bases 2 and 3. is set up. An injection piston 5 is slidably provided in the injection cylinder 4. The injection piston 5 receives the hydraulic pressure from the first and second signal hydraulic pipes 6 and 7 opened at both ends of the injection cylinder 4 and is displaced in the injection cylinder 4 in the left-right direction in the drawing.
【００１０】信号油圧は、図示しない油圧ポンプより入
力パイプ８を介して導入され、電磁弁製の油圧切り換え
バルブ９によって第１，第２のいずれか一方の信号油圧
パイプ６，７に選択供給され、また射出ピストン５によ
って押し出された射出シリンダ４内の油は、信号圧力の
供給されなかった側の信号油圧パイプ７又は６及び油圧
切り換えバルブ９を介して出力パイプ１０より図示しな
い油圧ポンプ側へ送り出される。また、第１信号油圧パ
イプ６の途中に配設された圧力スイッチ１１は、その信
号油圧パイプ６内の油圧が所定圧以上となった時に、後
述する油圧切り換えバルブ４２へ電気信号を印加する。
前記射出ピストン５の変位は射出棒１２を介して射出プ
ランジャー１３に伝えられ、射出プランジャー１３は射
出スリーブ１４内を図示左右方向に摺動する。金属溶湯
の給湯口１５は、射出スリーブ１４の上方側面のうち、
射出プランジャー１３が最も後退した時（図２の状態）
に開口する位置に設けられている。The signal hydraulic pressure is introduced from a hydraulic pump (not shown) via an input pipe 8 and is selectively supplied to either one of the first and second signal hydraulic pipes 6 and 7 by a hydraulic pressure switching valve 9 made of a solenoid valve. Further, the oil in the injection cylinder 4 pushed out by the injection piston 5 is transferred from the output pipe 10 to the hydraulic pump side (not shown) through the signal hydraulic pipe 7 or 6 and the hydraulic pressure switching valve 9 on the side where the signal pressure is not supplied. Sent out. Further, the pressure switch 11 arranged in the middle of the first signal hydraulic pipe 6 applies an electric signal to a hydraulic pressure switching valve 42 described later when the hydraulic pressure in the signal hydraulic pipe 6 becomes equal to or higher than a predetermined pressure.
The displacement of the injection piston 5 is transmitted to the injection plunger 13 via the injection rod 12, and the injection plunger 13 slides in the injection sleeve 14 in the left-right direction in the drawing. The molten metal inlet 15 is provided on the upper side surface of the injection sleeve 14,
When the injection plunger 13 is most retracted (state of FIG. 2)
It is provided at the position where it opens.
【００１１】前記固定台１上に固定した固定型支持体１
６には、固定型１８が固定してある。固定型１８は、固
定ブロック１９と固定中子２０とがボルトによって連結
されてなる。また前記射出スリーブ１４は固定型支持体
１６および固定ブロック１９を貫通して、固定ブロック
１９の端面に開口している。前記固定型支持体１６は、
図２では緊締棒２２の左端部にしか示されていないが、
実際には緊締棒２２の右端部にも設けられている。この
両固定型支持体１６には上下各２本の緊締棒２２が架設
されている。前記緊締棒２２が貫通する可動型支持体２
３は、固定台１上を図示しないピストンの駆動力を受け
て図示左右方向に変位可能となっている。前記可動型支
持体２３には、側面の締め付け板２４と上下の締め付け
板２５とを介して可動型２６が固定してある。可動型２
６は、上記固定型１８と同じく可動ブロック２７と可動
中子２８とがボルトによって連結されてなる。なお可動
型２６と固定型１８とを総称して金型という。Fixed type support 1 fixed on the fixed base 1.
A fixed die 18 is fixed to the unit 6. The fixed mold 18 is formed by connecting a fixed block 19 and a fixed core 20 with bolts. The injection sleeve 14 penetrates the fixed-type support 16 and the fixed block 19 and opens at the end surface of the fixed block 19. The fixed support 16 is
In FIG. 2, only the left end of the tightening rod 22 is shown,
Actually, it is also provided at the right end of the tightening rod 22. Two upper and lower tightening rods 22 are installed on both the fixed-type supports 16. Movable support 2 through which the tightening rod 22 penetrates
3 is displaceable on the fixed base 1 in the left-right direction in the drawing by receiving a driving force of a piston (not shown). A movable die 26 is fixed to the movable die support 23 through a side fastening plate 24 and upper and lower fastening plates 25. Movable type 2
6, the movable block 27 and the movable core 28 are connected by bolts as in the fixed die 18. The movable mold 26 and the fixed mold 18 are collectively referred to as a mold.
【００１２】そして、図示しないピストンの駆動力によ
り可動型支持体２３を変位させることによって可動型２
６を固定型１８に密接させ、この両型１８，２６により
製品鋳造用の型空間であるキャビティ３０と、このキャ
ビティ３０へ溶湯を射出する射出通路３１と、この射出
通路３１とは別の位置でキャビティ３０に連通する加圧
通路１７とが形成される。また、固定型１８と可動型２
６との接合面の所定箇所には、射出通路３１より射出さ
れた溶湯によって押し出されたキャビティ３０内の空気
を逃がすエアベント（符号省略）が形成されている。ま
た、射出通路３１のキャビティ３０側の端部には通路径
を絞る湯口３４が形成されており、射出通路３１より供
給された溶湯が高速となってキャビティ３０へ射出され
る。Then, the movable die support 23 is displaced by the driving force of a piston (not shown) to move the movable die 2
6 is brought into close contact with the fixed mold 18, and a cavity 30 which is a mold space for product casting by the molds 18 and 26, an injection passage 31 for injecting molten metal into the cavity 30, and a position different from the injection passage 31. Thus, the pressure passage 17 communicating with the cavity 30 is formed. In addition, the fixed mold 18 and the movable mold 2
An air vent (reference numeral omitted) that releases the air in the cavity 30 pushed out by the molten metal injected from the injection passage 31 is formed at a predetermined position on the joint surface with 6. Further, a spout 34 for narrowing the passage diameter is formed at the end of the injection passage 31 on the cavity 30 side, and the molten metal supplied from the injection passage 31 is injected into the cavity 30 at a high speed.
【００１３】前記キャビティ３０の略中心に対応すべく
可動ブロック２７、可動中子２８に形成された円筒孔内
には、加圧プランジャー３６が摺動可能に挿入されてお
り、加圧プランジャー３６端面よりその前進方向の空間
にて加圧通路１７が形成されている。この加圧プランジ
ャー３６によって、加圧通路１７部分の溶湯をキャビテ
ィ３０内の加圧通路１７対向部分（ここを湯溜まり部３
２と称す）へ押し出すようになっている。A pressure plunger 36 is slidably inserted into a cylindrical hole formed in the movable block 27 and the movable core 28 so as to correspond to the approximate center of the cavity 30. A pressurizing passage 17 is formed in a space in the forward direction of the end surface 36. The pressurizing plunger 36 allows the molten metal in the pressurizing passage 17 portion to be opposed to the portion in the cavity 30 facing the pressurizing passage 17 (this is the sump 3
2)).
【００１４】前記加圧プランジャー３６の後端側に設け
られた加圧ピストン３８は、加圧シリンダ３９内を摺動
して加圧プランジャー３６に前進、後退の変位を与え
る。加圧シリンダ３９には、射出シリンダ４と同様に第
３，第４信号油圧パイプ４０，４１が開口しており、電
磁弁製の油圧切り換えバルブ４２によって、油圧ポンプ
（図示せず）より入力された信号油圧を制御して加圧ピ
ストン３８の前進、後退を行うようになっている。この
加圧シリンダ３９は、前記締め付け板２４に固定されて
おり可動型２６と一体に移動する。The pressure piston 38 provided on the rear end side of the pressure plunger 36 slides in the pressure cylinder 39 to give the pressure plunger 36 forward and backward displacements. Similarly to the injection cylinder 4, the pressurizing cylinder 39 has the third and fourth signal hydraulic pipes 40 and 41 opened, and is input from a hydraulic pump (not shown) by a hydraulic switching valve 42 made of a solenoid valve. The signal hydraulic pressure is controlled to move the pressurizing piston 38 forward and backward. The pressure cylinder 39 is fixed to the tightening plate 24 and moves integrally with the movable die 26.
【００１５】また、前記可動ブロック２７、可動中子２
８を貫通して先端がキャビティ３０内に臨んでいるエジ
ェクタピン４４は、可動型２６を後退させて型開きした
後に、キャビティ３０内で凝固しているダイカスト品を
可動型２６より押し離すものであり、エジェクタプレー
ト４５、押し出しロッド４６、押し出しプレート４７お
よび押し出し棒４８を介して押し出しピストン４９の変
位を受け、図示左右方向に変位する。なお押し出しロッ
ド４６は、可動ブロック２７に設けられた図示しない摺
動穴内を摺動することによって図示左右方向に移動す
る。The movable block 27 and the movable core 2 are also provided.
The ejector pin 44, which penetrates 8 and has its tip facing the cavity 30, pushes away the die-cast product solidified in the cavity 30 from the movable die 26 after retracting the movable die 26 and opening the die. There, the ejecting piston 49 is displaced via the ejector plate 45, the extruding rod 46, the extruding plate 47, and the extruding rod 48, and is displaced in the lateral direction in the drawing. The push rod 46 slides in a slide hole (not shown) provided in the movable block 27 to move in the left-right direction in the figure.
【００１６】前記押し出しピストン４９を変位させる押
し出しシリンダ５０は、射出シリンダ４や加圧シリンダ
３９と同様に、第５，第６信号油圧パイプ５１，５２が
開口しており、油圧ポンプ（図示せず）より入力された
信号油圧を電磁弁製の油圧切り換えバルブ５３によって
制御し、押し出しピストン４９の前進、後退を行うよう
になっている。Like the injection cylinder 4 and the pressurizing cylinder 39, the push-out cylinder 50 for displacing the push-out piston 49 has the fifth and sixth signal hydraulic pipes 51 and 52 opened, and a hydraulic pump (not shown). ), The signal hydraulic pressure input from the above is controlled by a hydraulic pressure switching valve 53 made of a solenoid valve, and the pushing piston 49 is moved forward and backward.
【００１７】次に、要部についてダイカスト装置の要部
を型開き状態で示した図１の平断面図を参照して述べ
る。鋳造後に型開きした金型の中からダイカスト品（製
品ともいう）を取り出す製品取り出し機５４の待機位置
すなわち後退位置において取り出した鋳造直後の製品５
９の加圧部分に対向する位置には、その製品の表面温度
を非接触で瞬時に測定することのできる赤外線放射温度
計５５が配設されている。この赤外線放射温度計５５に
よって測定された測定値の検出信号はマイクロコンピュ
ータを主体として構成された加圧タイムラグ制御装置５
６に入力される。なお赤外線放射温度計５５が本発明で
いう温度検出手段に相当している。Next, the main parts will be described with reference to the plan sectional view of FIG. 1 showing the main parts of the die casting apparatus in the mold open state. The product 5 immediately after casting taken out at the standby position, that is, the retracted position of the product take-out machine 54 for taking out a die cast product (also referred to as a product) from the mold opened after casting.
An infrared radiation thermometer 55, which is capable of instantaneously measuring the surface temperature of the product in a non-contact manner, is arranged at a position facing the pressurizing portion of 9. The detection signal of the measurement value measured by the infrared radiation thermometer 55 is a pressurizing time lag control device 5 mainly composed of a microcomputer.
6 is input. The infrared radiation thermometer 55 corresponds to the temperature detecting means in the present invention.
【００１８】加圧タイムラグ制御装置５６は、溶湯の充
填完了確認として射出プランジャー１３の高速切り換え
リミットスイッチ５７の電気信号を入力とし、加圧プラ
ンジャー３６の前進・後退を切り換える油圧切り換えバ
ルブ４２への電気信号を出力として、充填完了から加圧
プランジャー３６が動きだすまでの時間（以下、タイム
ラグ）を前記赤外線放射温度計５５の測定温度（鋳造直
後の製品温度）に基づいて自動的に最適値にコントロー
ルする。なお加圧タイムラグ制御装置５６が本発明でい
う加圧タイムラグ制御手段に相当している。The pressurization time lag control device 56 receives the electric signal of the high-speed changeover limit switch 57 of the injection plunger 13 as an input to confirm the completion of the filling of the molten metal, and sends it to the hydraulic pressure changeover valve 42 for switching the forward and backward movements of the pressurizing plunger 36. As an output, the time from the completion of filling until the pressurizing plunger 36 starts to move (hereinafter, time lag) is automatically set to an optimum value based on the temperature measured by the infrared radiation thermometer 55 (product temperature immediately after casting). Control to. The pressurization time lag control device 56 corresponds to the pressurization time lag control means in the present invention.
【００１９】また前記射出プランジャー１３の付近に
は、その前進完了の直前において作動する高速切り換え
リミットスイッチ５７が配置されている。この高速切り
換えリミットスイッチ５７は、その作動によって射出プ
ランジャー１３の前進速度を高速に切り換えるととも
に、その切り換え信号を加圧タイムラグ制御装置５６に
入力する。Further, near the injection plunger 13, a high speed changeover limit switch 57 which is activated immediately before the completion of the forward movement is arranged. The high-speed changeover limit switch 57 switches the forward speed of the injection plunger 13 to a high speed by its operation, and inputs the switching signal to the pressurization time lag control device 56.
【００２０】ここで、タイムラグと製品密度との関係を
製品温度をパラメータとして表した図４のグラフより、
溶湯の凝固開始時間の代用特性を示す鋳造直後の製品温
度Ｔと最適タイムラグＳの関係を求め、その関係に近似
した下記関係式(1) 又は(2)を導く。 Ｓ＝ａＴ＋ｂ …(1) あるいは Ｓ＝ａＴ2 ＋ｂＴ＋ｃ …(2) なお図４のグラフは鋳造する製品毎に個々に求められる
ものであり、従って関係式中のａ，ｂ，ｃは図４から求
められる製品毎の定数である。Here, from the graph of FIG. 4 showing the relationship between the time lag and the product density using the product temperature as a parameter,
The relationship between the product temperature T immediately after casting and the optimum time lag S, which shows the substitute characteristic of the solidification start time of the molten metal, is obtained, and the following relational expression (1) or (2) approximate to the relationship is derived. S = aT + b (1) or S = aT 2 + bT + c (2) Note that the graph of FIG. 4 is obtained individually for each product to be cast, and therefore a, b, and c in the relational expression from FIG. It is a constant for each product required.
【００２１】引き続き、前記したダイカスト装置による
鋳造工程について述べる。まず可動型支持体２３を前進
させることによって型閉じすなわち図２に示されるよう
に可動型２６を固定型１８に密接させる。次に、溶湯注
入器を用いて溶湯を給湯口１５より射出スリーブ１４内
に注湯する。その後、油圧切り換えバルブ９を切り換え
て、信号油圧を第１信号油圧パイプ６側に供給して射出
ピストン５と共に射出プランジャー１３を前進させるこ
とにより、溶湯を金型のキャビティ３０内へ充填する。Next, the casting process by the die casting apparatus described above will be described. First, the movable die support 23 is moved forward to close the die, that is, the movable die 26 is brought into close contact with the fixed die 18 as shown in FIG. Next, the molten metal is poured into the injection sleeve 14 from the hot water supply port 15 using a molten metal injector. After that, the hydraulic pressure switching valve 9 is switched to supply the signal hydraulic pressure to the first signal hydraulic pressure pipe 6 side to advance the injection plunger 13 together with the injection piston 5, thereby filling the molten metal into the cavity 30 of the mold.
【００２２】この時、射出プランジャー１３は、高速切
り換えリミットスイッチ５７の位置までは低速で前進
し、このスイッチが作動すると高速に切り換わる。な
お、高速切り換え時より充填完了までの時間は一般的に
は０．１〜０．５秒程度で製品により異なるが、ショッ
ト毎のばらつきは０．０５秒以内のため、本実施例では
この高速切り換えタイミングを充填完了のタイミングと
して代用している。高速切り換えリミットスイッチ５７
の信号が加圧タイムラグ制御装置５６に入力されるのと
ほとんど同時に充填が完了する一方、加圧タイムラグ制
御装置５６は前サイクルの製品温度から求められる加圧
プランジャー３６の最適タイムラグに基づき加圧プラン
ジャー３６の油圧切り換えバルブ４２に前進の信号を出
力する。すると、加圧プランジャー３６が前進し、製品
部に押し湯を行い凝固完了時まで加圧し続ける。この場
合の押し湯量は、製品温度（凝固開始時間）が変化して
も常に最適な加圧タイムラグによるため適正な押し湯量
が得られる。At this time, the injection plunger 13 advances at a low speed to the position of the high speed changeover limit switch 57, and switches to a high speed when this switch is operated. The time from the high speed switching to the completion of filling is generally about 0.1 to 0.5 seconds and varies depending on the product, but since the variation between shots is within 0.05 seconds, this high speed is used in this embodiment. The switching timing is used as the filling completion timing. High speed changeover limit switch 57
While the filling is completed almost at the same time that the signal of is input to the pressurizing time lag controller 56, the pressurizing time lag controller 56 pressurizes based on the optimum time lag of the pressurizing plunger 36 obtained from the product temperature of the previous cycle. A forward signal is output to the hydraulic pressure switching valve 42 of the plunger 36. Then, the pressurizing plunger 36 moves forward, presses hot water to the product portion, and continues to pressurize until the completion of solidification. In this case, the amount of molten metal to be poured is always the optimum pressurizing time lag even if the product temperature (solidification start time) changes.
【００２３】製品部の凝固が完了すると、予め決められ
た時間経過後に、油圧切り換えバルブ４２によって信号
油圧の切り換えを行い、加圧プランジャー３６を後退さ
せた後、可動型支持体２３を図２で右方向に後退させる
ことによって型開きすなわち可動型２６を固定型１８よ
り引き離す。金型が開かれると、図１に示される製品取
り出し機５４は金型間の所定の位置まで前進し、製品５
９のビスケット部をチャックする。それと同期して、油
圧切り換えバルブ５３が作動することによって押し出し
ピストン４９を図２で左方へ移動させ、この押し出しピ
ストン４９の移動によってエジェクタピン４４が製品５
９を押し出す。When the solidification of the product portion is completed, the signal hydraulic pressure is switched by the hydraulic pressure switching valve 42 after a lapse of a predetermined time, and the pressurizing plunger 36 is retracted. The mold is opened, that is, the movable mold 26 is separated from the fixed mold 18 by retreating in the right direction with. When the mold is opened, the product ejector 54 shown in FIG. 1 advances to a predetermined position between the molds, and the product 5
Chuck the biscuit part of 9. In synchronization with this, the hydraulic pressure switching valve 53 operates to move the pushing piston 49 to the left in FIG. 2, and the movement of the pushing piston 49 causes the ejector pin 44 to move to the product 5
Push 9 out.
【００２４】製品５９が金型より押し出されると、製品
取り出し機５４は図１に示されるように後退し金型間よ
り製品５９を取り出す。この製品取り出し機５４の後退
位置においては、図示されないが光電スイッチ等による
製品の有無を検出するとともに赤外線放射温度計５５に
より製品温度を測定し、その値を加圧タイムラグ制御装
置５６へ出力する。その後、製品取り出し機５４は製品
５９をシュートに置くか、あるいはプレス機等の仕上げ
装置に製品５９をセットし、１サイクルを終了する。When the product 59 is extruded from the mold, the product take-out machine 54 retreats as shown in FIG. 1 to take out the product 59 from between the molds. At the retracted position of the product take-out machine 54, although not shown, the presence or absence of a product is detected by a photoelectric switch or the like, the product temperature is measured by the infrared radiation thermometer 55, and the value is output to the pressurization time lag control device 56. After that, the product take-out machine 54 puts the product 59 on the chute or sets the product 59 in a finishing device such as a press, and completes one cycle.
【００２５】なお本実施例装置では、最適加圧タイムラ
グを計算するのに１サイクル前の製品温度を測定するた
め、型段取り時や作業停止後の初回サイクルでは前もっ
て決めてあるタイムラグにより加圧を行うものとする。
また、金型冷却系統等の異常により製品温度が設定値を
越えた場合は、警報を出すか、あるいはダイカスト装置
を停止するようにしてある。また、溶湯の充填完了の確
認としては、実施例の高速リミットスイッチ５７の切り
換えタイミングに代え、特公昭６０−２９４７と同様に
射出プランジャー１３の油圧立ち上がりの圧力の検出を
用いることもできる。In the apparatus of this embodiment, the product temperature one cycle before is measured in order to calculate the optimum pressurization time lag, so that the pressurization is performed by a predetermined time lag at the time of mold setup or the first cycle after the work is stopped. Assumed to be performed.
Further, when the product temperature exceeds the set value due to an abnormality in the mold cooling system or the like, an alarm is issued or the die casting device is stopped. Further, in order to confirm the completion of the filling of the molten metal, instead of the switching timing of the high speed limit switch 57 of the embodiment, the detection of the pressure of the hydraulic pressure rise of the injection plunger 13 can be used as in JP-B-60-2947.
【００２６】上記したダイカスト装置は、要すれば、製
品取り出し機５４で金型内より取り出された鋳造直後の
製品５９の温度を赤外線放射温度計５５により測定し、
その値を次サイクルにおける加圧タイムラグ制御装置５
６の入力信号として、あらかじめ求めた式(1) あるいは
(2) を用い、充填完了からの最適加圧タイムラグを加圧
タイムラグ制御装置５６内で計算し、次サイクルで充填
完了確認の高速リミットスイッチ５７の信号が加圧タイ
ムラグ制御装置５６に入力された時、最適なタイムラグ
を加圧プランジャー３６の油圧切り換えバルブ４２へ出
力するものである。In the die casting apparatus described above, if necessary, the temperature of the product 59 immediately after casting taken out from the mold by the product take-out machine 54 is measured by the infrared radiation thermometer 55,
The value is used as the pressurization time lag control device 5 in the next cycle.
As the input signal of 6, the formula (1) obtained in advance or
Using (2), the optimum pressurization time lag from the completion of filling was calculated in the pressurization time lag control device 56, and the signal of the high-speed limit switch 57 for confirming the completion of filling was input to the pressurization time lag control device 56 in the next cycle. At this time, the optimum time lag is output to the hydraulic pressure switching valve 42 of the pressurizing plunger 36.
【００２７】上記ダイカスト装置によると、溶湯の凝固
開始時間と密接に関係する鋳造直後の製品温度に基づい
て加圧プランジャー３６の次サイクルでの動作タイミン
グをコントロールするので、例えばサイクルタイムや冷
却水量、水圧あるいは溶湯温度の変化により、金型に充
填された溶湯の凝固開始時間が変化しても、それに対し
最適なタイムラグをもって加圧プランジャー３６を作動
させることができる。従って、製品密度のばらつきを小
さく抑えることが可能でその密度が真密度近くに向上す
ることにより、鋳巣の少ない高品質の製品５９が得られ
る。According to the die casting apparatus, the operation timing of the pressurizing plunger 36 in the next cycle is controlled based on the product temperature immediately after casting, which is closely related to the solidification start time of the molten metal. Even if the solidification start time of the molten metal filled in the mold changes due to changes in the water pressure or the temperature of the molten metal, the pressure plunger 36 can be operated with an optimal time lag. Therefore, variations in product density can be suppressed to a small value, and the density can be improved to near the true density, so that a high-quality product 59 with few cavities can be obtained.
【００２８】本実施例装置で作られた製品と、本実施例
装置でタイムラグ制御装置５６を使用しないで作られた
製品との密度分布を比較した図が図５・図６に示されて
いる。製品はいずれもアルミニウム合金をダイカスト材
料として用いた場合のものであり、それぞれ１００個の
製品を日と時間を変えてサンプリングし、同一箇所の密
度を測定して各密度において各々いくつの製品が得られ
たかを度数で表示したものである。ここで、図５は本実
施例装置で作られた製品群の密度分布を示し、また、図
６はタイムラグ制御装置５６を使用しないで作られた製
品群の密度分布を示している。図５・図６から明らかな
ように、本実施例装置で得られた製品群はタイムラグ制
御装置５６を使用しないものに比べて、密度のばらつき
が小さく抑えられその密度が真密度ρ0 近くに向上され
ていることがわかる。FIG. 5 and FIG. 6 are diagrams comparing the density distributions of the product manufactured by the device of this embodiment and the product manufactured by the device of this embodiment without using the time lag control device 56. . All of the products were made using aluminum alloy as a die-casting material. 100 products were sampled at different days and times, and the density at the same location was measured to obtain how many products at each density. It is a display of whether or not it was done. Here, FIG. 5 shows the density distribution of the product group made by the apparatus of this embodiment, and FIG. 6 shows the density distribution of the product group made without using the time lag control device 56. As is clear from FIGS. 5 and 6, the product group obtained by the device of the present embodiment has a smaller variation in density and has a density close to the true density ρ 0 as compared with the product not using the time lag control device 56. You can see that it has been improved.
【００２９】[0029]
【発明の効果】請求項１の発明によれば、温度検出手段
により溶湯の凝固開始時間と密接に関係する鋳造直後の
製品温度を測定し、この測定した温度から加圧プランジ
ャーの次サイクルでの動作タイミングをコントロールす
るから、製品密度のばらつきを小さく抑えその密度を真
密度近くに向上することが可能で、鋳巣の少ない高品質
の製品を安定して生産することができる。According to the invention of claim 1, the temperature of the product immediately after casting, which is closely related to the solidification start time of the molten metal, is measured by the temperature detecting means, and the measured temperature is used in the next cycle of the pressure plunger. Since the operation timing is controlled, it is possible to suppress variations in product density and improve the density close to the true density, and it is possible to stably produce high-quality products with few cavities.
【図１】ダイカスト装置の要部を型開き状態で示す平面
図である。FIG. 1 is a plan view showing a main part of a die casting device in a mold open state.
【図２】ダイカスト装置の概要を型閉じ状態で示す縦断
面図である。FIG. 2 is a vertical sectional view showing an outline of a die casting apparatus in a mold closed state.
【図３】製品温度と押し湯量との関係をタイムラグをパ
ラメータとして表した線図である。FIG. 3 is a diagram showing a relationship between a product temperature and an amount of hot water as a parameter with a time lag as a parameter.
【図４】タイムラグと製品密度との関係を製品温度をパ
ラメータとして表したグラフである。FIG. 4 is a graph showing the relationship between time lag and product density with product temperature as a parameter.
【図５】本実施例装置で作られた製品群の密度分布を示
す図である。FIG. 5 is a diagram showing a density distribution of a product group manufactured by the apparatus of this embodiment.
【図６】タイムラグ制御装置を使用しないで作られた製
品群の密度分布を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a density distribution of a product group made without using a time lag control device.
３０ キャビティ ３６ 加圧プランジャー ５５ 赤外線放射温度計（温度測定手段） ５６ 加圧タイムラグ制御装置（加圧タイムラグ制御手
段） ５９ 製品30 Cavity 36 Pressure Plunger 55 Infrared Radiation Thermometer (Temperature Measuring Means) 56 Pressurization Time Lag Control Device (Pressure Time Lag Control Means) 59 Products
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｃ 45/76 7365−4Ｆ ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (51) Int.Cl. 6 Identification number Office reference number FI technical display location // B29C 45/76 7365-4F
Claims (1)
後、加圧プランジャーをキャビティ内に突出させて溶湯
を部分加圧するダイカスト装置において、 溶湯の凝固開始時間と密接に関係する鋳造直後の製品温
度を測定する温度測定手段と、 前記温度測定手段の測定温度に基づいて前記加圧プラン
ジャーの次サイクルでの動作タイミングをコントロール
する加圧タイムラグ制御手段と、を備えたことを特徴と
するダイカスト装置。1. A die casting apparatus for filling a molten metal into a cavity of a mold and then partially pressurizing the molten metal by projecting a pressure plunger into the cavity, which is immediately related to the solidification start time of the molten metal immediately after casting. A temperature measuring means for measuring a product temperature; and a pressure time lag control means for controlling the operation timing of the pressure plunger in the next cycle based on the temperature measured by the temperature measuring means. Die casting equipment.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28810094A JPH08141723A (en) | 1994-11-22 | 1994-11-22 | Die casting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28810094A JPH08141723A (en) | 1994-11-22 | 1994-11-22 | Die casting apparatus |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08141723A true JPH08141723A (en) | 1996-06-04 |
Family
ID=17725798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28810094A Pending JPH08141723A (en) | 1994-11-22 | 1994-11-22 | Die casting apparatus |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08141723A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0819487A1 (en) * | 1996-07-17 | 1998-01-21 | Alusuisse Bayrisches Druckguss-Werk GmbH & Co. KG | Device and method to produce pressure die castings |
| JP2002210550A (en) * | 2001-01-18 | 2002-07-30 | Yanagawa Seiki Co Ltd | Locally pressurized casting system |
| US7350557B2 (en) * | 2002-07-25 | 2008-04-01 | Baraldi Chemgroup Srl. | Method to detect the distribution of service temperatures in a technological process |
-
1994
- 1994-11-22 JP JP28810094A patent/JPH08141723A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0819487A1 (en) * | 1996-07-17 | 1998-01-21 | Alusuisse Bayrisches Druckguss-Werk GmbH & Co. KG | Device and method to produce pressure die castings |
| JP2002210550A (en) * | 2001-01-18 | 2002-07-30 | Yanagawa Seiki Co Ltd | Locally pressurized casting system |
| US7350557B2 (en) * | 2002-07-25 | 2008-04-01 | Baraldi Chemgroup Srl. | Method to detect the distribution of service temperatures in a technological process |
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