JPH0813095A - Austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To produce an austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. CONSTITUTION:This austenitic stainless steel is a one having a compsn. contg., by weight, <=0.02% C, <=0.8 Si, <=2.0% Mn, <=0.04% P, <=0.03% S, <=0.l% Al, <=0.3% Cu, 6 to 22% Ni, 13 to 27% Cr and <=0.10% N, contg., at need, one or two kinds of <=3.0% Mo and <=3.0% W, and the balance Fe with inevitable impurities, and in which the relational inequality of 1.5Ni+Mn+65(C+N)-5Si+2.5>=Cr>=52-2.3(Ni+Mn)-200(C+N) or 1.5Ni+Mn+65(C+N)-5Si-2.7(Mo+ W)+2.5>=Cr>=52-2.3(Ni+Mn)-200(C+N)-0.3 (Mo+W) is satisfied.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、冷間における加工若し
くは変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステ
ンレス鋼、特に、硝酸プラントや原子燃料再処理プラン
トのように、高度の耐硝酸腐食性が要求される環境下で
使用される構造材料に好適なオーステナイトステンレス
鋼に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to an austenitic stainless steel having excellent resistance to nitric acid corrosion after cold working or deformation, and particularly high nitric acid corrosion resistance such as nitric acid plant and nuclear fuel reprocessing plant. The present invention relates to an austenitic stainless steel suitable as a structural material used in an environment where is required.

【０００２】[0002]

【従来の技術】硝酸プラントや原子燃料再処理プラント
のように、高度の耐硝酸腐食性が要求される環境下で使
用される構造材料としては、Ｃ含有量が０．０２ｗｔ％
以下の極低炭素オーステナイトステンレス鋼が使用され
る。この極低炭素オーステナイトステンレス鋼は、粒界
へのＣｒ炭化物生成が起こりにくいため、優れた耐粒界
腐食性を示す。2. Description of the Related Art As a structural material used in an environment where a high degree of nitric acid corrosion resistance is required, such as a nitric acid plant or a nuclear fuel reprocessing plant, the C content is 0.02 wt%.
The following ultra low carbon austenitic stainless steels are used. This ultra-low carbon austenitic stainless steel exhibits excellent intergranular corrosion resistance because Cr carbides are less likely to form at grain boundaries.

【０００３】従来、オーステナイトステンレス鋼を冷間
加工すると、加工誘起変態によりマルテンサイトが生成
することが知られており、例えば、２０℃においてＳＵ
Ｓ３０４に真歪みε＝１．０の圧縮変形を加えると、約
５５％のマルテンサイトが生成することが報告されてい
る（品川一成等：鉄と鋼，Vol.76，No.3（1990)．p.462
〜467)。一方、オーステナイトステンレス鋼が変形を受
け、一部がマルテンサイトに変態すると、耐硝酸腐食性
が劣化することが報告されている（例えば、Ｍ. Stelig
a：8e Congr Eur Corros, Vol.2（1985). p.28)。しか
し、この報告では変形温度と耐硝酸腐食性との関係は述
べられているものの、化学成分と耐硝酸腐食性との関係
は検討されていない。It has been conventionally known that cold working of austenitic stainless steel produces martensite due to work-induced transformation. For example, SU at 20 ° C.
It has been reported that about 55% of martensite is generated when compressive deformation of true strain ε = 1.0 is added to S304 (Kazunari Shinagawa et al., Iron and Steel, Vol. ) .P.462
~ 467). On the other hand, it has been reported that nitric acid corrosion resistance deteriorates when austenitic stainless steel is deformed and partly transformed into martensite (for example, M. Stelig.
a: 8e Congr Eur Corros, Vol.2 (1985). p.28). However, although this report describes the relationship between the deformation temperature and nitric acid corrosion resistance, the relationship between the chemical composition and nitric acid corrosion resistance has not been examined.

【０００４】従来、加工誘起変態に対するオーステナイ
トの安定度を示す指標としては、「Ｍｄ₃₀」(Ｔ. Ange
l：Ｊ. Iron Steel Inst., 177（1954). p.165〜174、
以下「従来技術１」と呼ぶ）、「Ｎｉ当量」(武本敏彦
等：鉄と鋼，Vol.76，No.6（1990)．p.894〜901、以下
「従来技術２」と呼ぶ）等が提唱されており、これらは
オーステナイトステンレス鋼の成分設計を行う上で活用
されている。Conventionally, "Md ₃₀ " (T. Ange) has been used as an index showing the stability of austenite against work-induced transformation.
l: J. Iron Steel Inst., 177 (1954). p.165-174,
Hereinafter referred to as "prior art 1"), "Ni equivalent" (Toshihiko Takemoto et al .: Iron and Steel, Vol.76, No.6 (1990). P.894-901, hereinafter referred to as "prior art 2") Have been proposed and these are utilized in designing the composition of austenitic stainless steel.

【０００５】上記「Ｍｄ₃₀」は、引張りにより３０％の
真歪みを加えた場合に５０％のマルテンサイトを生成す
る温度として定義され、合金元素との関係を示す次式が
提唱されている。 Ｍｄ₃₀（℃）＝４１３−９.５Ｎｉ−１３.７Ｃｒ−８.
１Ｍｎ−９.２Ｓｉ−１８.５Ｍｏ−４６２（Ｃ＋Ｎ） 一方、上記「Ｎｉ当量」は、Ｎｉが高いほどオーステナ
イト安定度が高くなるという考え方に基づくもので、合
金元素との関係を示す次式が提唱されている。Ｎｉ当量
＝Ｎｉ＋０.６０Ｍｎ＋０.１８Ｃｒ＋９.６９（Ｃ＋
Ｎ）−０.１１（Ｓｉ）² The above "Md ₃₀ " is defined as the temperature at which 50% of martensite is formed when 30% of true strain is applied by tension, and the following formula showing the relationship with alloying elements has been proposed. Md ₃₀ (° C) = 413-9.5Ni-13.7Cr-8.
1Mn-9.2Si-18.5Mo-462 (C + N) On the other hand, the above "Ni equivalent" is based on the idea that the higher the Ni, the higher the austenite stability. Proposed. Ni equivalent = Ni + 0.60 Mn + 0.18Cr + 9.69 (C +
N) -0.11 (Si) ²

【０００６】また、従来冷間加工のほか耐硝酸腐食性に
影響を与える因子として、非金属介在物が挙げられてい
る。例えば、高酸化性イオンを含有する沸騰硝酸環境で
は圧延方向に連なって生じているアルミナが選択的に腐
食されて加工フロー腐食の要因となることが報告されて
おり（中田潮雄等：日本原子力学会「1989秋の大会」予
稿集，K27 (1989). p.255）、一方、沸騰硝酸環境では
アルミナが分散して存在するかぎり、耐硝酸腐食性に影
響を与えないことが報告されている（高木愛夫等：材料
とプロセス，Vol.6, No.3（1993)．p.732）。In addition to the cold working, non-metallic inclusions have been cited as factors affecting the resistance to nitric acid corrosion. For example, it has been reported that in a boiling nitric acid environment containing highly oxidizing ions, alumina generated in succession in the rolling direction is selectively corroded to cause processing flow corrosion (Shio Nakata et al .: Japan Atomic Energy Society). On the other hand, it has been reported that the nitric acid corrosion resistance is not affected as long as alumina is dispersed in the boiling nitric acid environment (K27 (1989). P.255). Akio Takagi et al .: Materials and Processes, Vol.6, No.3 (1993) .p.732).

【０００７】[0007]

【発明が解決しようとする課題】ところで、炭素はオー
ステナイトを安定化して加工誘起マルテンサイトの生成
を抑制する効果の大きい元素である。したがって、従来
の低炭素オーステナイトステンレス鋼のようにＣ含有量
が０．０３ｗｔ％程度のものでは、加工誘起マルテンサ
イトの生成による耐硝酸腐食性の劣化はほとんど問題と
ならなかった。ところが、Ｃ含有量が０．０２ｗｔ％以
下の極低炭素オーステナイトステンレス鋼では、従来の
低炭素オーステナイトステンレス鋼に較べてオーステナ
イトの安定度が低いために加工誘起変態を起こしやす
く、冷間での加工や変形による耐硝酸腐食性の劣化が顕
著に認められるようになる。By the way, carbon is an element having a large effect of stabilizing austenite and suppressing the formation of work-induced martensite. Therefore, when the C content is about 0.03 wt% like the conventional low carbon austenitic stainless steel, the deterioration of the nitric acid corrosion resistance due to the formation of the work-induced martensite is hardly a problem. However, in an extremely low carbon austenitic stainless steel having a C content of 0.02 wt% or less, since the stability of austenite is lower than that of a conventional low carbon austenitic stainless steel, a work-induced transformation is likely to occur, and cold working Deterioration of nitric acid corrosion resistance due to deformation and deformation becomes noticeable.

【０００８】図２は、表１〜表４に比較例として示した
低炭素オーステナイトステンレス鋼（比較合金Ｎｏ．
６）および極低炭素オーステナイトステンレス鋼（比較
合金Ｎｏ．２）と本発明例である本発明合金Ｎｏ．２に
ついて、冷間加工量と耐硝酸腐食性の関係を調べたもの
である。これによれば、従来の極低炭素オーステナイト
ステンレス鋼（比較合金Ｎｏ．２）は、低炭素オーステ
ナイトステンレス鋼（比較合金Ｎｏ．６）に較べて冷間
加工量が少ない場合の耐硝酸腐食性は優れているもの
の、冷間加工量の増加とともに耐硝酸腐食性が劣化し、
冷間加工量があるレベル以上では耐硝酸腐食性が低炭素
オーステナイトステンレス鋼とほとんど同程度になって
しまう。すなわち、従来の極低炭素オーステナイトステ
ンレス鋼は、加工誘起マルテンサイトに起因する耐硝酸
腐食性の劣化が生じやすいことを示している。FIG. 2 shows the low carbon austenitic stainless steels (Comparative Alloy No.
6) and ultra-low carbon austenitic stainless steel (Comparative alloy No. 2) and the alloy No. of the present invention which is an example of the present invention. Regarding No. 2, the relationship between the cold working amount and nitric acid corrosion resistance was investigated. According to this, the conventional ultra-low carbon austenitic stainless steel (comparative alloy No. 2) has a lower nitric acid corrosion resistance than the low carbon austenitic stainless steel (comparative alloy No. 6) when the cold working amount is small. Although excellent, nitric acid corrosion resistance deteriorates as the amount of cold work increases,
Above a certain level of cold work, nitric acid corrosion resistance becomes almost the same as low carbon austenitic stainless steel. That is, it has been shown that the conventional ultra-low carbon austenitic stainless steel is apt to cause deterioration in nitric acid corrosion resistance due to work-induced martensite.

【０００９】したがって、従来の極低炭素オーステナイ
トステンレス鋼は、冷間加工や変形を受けない状態で耐
硝酸腐食性を高める成分設計を行っても、製造時の矯正
や現場施工時の曲げ変形等によって生成した加工誘起マ
ルテンサイトの影響により、実際に構造材料として使用
される段階では、所定の耐硝酸腐食性を有していないと
いうような事態が容易に起こり得る。Therefore, the conventional ultra-low carbon austenitic stainless steel has a component design that enhances the nitric acid corrosion resistance without being cold-worked or deformed, even if it is bent at the time of manufacturing or bending at the time of field construction. Due to the influence of the processing-induced martensite generated by the above, a situation such as not having a predetermined nitric acid corrosion resistance can easily occur at the stage of actually being used as a structural material.

【００１０】このように極低炭素オーステナイトステン
レス鋼では、加工誘起マルテンサイト生成によって材料
本来の耐硝酸腐食性が損なわれるため、加工誘起変態を
抑制する手段を講ずる必要がある。しかし、現在加工誘
起変態に関して用いられているパラメータであるＭｄ₃₀
やＮｉ当量は、加工誘起変態を抑制する成分設計上の指
針とはなるものの、いずれのパラメータも加工誘起マル
テンサイトによる耐硝酸腐食性の劣化が考慮されていな
いため、これらに基づき成分設計を行っても、冷間にお
ける加工や変形後の満足すべき耐硝酸腐食性を得ること
ができないという問題があった。As described above, in the ultra low carbon austenitic stainless steel, the nitric acid corrosion resistance inherent to the material is impaired by the formation of work-induced martensite, and therefore it is necessary to take measures to suppress the work-induced transformation. However, Md ₃₀ which is a parameter currently used for work-induced transformation
Although the Ni equivalent and Ni equivalent serve as guidelines for designing components that suppress work-induced transformation, none of the parameters consider the deterioration of nitric acid corrosion resistance due to work-induced martensite. However, there is a problem that satisfactory nitric acid corrosion resistance cannot be obtained after cold working and deformation.

【００１１】一方、非金属介在物の影響については従来
の報告のいずれの場合も、アルミナの影響の有無につい
ては述べられているものの、鋼中のアルミナ生成を抑制
するためのＡｌ含有量の制御に関する知見は述べられて
いなかった。そのため、鋼中のＡｌ含有量によっては製
造プロセスを工夫しても、満足すべき耐硝酸腐食性を得
ることができない可能性があった。On the other hand, regarding the influence of non-metallic inclusions, in any of the previous reports, the presence or absence of the influence of alumina is described, but the control of the Al content for suppressing the formation of alumina in steel is controlled. No findings were stated. Therefore, depending on the Al content in the steel, it may not be possible to obtain satisfactory nitric acid corrosion resistance even if the manufacturing process is devised.

【００１２】[0012]

【課題を解決するための手段】本発明者らは上述したよ
うな従来の問題に鑑み、極低炭素オーステナイトステン
レス鋼の耐硝酸腐食性に及ぼす主要元素および微量元素
の影響について検討を行い、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃ
ｒ、Ｎ、Ｍｏ、Ｗおよび種々の微量元素を変化させた合
金について、冷間における加工若しくは変形前後の耐硝
酸腐食性を調べた。その結果、これらの元素の含有量が
特定の成分条件の下で、加工誘起変態に対する抵抗と耐
硝酸腐食性を考慮した特定の関係式を満たす場合に、冷
間における加工若しくは変形後でも優れた耐硝酸腐食性
が得られることを見出した。In view of the above-mentioned conventional problems, the present inventors have examined the effects of major elements and trace elements on the nitric acid corrosion resistance of ultra low carbon austenitic stainless steel, and , Si, Mn, Ni, C
With respect to alloys in which r, N, Mo, W and various trace elements were changed, nitric acid corrosion resistance before and after cold working or deformation was examined. As a result, when the contents of these elements satisfy a specific relational expression considering resistance to work-induced transformation and nitric acid corrosion resistance under specific component conditions, it is excellent even after cold working or deformation. It was found that nitric acid corrosion resistance can be obtained.

【００１３】また、上記元素のほかＡｌの含有量を変化
させた合金について耐硝酸腐食性を調べた。その結果、
上記の条件に加えてＡｌの含有量がある成分条件の下
で、非金属介在物の影響を受けず、優れた耐硝酸腐食性
が得られることを見出した。本発明はこのような知見に
基づきなされたもので、以下のような構成からなること
をその特徴とする。Further, nitric acid corrosion resistance was investigated for alloys having Al content changed in addition to the above elements. as a result,
It has been found that, in addition to the above-mentioned conditions, under the condition that the Al content is a certain condition, excellent nitric acid corrosion resistance can be obtained without being affected by the non-metallic inclusions. The present invention has been made based on such knowledge, and is characterized by having the following configuration.

【００１４】（１） Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：
０．８ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．
０４ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．３ｗｔ％以下、Ｎｉ：６〜２
２ｗｔ％、Ｃｒ：１３〜２７ｗｔ％、Ｎ：０．１０ｗｔ
％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、且つ下記式を満足する、冷間における加工若しく
は変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステン
レス鋼。 １．５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ＋２．５≧Ｃｒ≧５２−２．３（Ｎ ｉ＋Ｍｎ）−２００（Ｃ＋Ｎ） … 但し、Ｎｉ：Ｎｉ含有量（ｗｔ％）、Ｍｎ：Ｍｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）、Ｃｒ：Ｃｒ
含有量（ｗｔ％）(1) C: 0.02 wt% or less, Si:
0.8 wt% or less, Mn: 2.0 wt% or less, P: 0.
04 wt% or less, S: 0.03 wt% or less, Al: 0.
1 wt% or less, Cu: 0.3 wt% or less, Ni: 6 to 2
2 wt%, Cr: 13 to 27 wt%, N: 0.10 wt
% Or less, the balance being Fe and inevitable impurities, and satisfying the following formula, which is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si + 2.5 ≧ Cr ≧ 52-2.3 (Ni + Mn) -200 (C + N) ... However, Ni: Ni content (wt%), Mn: Mn content (wt%), C: C content (wt%), N: N content (wt%), Si: Si content (wt%), Cr: Cr
Content (wt%)

【００１５】（２） Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：
０．８ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．
０４ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．３ｗｔ％以下、Ｎｉ：６〜２
２ｗｔ％、Ｃｒ：１３〜２７ｗｔ％、Ｎ：０．１０ｗｔ
％以下を含有し、これにＭｏおよびＷのうちの１種また
は２種をＭｏ：３．０ｗｔ％以下、Ｗ：３．０ｗｔ％以
下含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ
下記´式を満足する、冷間における加工若しくは変形
後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレス
鋼。 １．５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ−２．７（Ｍｏ＋Ｗ）＋２．５≧Ｃ ｒ≧５２−２．３（Ｎｉ＋Ｍｎ）−２００（Ｃ＋Ｎ）−０．３（Ｍｏ＋Ｗ） …´ 但し、Ｎｉ：Ｎｉ含有量（ｗｔ％）、Ｍｎ：Ｍｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）、Ｃｒ：Ｃｒ
含有量（ｗｔ％）、Ｍｏ：Ｍｏ含有量（ｗｔ％）、Ｗ：
Ｗ含有量（ｗｔ％）(2) C: 0.02 wt% or less, Si:
0.8 wt% or less, Mn: 2.0 wt% or less, P: 0.
04 wt% or less, S: 0.03 wt% or less, Al: 0.
1 wt% or less, Cu: 0.3 wt% or less, Ni: 6 to 2
2 wt%, Cr: 13 to 27 wt%, N: 0.10 wt
% Or less, one or two kinds of Mo and W are contained: Mo: 3.0 wt% or less, W: 3.0 wt% or less, the balance Fe and unavoidable impurities, and the following formula Austenitic stainless steel that satisfies the requirements and is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si-2.7 (Mo + W) + 2.5 ≧ C r ≧ 52-2.3 (Ni + Mn) -200 (C + N) -0.3 (Mo + W) ... 'However, Ni: Ni is included. Amount (wt%), Mn: Mn content (wt%), C: C content (wt%), N: N content (wt%), Si: Si content (wt%), Cr: Cr
Content (wt%), Mo: Mo content (wt%), W:
W content (wt%)

【００１６】（３） Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：
０．８ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．
０４ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．３ｗｔ％以下、Ｎｉ：６〜２
２ｗｔ％、Ｃｒ：１３〜２７ｗｔ％、Ｎ：０．１０ｗｔ
％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、且つ下記、式を満足する、冷間における加工若
しくは変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトス
テンレス鋼。 １．５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ＋２．５≧Ｃｒ≧５２−２．３（Ｎ ｉ＋Ｍｎ）−２００（Ｃ＋Ｎ） … ３．８Ｎｉ＋３．３Ｍｎ＋２６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ−４９．５≧１０ … 但し、Ｎｉ：Ｎｉ含有量（ｗｔ％）、Ｍｎ：Ｍｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）、Ｃｒ：Ｃｒ
含有量（ｗｔ％）(3) C: 0.02 wt% or less, Si:
0.8 wt% or less, Mn: 2.0 wt% or less, P: 0.
04 wt% or less, S: 0.03 wt% or less, Al: 0.
1 wt% or less, Cu: 0.3 wt% or less, Ni: 6 to 2
2 wt%, Cr: 13 to 27 wt%, N: 0.10 wt
% Or less, the balance being Fe and unavoidable impurities, and satisfying the following formula, which is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si + 2.5 ≧ Cr ≧ 52-2.3 (N i + Mn) -200 (C + N) ... 3.8Ni + 3.3Mn + 265 (C + N) -5Si-49.5 ≧ 10 However, Ni: Ni Content (wt%), Mn: Mn content (wt%), C: C content (wt%), N: N content (wt%), Si: Si content (wt%), Cr: Cr
Content (wt%)

【００１７】（４） Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：
０．８ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．
０４ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ａｌ：０．
１ｗｔ％以下、Ｃｕ：０．３ｗｔ％以下、Ｎｉ：６〜２
２ｗｔ％、Ｃｒ：１３〜２７ｗｔ％、Ｎ：０．１０ｗｔ
％以下を含有し、これにＭｏおよびＷのうちの１種また
は２種をＭｏ：３．０ｗｔ％以下、Ｗ：３．０ｗｔ％以
下含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ
下記´、´式を満足する、冷間における加工若しく
は変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステン
レス鋼。 １．５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ−２．７（Ｍｏ＋Ｗ）＋２．５≧Ｃ ｒ≧５２−２．３（Ｎｉ＋Ｍｎ）−２００（Ｃ＋Ｎ）−０．３（Ｍｏ＋Ｗ） …´ ３．８Ｎｉ＋３．３Ｍｎ＋２６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ−２．４（Ｍｏ＋Ｗ）−４ ９．５≧１０ …´ 但し、Ｎｉ：Ｎｉ含有量（ｗｔ％）、Ｍｎ：Ｍｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）、Ｃｒ：Ｃｒ
含有量（ｗｔ％）、Ｍｏ：Ｍｏ含有量（ｗｔ％）、Ｗ：
Ｗ含有量（ｗｔ％）(4) C: 0.02 wt% or less, Si:
0.8 wt% or less, Mn: 2.0 wt% or less, P: 0.
04 wt% or less, S: 0.03 wt% or less, Al: 0.
1 wt% or less, Cu: 0.3 wt% or less, Ni: 6 to 2
2 wt%, Cr: 13 to 27 wt%, N: 0.10 wt
% Or less, one or two kinds of Mo and W are contained in Mo: 3.0 wt% or less, W: 3.0 wt% or less, the balance Fe and inevitable impurities, and The austenitic stainless steel that satisfies the formula and has excellent nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si-2.7 (Mo + W) + 2.5 ≧ C r ≧ 52-2.3 (Ni + Mn) -200 (C + N) -0.3 (Mo + W) ... '3.8Ni + 3.3Mn + 265 ( C + N) -5Si-2.4 (Mo + W) -4 9.5 ≧ 10 ... 'However, Ni: Ni content (wt%), Mn: Mn content (wt%), C: C content (wt%). ), N: N content (wt%), Si: Si content (wt%), Cr: Cr
Content (wt%), Mo: Mo content (wt%), W:
W content (wt%)

【００１８】（５） 上記（１)、（２）、（３）また
は（４）のオーステナイトステンレス鋼において、Ａ
ｌ：０．０１ｗｔ％以下、Ｂ：５ｐｐｍ以下である、冷
間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に優れた
オーステナイトステンレス鋼。 （６） 上記（１)、（２）、（３）または（４）のオ
ーステナイトステンレス鋼において、Ｂ：５ｐｐｍ以
下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの群の中から選
ばれる１種または２種以上の元素を合計で１．０ｗｔ％
以下含有する、冷間における加工若しくは変形後の耐硝
酸腐食性に優れたオーステナイトステンレス鋼。(5) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, A
L: 0.01 wt% or less, B: 5 ppm or less, austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. (6) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, one selected from the group consisting of B: 5 ppm or less, Ti, Nb, V, Zr, Hf and Ta. Or 1.0 wt% of two or more elements in total
An austenitic stainless steel containing the following, which is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation.

【００１９】（７） 上記（１)、（２）、（３）また
は（４）のオーステナイトステンレス鋼において、Ａ
ｌ：０．０１ｗｔ％以下、Ｂ：５ｐｐｍ以下、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの群の中から選ばれる１種ま
たは２種以上の元素を合計で１．０ｗｔ％以下含有す
る、冷間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に
優れたオーステナイトステンレス鋼。 また、上記（１）〜（４）に記載のオーステナイトステ
ンレス鋼は、以下のようなより限定された実施態様を採
ることができる。(7) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, A
1: 0.01 wt% or less, B: 5 ppm or less, Ti, N
Excellent nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, containing 1.0 wt% or less of one or more elements selected from the group consisting of b, V, Zr, Hf, and Ta in total. Austenitic stainless steel. Further, the austenitic stainless steels described in (1) to (4) above can take the following more limited embodiments.

【００２０】（８） 上記（１)、（２）、（３）また
は（４）のオーステナイトステンレス鋼において、Ａ
ｌ：０．０１ｗｔ％以下である、冷間における加工若し
くは変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステ
ンレス鋼。 （９） 上記（１)、（２）、（３）または（４）のオ
ーステナイトステンレス鋼において、Ｂ：１０ｐｐｍ以
下である、冷間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐
食性に優れたオーステナイトステンレス鋼。 （１０） 上記（１)、（２）、（３）または（４）の
オーステナイトステンレス鋼において、Ｍｎ：０．０５
〜２．０ｗｔ％、Ｎ：０．０２〜０．１０ｗｔ％であ
る、冷間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に
優れたオーステナイトステンレス鋼。(8) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, A
l: 0.01 wt% or less, austenitic stainless steel having excellent nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. (9) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, B: 10 ppm or less, which is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. . (10) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, Mn: 0.05
~ 2.0 wt%, N: 0.02-0.10 wt%, austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation.

【００２１】（１１） 上記（１)、（２）、（３）ま
たは（４）のオーステナイトステンレス鋼において、Ａ
ｌ：０．０１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．０５〜２．０ｗｔ
％、Ｎ：０．０２〜０．１０ｗｔ％である、冷間におけ
る加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステ
ナイトステンレス鋼。 （１２） 上記（１)、（２）、（３）または（４）の
オーステナイトステンレス鋼において、Ａｌ：０．０１
ｗｔ％以下、Ｂ：１０ｐｐｍ以下である、冷間における
加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナ
イトステンレス鋼。（１３） 上記（１)、（２）、
（３）または（４）のオーステナイトステンレス鋼にお
いて、Ｍｎ：０．０５〜２．０ｗｔ％、Ｎ：０．０２〜
０．１０ｗｔ％、Ｂ：１０ｐｐｍ以下である、冷間にお
ける加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に優れたオース
テナイトステンレス鋼。(11) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, A
1: 0.01 wt% or less, Mn: 0.05 to 2.0 wt
%, N: 0.02 to 0.10 wt%, an austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. (12) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, Al: 0.01
Austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, having a wt% or less and B: 10 ppm or less. (13) The above (1), (2),
In the austenitic stainless steel of (3) or (4), Mn: 0.05 to 2.0 wt%, N: 0.02 to
0.10 wt%, B: 10 ppm or less, austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation.

【００２２】（１４） 上記（１)、（２）、（３）ま
たは（４）のオーステナイトステンレス鋼において、Ａ
ｌ：０．０１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．０５〜２．０ｗｔ
％、Ｎ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｂ：１０ｐｐｍ以
下である、冷間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐
食性に優れたオーステナイトステンレス鋼。 （１５） 上記（１)、（２）、（３）または（４）の
オーステナイトステンレス鋼において、Ｂ：５ｐｐｍ以
下である、冷間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐
食性に優れたオーステナイトステンレス鋼。 （１６） 上記（１)、（２）、（３）または（４）の
オーステナイトステンレス鋼において、Ｍｎ：０．０５
〜２．０ｗｔ％、Ｎ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｂ：
５ｐｐｍ以下である、冷間における加工若しくは変形後
の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレス鋼。(14) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, A
1: 0.01 wt% or less, Mn: 0.05 to 2.0 wt
%, N: 0.02 to 0.10 wt%, B: 10 ppm or less, which is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. (15) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, B: 5 ppm or less, which is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. . (16) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, Mn: 0.05
-2.0 wt%, N: 0.02-0.10 wt%, B:
An austenitic stainless steel having a nitric acid corrosion resistance of 5 ppm or less after cold working or deformation.

【００２３】（１７） 上記（１)、（２）、（３）ま
たは（４）のオーステナイトステンレス鋼において、Ａ
ｌ：０．０１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．０５〜２．０ｗｔ
％、Ｎ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｂ：５ｐｐｍ以下
である、冷間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐食
性に優れたオーステナイトステンレス鋼。 （１８） 上記（１)、（２）、（３）または（４）の
オーステナイトステンレス鋼において、Ａｌ：０．０１
ｗｔ％以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの群の
中から選ばれる１種または２種以上の元素を合計で１．
０ｗｔ％以下含有する、冷間における加工若しくは変形
後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレス
鋼。(17) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, A
1: 0.01 wt% or less, Mn: 0.05 to 2.0 wt
%, N: 0.02 to 0.10 wt%, B: 5 ppm or less, which is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. (18) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, Al: 0.01
1% or more in total of 1% or more selected from the group of wt% or less, Ti, Nb, V, Zr, Hf, and Ta.
Austenitic stainless steel containing 0 wt% or less and having excellent nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation.

【００２４】（１９） 上記（１)、（２）、（３）ま
たは（４）のオーステナイトステンレス鋼において、
Ｂ：１０ｐｐｍ以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔ
ａの群の中から選ばれる１種または２種以上の元素を合
計で１．０ｗｔ％以下含有する、冷間における加工若し
くは変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステ
ンレス鋼。 （２０） 上記（１)、（２）、（３）または（４）の
オーステナイトステンレス鋼において、Ｍｎ：０．０５
〜２．０ｗｔ％、Ｎ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｔ
ｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの群の中から選ばれる
１種または２種以上の元素を合計で１．０ｗｔ％以下含
有する、冷間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐食
性に優れたオーステナイトステンレス鋼。(19) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above,
B: 10 ppm or less, Ti, Nb, V, Zr, Hf, T
An austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, containing 1.0 wt% or less in total of one or more elements selected from the group a. (20) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, Mn: 0.05
-2.0 wt%, N: 0.02-0.10 wt%, T
Nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, containing 1.0 wt% or less in total of one or more elements selected from the group of i, Nb, V, Zr, Hf, and Ta. Excellent austenitic stainless steel.

【００２５】（２１） 上記（１)、（２）、（３）ま
たは（４）のオーステナイトステンレス鋼において、Ａ
ｌ：０．０１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．０５〜２．０ｗｔ
％、Ｎ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、
Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの群の中から選ばれる１種または２種
以上の元素を合計で１．０ｗｔ％以下含有する、冷間に
おける加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に優れたオー
ステナイトステンレス鋼。 （２２） 上記（１)、（２）、（３）または（４）の
オーステナイトステンレス鋼において、Ｍｎ：０．０５
〜２．０ｗｔ％、Ｎ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｂ：
１０ｐｐｍ以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの
群の中から選ばれる１種または２種以上の元素を合計で
１．０ｗｔ％以下含有する、冷間における加工若しくは
変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレ
ス鋼。(21) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, A
1: 0.01 wt% or less, Mn: 0.05 to 2.0 wt
%, N: 0.02 to 0.10 wt%, Ti, Nb, V,
An austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, containing 1.0 wt% or less in total of one or more elements selected from the group of Zr, Hf, and Ta. (22) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, Mn: 0.05
-2.0 wt%, N: 0.02-0.10 wt%, B:
Nitric acid resistance after cold working or deformation, containing 10 ppm or less, 1.0 wt% or less in total of one or more elements selected from the group of Ti, Nb, V, Zr, Hf, and Ta. Austenitic stainless steel with excellent corrosiveness.

【００２６】（２３） 上記（１)、（２）、（３）ま
たは（４）のオーステナイトステンレス鋼において、Ａ
ｌ：０．０１ｗｔ％以下、Ｂ：１０ｐｐｍ以下、Ｔｉ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの群の中から選ばれる１種
または２種以上の元素を合計で１．０ｗｔ％以下含有す
る、冷間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に
優れたオーステナイトステンレス鋼。 （２４） 上記（１)、（２）、（３）または（４）の
オーステナイトステンレス鋼において、Ａｌ：０．０１
ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．０５〜２．０ｗｔ％、Ｎ：０．
０２〜０．１０ｗｔ％、Ｂ：１０ｐｐｍ以下、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの群の中から選ばれる１種ま
たは２種以上の元素を合計で１．０ｗｔ％以下含有す
る、冷間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に
優れたオーステナイトステンレス鋼。(23) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, A
l: 0.01 wt% or less, B: 10 ppm or less, Ti,
Excellent nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, containing 1.0 wt% or less in total of one or more elements selected from the group of Nb, V, Zr, Hf and Ta Austenitic stainless steel. (24) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, Al: 0.01
wt% or less, Mn: 0.05 to 2.0 wt%, N: 0.
02 to 0.10 wt%, B: 10 ppm or less, Ti, N
Excellent nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, containing 1.0 wt% or less of one or more elements selected from the group consisting of b, V, Zr, Hf, and Ta in total. Austenitic stainless steel.

【００２７】（２５） 上記（１)、（２）、（３）ま
たは（４）のオーステナイトステンレス鋼において、
Ｂ：５ｐｐｍ以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａ
の群の中から選ばれる１種または２種以上の元素を合計
で１．０ｗｔ％以下含有する、冷間における加工若しく
は変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステン
レス鋼。 （２６） 上記（１)、（２）、（３）または（４）の
オーステナイトステンレス鋼において、Ｍｎ：０．０５
〜２．０ｗｔ％、Ｎ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｂ：
５ｐｐｍ以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの群
の中から選ばれる１種または２種以上の元素を合計で
１．０ｗｔ％以下含有する、冷間における加工若しくは
変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレ
ス鋼。(25) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above,
B: 5 ppm or less, Ti, Nb, V, Zr, Hf, Ta
Austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, containing 1.0 wt% or less in total of one or more elements selected from the group. (26) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, Mn: 0.05
-2.0 wt%, N: 0.02-0.10 wt%, B:
Nitric acid resistance after cold working or deformation, containing 5 ppm or less and 1.0 wt% or less in total of one or more elements selected from the group of Ti, Nb, V, Zr, Hf, and Ta. Austenitic stainless steel with excellent corrosiveness.

【００２８】（２７） 上記（１)、（２）、（３）ま
たは（４）のオーステナイトステンレス鋼において、Ａ
ｌ：０．０１ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．０５〜２．０ｗｔ
％、Ｎ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｂ：５ｐｐｍ以
下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの群の中から選
ばれる１種または２種以上の元素を合計で１．０ｗｔ％
以下含有する、冷間における加工若しくは変形後の耐硝
酸腐食性に優れたオーステナイトステンレス鋼。(27) In the austenitic stainless steel of (1), (2), (3) or (4) above, A
1: 0.01 wt% or less, Mn: 0.05 to 2.0 wt
%, N: 0.02 to 0.10 wt%, B: 5 ppm or less, 1.0 wt% in total of one or more elements selected from the group of Ti, Nb, V, Zr, Hf, and Ta. %
An austenitic stainless steel containing the following, which is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation.

【００２９】[0029]

【作用】以下、本発明の成分条件の限定理由について説
明する。Ｃの含有量が０．０２ｗｔ％を超えると、溶接
等の加熱によってＣｒ₂₃Ｃ₆の粒界析出が促進され、粒
界に沿ってＣｒ欠乏層が形成される結果、耐硝酸腐食性
が劣化する。このためＣは０．０２ｗｔ％以下とする。
なお、Ｃは無添加（０ｗｔ％）の場合を含む。Ｓｉは、
通常脱酸剤として添加される元素であるが、過剰に添加
するとステンレス鋼の腐食電位を高めるとともに、有害
なσ相およびη相の析出を促進し、耐硝酸腐食性を著し
く劣化させる。このためＳｉは０．８ｗｔ％以下とす
る。なお、Ｓｉは無添加（０ｗｔ％）の場合を含む。The reason for limiting the component conditions of the present invention will be described below. If the C content exceeds 0.02 wt%, the precipitation of Cr ₂₃ C _{6 at} the grain boundary is promoted by heating such as welding, and a Cr deficient layer is formed along the grain boundary, resulting in deterioration of nitric acid corrosion resistance. To do. Therefore, C is 0.02 wt% or less.
In addition, C includes the case of no addition (0 wt%). Si is
This element is usually added as a deoxidizer, but if added in excess, it increases the corrosion potential of stainless steel, promotes the precipitation of harmful σ phase and η phase, and significantly deteriorates nitric acid corrosion resistance. Therefore, Si is 0.8 wt% or less. In addition, Si includes the case of no addition (0 wt%).

【００３０】Ｍｎはオーステナイトを安定化させる効果
を有するが、過剰な添加は加工性の劣化につながるため
２．０ｗｔ％以下とする。この場合、Ｍｎは無添加（０
ｗｔ％）の場合を含む。但し、Ｍｎによるオーステナイ
ト安定化効果を期待する場合には、その下限を０．０５
ｗｔ％とすることが好ましい。Ｐは粒界に偏析して耐硝
酸腐食性を劣化させるため、その含有量は低いほうが望
ましく、本発明では０．０４ｗｔ％以下とする。なお、
Ｐは無添加（０ｗｔ％）の場合を含む。Mn has an effect of stabilizing austenite, but excessive addition leads to deterioration of workability, so Mn is made 2.0 wt% or less. In this case, Mn is not added (0
wt%) is included. However, when expecting the austenite stabilizing effect of Mn, the lower limit is set to 0.05
It is preferably set to wt%. Since P segregates at grain boundaries and deteriorates nitric acid corrosion resistance, it is desirable that its content be low, and in the present invention, it is 0.04 wt% or less. In addition,
P includes the case of no addition (0 wt%).

【００３１】Ｓの増加は硫化物の生成を促進し、それら
を起点とする選択的な腐食により耐硝酸腐食性および耐
孔食性を劣化させる。このためＳの含有量は低いほうが
望ましく、本発明では０．０３ｗｔ％以下とする。な
お、Ｓは無添加（０ｗｔ％）の場合を含む。Ａｌは脱酸
剤として添加されるが、粒内および粒界に非金属介在物
を形成し、耐硝酸腐食性を劣化させる。その悪影響は含
有量が０．０１ｗｔ％を超えると現われ始め、０．１ｗ
ｔ％を超えると顕著となる。このためＡｌはその含有量
を０．１ｗｔ％以下、好ましくは０．０１ｗｔ％以下と
する。なお、Ａｌは無添加（０ｗｔ％）の場合を含む。The increase of S accelerates the formation of sulfides and deteriorates the nitric acid corrosion resistance and the pitting corrosion resistance due to the selective corrosion originating from them. Therefore, the S content is preferably low, and in the present invention, it is 0.03 wt% or less. In addition, S includes the case of no addition (0 wt%). Although Al is added as a deoxidizing agent, it forms non-metallic inclusions in the grains and grain boundaries, and deteriorates the nitric acid corrosion resistance. The adverse effect begins to appear when the content exceeds 0.01 wt%, 0.1 w
When it exceeds t%, it becomes remarkable. Therefore, the content of Al is set to 0.1 wt% or less, preferably 0.01 wt% or less. In addition, Al includes the case of no addition (0 wt%).

【００３２】Ｃｕは耐孔食性の向上には有効であるが、
その含有量が０．３ｗｔ％を超えるとＰの粒界偏析を促
進させる。このためＣｕは０．３ｗｔ％以下とする。な
お、Ｃｕは無添加（０ｗｔ％）の場合を含む。Ｎｉは、
オーステナイトを安定化させる効果を有し、この効果を
十分に得るためには６ｗｔ％以上の添加量が必要であ
る。但し、Ｎｉは高価な元素であるため、過剰な添加は
製造コストの上昇を招く。このためＮｉは６〜２２ｗｔ
％の範囲とする。Cu is effective in improving the pitting corrosion resistance, but
If its content exceeds 0.3 wt%, grain boundary segregation of P is promoted. Therefore, Cu is 0.3 wt% or less. In addition, Cu includes the case of no addition (0 wt%). Ni is
It has the effect of stabilizing austenite, and in order to obtain this effect sufficiently, the addition amount of 6 wt% or more is necessary. However, since Ni is an expensive element, excessive addition causes an increase in manufacturing cost. Therefore, Ni is 6 to 22 wt.
The range is%.

【００３３】Ｃｒはステンレス鋼の表面を不働態化する
基本元素であり、その添加により耐硝酸腐食性を向上さ
せる効果が得られ、この効果を十分に得るためには１３
ｗｔ％以上の添加量が必要である。しかし、Ｃｒはフェ
ライト安定化元素であるため、その含有量が２７ｗｔ％
を超えるとオーステナイト組織の安定性を著しく損な
い、耐硝酸腐食性に有害なσ相の析出が促進される。こ
のためＣｒは１３〜２７ｗｔ％の範囲とする。Ｎは、ス
テンレス鋼の強度向上に効果のある元素であるが、過剰
な添加は窒化物の析出量を促進し、耐硝酸腐食性に悪影
響を与える。このため、Ｎは０．１０ｗｔ％以下とす
る。この場合、Ｎは無添加（０ｗｔ％）の場合を含む。
但し、Ｎによる強度向上を期待する場合には、その下限
を０．０２ｗｔ％とすることが好ましい。Cr is a basic element that makes the surface of stainless steel passivated, and the addition of Cr has the effect of improving nitric acid corrosion resistance. To obtain this effect sufficiently, 13
It is necessary to add more than wt%. However, since Cr is a ferrite stabilizing element, its content is 27 wt%.
If it exceeds, the stability of the austenite structure is significantly impaired, and the precipitation of σ phase, which is harmful to the nitric acid corrosion resistance, is promoted. Therefore, Cr is set in the range of 13 to 27 wt%. N is an element effective in improving the strength of stainless steel, but excessive addition thereof promotes the amount of precipitation of nitrides, which adversely affects the nitric acid corrosion resistance. Therefore, N is 0.10 wt% or less. In this case, N includes the case of no addition (0 wt%).
However, when it is expected that the strength is improved by N, the lower limit is preferably set to 0.02 wt%.

【００３４】ＭｏおよびＷは、耐孔食性の向上に効果の
ある元素である。硝酸塩等の塩類が存在し、耐硝酸耐食
性に加えて耐孔食性が必要とされる場合がしばしばある
ことを考慮し、上述した基本成分に対し、必要に応じて
ＭｏおよびＷの１種以上を適量添加することができる。
しかし、これらの元素を３．０ｗｔ％を超えて添加する
と耐硝酸腐食性を劣化させ、また、ステンレス鋼の製造
コストを上昇させる。このためＭｏまたは／およびＷを
添加する場合には、その含有量はそれぞれ３．０ｗｔ％
以下（但し、０ｗｔ％を含まない）とする。Mo and W are elements effective in improving pitting corrosion resistance. Considering that salts such as nitrates are present and pitting corrosion resistance is often required in addition to nitric acid corrosion resistance, in addition to the above basic components, one or more of Mo and W may be added as necessary. An appropriate amount can be added.
However, if these elements are added in excess of 3.0 wt%, the nitric acid corrosion resistance deteriorates and the production cost of stainless steel increases. Therefore, when Mo and / or W is added, their contents are 3.0 wt% each.
Hereafter (however, 0 wt% is not included).

【００３５】Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａは、炭
素を固定することによってＣｒ₂₃Ｃ₆の析出を抑制し、
耐鋭敏化性を向上させるのに有効な元素であり、これら
の元素の１種または２種以上を上述した基本成分に対し
て適量添加することができる。しかし、これらの元素の
添加量が合計で１．０ｗｔ％を超えると耐硝酸腐食性を
劣化させる。このためこれらの元素を添加する場合に
は、その含有量は合計で１．０ｗｔ％以下（但し、０ｗ
ｔ％を含まない）とする。Ti, Nb, V, Zr, Hf and Ta suppress the precipitation of Cr ₂₃ C ₆ by fixing carbon,
It is an element effective for improving the sensitization resistance, and one kind or two or more kinds of these elements can be added in an appropriate amount to the above-mentioned basic components. However, if the total amount of these elements added exceeds 1.0 wt%, the nitric acid corrosion resistance deteriorates. Therefore, when these elements are added, the total content is 1.0 wt% or less (however, 0 w
It does not include t%).

【００３６】Ｂは本発明のオーステナイトステンレス鋼
では不純物元素であり、粒界に偏析するとともにＣｒに
富む硼化物を形成し、耐硝酸腐食性を劣化させる。その
悪影響は含有量が５ｐｐｍを超えると現われ始め、１０
ｐｐｍを超えると特に顕著となる。このような悪影響は
比較的高濃度の硝酸環境（例えば、６５％硝酸）で特に
顕著である。このため、比較的高濃度の硝酸環境への適
用が予測される場合には、その含有量を１０ｐｐｍ以
下、好しくは５ｐｐｍ以下とする。なお、Ｂは無添加
（０ｗｔ％）の場合を含む。B is an impurity element in the austenitic stainless steel of the present invention, which segregates at grain boundaries and forms a boride rich in Cr, which deteriorates nitric acid corrosion resistance. The adverse effect begins to appear when the content exceeds 5 ppm, 10
It becomes particularly remarkable when it exceeds ppm. Such adverse effects are particularly noticeable in a relatively high concentration nitric acid environment (for example, 65% nitric acid). Therefore, when it is expected to be applied to a nitric acid environment having a relatively high concentration, the content thereof is set to 10 ppm or less, preferably 5 ppm or less. In addition, B includes the case of no addition (0 wt%).

【００３７】本発明では上述した成分条件に加え、図１
に示されるように下式で定義されるＥ，ＦがＥ≧０，Ｆ
≧０を満足すること、 Ｅ＝１.５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５(Ｃ＋Ｎ)−５Ｓｉ＋２.５−
Ｃｒ Ｆ＝Ｃｒ−［５２−２.３(Ｎｉ＋Ｍｎ)−２００(Ｃ＋
Ｎ)］ 但し、Ｎｉ：Ｎｉ含有量（ｗｔ％）、Ｍｎ：Ｍｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）、Ｃｒ：Ｃｒ
含有量（ｗｔ％） すなわち下記式、 １.５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５(Ｃ＋Ｎ)−５Ｓｉ＋２.５≧Ｃｒ≧５２−２.３(Ｎｉ＋Ｍ ｎ)−２００(Ｃ＋Ｎ) … を満足することが必要であり、このような関係式を満足
した場合に加工誘起変態によるマルテンサイト生成が抑
制され、冷間における加工若しくは変形後の優れた耐硝
酸腐食性が得られる。なお、ここでいう冷間における加
工、変形とは、３００℃以下程度の温間における加工、
変形も含んでいる。In the present invention, in addition to the above component conditions, FIG.
, E and F defined by the following equation are E ≧ 0, F
Satisfaction of ≧ 0, E = 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si + 2.5-
Cr F = Cr- [52-2.3 (Ni + Mn) -200 (C +
N)] However, Ni: Ni content (wt%), Mn: Mn content (wt%), C: C content (wt%), N: N content (wt%), Si: Si content (Wt%), Cr: Cr
Content (wt%) That is, it is necessary to satisfy the following formula: 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si + 2.5 ≧ Cr ≧ 52-2.3 (Ni + Mn) -200 (C + N). When the relational expression is satisfied, martensite formation due to work-induced transformation is suppressed, and excellent nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation is obtained. Note that the cold working and the deformation referred to here are the working in a warm temperature of about 300 ° C. or lower,
It also includes transformations.

【００３８】また、冷間における加工若しくは変形後の
より優れた耐硝酸腐食性を得るためには、上記に定義さ
れるＥ，ＦがＥ≧０，Ｆ≧０を満足するとともに、図１
に示すようなより限定された条件であるＥ＋Ｆ≧１０を
満足すること、すなわち下記式、 ３．８Ｎｉ＋３．３Ｍｎ＋２６５(Ｃ＋Ｎ)−５Ｓｉ−４９．５≧１０ … を満足することが好ましい。In order to obtain better nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, E and F defined above satisfy E ≧ 0 and F ≧ 0, and
It is preferable to satisfy the more limited condition E + F ≧ 10, that is, the following formula, 3.8Ni + 3.3Mn + 265 (C + N) -5Si−49.5 ≧ 10.

【００３９】また、Ｍｏおよび／またはＷが添加された
場合には、下式で定義されるＥ´，Ｆ´がＥ´≧０，Ｆ
´≧０を満足すること、 Ｅ´＝１.５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５(Ｃ＋Ｎ)−５Ｓｉ−２.７
(Ｍｏ＋Ｗ)＋２.５−Ｃｒ Ｆ´＝Ｃｒ−［５２−２.３(Ｎｉ＋Ｍｎ)−２００(Ｃ＋
Ｎ)−０.３(Ｍｏ＋Ｗ)］ 但し、Ｎｉ：Ｎｉ含有量（ｗｔ％）、Ｍｎ：Ｍｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：含有量（ｗ
ｔ％）、Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）、Ｃｒ：Ｃｒ含有
量（ｗｔ％）、Ｍｏ：Ｍｏ含有量（ｗｔ％）Ｗ：Ｗ含有
量（ｗｔ％） すなわち下記´式、 １.５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５(Ｃ＋Ｎ)−５Ｓｉ−２.７(Ｍｏ＋Ｗ)＋２.５≧Ｃｒ≧５ ２−２.３(Ｎｉ＋Ｍｎ)−２００(Ｃ＋Ｎ)−０.３(Ｍｏ＋Ｗ) …´ を満足することが必要であり、このような関係式を満足
した場合に加工誘起変態によるマルテンサイト生成が抑
制され、冷間における加工若しくは変形後の優れた耐硝
酸腐食性が得られる。Further, when Mo and / or W are added, E'and F'defined by the following equation are E'≥0, F
Satisfying ≧≧ 0, E ′ = 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si-2.7
(Mo + W) + 2.5-Cr F '= Cr- [52-2.3 (Ni + Mn) -200 (C +
N: -0.3 (Mo + W)] However, Ni: Ni content (wt%), Mn: Mn content (wt%), C: C content (wt%), N: Content (w
t%), Si: Si content (wt%), Cr: Cr content (wt%), Mo: Mo content (wt%) W: W content (wt%) That is, the following formula, 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si-2.7 (Mo + W) + 2.5 ≧ Cr ≧ 5 2−2.3 (Ni + Mn) −200 (C + N) −0.3 (Mo + W) ... It is necessary to satisfy When such a relational expression is satisfied, martensite formation due to work-induced transformation is suppressed, and excellent nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation is obtained.

【００４０】また、冷間における加工若しくは変形後の
より優れた耐硝酸腐食性を得るためには、上記に定義さ
れるＥ´，Ｆ´がＥ´≧０，Ｆ´≧０を満足するととも
に、図１に示すようなより限定された条件であるＥ´＋
Ｆ´≧１０を満足すること、すなわち下記´式、 ３．８Ｎｉ＋３．３Ｍｎ＋２６５(Ｃ＋Ｎ)−５Ｓｉ−２．４（Ｍｏ＋Ｗ）−４９ ．５≧１０ …´ を満足することが好ましい。In order to obtain better nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, E'and F'defined above satisfy E'≥0 and F'≥0. , E ′ +, which is a more limited condition as shown in FIG.
F ′ ≧ 10 is satisfied, that is, the following formula, 3.8Ni + 3.3Mn + 265 (C + N) -5Si-2.4 (Mo + W) -49. It is preferable to satisfy 5 ≧ 10 ... ′.

【００４１】[0041]

【実施例】表１ないし表７に示す成分の合金を真空高周
波溶解炉で溶製し、得られた鋼塊を１２００℃に加熱し
て熱間圧延し、１０ｍｍ厚の鋼板とした。次いで、これ
ら鋼板について１１００℃×３０分の固溶化熱処理を行
った後、１〜６０％の冷間加工を引張り加工または冷間
圧延で与えた。これら鋼板から２ｍｍ×２０ｍｍ×３０
ｍｍの腐食試験片を採取し、電解研磨により０．２ｍｍ
表面を除き、試験中の切り出し時の加工によるマルテン
サイト変態を起こした部分を除去した後、沸騰６５％硝
酸中に４８時間ずつ５回浸漬して耐硝酸腐食性の評価を
行った。この浸漬試験においては、硝酸を４８時間毎に
更新した。試験終了後、腐食減量を測定し、５回の平均
腐食速度を求めた。EXAMPLES Alloys having the components shown in Tables 1 to 7 were melted in a vacuum high-frequency melting furnace, and the obtained ingots were heated to 1200 ° C. and hot-rolled to obtain steel plates having a thickness of 10 mm. Then, after subjecting these steel sheets to solution heat treatment at 1100 ° C. for 30 minutes, cold working of 1 to 60% was performed by tensile working or cold rolling. 2 mm x 20 mm x 30 from these steel plates
mm corrosion test piece is sampled and electropolished to 0.2 mm
After removing the surface and removing the portion in which the martensite transformation occurred due to the processing during cutting during the test, the nitric acid corrosion resistance was evaluated by immersing the portion in boiling 65% nitric acid 5 times for 48 hours each. In this immersion test, nitric acid was renewed every 48 hours. After the test, the corrosion weight loss was measured and the average corrosion rate of 5 times was calculated.

【００４２】図２は、本発明合金Ｎｏ．２、比較合金Ｎ
ｏ．２および比較合金Ｎｏ．６について、それぞれ未冷
間加工の試料と１〜６０％の冷間加工を行った試料の耐
硝酸腐食性試験の結果を示している。比較合金Ｎｏ．２
は従来の極低炭素オーステナイトステンレス鋼、比較合
金Ｎｏ．６は従来の低炭素オーステナイトステンレス鋼
にそれぞれ相当する成分を有している。図２によれば、
比較合金Ｎｏ．２では冷間加工度が大きくなるにしたが
って耐硝酸腐食性が急激に劣化しているのに対し、本発
明合金では冷間加工度に拘らず、耐硝酸腐食性の劣化は
見られない。FIG. 2 shows the alloy No. of the present invention. 2, comparative alloy N
o. 2 and comparative alloy No. 6 shows the results of the nitric acid corrosion resistance test of the non-cold-worked sample and the sample that was cold-worked by 1 to 60%. Comparative alloy No. Two
Is a conventional ultra low carbon austenitic stainless steel, comparative alloy No. No. 6 has components corresponding to the conventional low carbon austenitic stainless steel. According to FIG.
Comparative alloy No. In No. 2, the nitric acid corrosion resistance rapidly deteriorates as the cold workability increases, whereas in the alloy of the present invention, the nitric acid corrosion resistance does not deteriorate regardless of the cold workability.

【００４３】表８および表９は冷間加工度２５％の試料
について、その耐硝酸腐食性試験の結果を示している。
また、図３および図４は表１〜表４及び表８に示される
各試料（但し、比較合金については、各成分元素の含有
量が本発明条件を満足し、且つＥ，ＦまたはＥ´，Ｆ´
が本発明条件を満足しない試料）の耐硝酸腐食性をＥ，
ＦおよびＥ´，Ｆ´の値で整理して示したものであり、
図５および図６は表５〜表７及び表９に示される各試料
（但し、比較合金については、Ａｌ以外の成分元素の含
有量が本発明条件を満足している試料）の耐硝酸腐食性
をＥ＋ＦおよびＥ´＋Ｆ´の値とＡｌ含有量で整理して
示したものである。Tables 8 and 9 show the results of the nitric acid corrosion resistance test of samples having a cold workability of 25%.
3 and 4 show the samples shown in Tables 1 to 4 and 8 (however, in the comparative alloys, the content of each component element satisfies the conditions of the present invention, and E, F or E ′). , F '
Indicates that the nitric acid corrosion resistance of the sample) which does not satisfy the conditions of the present invention is E,
It is arranged and shown by the values of F and E ', F',
5 and 6 show nitric acid corrosion resistance of each sample shown in Table 5 to Table 7 and Table 9 (however, in the case of the comparative alloy, the content of the constituent elements other than Al satisfies the conditions of the present invention). The properties are summarized by the values of E + F and E ′ + F ′ and the Al content.

【００４４】表８及び表９に示される耐硝酸腐食性の評
価基準は以下の通りである。なお、Ｍｏ、Ｗを添加した
試料では、これら元素の添加による耐硝酸腐食性の劣化
分を考慮し、Ｍｏ、Ｗ無添加材よりも評価基準を低めに
設定してある。 Ｍｏ，Ｗ無添加材 ◎：平均腐食速度が０．１ｍｍ／year未満 ○：平均腐食速度が０．１ｍｍ／year以上、０．２ｍｍ
／year未満 ×：平均腐食速度が０．２ｍｍ／year以上 Ｍｏおよび／またはＷ添加材 ◎：平均腐食速度が０．１５ｍｍ／year未満 ○：平均腐食速度が０．１５ｍｍ／year以上、０．２５
ｍｍ／year未満 ×：平均腐食速度が０．２５ｍｍ／year以上The evaluation criteria for nitric acid corrosion resistance shown in Tables 8 and 9 are as follows. In addition, in the sample to which Mo and W are added, the evaluation standard is set lower than that of the material containing no Mo and W in consideration of the deterioration of nitric acid corrosion resistance due to the addition of these elements. Mo, W additive-free material ◎: Average corrosion rate is less than 0.1 mm / year ○: Average corrosion rate is 0.1 mm / year or more, 0.2 mm
/ Less than x: Average corrosion rate is 0.2 mm / year or more Mo and / or W added material ◎: Average corrosion rate is less than 0.15 mm / year ○: Average corrosion rate is 0.15 mm / year or more, 0.25
Less than mm / year ×: Average corrosion rate is 0.25 mm / year or more

【００４５】表８及び図３，図４によれば、本発明が規
定する成分組成と上記関係式（Ｅ≧０，Ｆ≧０或いはＥ
´≧０，Ｆ´≧０）を満足する本発明合金Ｎｏ．１〜２
５は冷間加工後の優れた耐硝酸腐食性を示し、このうち
Ｅ＋Ｆ≧１０或いはＥ´＋Ｆ´≧１０を満足するもの
は、特に優れた耐硝酸腐食性を示している。これに対
し、本発明条件を満足していない比較合金はいずれも冷
間加工後の耐硝酸腐食性が劣っている。すなわち、比較
合金Ｎｏ．１はＳｉ量と上記の関係式で規定される成分
条件が本発明範囲外の比較例、比較合金Ｎｏ．２〜Ｎ
ｏ．４、Ｎｏ．７〜Ｎｏ．９は、各成分元素の含有量は
本発明範囲にあるが、上記の関係式で規定される成分条
件が本発明範囲外の比較例、比較合金Ｎｏ．５、Ｎｏ．
１０は上記の関係式で規定される成分条件は本発明範囲
にあるが、Ｓｉ量が本発明範囲外の比較例、比較合金Ｎ
ｏ．１１は同じくＭｏ量が本発明範囲外の比較例であ
り、いずれの比較例も冷間加工後の優れた耐硝酸腐食性
は得られていない。According to Table 8 and FIGS. 3 and 4, the component composition defined by the present invention and the above relational expression (E ≧ 0, F ≧ 0 or E
′ ≧ 0, F ′ ≧ 0) of the present invention alloy No. 1-2
5 shows excellent nitric acid corrosion resistance after cold working, and among these, those satisfying E + F ≧ 10 or E ′ + F ′ ≧ 10 show particularly excellent nitric acid corrosion resistance. In contrast, all the comparative alloys that do not satisfy the conditions of the present invention are inferior in nitric acid corrosion resistance after cold working. That is, the comparative alloy No. No. 1 is a comparative example in which the composition conditions defined by the above relational expression with the Si amount are outside the scope of the present invention, comparative alloy No. 2 to N
o. 4, no. 7-No. Although the content of each component element is within the range of the present invention, Comparative Example No. 9 and Comparative Alloy No. 9 have the component conditions defined by the above relational expressions outside the scope of the present invention. 5, no.
10 is a component condition defined by the above relational expression within the scope of the present invention, but a Si content outside the scope of the present invention is a comparative example, a comparative alloy N.
o. Similarly, No. 11 is a comparative example in which the amount of Mo is outside the range of the present invention, and none of the comparative examples has excellent nitric acid corrosion resistance after cold working.

【００４６】また、表９及び図５，図６によれば、本発
明が規定する成分組成と上記関係式（Ｅ≧０，Ｆ≧０或
いはＥ´≧０，Ｆ´≧０）を満足する本発明合金Ｎｏ．
２６〜４１は冷間加工後の優れた耐硝酸腐食性を示し、
このうちＥ＋Ｆ≧１０或いはＥ´＋Ｆ´≧１０で且つＡ
ｌ含有量≦０．０１ｗｔ％を満足するものは、特に優れ
た耐硝酸腐食性を示している。これに対し、本発明条件
を満足していない比較合金はいずれも冷間加工後の耐硝
酸腐食性が劣っている。すなわち、比較合金Ｎｏ．１
２、Ｎｏ．１３、Ｎｏ．１６、Ｎｏ．１７は上記の関係
式で規定される成分条件は本発明範囲内であるが、Ａｌ
含有量が本発明範囲外の比較例、比較合金Ｎｏ．１４、
Ｎｏ．１５、Ｎｏ．１８、Ｎｏ．１９は、各成分元素の
含有量は本発明範囲にあるが、上記の関係式で規定され
る成分条件が本発明範囲外の比較例であり、いずれの比
較例も冷間加工後の優れた耐硝酸腐食性は得られていな
い。Further, according to Table 9 and FIGS. 5 and 6, the component composition defined by the present invention and the above relational expression (E ≧ 0, F ≧ 0 or E ′ ≧ 0, F ′ ≧ 0) are satisfied. Inventive alloy No.
26 to 41 show excellent nitric acid corrosion resistance after cold working,
Of these, E + F ≧ 10 or E ′ + F ′ ≧ 10 and A
Those satisfying 1 content ≦ 0.01 wt% show particularly excellent nitric acid corrosion resistance. In contrast, all the comparative alloys that do not satisfy the conditions of the present invention are inferior in nitric acid corrosion resistance after cold working. That is, the comparative alloy No. 1
2, No. 13, No. 16, No. No. 17 shows that the component condition defined by the above relational expression is within the scope of the present invention,
Comparative Examples and Comparative Alloy Nos. Having contents outside the range of the present invention. 14,
No. 15, No. 18, No. No. 19 is a comparative example in which the content of each component element is within the range of the present invention, but the component conditions defined by the above relational expressions are outside the range of the present invention, and all comparative examples were excellent after cold working. Nitric acid corrosion resistance is not obtained.

【００４７】[0047]

【表１】 [Table 1]

【００４８】[0048]

【表２】 [Table 2]

【００４９】[0049]

【表３】 [Table 3]

【００５０】[0050]

【表４】 [Table 4]

【００５１】[0051]

【表５】 [Table 5]

【００５２】[0052]

【表６】 [Table 6]

【００５３】[0053]

【表７】 [Table 7]

【００５４】[0054]

【表８】 [Table 8]

【００５５】[0055]

【表９】 [Table 9]

【００５６】[0056]

【発明の効果】以上述べたように本発明のオーステナイ
トステンレス鋼は、冷間における加工若しくは変形、例
えば製造時の矯正や現場施工時の曲げ変形等を受けた場
合でも、安定して優れた耐硝酸腐食性を示す。このた
め、硝酸プラントや原子燃料再処理プラント等の構造用
材料として極めて好適なオーステナイトステンレス鋼で
ある。As described above, the austenitic stainless steel of the present invention has stable and excellent resistance to cold working or deformation, such as straightening during manufacturing or bending deformation during on-site construction. Shows nitric acid corrosion. Therefore, the austenitic stainless steel is extremely suitable as a structural material for a nitric acid plant, a nuclear fuel reprocessing plant and the like.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明の成分条件であるＥ≧０（またはＥ´≧
０）およびＦ≧０（またはＦ´≧０）を満足する範囲
と、同じくＥ≧０（またはＥ´≧０），Ｆ≧０（または
Ｆ´≧０）およびＥ＋Ｆ≧１０（またはＥ´＋Ｆ´≧１
０）を満足する範囲を示すグラフFIG. 1 is a component condition of the present invention, E ≧ 0 (or E ′ ≧)
0) and F ≧ 0 (or F ′ ≧ 0), and E ≧ 0 (or E ′ ≧ 0), F ≧ 0 (or F ′ ≧ 0) and E + F ≧ 10 (or E ′ + F) ′ ≧ 1
Graph showing the range that satisfies 0)

【図２】本願実施例中の本発明合金と比較合金（低炭素
オーステナイトステンレス鋼および極低炭素オーステナ
イトステンレス鋼）について、冷間加工度と耐硝酸耐食
性との関係を示すグラフFIG. 2 is a graph showing the relationship between cold workability and nitric acid corrosion resistance of the alloys of the present invention and comparative alloys (low carbon austenitic stainless steel and ultra low carbon austenitic stainless steel) in the examples of the present application.

【図３】本願実施例の試料（Ｍｏ，Ｗ無添加材）の耐硝
酸腐食性を、Ｅ，Ｆの値で整理して示すグラフFIG. 3 is a graph showing nitric acid corrosion resistance of samples (Mo and W-free materials) of Examples of the present application, arranged by E and F values.

【図４】本願実施例の試料（Ｍｏおよび／またはＷ添加
材）の耐硝酸腐食性をＥ´，Ｆ´の値で整理して示すグ
ラフFIG. 4 is a graph showing nitric acid corrosion resistance of samples (Mo and / or W added materials) of Examples of the present application, arranged by E ′ and F ′ values.

【図５】本願実施例の試料（Ｍｏ，Ｗ無添加材）の耐硝
酸腐食性を、Ｅ＋Ｆの値とＡｌ含有量で整理して示すグ
ラフFIG. 5 is a graph showing the nitric acid corrosion resistance of samples (Mo and W-free materials) of the examples of the present application, arranged by E + F value and Al content.

【図６】本願実施例の試料（Ｍｏおよび／またはＷ添加
材）の耐硝酸腐食性をＥ´＋Ｆ´の値とＡｌ含有量で整
理して示すグラフFIG. 6 is a graph showing nitric acid corrosion resistance of samples (Mo and / or W added materials) of Examples of the present application, arranged by E ′ + F ′ values and Al content.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 正村 克身 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Katsumi Masamura 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nihon Steel Pipe Co., Ltd.

Claims (7)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．８
ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０４ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ
％以下、Ｃｕ：０．３ｗｔ％以下、Ｎｉ：６〜２２ｗｔ
％、Ｃｒ：１３〜２７ｗｔ％、Ｎ：０．１０ｗｔ％以下
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ
下記式を満足する、冷間における加工若しくは変形後
の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレス鋼。 １．５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ＋２．５≧Ｃｒ≧５２−２．３（Ｎ ｉ＋Ｍｎ）−２００（Ｃ＋Ｎ） … 但し、Ｎｉ：Ｎｉ含有量（ｗｔ％）、Ｍｎ：Ｍｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）、Ｃｒ：Ｃｒ
含有量（ｗｔ％）1. C: 0.02 wt% or less, Si: 0.8
wt% or less, Mn: 2.0 wt% or less, P: 0.04w
t% or less, S: 0.03 wt% or less, Al: 0.1 wt
% Or less, Cu: 0.3 wt% or less, Ni: 6 to 22 wt
%, Cr: 13 to 27 wt%, N: 0.10 wt% or less, consisting of the balance Fe and unavoidable impurities, and satisfying the following formula, excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation. Austenitic stainless steel. 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si + 2.5 ≧ Cr ≧ 52-2.3 (Ni + Mn) -200 (C + N) ... However, Ni: Ni content (wt%), Mn: Mn content (wt%), C: C content (wt%), N: N content (wt%), Si: Si content (wt%), Cr: Cr
Content (wt%) 【請求項２】 Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．８
ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０４ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ
％以下、Ｃｕ：０．３ｗｔ％以下、Ｎｉ：６〜２２ｗｔ
％、Ｃｒ：１３〜２７ｗｔ％、Ｎ：０．１０ｗｔ％以下
を含有し、これにＭｏおよびＷのうちの１種または２種
をＭｏ：３．０ｗｔ％以下、Ｗ：３．０ｗｔ％以下含有
し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ下記
´式を満足する、冷間における加工若しくは変形後の耐
硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレス鋼。 １．５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ−２．７（Ｍｏ＋Ｗ）＋２．５≧Ｃ ｒ≧５２−２．３（Ｎｉ＋Ｍｎ）−２００（Ｃ＋Ｎ）−０．３（Ｍｏ＋Ｗ） …´ 但し、Ｎｉ：Ｎｉ含有量（ｗｔ％）、Ｍｎ：Ｍｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）、Ｃｒ：Ｃｒ
含有量（ｗｔ％）、Ｍｏ：Ｍｏ含有量（ｗｔ％）、Ｗ：
Ｗ含有量（ｗｔ％）2. C: 0.02 wt% or less, Si: 0.8
wt% or less, Mn: 2.0 wt% or less, P: 0.04w
t% or less, S: 0.03 wt% or less, Al: 0.1 wt
% Or less, Cu: 0.3 wt% or less, Ni: 6 to 22 wt
%, Cr: 13 to 27 wt%, N: 0.10 wt% or less, and one or two of Mo and W are included in Mo: 3.0 wt% or less, W: 3.0 wt% or less. However, an austenitic stainless steel which is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, which is composed of balance Fe and unavoidable impurities and which satisfies the following equation. 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si-2.7 (Mo + W) + 2.5 ≧ C r ≧ 52-2.3 (Ni + Mn) -200 (C + N) -0.3 (Mo + W) ... 'However, Ni: Ni is included. Amount (wt%), Mn: Mn content (wt%), C: C content (wt%), N: N content (wt%), Si: Si content (wt%), Cr: Cr
Content (wt%), Mo: Mo content (wt%), W:
W content (wt%) 【請求項３】 Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．８
ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０４ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ
％以下、Ｃｕ：０．３ｗｔ％以下、Ｎｉ：６〜２２ｗｔ
％、Ｃｒ：１３〜２７ｗｔ％、Ｎ：０．１０ｗｔ％以下
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ
下記、式を満足する、冷間における加工若しくは変
形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレス
鋼。 １．５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ＋２．５≧Ｃｒ≧５２−２．３（Ｎ ｉ＋Ｍｎ）−２００（Ｃ＋Ｎ） … ３．８Ｎｉ＋３．３Ｍｎ＋２６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ−４９．５≧１０ … 但し、Ｎｉ：Ｎｉ含有量（ｗｔ％）、Ｍｎ：Ｍｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）、Ｃｒ：Ｃｒ
含有量（ｗｔ％）3. C: 0.02 wt% or less, Si: 0.8
wt% or less, Mn: 2.0 wt% or less, P: 0.04w
t% or less, S: 0.03 wt% or less, Al: 0.1 wt
% Or less, Cu: 0.3 wt% or less, Ni: 6 to 22 wt
%, Cr: 13 to 27 wt%, N: 0.10 wt% or less, consisting of balance Fe and unavoidable impurities, and satisfying the following formula, excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation Austenitic stainless steel. 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si + 2.5 ≧ Cr ≧ 52-2.3 (N i + Mn) -200 (C + N) ... 3.8Ni + 3.3Mn + 265 (C + N) -5Si-49.5 ≧ 10 However, Ni: Ni Content (wt%), Mn: Mn content (wt%), C: C content (wt%), N: N content (wt%), Si: Si content (wt%), Cr: Cr
Content (wt%) 【請求項４】 Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．８
ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０４ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ
％以下、Ｃｕ：０．３ｗｔ％以下、Ｎｉ：６〜２２ｗｔ
％、Ｃｒ：１３〜２７ｗｔ％、Ｎ：０．１０ｗｔ％以下
を含有し、これにＭｏおよびＷのうちの１種または２種
をＭｏ：３．０ｗｔ％以下、Ｗ：３．０ｗｔ％以下含有
し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ下記
´、´式を満足する、冷間における加工若しくは変形
後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレス
鋼。 １．５Ｎｉ＋Ｍｎ＋６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ−２．７（Ｍｏ＋Ｗ）＋２．５≧Ｃ ｒ≧５２−２．３（Ｎｉ＋Ｍｎ）−２００（Ｃ＋Ｎ）−０．３（Ｍｏ＋Ｗ） …´ ３．８Ｎｉ＋３．３Ｍｎ＋２６５（Ｃ＋Ｎ）−５Ｓｉ−２．４（Ｍｏ＋Ｗ）−４ ９．５≧１０ …´ 但し、Ｎｉ：Ｎｉ含有量（ｗｔ％）、Ｍｎ：Ｍｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｃ：Ｃ含有量（ｗｔ％）、Ｎ：Ｎ含有量
（ｗｔ％）、Ｓｉ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）、Ｃｒ：Ｃｒ
含有量（ｗｔ％）、Ｍｏ：Ｍｏ含有量（ｗｔ％）、Ｗ：
Ｗ含有量（ｗｔ％）4. C: 0.02 wt% or less, Si: 0.8
wt% or less, Mn: 2.0 wt% or less, P: 0.04w
t% or less, S: 0.03 wt% or less, Al: 0.1 wt
% Or less, Cu: 0.3 wt% or less, Ni: 6 to 22 wt
%, Cr: 13 to 27 wt%, N: 0.10 wt% or less, and one or two of Mo and W are included in Mo: 3.0 wt% or less, W: 3.0 wt% or less. However, an austenitic stainless steel which is excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation, which is composed of the balance Fe and unavoidable impurities and which satisfies the following formulas 'and'. 1.5Ni + Mn + 65 (C + N) -5Si-2.7 (Mo + W) + 2.5 ≧ C r ≧ 52-2.3 (Ni + Mn) -200 (C + N) -0.3 (Mo + W) ... '3.8Ni + 3.3Mn + 265 ( C + N) -5Si-2.4 (Mo + W) -4 9.5 ≧ 10 ... 'However, Ni: Ni content (wt%), Mn: Mn content (wt%), C: C content (wt%). ), N: N content (wt%), Si: Si content (wt%), Cr: Cr
Content (wt%), Mo: Mo content (wt%), W:
W content (wt%) 【請求項５】 Ａｌ：０．０１ｗｔ％以下、Ｂ：５ｐｐ
ｍ以下である、請求項１、２、３または４に記載の冷間
における加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に優れたオ
ーステナイトステンレス鋼。5. Al: 0.01 wt% or less, B: 5 pp
An austenitic stainless steel excellent in nitric acid corrosion resistance after cold working or deformation according to claim 1, 2, 3 or 4 having a m or less. 【請求項６】 Ｂ：５ｐｐｍ以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、Ｔａの群の中から選ばれる１種または２種以
上の元素を合計で１．０ｗｔ％以下含有する、請求項
１、２、３または４に記載の冷間における加工若しくは
変形後の耐硝酸腐食性に優れたオーステナイトステンレ
ス鋼。6. B: 5 ppm or less, Ti, Nb, V, Z
After cold working or deformation according to claim 1, 2, 3 or 4, containing 1.0 wt% or less in total of one or more elements selected from the group of r, Hf and Ta. Austenitic stainless steel with excellent nitric acid corrosion resistance. 【請求項７】 Ａｌ：０．０１ｗｔ％以下、Ｂ：５ｐｐ
ｍ以下、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａの群の中か
ら選ばれる１種または２種以上の元素を合計で１．０ｗ
ｔ％以下含有する、請求項１、２、３または４に記載の
冷間における加工若しくは変形後の耐硝酸腐食性に優れ
たオーステナイトステンレス鋼。7. Al: 0.01 wt% or less, B: 5 pp
1.0w or less in total of one or more elements selected from the group consisting of m or less, Ti, Nb, V, Zr, Hf, and Ta.
An austenitic stainless steel containing t% or less and having excellent resistance to nitric acid corrosion after cold working or deformation according to claim 1, 2, 3 or 4.