JPH08112765A - 高研削比を示すビトリファイドボンド砥石 - Google Patents
高研削比を示すビトリファイドボンド砥石Info
- Publication number
- JPH08112765A JPH08112765A JP27459394A JP27459394A JPH08112765A JP H08112765 A JPH08112765 A JP H08112765A JP 27459394 A JP27459394 A JP 27459394A JP 27459394 A JP27459394 A JP 27459394A JP H08112765 A JPH08112765 A JP H08112765A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- binding agent
- grinding
- abrasive grain
- binder
- abrasive grains
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高い研削比を示すビトリファイドボンド砥石
を提供する。 【構成】 ｃＢＮ砥粒をガラス質結合剤により結合して
なるビトリファイドボンド砥石が、４０〜４００μｍの
平均粒径を有する前記砥粒が前記結合剤で被覆され、前
記結合剤被覆層の厚さが個々の砥粒で表面上実質的に等
厚であり、かつ前記結合剤被覆層が相互融着した組織を
有する。
を提供する。 【構成】 ｃＢＮ砥粒をガラス質結合剤により結合して
なるビトリファイドボンド砥石が、４０〜４００μｍの
平均粒径を有する前記砥粒が前記結合剤で被覆され、前
記結合剤被覆層の厚さが個々の砥粒で表面上実質的に等
厚であり、かつ前記結合剤被覆層が相互融着した組織を
有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高研削比を示し、し
たがって著しく長期に亘ってすぐれた研削性能を発揮す
るビトリファイドボンド砥石に関するものである。
たがって著しく長期に亘ってすぐれた研削性能を発揮す
るビトリファイドボンド砥石に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に図１に要部概略縦断面図で
示される通りビトリファイドボンド砥石（以下、単に砥
石という）Ｔが、いずれも全体に占める割合で２０〜５
０容量％の立方晶窒化硼素（以下、ｃＢＮで示す）砥粒
１を１０〜４０容量％のガラス質結合剤２でかためたも
のからなり、かつ砥石中に存在する１０〜７０容量％の
気孔３が被削材Ｐに対する研削抵抗の低下に寄与するこ
とも知られている。また、上記砥石が、ｃＢＮ砥粒とガ
ラス質結合剤を成形用バインダーとともに混合し、所定
寸法に成形し、この成形体を脱脂処理した後焼成するこ
とによって製造されることも知られている。
示される通りビトリファイドボンド砥石（以下、単に砥
石という）Ｔが、いずれも全体に占める割合で２０〜５
０容量％の立方晶窒化硼素（以下、ｃＢＮで示す）砥粒
１を１０〜４０容量％のガラス質結合剤２でかためたも
のからなり、かつ砥石中に存在する１０〜７０容量％の
気孔３が被削材Ｐに対する研削抵抗の低下に寄与するこ
とも知られている。また、上記砥石が、ｃＢＮ砥粒とガ
ラス質結合剤を成形用バインダーとともに混合し、所定
寸法に成形し、この成形体を脱脂処理した後焼成するこ
とによって製造されることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年の研削加工のＦＡ
化はめざましく、かつ研削加工に対する省力化の要求も
強く、これに伴ない、砥石にはより一段の研削比の向上
が強く求められるが、上記の従来砥石においては、これ
らの要求を必ずしも満足させることができないのが現状
である。
化はめざましく、かつ研削加工に対する省力化の要求も
強く、これに伴ない、砥石にはより一段の研削比の向上
が強く求められるが、上記の従来砥石においては、これ
らの要求を必ずしも満足させることができないのが現状
である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来砥石に着目し、これ
の研削比の向上をはかるべく研究を行なった結果、ま
ず、砥石を製造するに際して、原料として４０〜４００
μｍ、望ましくは５０〜２００μｍの平均粒径を有する
ｃＢＮ砥粒を用い、同じく原料として用いられるガラス
質結合剤は前記ｃＢＮ砥粒に比して細粒、望ましくは５
〜３０μｍの平均粒径とし、これを前記ｃＢＮ砥粒の表
面に水ガラスなどの無機結合剤を用いてまぶしてガラス
質結合剤被覆ｃＢＮ砥粒を調製し、これにポリビニルア
ルコール（ＰＶＡ）などの成形用バインダーを加えて所
定形状に成形し、この成形体を脱脂および焼成すること
により製造された砥石においては、前記砥粒が上記ガラ
ス質結合剤で被覆され、前記ガラス質結合剤被覆層の厚
さが個々の砥粒で表面上実質的に等厚であり、かつ前記
ガラス質結合剤被覆層が相互融着した組織を有するよう
になり、このようなｃＢＮ砥粒が個々の砥粒で等厚のガ
ラス質結合剤で完全に被覆された組織は、ｃＢＮ砥粒の
ガラス質結合剤による保持力の一段の向上をもたらし、
かつ組織的均質化をもたらすことから、実用に際して一
段と高い研削比を示すようになるという研究結果を得た
のである。
上述のような観点から、上記の従来砥石に着目し、これ
の研削比の向上をはかるべく研究を行なった結果、ま
ず、砥石を製造するに際して、原料として４０〜４００
μｍ、望ましくは５０〜２００μｍの平均粒径を有する
ｃＢＮ砥粒を用い、同じく原料として用いられるガラス
質結合剤は前記ｃＢＮ砥粒に比して細粒、望ましくは５
〜３０μｍの平均粒径とし、これを前記ｃＢＮ砥粒の表
面に水ガラスなどの無機結合剤を用いてまぶしてガラス
質結合剤被覆ｃＢＮ砥粒を調製し、これにポリビニルア
ルコール（ＰＶＡ）などの成形用バインダーを加えて所
定形状に成形し、この成形体を脱脂および焼成すること
により製造された砥石においては、前記砥粒が上記ガラ
ス質結合剤で被覆され、前記ガラス質結合剤被覆層の厚
さが個々の砥粒で表面上実質的に等厚であり、かつ前記
ガラス質結合剤被覆層が相互融着した組織を有するよう
になり、このようなｃＢＮ砥粒が個々の砥粒で等厚のガ
ラス質結合剤で完全に被覆された組織は、ｃＢＮ砥粒の
ガラス質結合剤による保持力の一段の向上をもたらし、
かつ組織的均質化をもたらすことから、実用に際して一
段と高い研削比を示すようになるという研究結果を得た
のである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、ｃＢＮ砥粒をガラス質結合剤に
より結合してなる砥石において、４０〜４００μｍの平
均粒径を有する上記砥粒が上記ガラス質結合剤で被覆さ
れ、前記ガラス質結合剤被覆層の厚さが個々の砥粒で表
面上実質的に等厚であり、かつ前記ガラス質結合剤被覆
層が相互融着した組織とすることにより研削比の向上を
はかった砥石に特徴を有するものである。なお、この発
明の砥石において、砥粒の平均粒径を４０〜４００μｍ
と定めたのは、その平均粒径が４０μｍ未満では所望の
すぐれた研削性能が得られず、一方その平均粒径が４０
０μｍを越えると砥粒に欠けや脱落が発生し易くなると
いう理由によるものである。
なされたものであって、ｃＢＮ砥粒をガラス質結合剤に
より結合してなる砥石において、４０〜４００μｍの平
均粒径を有する上記砥粒が上記ガラス質結合剤で被覆さ
れ、前記ガラス質結合剤被覆層の厚さが個々の砥粒で表
面上実質的に等厚であり、かつ前記ガラス質結合剤被覆
層が相互融着した組織とすることにより研削比の向上を
はかった砥石に特徴を有するものである。なお、この発
明の砥石において、砥粒の平均粒径を４０〜４００μｍ
と定めたのは、その平均粒径が４０μｍ未満では所望の
すぐれた研削性能が得られず、一方その平均粒径が４０
０μｍを越えると砥粒に欠けや脱落が発生し易くなると
いう理由によるものである。
【０００６】
【実施例】つぎに、この発明の砥石を実施例により具体
的に説明する。ガラス質結合剤として、これを構成する
主要成分であるＳｉ，Ａｌ，Ｂ、およびＮａの酸化物を
それぞれＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｂ2 Ｏ3 、およびＮａ
2 Ｏで表わし、かつ必要に応じて素地に硬質粒子として
ＴｉＣやＺｒＮを分散分布させた場合、それぞれ表１に
示される組成および平均粒径を有するガラス質結合剤Ａ
〜Ｅを用意し、これに無機バインダーとして５％水ガラ
ス水溶液をガラス質結合剤に対する割合で１重量％を加
え、混合して、前記ガラス質結合剤の表面に接着性を付
与し、一方前記ガラス質結合剤より相対的に粗粒にし
て、同じく表２に示される平均粒径をもったｃＢＮ砥粒
を、モーターと連動して回転するステンレス鋼製円板上
に分散させ、前記円板を６０回／分の速度で回転させな
がら、上記接着性ガラス質結合剤を同じく表２に示され
る割合散布してガラス質結合剤被覆ｃＢＮ砥粒を形成
し、これを乾燥した後、これに同じく表２に示される割
合の成形用バインダーとしてＰＶＡを加えて混合し、成
形体を形成し、この成形体を、６００℃に２時間保持の
条件で脱脂処理した後、窒素雰囲気中、温度：７００℃
に２時間保持し、さらに９５０℃に５時間保持の条件で
融着焼成することにより、いずれも長さ：４５mm×幅：
１３mm×厚さ：５mmの寸法並びに１００Ｒの曲率をもっ
た本発明砥石１〜１０をそれぞれ製造した。
的に説明する。ガラス質結合剤として、これを構成する
主要成分であるＳｉ，Ａｌ，Ｂ、およびＮａの酸化物を
それぞれＳｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，Ｂ2 Ｏ3 、およびＮａ
2 Ｏで表わし、かつ必要に応じて素地に硬質粒子として
ＴｉＣやＺｒＮを分散分布させた場合、それぞれ表１に
示される組成および平均粒径を有するガラス質結合剤Ａ
〜Ｅを用意し、これに無機バインダーとして５％水ガラ
ス水溶液をガラス質結合剤に対する割合で１重量％を加
え、混合して、前記ガラス質結合剤の表面に接着性を付
与し、一方前記ガラス質結合剤より相対的に粗粒にし
て、同じく表２に示される平均粒径をもったｃＢＮ砥粒
を、モーターと連動して回転するステンレス鋼製円板上
に分散させ、前記円板を６０回／分の速度で回転させな
がら、上記接着性ガラス質結合剤を同じく表２に示され
る割合散布してガラス質結合剤被覆ｃＢＮ砥粒を形成
し、これを乾燥した後、これに同じく表２に示される割
合の成形用バインダーとしてＰＶＡを加えて混合し、成
形体を形成し、この成形体を、６００℃に２時間保持の
条件で脱脂処理した後、窒素雰囲気中、温度：７００℃
に２時間保持し、さらに９５０℃に５時間保持の条件で
融着焼成することにより、いずれも長さ：４５mm×幅：
１３mm×厚さ：５mmの寸法並びに１００Ｒの曲率をもっ
た本発明砥石１〜１０をそれぞれ製造した。
【０００７】また、比較の目的で、表３に示される通り
配合割合は本発明砥石１〜１０のそれと同じであるが、
混合態様を、まずｃＢＮ砥粒とガラス質結合剤とを混合
し、これにＰＶＡを加えて混合する条件とする以外は同
一の条件で従来砥石１〜１０をそれぞれ製造した。
配合割合は本発明砥石１〜１０のそれと同じであるが、
混合態様を、まずｃＢＮ砥粒とガラス質結合剤とを混合
し、これにＰＶＡを加えて混合する条件とする以外は同
一の条件で従来砥石１〜１０をそれぞれ製造した。
【０００８】ついで、この結果得られた各種の砥石につ
いて、まず組織的均一性を評価する目的で、水銀ポロシ
メトリーを用いて気孔分布を測定し、この測定結果から
気孔分布の標準偏差を算出し、さらに気孔率を測定し
た。また、上記の砥石を、外径：１９０mm×内径：５
０．８mm×厚さ：１３mmの寸法をもったＳＫＤ−１１
（高速度鋼）製筒状台金に接着剤を用いて張り付けて組
み立て、被削材：長さ１５０mm×幅１００mm×厚さ１０
mmの寸法をもったＳＫＤ−１１（硬さ：ＨR Ｃ５０）製
角材、砥石周速：１５００ｍ／min 、テーブル送り速
度：５ｍ／min 、切込み速度：３０μｍ、研削液：ＪＩ
ＳＷ２種相当の条件で湿式平面プランジ研削を行ない、
一般に砥石の寿命として評価される被削材の表面粗さＲ
ａ（ＪＩＳ規格）が０．６μｍに至るまでの被削材加工
量を測定し、さらにこの結果にもとづいて研削比を算出
した。これらの結果をそれぞれ表２，３に示した。
いて、まず組織的均一性を評価する目的で、水銀ポロシ
メトリーを用いて気孔分布を測定し、この測定結果から
気孔分布の標準偏差を算出し、さらに気孔率を測定し
た。また、上記の砥石を、外径：１９０mm×内径：５
０．８mm×厚さ：１３mmの寸法をもったＳＫＤ−１１
（高速度鋼）製筒状台金に接着剤を用いて張り付けて組
み立て、被削材：長さ１５０mm×幅１００mm×厚さ１０
mmの寸法をもったＳＫＤ−１１（硬さ：ＨR Ｃ５０）製
角材、砥石周速：１５００ｍ／min 、テーブル送り速
度：５ｍ／min 、切込み速度：３０μｍ、研削液：ＪＩ
ＳＷ２種相当の条件で湿式平面プランジ研削を行ない、
一般に砥石の寿命として評価される被削材の表面粗さＲ
ａ（ＪＩＳ規格）が０．６μｍに至るまでの被削材加工
量を測定し、さらにこの結果にもとづいて研削比を算出
した。これらの結果をそれぞれ表２，３に示した。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】
【表３】
【００１２】
【発明の効果】表２，３に示される結果から、本発明砥
石１〜１０は、いずれも従来砥石１〜１０に比して、こ
れを構成する気孔の分布が均一で、これは材質的均一性
にすぐれていることを示し、かつｃＢＮ砥粒が実質的に
等厚のガラス質結合剤で被覆された組織をもつことと相
まって長期に亘ってすぐれた研削性能を発揮することが
明らかである。
石１〜１０は、いずれも従来砥石１〜１０に比して、こ
れを構成する気孔の分布が均一で、これは材質的均一性
にすぐれていることを示し、かつｃＢＮ砥粒が実質的に
等厚のガラス質結合剤で被覆された組織をもつことと相
まって長期に亘ってすぐれた研削性能を発揮することが
明らかである。
【図１】従来のビトリファイドボンド砥石を示す要部概
略縦断面図である。
略縦断面図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 立方晶窒化硼素砥粒をガラス質結合剤に
より結合してなるビトリファイドボンド砥石において、 ４０〜２００μｍの平均粒径を有する上記砥粒が上記結
合剤で被覆され、前記結合剤被覆層の厚さが個々の砥粒
で表面上実質的に等厚であり、かつ前記結合剤被覆層が
相互融着した組織を有することを特徴とする高研削比を
示すビトリファイドボンド砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27459394A JPH08112765A (ja) | 1994-10-13 | 1994-10-13 | 高研削比を示すビトリファイドボンド砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27459394A JPH08112765A (ja) | 1994-10-13 | 1994-10-13 | 高研削比を示すビトリファイドボンド砥石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08112765A true JPH08112765A (ja) | 1996-05-07 |
Family
ID=17543908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27459394A Withdrawn JPH08112765A (ja) | 1994-10-13 | 1994-10-13 | 高研削比を示すビトリファイドボンド砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08112765A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10392644B4 (de) * | 2002-05-14 | 2013-07-25 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Beschichteter schleifartikel und verfahren zur herstellung |
| US11214718B2 (en) | 2016-12-29 | 2022-01-04 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive particles with vitrified bond and filler |
-
1994
- 1994-10-13 JP JP27459394A patent/JPH08112765A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10392644B4 (de) * | 2002-05-14 | 2013-07-25 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Beschichteter schleifartikel und verfahren zur herstellung |
| US11214718B2 (en) | 2016-12-29 | 2022-01-04 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Abrasive particles with vitrified bond and filler |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3373797B2 (ja) | 樹脂含浸補強ビトリファイド砥石およびその製造方法 | |
| US8216326B2 (en) | High porosity vitrified superabrasive products and method of preparation | |
| JP2001205566A (ja) | 樹脂含浸ビトリファイド砥石およびその製造方法 | |
| JP3779329B2 (ja) | 金属被覆された砥粒を含むガラス質研削工具 | |
| JPH04269171A (ja) | ガラス接着された研削物体の製造方法 | |
| JPH07108461A (ja) | 耐脱落性の優れたビトリファイドボンド砥石用表面被覆立方晶窒化ほう素砥粒 | |
| JPS63256364A (ja) | 多孔質型超砥粒砥石 | |
| JP5921772B2 (ja) | より低速での研削作業のための研磨物品 | |
| JPH08257920A (ja) | 有気孔型ビトリファイド超砥粒ホィールおよびその製造方法 | |
| JPH08112765A (ja) | 高研削比を示すビトリファイドボンド砥石 | |
| JPH01216774A (ja) | 超砥粒ホイール及びその製造方法 | |
| JPH0839434A (ja) | 高研削比を示すビトリファイドボンド立方晶窒化硼素砥石 | |
| JPH0716882B2 (ja) | セラミック焼結保持体部を有する超砥粒ビトリファイド砥石 | |
| JP2001300856A (ja) | 超砥粒工具 | |
| JPH11188626A (ja) | セラミックスドレス基板 | |
| JPH10138148A (ja) | ビトリファイド超砥粒砥石 | |
| JPH09132771A (ja) | ガラス質結合剤被覆ダイヤモンド砥粒及びこれを用いたビトリファイドボンド砥石の製造方法 | |
| JPH0857768A (ja) | 重研削用ビトリファイドボンド砥石 | |
| JPH09267263A (ja) | プレス成形性に優れたビトリファイドボンド立方晶窒化硼素砥石用被覆砥粒 | |
| JPH07108462A (ja) | 研削比の高いビトリファイドボンド砥石 | |
| JP3365175B2 (ja) | ガラス質被覆立方晶窒化硼素砥粒とこれを用いたビトリファイドボンド砥石の製造方法 | |
| JPH04322972A (ja) | ダイヤモンド砥粒の結合剤材料 | |
| JP2593829B2 (ja) | 合成砥石 | |
| JPS6257874A (ja) | 超砥粒研削砥石 | |
| JPH11156727A (ja) | 高精度研摩用ゾルゲル焼結アルミナ質砥石及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020115 |