JPH08103059A - 永久磁石式スタータ装置 - Google Patents
永久磁石式スタータ装置Info
- Publication number
- JPH08103059A JPH08103059A JP26211494A JP26211494A JPH08103059A JP H08103059 A JPH08103059 A JP H08103059A JP 26211494 A JP26211494 A JP 26211494A JP 26211494 A JP26211494 A JP 26211494A JP H08103059 A JPH08103059 A JP H08103059A
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- Japan
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- magnet
- armature core
- permanent magnet
- starter device
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 永久磁石式スタータ装置において、小型化を
図り、尚かつコストアップを最小限にすることを目的と
する。 【構成】 磁石３の軸方向の長さを電機子鉄心８の軸方
向の長さの０.７５〜０.８５倍に形成する。
図り、尚かつコストアップを最小限にすることを目的と
する。 【構成】 磁石３の軸方向の長さを電機子鉄心８の軸方
向の長さの０.７５〜０.８５倍に形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、永久磁石式スタータ
装置に関するものである。
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図７は従来の永久磁石式スタータ装置の
モータ部の一部を示す断面側面図、図８は同じく断面正
面図である。図において、１は界磁部で、２は継鉄、３
は磁石、４は補助極、５はバネ鋼のホルダ、６はボルト
である。７は電機子で、８は電機子鉄心、９はコイルで
ある。主磁極、電機子鉄心の軸方向の長さ関係は例えば
特公平５−１７７８３又は特公平１−１６１０２に示さ
れているように、磁石３の長さをＬ ｍ、電機子鉄心８の
長さをＬ ｃとすると、電機子鉄心８に巻かれたコイル９
と鎖交する磁束を増やすため、Ｌ ｍ≧Ｌ ｃとされてい
る。
モータ部の一部を示す断面側面図、図８は同じく断面正
面図である。図において、１は界磁部で、２は継鉄、３
は磁石、４は補助極、５はバネ鋼のホルダ、６はボルト
である。７は電機子で、８は電機子鉄心、９はコイルで
ある。主磁極、電機子鉄心の軸方向の長さ関係は例えば
特公平５−１７７８３又は特公平１−１６１０２に示さ
れているように、磁石３の長さをＬ ｍ、電機子鉄心８の
長さをＬ ｃとすると、電機子鉄心８に巻かれたコイル９
と鎖交する磁束を増やすため、Ｌ ｍ≧Ｌ ｃとされてい
る。
【０００３】磁石３が作る磁界中でコイル９に電流が流
れると、コイル９にトルクＴが発生し、電機子７を回転
させる。トルクＴは、 Ｔ＝ｋΦＩ ａ ，ｋ＝ｐＺ／２ａπ ・・・・・(1) 但し、Ф：毎極の磁束 Ｉ ａ：電機子電流 ２ｐ：極数 Ｚ：全導体数 ２ａ：並列回路数 で表され、ｋはモータの仕様によって決まる定数である
から、トルクＴは毎極の磁束Φと電機子電流Ｉ ａに比例
する。毎極の磁束Φは、 Φ＝Ｂ ｇ（πＤ ａ／２ｐ）Ｌ ｃ ・・・・・(2) 但し、Ｂ ｇ：ギャップにおける平均磁束密度 Ｄ ａ：電機子鉄心の直径 Ｌ ｃ：電機子鉄心の長さ で表され、上記(1)，(2)式より電流を一定とすると、ト
ルクはＢ ｇ，Ｌ ｃ，Ｄ ａに比例する。モータを小型化す
る手法としてＢ ｇをｕｐ、例えばＬ ｍ≧Ｌ ｃとし、トル
クアップした分Ｄ ａ，Ｌ ｃを小さくすることができる。
れると、コイル９にトルクＴが発生し、電機子７を回転
させる。トルクＴは、 Ｔ＝ｋΦＩ ａ ，ｋ＝ｐＺ／２ａπ ・・・・・(1) 但し、Ф：毎極の磁束 Ｉ ａ：電機子電流 ２ｐ：極数 Ｚ：全導体数 ２ａ：並列回路数 で表され、ｋはモータの仕様によって決まる定数である
から、トルクＴは毎極の磁束Φと電機子電流Ｉ ａに比例
する。毎極の磁束Φは、 Φ＝Ｂ ｇ（πＤ ａ／２ｐ）Ｌ ｃ ・・・・・(2) 但し、Ｂ ｇ：ギャップにおける平均磁束密度 Ｄ ａ：電機子鉄心の直径 Ｌ ｃ：電機子鉄心の長さ で表され、上記(1)，(2)式より電流を一定とすると、ト
ルクはＢ ｇ，Ｌ ｃ，Ｄ ａに比例する。モータを小型化す
る手法としてＢ ｇをｕｐ、例えばＬ ｍ≧Ｌ ｃとし、トル
クアップした分Ｄ ａ，Ｌ ｃを小さくすることができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来はフェライト磁石
を使っていたので、材料費がそれ程高くつかずＬ ｍを長
くしても弊害はなかった。トルク性能を向上させモータ
を小型化しようとする手法としてＢ ｇを増やすため高性
能の磁石即ち高磁束密度の希土類鉄磁石を採用すること
が考えられるが、Ｌ ｍ≧Ｌ ｃとした場合、希土類鉄磁石
の単価より考えてスタータのコストが非常に割高になる
という問題点があった。コストアップをおさえるには磁
石の体積をできるだけ小さくする必要がある。そして磁
石の長さＬｍのみならず、磁石の厚みも減磁しないレベ
ルまで薄くすることが考えられるが、この場合図９に示
すようにボルト６を継鉄２の内側を通すことが困難とな
り、継鉄の外側に通さざるを得ず、スタータのレイアウ
ト上制約を受けることになる。
を使っていたので、材料費がそれ程高くつかずＬ ｍを長
くしても弊害はなかった。トルク性能を向上させモータ
を小型化しようとする手法としてＢ ｇを増やすため高性
能の磁石即ち高磁束密度の希土類鉄磁石を採用すること
が考えられるが、Ｌ ｍ≧Ｌ ｃとした場合、希土類鉄磁石
の単価より考えてスタータのコストが非常に割高になる
という問題点があった。コストアップをおさえるには磁
石の体積をできるだけ小さくする必要がある。そして磁
石の長さＬｍのみならず、磁石の厚みも減磁しないレベ
ルまで薄くすることが考えられるが、この場合図９に示
すようにボルト６を継鉄２の内側を通すことが困難とな
り、継鉄の外側に通さざるを得ず、スタータのレイアウ
ト上制約を受けることになる。
【０００５】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、希土類鉄磁石を採用した場合
に、小型化とコストのバランスを考慮し、Ｌ ｍ＜Ｌ ｃの
領域でＬ ｍ／Ｌ ｃの最適ポイントを見つけ、現行機種に
対し小型化を図り、尚かつコストアップを最小限にする
ことのできる永久磁石式スタータ装置を得ることを目的
とする。また、磁石の厚みを薄くしても、従来と同様に
ボルトを継鉄の内側に通すことのできる永久磁石式スタ
ータ装置を得ることを目的とする。
ためになされたもので、希土類鉄磁石を採用した場合
に、小型化とコストのバランスを考慮し、Ｌ ｍ＜Ｌ ｃの
領域でＬ ｍ／Ｌ ｃの最適ポイントを見つけ、現行機種に
対し小型化を図り、尚かつコストアップを最小限にする
ことのできる永久磁石式スタータ装置を得ることを目的
とする。また、磁石の厚みを薄くしても、従来と同様に
ボルトを継鉄の内側に通すことのできる永久磁石式スタ
ータ装置を得ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の請求項１に係
る永久磁石式スタータ装置においては、磁石の軸方向の
長さを電機子鉄心の軸方向の長さの０.７５〜０.８５倍
に形成したものである。
る永久磁石式スタータ装置においては、磁石の軸方向の
長さを電機子鉄心の軸方向の長さの０.７５〜０.８５倍
に形成したものである。
【０００７】又、この発明の請求項２に係る永久磁石式
スタータ装置においては、補助極にＬ型の切り欠き部を
設けると共に、当該切り欠き部に磁石をバネ鋼のホルダ
で固定したものである。
スタータ装置においては、補助極にＬ型の切り欠き部を
設けると共に、当該切り欠き部に磁石をバネ鋼のホルダ
で固定したものである。
【０００８】更に、この発明の請求項３に係る永久磁石
式スタータ装置においては、磁石の軸方向の長さをＬ
ｍ、補助極の軸方向の長さをＬ ｉ、電機子鉄心の長さを
Ｌ ｃとした場合、Ｌ ｃ≧Ｌ ｉ＞Ｌ ｍとなるよう形成した
ものである。
式スタータ装置においては、磁石の軸方向の長さをＬ
ｍ、補助極の軸方向の長さをＬ ｉ、電機子鉄心の長さを
Ｌ ｃとした場合、Ｌ ｃ≧Ｌ ｉ＞Ｌ ｍとなるよう形成した
ものである。
【０００９】
【作用】この発明の請求項１に係る永久磁石式スタータ
装置においては、高価な希土類鉄磁石を使ってスタータ
の小型軽量化を図る場合に、モータの小型化とコストダ
ウンの最もバランスのとれた経済的なスタータを設計す
ることができる。
装置においては、高価な希土類鉄磁石を使ってスタータ
の小型軽量化を図る場合に、モータの小型化とコストダ
ウンの最もバランスのとれた経済的なスタータを設計す
ることができる。
【００１０】又、この発明の請求項２に係る永久磁石式
スタータ装置においては、磁石の厚みを薄くしても補助
極の厚みと磁石の厚みを合わせると従来と同等になるの
で、従来と同様にボルトを継鉄の内側に通すことができ
る。
スタータ装置においては、磁石の厚みを薄くしても補助
極の厚みと磁石の厚みを合わせると従来と同等になるの
で、従来と同様にボルトを継鉄の内側に通すことができ
る。
【００１１】更に、この発明の請求項３に係る永久磁石
式スタータ装置においては、磁石の端面からの洩れ磁束
を有効に利用することができる。
式スタータ装置においては、磁石の端面からの洩れ磁束
を有効に利用することができる。
【００１２】
実施例１．以下、この発明の実施例１を図に基づいて説
明する。図１において、継鉄２に装着された磁石３の軸
方向の長さＬ ｍは電機子鉄心８の長さＬ ｃに対して７５
〜８５％としている。高価な希土類鉄磁石を採用する場
合材料費の低減を図るためには磁石の体積をできる限り
小さくしなければならない。すなわちＬ ｍをできる限り
小さくしなければならないのである。ここでＬ ｍ＜Ｌ ｃ
とし、磁石の体積を小さくしていくと、今度はトルク性
能がダウンするので、電機子体積を大きくしてこれを補
う必要が生じる。電機子体積を大きくするとは、Ｄ ａが
一定の場合Ｌ ｃを大きくすることであり、装置の小型化
を図ることと矛盾してしまうことになる。つまりモータ
の小型化と材料費低減（コストダウン）とは逆の関係に
ある。
明する。図１において、継鉄２に装着された磁石３の軸
方向の長さＬ ｍは電機子鉄心８の長さＬ ｃに対して７５
〜８５％としている。高価な希土類鉄磁石を採用する場
合材料費の低減を図るためには磁石の体積をできる限り
小さくしなければならない。すなわちＬ ｍをできる限り
小さくしなければならないのである。ここでＬ ｍ＜Ｌ ｃ
とし、磁石の体積を小さくしていくと、今度はトルク性
能がダウンするので、電機子体積を大きくしてこれを補
う必要が生じる。電機子体積を大きくするとは、Ｄ ａが
一定の場合Ｌ ｃを大きくすることであり、装置の小型化
を図ることと矛盾してしまうことになる。つまりモータ
の小型化と材料費低減（コストダウン）とは逆の関係に
ある。
【００１３】以下Ｌ ｍ＜Ｌ ｃとしたときのモータの小型
化とコストダウンとのバランスについて示す。図２はＬ
ｍ／Ｌ ｃをパラメータとした電機子鉄心体積（ここでは
Ｄ ａを一定としてＬ ｃを変数とする）とトルクの関係を
示すグラフである。電機子鉄心体積を一定にしてＬ ｍ／
Ｌ ｃを小さくするとトルクが減少する。このトルクの減
少分を補うために電機子鉄心体積を大きく、すなわちＬ
ｃを大きくしなければならない。上記を詳しく説明する
と以下のようになる。Ｌ ｍ／Ｌ ｃ＝１において体積比、
トルク比とも１.０の点Ａの状態から電機子鉄心体積を
一定（Ｌ ｃが一定）にして、Ｌ ｍを０.８倍にすると、
Ｂ点に移行しＡからＢにトルクは減少する。Ｌ ｍ／Ｌ ｃ
＝０.８のままトルク比を１.０に上昇させる（Ｃ点に移
行させる）ためには電機子鉄心体積比を１.１倍（Ｌ ｃ
を１.１倍）にする必要がある。Ｌ ｍ／Ｌ ｃ＝０.８のま
まＬ ｃを１.１倍にしたのであるから、Ｌ ｍは０.８×
１.１＝０.８８倍となる。同様にしてＬ ｍ／Ｌ ｃ＝０.
６の場合においては、Ｌ ｃを１.３倍に、Ｌ ｍを０.７８
倍とし、Ｌ ｍ／Ｌ ｃ＝０.４の場合においては、Ｌ ｃを
１.７倍に、Ｌ ｍを０.６８倍にすることになる。
化とコストダウンとのバランスについて示す。図２はＬ
ｍ／Ｌ ｃをパラメータとした電機子鉄心体積（ここでは
Ｄ ａを一定としてＬ ｃを変数とする）とトルクの関係を
示すグラフである。電機子鉄心体積を一定にしてＬ ｍ／
Ｌ ｃを小さくするとトルクが減少する。このトルクの減
少分を補うために電機子鉄心体積を大きく、すなわちＬ
ｃを大きくしなければならない。上記を詳しく説明する
と以下のようになる。Ｌ ｍ／Ｌ ｃ＝１において体積比、
トルク比とも１.０の点Ａの状態から電機子鉄心体積を
一定（Ｌ ｃが一定）にして、Ｌ ｍを０.８倍にすると、
Ｂ点に移行しＡからＢにトルクは減少する。Ｌ ｍ／Ｌ ｃ
＝０.８のままトルク比を１.０に上昇させる（Ｃ点に移
行させる）ためには電機子鉄心体積比を１.１倍（Ｌ ｃ
を１.１倍）にする必要がある。Ｌ ｍ／Ｌ ｃ＝０.８のま
まＬ ｃを１.１倍にしたのであるから、Ｌ ｍは０.８×
１.１＝０.８８倍となる。同様にしてＬ ｍ／Ｌ ｃ＝０.
６の場合においては、Ｌ ｃを１.３倍に、Ｌ ｍを０.７８
倍とし、Ｌ ｍ／Ｌ ｃ＝０.４の場合においては、Ｌ ｃを
１.７倍に、Ｌ ｍを０.６８倍にすることになる。
【００１４】トルクを従来装置と同じ値（１.０）のま
ま一定とし、Ｌ ｍ／Ｌ ｃに対する電機子鉄心体積比（Ｌ
ｃ比）の関係を示したのが図３の曲線(1)であり、一方
その時の磁石材料費（Ｌ ｍ比）を示したのが曲線(2)で
ある。曲線(3)は曲線(1)と(2)をかけ合わせたもので、
曲線(3)が最小になる点がモータの小型化と低コスト化
がバランスした点である。このときのＬ ｍ／Ｌ ｃの値は
０.７５〜０.８５である。
ま一定とし、Ｌ ｍ／Ｌ ｃに対する電機子鉄心体積比（Ｌ
ｃ比）の関係を示したのが図３の曲線(1)であり、一方
その時の磁石材料費（Ｌ ｍ比）を示したのが曲線(2)で
ある。曲線(3)は曲線(1)と(2)をかけ合わせたもので、
曲線(3)が最小になる点がモータの小型化と低コスト化
がバランスした点である。このときのＬ ｍ／Ｌ ｃの値は
０.７５〜０.８５である。
【００１５】実施例２．図４はこの発明の実施例２によ
る永久磁石式スタータ装置の界磁部の一部を示す断面正
面図、図５は同じく断面側面図である。図において、２
は継鉄であり、磁石３は継鉄２の内側に溶接された補助
極４のＬ型の切り欠き部４ａに装着され、バネ鋼のホル
ダ５によって固定される。
る永久磁石式スタータ装置の界磁部の一部を示す断面正
面図、図５は同じく断面側面図である。図において、２
は継鉄であり、磁石３は継鉄２の内側に溶接された補助
極４のＬ型の切り欠き部４ａに装着され、バネ鋼のホル
ダ５によって固定される。
【００１６】このように磁石３の厚みを薄くした場合で
も補助極４の厚みと磁石３の厚みを合わせると従来と同
等となり、従来と同様にボルト６を継鉄２の内側に通す
ことができる。
も補助極４の厚みと磁石３の厚みを合わせると従来と同
等となり、従来と同様にボルト６を継鉄２の内側に通す
ことができる。
【００１７】実施例３．次に実施例３による永久磁石式
スタータ装置を図６に基づいて説明する。主磁極の軸方
向長さＬ ｍ、補助極の長さＬ ｉ、電機子鉄心の長さＬ ｃ
の関係をＬ ｃ≧Ｌ ｉ＞Ｌ ｍとする。これにより磁石の端
面からの洩れ磁束（図６における矢印Ｄ）を有効に利用
することができる。
スタータ装置を図６に基づいて説明する。主磁極の軸方
向長さＬ ｍ、補助極の長さＬ ｉ、電機子鉄心の長さＬ ｃ
の関係をＬ ｃ≧Ｌ ｉ＞Ｌ ｍとする。これにより磁石の端
面からの洩れ磁束（図６における矢印Ｄ）を有効に利用
することができる。
【００１８】
【発明の効果】以上のように、この発明の請求項１によ
る永久磁石式スタータ装置においては、磁石の軸方向の
長さを電機子鉄心の軸方向の長さの０.７５〜０.８５倍
に形成したので、モータの小型化を可能とし、尚かつ磁
石の体積を最小に設計できるので、コストアップを最小
限におさえることができる。
る永久磁石式スタータ装置においては、磁石の軸方向の
長さを電機子鉄心の軸方向の長さの０.７５〜０.８５倍
に形成したので、モータの小型化を可能とし、尚かつ磁
石の体積を最小に設計できるので、コストアップを最小
限におさえることができる。
【００１９】又、この発明の請求項２に係る永久磁石式
スタータ装置によれば、補助極にＬ型の切り欠き部を設
けると共に、当該切り欠き部に磁石をバネ鋼のホルダで
固定したので、ボルトを継鉄の内側に通すことができ、
スタータのレイアウト性並びに脱着性の向上を図ること
ができる。
スタータ装置によれば、補助極にＬ型の切り欠き部を設
けると共に、当該切り欠き部に磁石をバネ鋼のホルダで
固定したので、ボルトを継鉄の内側に通すことができ、
スタータのレイアウト性並びに脱着性の向上を図ること
ができる。
【００２０】更にこの発明の請求項３による永久磁石式
スタータ装置によれば、磁石の軸方向の長さをＬ ｍ、補
助極の軸方向の長さをＬ ｉ、電機子鉄心の長さをＬ ｃと
した場合、Ｌ ｃ≧Ｌ ｉ＞Ｌ ｍとなるよう形成したので、
磁石の端面からの洩れ磁束を有効に利用することができ
る。
スタータ装置によれば、磁石の軸方向の長さをＬ ｍ、補
助極の軸方向の長さをＬ ｉ、電機子鉄心の長さをＬ ｃと
した場合、Ｌ ｃ≧Ｌ ｉ＞Ｌ ｍとなるよう形成したので、
磁石の端面からの洩れ磁束を有効に利用することができ
る。
【図１】 この発明の実施例１による永久磁石式スター
タ装置のモータ部の一部を示す断面側面図である。
タ装置のモータ部の一部を示す断面側面図である。
【図２】 Ｌ ｍ／Ｌ ｃをパラメータとしたトルク比と電
機子鉄心体積比の関係を示すグラフである。
機子鉄心体積比の関係を示すグラフである。
【図３】 Ｌ ｍ／Ｌ ｃと電機子鉄心体積比及び磁石材料
比との関係を示すグラフである。
比との関係を示すグラフである。
【図４】 この発明の実施例２による永久磁石式スター
タ装置の界磁部の一部を示す断面正面図である。
タ装置の界磁部の一部を示す断面正面図である。
【図５】 この発明の実施例２による永久磁石式スター
タ装置の界磁部の一部を示す断面側面図である。
タ装置の界磁部の一部を示す断面側面図である。
【図６】 この発明の実施例３による永久磁石式スター
タ装置のモータ部の一部を示す断面側面図である。
タ装置のモータ部の一部を示す断面側面図である。
【図７】 従来の永久磁石式スタータ装置のモータ部の
一部を示す断面側面図である。
一部を示す断面側面図である。
【図８】 従来の永久磁石式スタータ装置のモータ部の
一部を示す断面正面図である。
一部を示す断面正面図である。
【図９】 従来の永久磁石式スタータ装置のモータ部の
一部を示す断面正面図である。
一部を示す断面正面図である。
１ 界磁部、３ 磁石、４ 補助極、４ａ 切り欠き
部、５ バネ鋼のホルダ、８ 電機子鉄心、９ コイ
ル。
部、５ バネ鋼のホルダ、８ 電機子鉄心、９ コイ
ル。
Claims (3)
- 【請求項１】 コイルが巻回された電機子鉄心を有し、
当該電機子鉄心の周りに磁石が装着された界磁部が形成
されている永久磁石式スタータ装置において、上記磁石
の軸方向の長さを上記電機子鉄心の軸方向の長さの０.
７５〜０.８５倍に形成したことを特徴とする永久磁石
式スタータ装置。 - 【請求項２】 コイルが巻回された電機子鉄心を有し、
当該電機子鉄心の周りに磁石及び補助極が装着された界
磁部が形成されている永久磁石式スタータ装置におい
て、上記補助極にＬ型の切り欠き部を設けると共に、当
該切り欠き部に上記磁石をバネ鋼のホルダで固定したこ
とを特徴とする永久磁石式スタータ装置。 - 【請求項３】 コイルが巻回された電機子鉄心を有し、
当該電機子鉄心の周りに磁石及び補助極が装着された界
磁部が形成されている永久磁石式スタータ装置におい
て、上記磁石の軸方向の長さをＬ ｍ、補助極の軸方向の
長さをＬ ｉ、電機子鉄心の長さをＬ ｃとした場合、Ｌ ｃ
≧Ｌ ｉ＞Ｌ ｍとなるよう形成したことを特徴とする永久
磁石式スタータ装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26211494A JPH08103059A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 永久磁石式スタータ装置 |
| CN94112885A CN1039862C (zh) | 1994-09-29 | 1994-11-30 | 永久磁铁式启动装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26211494A JPH08103059A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 永久磁石式スタータ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08103059A true JPH08103059A (ja) | 1996-04-16 |
Family
ID=17371243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26211494A Pending JPH08103059A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 永久磁石式スタータ装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08103059A (ja) |
| CN (1) | CN1039862C (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005033843A (ja) * | 2003-05-15 | 2005-02-03 | Aichi Steel Works Ltd | Ｄｃブラシモータ装置及びその永久磁石 |
| JP2006271160A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Denso Corp | 内燃機関用始動機 |
| JP2013099111A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Taiho Kogyo Co Ltd | モータ |
| US10468954B2 (en) | 2017-12-15 | 2019-11-05 | Nidec Corporation | Spindle motor with particular rotor magnet and stator teeth dimensions and disk drive device including the same |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104979923A (zh) * | 2015-07-13 | 2015-10-14 | 中能世华(北京)节能科技有限公司 | 一种新型节能电机 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62165765U (ja) * | 1986-04-09 | 1987-10-21 |
-
1994
- 1994-09-29 JP JP26211494A patent/JPH08103059A/ja active Pending
- 1994-11-30 CN CN94112885A patent/CN1039862C/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005033843A (ja) * | 2003-05-15 | 2005-02-03 | Aichi Steel Works Ltd | Ｄｃブラシモータ装置及びその永久磁石 |
| JP2006271160A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Denso Corp | 内燃機関用始動機 |
| JP2013099111A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Taiho Kogyo Co Ltd | モータ |
| US10468954B2 (en) | 2017-12-15 | 2019-11-05 | Nidec Corporation | Spindle motor with particular rotor magnet and stator teeth dimensions and disk drive device including the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1039862C (zh) | 1998-09-16 |
| CN1119798A (zh) | 1996-04-03 |
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