JPH0783004A - ケーシング冷却加熱装置 - Google Patents
ケーシング冷却加熱装置Info
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- JPH0783004A JPH0783004A JP22981293A JP22981293A JPH0783004A JP H0783004 A JPH0783004 A JP H0783004A JP 22981293 A JP22981293 A JP 22981293A JP 22981293 A JP22981293 A JP 22981293A JP H0783004 A JPH0783004 A JP H0783004A
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- steam
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Abstract
(57)【要約】
【目的】無駄に失われる熱エネルギを少なく保ちなが
ら、ケーシングのフランジおよび締付けボルトの冷却な
いし加熱効果を高めること。 【構成】隣接する締付ボルト７にはそれぞれ軸方向に貫
く中心孔１１が穿たれる。これらの中心孔１１はフラン
ジ１ａ、１ｂから離して設けられる連絡管１２によって
互いに連通させる。また、従来技術によるボルト孔２と
ボルト孔２とを通じさせる連絡孔３が設けられる。
ら、ケーシングのフランジおよび締付けボルトの冷却な
いし加熱効果を高めること。 【構成】隣接する締付ボルト７にはそれぞれ軸方向に貫
く中心孔１１が穿たれる。これらの中心孔１１はフラン
ジ１ａ、１ｂから離して設けられる連絡管１２によって
互いに連通させる。また、従来技術によるボルト孔２と
ボルト孔２とを通じさせる連絡孔３が設けられる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、たとえば蒸気タービン
用ケーシングおよびフランジ用締付ボルトの冷却ないし
加熱に使用される蒸気から熱エネルギを回収するのに好
適なケーシング冷却加熱装置に関する。
用ケーシングおよびフランジ用締付ボルトの冷却ないし
加熱に使用される蒸気から熱エネルギを回収するのに好
適なケーシング冷却加熱装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】蒸気タービン内で作動媒体としての蒸気
が膨張して仕事を行う上で、ケーシングの果たす役割は
非常に大きい。このケーシングは、一般に、タービン軸
の位置で上下に２分割された構造を有し、上半部分を上
半ケーシング、また、下半部分を下半ケーシングと呼ん
で両者を区別している。この上半および下半ケーシング
の分割部、つまり継手面から内部を流れる高温高圧の蒸
気が外に漏洩するのを抑えるには継手面を密着させる必
要があり、そこに多数の締付ボルトが使用される。通
常、双方のケーシングの外側に張り出したフランジに上
下方向に貫通するボルト孔を穿ってそこに締付ボルトを
挿入して継手面の密着を図っているが、蒸気タービンの
蒸気条件が一段と上がるのにつれて締付ボルトによる締
付力が強大になっており、この力に抗して剛性を維持す
るためフランジ厚さおよび面積も増大する傾向にある。
が膨張して仕事を行う上で、ケーシングの果たす役割は
非常に大きい。このケーシングは、一般に、タービン軸
の位置で上下に２分割された構造を有し、上半部分を上
半ケーシング、また、下半部分を下半ケーシングと呼ん
で両者を区別している。この上半および下半ケーシング
の分割部、つまり継手面から内部を流れる高温高圧の蒸
気が外に漏洩するのを抑えるには継手面を密着させる必
要があり、そこに多数の締付ボルトが使用される。通
常、双方のケーシングの外側に張り出したフランジに上
下方向に貫通するボルト孔を穿ってそこに締付ボルトを
挿入して継手面の密着を図っているが、蒸気タービンの
蒸気条件が一段と上がるのにつれて締付ボルトによる締
付力が強大になっており、この力に抗して剛性を維持す
るためフランジ厚さおよび面積も増大する傾向にある。
【０００３】こうしたフランジ厚さおよび面積の増大が
進むと、フランジ部の熱容量の増加およびそこでの熱伝
導の低下を招き、２重ケーシング内外の蒸気温度差ある
いは蒸気と外側の大気との間の温度差がつくことから、
フランジ部に大きな熱応力を生じさせ、変形が発生す
る。
進むと、フランジ部の熱容量の増加およびそこでの熱伝
導の低下を招き、２重ケーシング内外の蒸気温度差ある
いは蒸気と外側の大気との間の温度差がつくことから、
フランジ部に大きな熱応力を生じさせ、変形が発生す
る。
【０００４】ケーシングに生じる熱応力を軽減するため
に最も有効な対策はフランジに穿たれたボルト孔に冷却
用の低温蒸気を送入する方法である。以下、この方法を
図を参照して説明する。
に最も有効な対策はフランジに穿たれたボルト孔に冷却
用の低温蒸気を送入する方法である。以下、この方法を
図を参照して説明する。
【０００５】図４（ａ）において、ケーシングは上半ケ
ーシング１を示しているが、下半ケーシングも同様な構
成からなる。この上半ケーシング１のフランジ１ａには
ボルト孔２が多数穿たれている。ボルト孔２と隣接する
ボルト孔２との間にはそれぞれ連絡孔３が形成され、蒸
気入口４から蒸気出口５にかけて冷却蒸気を流すことが
できるようになっている。この例はケーシング内の適当
なタービン段落から抽出される冷却蒸気を用いて冷却す
る方式のもので、ケーシングの外から冷却蒸気を導入す
るやり方もある。この方式は図４（ｂ）に示している。
図中符号６は蒸気入口４に結ばれる外部蒸気導入管であ
って、ここで低温蒸気は外部蒸気導入管６を通してケー
シングに供給される。
ーシング１を示しているが、下半ケーシングも同様な構
成からなる。この上半ケーシング１のフランジ１ａには
ボルト孔２が多数穿たれている。ボルト孔２と隣接する
ボルト孔２との間にはそれぞれ連絡孔３が形成され、蒸
気入口４から蒸気出口５にかけて冷却蒸気を流すことが
できるようになっている。この例はケーシング内の適当
なタービン段落から抽出される冷却蒸気を用いて冷却す
る方式のもので、ケーシングの外から冷却蒸気を導入す
るやり方もある。この方式は図４（ｂ）に示している。
図中符号６は蒸気入口４に結ばれる外部蒸気導入管であ
って、ここで低温蒸気は外部蒸気導入管６を通してケー
シングに供給される。
【０００６】上記の両方式における冷却作用を図５を参
照して説明する。
照して説明する。
【０００７】この図はフランジ１ａを上半ケーシングの
フランジ１ｂと共に断面したところを示すもので、双方
のフランジ１ａ、１ｂはボルト孔２を通して挿入された
フランジ用締付ボルト７およびナット８によって固く締
付けられている。
フランジ１ｂと共に断面したところを示すもので、双方
のフランジ１ａ、１ｂはボルト孔２を通して挿入された
フランジ用締付ボルト７およびナット８によって固く締
付けられている。
【０００８】冷却蒸気はフランジ１ｂの連絡孔３からボ
ルト孔２に入って締付ボルト７をまわりながら上から下
へと流れて冷却し、フランジ１ａの連絡孔３を通って次
の締付ボルト７のあるボルト孔２へ流れて行く。さら
に、締付ボルト７をまわりながら下から上へと流れて冷
却し、フランジ１ｂの連絡孔３へと流れて行く。こうし
て、双方のフランジ１ａ、１ｂおよび締付ボルト７を冷
却することが可能になる。 なお、この系は上記冷却作
用をフランジ部に与える以外に蒸気温度をフランジ部メ
タル温度よりも高く保つように加熱作用のために使用す
ることがある。
ルト孔２に入って締付ボルト７をまわりながら上から下
へと流れて冷却し、フランジ１ａの連絡孔３を通って次
の締付ボルト７のあるボルト孔２へ流れて行く。さら
に、締付ボルト７をまわりながら下から上へと流れて冷
却し、フランジ１ｂの連絡孔３へと流れて行く。こうし
て、双方のフランジ１ａ、１ｂおよび締付ボルト７を冷
却することが可能になる。 なお、この系は上記冷却作
用をフランジ部に与える以外に蒸気温度をフランジ部メ
タル温度よりも高く保つように加熱作用のために使用す
ることがある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記のように蒸気ター
ビンの蒸気条件の向上に合わせ、ケーシングのフランジ
厚さおよび面積を増大する形で剛性の維持を図る一方、
この部分の熱応力の軽減のために冷却蒸気を送入する方
法が用いられているが、蒸気タービンの蒸気条件がさら
に高温、高圧化したとき、フランジ１ａ、１ｂの変形が
起こりにくい、つまりより剛性の高い形状の採用を考慮
すると同時に、締付ボルト７に対する冷却蒸気の送入方
法も従来以上に工夫しなければならない。
ビンの蒸気条件の向上に合わせ、ケーシングのフランジ
厚さおよび面積を増大する形で剛性の維持を図る一方、
この部分の熱応力の軽減のために冷却蒸気を送入する方
法が用いられているが、蒸気タービンの蒸気条件がさら
に高温、高圧化したとき、フランジ１ａ、１ｂの変形が
起こりにくい、つまりより剛性の高い形状の採用を考慮
すると同時に、締付ボルト７に対する冷却蒸気の送入方
法も従来以上に工夫しなければならない。
【００１０】すなわち、図５から明らかなように、締付
ボルト７の軸部の冷却は冷たい蒸気との接触が保たれて
冷却効果があるが、ナット８と螺合している締付ボルト
７のねじ部は蒸気が流れず、冷たい蒸気との接触が果た
されず、冷却効果が損なわれている。
ボルト７の軸部の冷却は冷たい蒸気との接触が保たれて
冷却効果があるが、ナット８と螺合している締付ボルト
７のねじ部は蒸気が流れず、冷たい蒸気との接触が果た
されず、冷却効果が損なわれている。
【００１１】さらに、こうした冷却蒸気の送入方法の変
更に伴い使用される冷却蒸気の流量が増加することが考
えられ、また一方、単にフランジ厚さおよび面積を増大
させることで対処するにしてもケーシングのフランジに
送る冷却蒸気の流量はいままで以上に増加する必要があ
る。
更に伴い使用される冷却蒸気の流量が増加することが考
えられ、また一方、単にフランジ厚さおよび面積を増大
させることで対処するにしてもケーシングのフランジに
送る冷却蒸気の流量はいままで以上に増加する必要があ
る。
【００１２】このとき、たとえば図４（ａ）に示したよ
うな蒸気タービンの抽気蒸気でこれを賄うとすれば、こ
の抽気による熱エネルギの消費が従来でさえも大きかっ
たのに、上記の増加分が加わるようになれば、いよいよ
もって無駄に消費される熱エネルギが大きくなり、無視
できない問題となる。
うな蒸気タービンの抽気蒸気でこれを賄うとすれば、こ
の抽気による熱エネルギの消費が従来でさえも大きかっ
たのに、上記の増加分が加わるようになれば、いよいよ
もって無駄に消費される熱エネルギが大きくなり、無視
できない問題となる。
【００１３】そこで、本発明の目的は無駄に失われる熱
エネルギを可能な限り少なく保ちながら、ケーシングの
フランジおよび締付ボルトの冷却ないし加熱効果を一段
と高めるようにしたケーシング冷却装置を提供すること
にある。
エネルギを可能な限り少なく保ちながら、ケーシングの
フランジおよび締付ボルトの冷却ないし加熱効果を一段
と高めるようにしたケーシング冷却装置を提供すること
にある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は上半および下半ケーシングのフランジおよび
双方のフランジを一体に結合する複数の締付ボルトに蒸
気タービン段落から抽出される蒸気あるいは外部から供
給される蒸気を送って冷却ないし加熱するケーシング冷
却加熱装置において、フランジおよび締付ボルト外面に
対する第１の冷却通路と並行して少なくとも締付ボルト
を内部から軸方向に沿い冷却ないし加熱する第２の冷却
通路を設けたことを特徴とするものである。
に本発明は上半および下半ケーシングのフランジおよび
双方のフランジを一体に結合する複数の締付ボルトに蒸
気タービン段落から抽出される蒸気あるいは外部から供
給される蒸気を送って冷却ないし加熱するケーシング冷
却加熱装置において、フランジおよび締付ボルト外面に
対する第１の冷却通路と並行して少なくとも締付ボルト
を内部から軸方向に沿い冷却ないし加熱する第２の冷却
通路を設けたことを特徴とするものである。
【００１５】
【作用】本発明は主にフランジおよび締付ボルト外面で
の冷却効果を得る通路（第１の通路と称する）と共に、
第１の冷却通路から独立している締付ボルトを内部から
軸方向に沿い冷却する第２の冷却通路を有する。双方の
冷却通路は並行しており、それぞれに冷却蒸気を流すこ
とができる。
の冷却効果を得る通路（第１の通路と称する）と共に、
第１の冷却通路から独立している締付ボルトを内部から
軸方向に沿い冷却する第２の冷却通路を有する。双方の
冷却通路は並行しており、それぞれに冷却蒸気を流すこ
とができる。
【００１６】第２の冷却通路には適当な蒸気タービン段
落から抽出される冷却蒸気が導かれる。この冷却蒸気は
締付ボルトに流れて軸方向に沿って流動して内部から冷
却する。
落から抽出される冷却蒸気が導かれる。この冷却蒸気は
締付ボルトに流れて軸方向に沿って流動して内部から冷
却する。
【００１７】このように第１および第２の冷却通路を流
れる冷却蒸気で締付ボルトは外面と共に内部からも冷却
され、ねじ部を含めて効果的に冷却することができる。
れる冷却蒸気で締付ボルトは外面と共に内部からも冷却
され、ねじ部を含めて効果的に冷却することができる。
【００１８】この第２の冷却通路に導く冷却蒸気は第１
の冷却通路に供するものとは別に抽気されるために仕事
以外で消費される熱エネルギが増加する。
の冷却通路に供するものとは別に抽気されるために仕事
以外で消費される熱エネルギが増加する。
【００１９】そこで、本発明においてはケーシングのフ
ランジおよび締付ボルトの冷却に供用されたすべて蒸気
の保有する熱エネルギを復水系の復水に回収する。この
ため供用されたすべての蒸気を給水加熱器に回収する。
この回収によりタービンサイクルにおける熱効率は次の
ように向上する。
ランジおよび締付ボルトの冷却に供用されたすべて蒸気
の保有する熱エネルギを復水系の復水に回収する。この
ため供用されたすべての蒸気を給水加熱器に回収する。
この回収によりタービンサイクルにおける熱効率は次の
ように向上する。
【００２０】給水加熱器におけるエネルギバランスは次
式によって決まる。
式によって決まる。
【００２１】 Ｇ1 ・（ｈ2 −ｈ1 ）＝Ｇ2 ・（ｈ3 −ｈ4 ） …（１） ここで、Ｇ1 ＝復水流量 ｈ1 ＝給水加熱器出口給水エンタルピ ｈ1 ＝給水加熱器入口給水エンタルピ Ｇ2 ＝冷却蒸気量 ｈ3 ＝給水加熱器入口蒸気エンタルピ ｈ4 ＝給水加熱器出口ドレンエンタルピ 一方、タービン室熱消費率ＨＲは次式によって求めるこ
とができる。
とができる。
【００２２】 ＨＲ＝（ＧM ・ｈM −ＧT ・ｈT ）／Ｌ ………………（２） ここで、ＧM ＝主蒸気流量 ｈM ＝主蒸気エンタルピ Ｌ ＝発電機出力 ＧT ＝ボイラ入口給水流量 ｈT ＝ボイラ入口給水エンタルピ ボイラでの蒸気の流入量・流出量が等しければ、 ＧM ＝ＧT ………………………………………（３） となる。また、従来技術によるタービンサイクルでは、 ＧT ＝Ｇ1 、 ｈT ＝ｈ1 …………………（４） となり、本発明によるタービンサイクルでは、 ＧT ＝Ｇ1 、 ｈT ＝ｈ2 …………………（５） となる。以上を考慮して従来技術によるタービンサイク
ルでのタービン室熱消費率ＨＲ1 および本発明によるタ
ービンサイクルでのタービン室熱消費率ＨＲ2を算出す
ると、 ＨＲ1 ＝｛Ｇ1 ・（ｈM ーｈ1 ）｝／Ｌ ………………（６） ＨＲ2 ＝｛Ｇ1 ・（ｈM ーｈ2 ）｝／Ｌ ………………（７） となる。したがって、熱効率の向上に寄与する割合△Ｈ
Ｒは次の通りになる。
ルでのタービン室熱消費率ＨＲ1 および本発明によるタ
ービンサイクルでのタービン室熱消費率ＨＲ2を算出す
ると、 ＨＲ1 ＝｛Ｇ1 ・（ｈM ーｈ1 ）｝／Ｌ ………………（６） ＨＲ2 ＝｛Ｇ1 ・（ｈM ーｈ2 ）｝／Ｌ ………………（７） となる。したがって、熱効率の向上に寄与する割合△Ｈ
Ｒは次の通りになる。
【００２３】 △ＨＲ＝（ＨＲ1 ーＨＲ2 ）／ＨＲ1 ＝（ｈ2 −ｈ1 ）／（ｈM −ｈ1 ） ……………………………（８） ＝（Ｇ2 ／Ｇ1 ）×（ｈ3 −ｈ4 ／ｈM −ｈ1 ） ……………（９） 試みに、主蒸気圧力２５０atg 、主蒸気温度５５０℃の
１００ＭＷ級蒸気タービンでの熱効率の向上を算定す
る。各値は下記の程度であると仮定すれば、 Ｇ1 ＝３００、０００ （kg/hr) Ｇ2 ＝ １、０００ （kg/hr) ｈM ＝ ８００ （kcal/kg) ｈ1 ＝ １００ （kcal/kg) ｈ3 ＝ ７００ （kcal/kg) ｈ4 ＝ １５０ （kcal/kg) △ＨＲ＝（ 1,000／ 300,000）×（ 700−150 ／ 800−
100 ）＝０．００３＝０．３％ となる。
１００ＭＷ級蒸気タービンでの熱効率の向上を算定す
る。各値は下記の程度であると仮定すれば、 Ｇ1 ＝３００、０００ （kg/hr) Ｇ2 ＝ １、０００ （kg/hr) ｈM ＝ ８００ （kcal/kg) ｈ1 ＝ １００ （kcal/kg) ｈ3 ＝ ７００ （kcal/kg) ｈ4 ＝ １５０ （kcal/kg) △ＨＲ＝（ 1,000／ 300,000）×（ 700−150 ／ 800−
100 ）＝０．００３＝０．３％ となる。
【００２４】このように、ケーシングのフランジおよび
締付ボルトの冷却に供用された蒸気を復水系の復水に回
収することで無駄に消費される熱エネルギを大きく減少
することができる。
締付ボルトの冷却に供用された蒸気を復水系の復水に回
収することで無駄に消費される熱エネルギを大きく減少
することができる。
【００２５】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を参照して説
明する。
明する。
【００２６】図１は、フランジ１ｂと共に、フランジ１
ａに形成される冷却蒸気のための２つの冷却通路を示し
ている。第２の冷却通路は締付ボルト７を軸方向に貫く
中心孔１１を有する。また、これらの中心孔１１はフラ
ンジ１ａ、１ｂから僅かに離して設けられる連絡管１２
によって互いに連通させている。なお、本実施例では従
来技術によるボルト孔２とボルト孔と通じさせる連絡孔
３からなる冷却蒸気のための通路を第１の冷却通路と称
する。
ａに形成される冷却蒸気のための２つの冷却通路を示し
ている。第２の冷却通路は締付ボルト７を軸方向に貫く
中心孔１１を有する。また、これらの中心孔１１はフラ
ンジ１ａ、１ｂから僅かに離して設けられる連絡管１２
によって互いに連通させている。なお、本実施例では従
来技術によるボルト孔２とボルト孔と通じさせる連絡孔
３からなる冷却蒸気のための通路を第１の冷却通路と称
する。
【００２７】図２において、フランジ１ａの蒸気出口５
と、後記の連絡管と接続している蒸気ヘッダ１３から復
水系の給水加熱器１４にかけて蒸気管１５を結んでお
り、冷却蒸気を給水加熱器１４内を流れる復水と熱交換
させるように構成している。図中、符号１６は復水ポン
プであり、復水を昇圧して給水加熱器１４に送り込んで
いる。
と、後記の連絡管と接続している蒸気ヘッダ１３から復
水系の給水加熱器１４にかけて蒸気管１５を結んでお
り、冷却蒸気を給水加熱器１４内を流れる復水と熱交換
させるように構成している。図中、符号１６は復水ポン
プであり、復水を昇圧して給水加熱器１４に送り込んで
いる。
【００２８】次に、上記構成による作用を説明する。
【００２９】ケーシング１のフランジ１ａ、１ｂおよび
締付ボルト７を第１および第２の冷却通路を経てケーシ
ング１から流出する冷却蒸気は蒸気ヘッダ１３に集まっ
た後に、蒸気管１５を通して給水加熱器１４に回収され
る。給水加熱器１４には復水が供給されており、蒸気は
伝熱管内を流れる復水と壁面を隔てて接触し、顕熱を失
って凝縮し、ドレンとなる。このドレンは、さらに給水
加熱器内から流出して下流側のより低温ドレンを受入れ
る機器、たとえば別の給水加熱器等へと流れて行く。
締付ボルト７を第１および第２の冷却通路を経てケーシ
ング１から流出する冷却蒸気は蒸気ヘッダ１３に集まっ
た後に、蒸気管１５を通して給水加熱器１４に回収され
る。給水加熱器１４には復水が供給されており、蒸気は
伝熱管内を流れる復水と壁面を隔てて接触し、顕熱を失
って凝縮し、ドレンとなる。このドレンは、さらに給水
加熱器内から流出して下流側のより低温ドレンを受入れ
る機器、たとえば別の給水加熱器等へと流れて行く。
【００３０】一方、ケーシング１における冷却作用は、
従来のボルト孔２を通る流れに加えて締付ボルト７を軸
方向に貫く中心孔１１を通る流れが保たれることで大き
く向上する。すなわち、フランジ１ａ下側の連絡管１２
から流れる冷却蒸気は締付けボルト７の中心孔１１内を
下側から上側にかけて流れ、この間締付ボルト７を内部
から冷却する。冷却蒸気は中心孔１１からフランジ１ｂ
上流の連絡管１２に達し、次の締付ボルト７の中心孔１
１内を上側から下側にかけて流下し、同様に締付ボルト
７を内部から冷却する。
従来のボルト孔２を通る流れに加えて締付ボルト７を軸
方向に貫く中心孔１１を通る流れが保たれることで大き
く向上する。すなわち、フランジ１ａ下側の連絡管１２
から流れる冷却蒸気は締付けボルト７の中心孔１１内を
下側から上側にかけて流れ、この間締付ボルト７を内部
から冷却する。冷却蒸気は中心孔１１からフランジ１ｂ
上流の連絡管１２に達し、次の締付ボルト７の中心孔１
１内を上側から下側にかけて流下し、同様に締付ボルト
７を内部から冷却する。
【００３１】このように締付ボルト７は内部に形成され
る冷却蒸気の流れによってナット８と螺合するねじ部を
含めてその全域を冷却することが可能になる。この独立
した第２の冷却通路によって抽出蒸気量は増加するが、
上記の冷却で失われる以外の熱エネルギは図２の熱回収
手段によって回収することができ、熱エネルギが無駄に
消費されることはない。
る冷却蒸気の流れによってナット８と螺合するねじ部を
含めてその全域を冷却することが可能になる。この独立
した第２の冷却通路によって抽出蒸気量は増加するが、
上記の冷却で失われる以外の熱エネルギは図２の熱回収
手段によって回収することができ、熱エネルギが無駄に
消費されることはない。
【００３２】本発明の他の実施例を図３を参照して説明
する。
する。
【００３３】本実施例は蒸気ヘッダ１３と別に冷却蒸気
の流動方向の中間にあるボルト孔２と通じる蒸気出口１
７と連絡管（図示せず）と接続している蒸気ヘッダ１８
を設けており、この中間蒸気ヘッダ１８から復水系の給
水加熱器１９にかけて蒸気管２０を接続している。
の流動方向の中間にあるボルト孔２と通じる蒸気出口１
７と連絡管（図示せず）と接続している蒸気ヘッダ１８
を設けており、この中間蒸気ヘッダ１８から復水系の給
水加熱器１９にかけて蒸気管２０を接続している。
【００３４】これは締付ボルト７の熱応力の厳しくない
部分には冷却蒸気の流量を減少して高い温度のうちに復
水系を流れる復水と熱交換させてより多くの熱量をター
ビンサイクルに回収することを意図したもので、蒸気出
口１７および連絡管から流れる冷却蒸気は蒸気ヘッダ１
８に集まり、その後蒸気管２０を通して給水加熱器１９
に回収される。
部分には冷却蒸気の流量を減少して高い温度のうちに復
水系を流れる復水と熱交換させてより多くの熱量をター
ビンサイクルに回収することを意図したもので、蒸気出
口１７および連絡管から流れる冷却蒸気は蒸気ヘッダ１
８に集まり、その後蒸気管２０を通して給水加熱器１９
に回収される。
【００３５】本実施例によれば、高温の熱エネルギの回
収が可能であり、冷却のために消費される熱量の減少に
より熱効率をより向上させることができる。
収が可能であり、冷却のために消費される熱量の減少に
より熱効率をより向上させることができる。
【００３６】なお、上記２つの実施例では冷却作用を主
体に説明しているが、高温の蒸気を流動させる加熱作用
あるいは暖機作用のために上記各実施例が適用できるの
は当然である。
体に説明しているが、高温の蒸気を流動させる加熱作用
あるいは暖機作用のために上記各実施例が適用できるの
は当然である。
【００３７】また、ケーシング１内の抽出蒸気によって
冷却作用を得るもののほか、外部から冷却蒸気を導入す
る方式（図４（ｂ）参照）のものにも蒸気実施例を適用
することが可能である。
冷却作用を得るもののほか、外部から冷却蒸気を導入す
る方式（図４（ｂ）参照）のものにも蒸気実施例を適用
することが可能である。
【００３８】さらに、加熱作用を得る点に限るときはケ
ーシング１のフランジ１ａ、１ｂの構造は図５のものと
同じものでよい。
ーシング１のフランジ１ａ、１ｂの構造は図５のものと
同じものでよい。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように本発明においてはケ
ーシングのフランジおよび締付ボルト外面を冷却ないし
加熱する第１の冷却通路と並行して締付ボルトを内部か
ら軸方向に沿い冷却ないし加熱する第２の冷却通路を設
けているので、締付ボルトを外面と共に内部からも冷却
することができ、冷却効果を一段と高めることが可能で
ある。
ーシングのフランジおよび締付ボルト外面を冷却ないし
加熱する第１の冷却通路と並行して締付ボルトを内部か
ら軸方向に沿い冷却ないし加熱する第２の冷却通路を設
けているので、締付ボルトを外面と共に内部からも冷却
することができ、冷却効果を一段と高めることが可能で
ある。
【００４０】しかも第１および第２の冷却通路で冷却に
供用された蒸気を共に復水系の給水加熱器に回収して復
水と熱交換させるようにしたので、仕事以外で消費され
る熱エネルギを少なく抑えることができる。
供用された蒸気を共に復水系の給水加熱器に回収して復
水と熱交換させるようにしたので、仕事以外で消費され
る熱エネルギを少なく抑えることができる。
【図１】本発明によるケーシング冷却加熱装置の一実施
例を示す断面図。
例を示す断面図。
【図２】本発明によるケーシング冷却加熱装置の一実施
例を示す系統図。
例を示す系統図。
【図３】本発明の他の実施例を示す系統図。
【図４】従来の装置の一例を示す系統図。
【図５】従来の装置の一例を示す断面図。
【符号の説明】 １ａ、１ｂ…フランジ ２………ボルト孔 ３………連絡孔 ７………締付ボルト １１………中心孔 １２………連絡管 １３、１８…蒸気ヘッダ １４、１９…給水加熱器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 福井 剛 東京都港区芝浦１丁目１番１号 株式会社 東芝本社事務所内
Claims (3)
- 【請求項１】 上半および下半ケーシングのフランジお
よび該双方のフランジを一体に結合する複数の締付ボル
トに蒸気タービン段落から抽出される蒸気あるいは外部
から供給される蒸気を送って冷却ないし加熱するケーシ
ング冷却加熱装置において、前記フランジおよび前記締
付ボルト外面に対する第１の冷却通路と並行して少なく
とも該締付ボルトを内部から軸方向に沿い冷却ないし加
熱する第２の冷却通路を設けたことを特徴とするケーシ
ング冷却加熱装置。 - 【請求項２】 前記第１および第２の冷却通路で冷却な
いし加熱に供用された蒸気を復水系の給水加熱器に回収
して復水と熱交換させるようにしたことを特徴とする請
求項１記載のケーシング冷却加熱装置。 - 【請求項３】 前記第１および第２の冷却通路を通る蒸
気のうち、引き続き冷却ないし加熱に供する蒸気を残
し、それ以外は該冷却通路の中間から復水系の給水加熱
器に回収して復水と熱交換させるようにしたことを特徴
とする請求項２記載のケーシング冷却加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22981293A JPH0783004A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | ケーシング冷却加熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22981293A JPH0783004A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | ケーシング冷却加熱装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0783004A true JPH0783004A (ja) | 1995-03-28 |
Family
ID=16898057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22981293A Pending JPH0783004A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | ケーシング冷却加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0783004A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101493018A (zh) * | 2008-01-22 | 2009-07-29 | 通用电气公司 | 涡轮机外壳 |
| JP2010038101A (ja) * | 2008-08-07 | 2010-02-18 | Toshiba Corp | 蒸気タービンおよび蒸気タービンプラントシステム |
| JP2015010535A (ja) * | 2013-06-28 | 2015-01-19 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン |
| JP2016142497A (ja) * | 2015-02-04 | 2016-08-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 蒸気配管接続構造およびこれを備えた蒸気タービンプラントならびに蒸気配管冷却方法 |
| JP2016537544A (ja) * | 2013-10-08 | 2016-12-01 | ヌオーヴォ ピニォーネ ソチエタ レスポンサビリタ リミタータＮｕｏｖｏ Ｐｉｇｎｏｎｅ Ｓ．Ｒ．Ｌ． | 回転機の筐体及びそのような筐体を含む回転機 |
-
1993
- 1993-09-16 JP JP22981293A patent/JPH0783004A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101493018A (zh) * | 2008-01-22 | 2009-07-29 | 通用电气公司 | 涡轮机外壳 |
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| US10563540B2 (en) | 2013-10-08 | 2020-02-18 | Nuovo Pignone Srl | Casing for a rotating machine and rotating machine including such casing |
| JP2016142497A (ja) * | 2015-02-04 | 2016-08-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 蒸気配管接続構造およびこれを備えた蒸気タービンプラントならびに蒸気配管冷却方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020305 |