JPH0768597B2 - 非磁性バネ材及びその製造方法 - Google Patents
非磁性バネ材及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH0768597B2 JPH0768597B2 JP61041942A JP4194286A JPH0768597B2 JP H0768597 B2 JPH0768597 B2 JP H0768597B2 JP 61041942 A JP61041942 A JP 61041942A JP 4194286 A JP4194286 A JP 4194286A JP H0768597 B2 JPH0768597 B2 JP H0768597B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- element group
- spring
- spring material
- limit value
- elements
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Conductive Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 この発明は非磁性でかつ優れたバネ性をもつバネ材およ
びその製造方法に関する。
びその製造方法に関する。
磁気記録関連機器をはじめとし、磁場の存在下ではしば
しば非磁性でかつ優れたネ性を有する高強度バネが要求
される。たとえば磁気へッドの製造においては磁気ヘッ
ドのケーシング工程で第１図に示したようにコア
（１）、巻線コイル（３）、端子（５）、樹脂部
（６）、コアホルダー（７）等からなる磁気ヘッドをシ
ールドケース（４）に固定し、かつ寸法精度を維持する
ために磁気ヘッド押えバネ（２）が使用されている。
しば非磁性でかつ優れたネ性を有する高強度バネが要求
される。たとえば磁気へッドの製造においては磁気ヘッ
ドのケーシング工程で第１図に示したようにコア
（１）、巻線コイル（３）、端子（５）、樹脂部
（６）、コアホルダー（７）等からなる磁気ヘッドをシ
ールドケース（４）に固定し、かつ寸法精度を維持する
ために磁気ヘッド押えバネ（２）が使用されている。
この磁気ヘッド押えバネには、これまでリン青銅やベリ
リウム銅が使用さているが最近は磁気ヘッドの高性能化
が進み製造技術が一段と困難になってきており、この磁
気ヘッド押えバネにもより寸法精度を良くすることを目
的にバネ性の高いものが要求されてきている。この観点
からベリリウム銅はよい材料といえるがその製造工程に
おいて人体に有害なベリリウムの蒸気やベリリウムの酸
化物などを発生すること、及びその製造工程が煩雑であ
ることから改善が望まれている。
リウム銅が使用さているが最近は磁気ヘッドの高性能化
が進み製造技術が一段と困難になってきており、この磁
気ヘッド押えバネにもより寸法精度を良くすることを目
的にバネ性の高いものが要求されてきている。この観点
からベリリウム銅はよい材料といえるがその製造工程に
おいて人体に有害なベリリウムの蒸気やベリリウムの酸
化物などを発生すること、及びその製造工程が煩雑であ
ることから改善が望まれている。
またベリリウム銅と同等の高いバネ性を有する合金とし
て、最近Ni−Si−Cu系合金やTi−Cu系合金が開発されて
いるが、この合金も十分ではなかった。
て、最近Ni−Si−Cu系合金やTi−Cu系合金が開発されて
いるが、この合金も十分ではなかった。
本発明は上記に鑑みてなされたもので、ベリリウム銅と
同等あるいはそれ以上のバネ性を有する非磁性のバネ材
およびその製造方法を提供することを目的としたもので
ある。
同等あるいはそれ以上のバネ性を有する非磁性のバネ材
およびその製造方法を提供することを目的としたもので
ある。
本願発明者らは重量パーセントでマンガン５％以上35％
未満、ニッケル５％以上35％未満、第１元素群及び第２
元素群に含まれるいずれかの元素を一種又は二種以上合
計で0.001〜20％含有し、残部が実質的に銅でなる合金
に溶体化処理後冷間加工を施し、更に時効処理を施す方
法を適用することによりベリリウム銅と同等の高バネ性
が得られることを初めて見い出した。
未満、ニッケル５％以上35％未満、第１元素群及び第２
元素群に含まれるいずれかの元素を一種又は二種以上合
計で0.001〜20％含有し、残部が実質的に銅でなる合金
に溶体化処理後冷間加工を施し、更に時効処理を施す方
法を適用することによりベリリウム銅と同等の高バネ性
が得られることを初めて見い出した。
第１元素群 アルミニウム、ケイ素、チタン、バナジウ
ム、クロム、鉄、コバルト、ゲルマニウム、亜鉛、ス
ズ、ジルコニウム、ニオブ、モリブデン、ハフニウム、
タンタル、タングステン なお、第１元素群の元素の合計含有量は0.01〜15％の範
囲とする。
ム、クロム、鉄、コバルト、ゲルマニウム、亜鉛、ス
ズ、ジルコニウム、ニオブ、モリブデン、ハフニウム、
タンタル、タングステン なお、第１元素群の元素の合計含有量は0.01〜15％の範
囲とする。
第２元素群 炭素、窒素、マグネシウム、リン、イオ
ウ、カルシウム、ガリウム、 セレン、イットリウム、
希土類元素、銀、インジウム、テルル、鉛 なお、第２元素群の元素の合計含有量は0.001〜５％の
範囲とする。
ウ、カルシウム、ガリウム、 セレン、イットリウム、
希土類元素、銀、インジウム、テルル、鉛 なお、第２元素群の元素の合計含有量は0.001〜５％の
範囲とする。
即ちバネ性は従来からバネ限界値（又は引張り強度）の
みで判断されて来たが、本願発明者らが初めてバネ性に
はバネ限界値だけでなく、バネ限界値以上の応力に対す
る永久歪が重要であり、これら双方（バネ限界値とバネ
限界値以上の変位に対する永久歪）の特性が満足されて
初めて高バネ性が得られることを見出した。例えば、Cu
−Ni−Sn系合金、Cu−Ti合金について検討して見ると、
バネ限界値は確かにベリリウム銅と同等に高い。しかし
バネ限界値以上の変位に偏する永久歪はベリリウム銅に
比べてはるかに大きい。したがってバネ性は必ずしも良
くないのである。この例でも示される様にバネ限界値
と、バネ限界値以上の変位に対する永久歪とが互に関連
がなく、それぞれ独立なのである。したがって、意図し
て双方の特性が良好なものを得ない限り高バネ性のもの
を得たということにならない。この双方の特性を満足す
るとしては、ベリリウム−銅があるが、これに匹敵する
ものがなかなか開発できなかったのである。
みで判断されて来たが、本願発明者らが初めてバネ性に
はバネ限界値だけでなく、バネ限界値以上の応力に対す
る永久歪が重要であり、これら双方（バネ限界値とバネ
限界値以上の変位に対する永久歪）の特性が満足されて
初めて高バネ性が得られることを見出した。例えば、Cu
−Ni−Sn系合金、Cu−Ti合金について検討して見ると、
バネ限界値は確かにベリリウム銅と同等に高い。しかし
バネ限界値以上の変位に偏する永久歪はベリリウム銅に
比べてはるかに大きい。したがってバネ性は必ずしも良
くないのである。この例でも示される様にバネ限界値
と、バネ限界値以上の変位に対する永久歪とが互に関連
がなく、それぞれ独立なのである。したがって、意図し
て双方の特性が良好なものを得ない限り高バネ性のもの
を得たということにならない。この双方の特性を満足す
るとしては、ベリリウム−銅があるが、これに匹敵する
ものがなかなか開発できなかったのである。
そこで本願発明者らはバネ限界値が高く、かつバネ限界
値以上の変位に対する永久歪が小さいバネ材を得る為種
々研究実験した結果、本願発明の合金に対して本願発明
の方法を適用したとき初めて、双方の特性の良いものす
なわち、バネ限界値が100kg/mm2以上でかつバネ限界値
以上の変位に対する永久歪が小さいという高バネ性のバ
ネ材が得られたのである。
値以上の変位に対する永久歪が小さいバネ材を得る為種
々研究実験した結果、本願発明の合金に対して本願発明
の方法を適用したとき初めて、双方の特性の良いものす
なわち、バネ限界値が100kg/mm2以上でかつバネ限界値
以上の変位に対する永久歪が小さいという高バネ性のバ
ネ材が得られたのである。
ここで本願発明に係る非磁性バネ材及びその製造方法に
ついて説明する。まず非磁性バネ材の組成の限定理由に
ついて述べる。マンガンはバネ強さを確保する為に必要
な元素で、その量が５％以上であると、従来のベリリウ
ム銅と同等以上のバネ強さが得られやすく、又35％以下
であると十分な伸びが得られやすくバネ限界値を越えた
変位をバネに加えた場合折れにくく、かつ永久歪が小さ
いとからこの範囲とした。なお望ましくは８〜20％、更
に望ましくは10〜15％が良い。この様に範囲を限定する
ことにより、バネ限界値以上の応力に対する永久歪は著
しく小さくなり、ベリリウム−銅同等以上のバネ材が一
層得られやすくなる。ニッケルは、マンガンと化合物を
形成して合金素地中に析出し、バネ強さを向上させるの
に必要な元素でその量が５％以上で充分なバネ強さが得
られやすく、又35％以下になると充分な伸びが得られや
すく、バネ限界値を超えた応力をバネに加えた場合折れ
にくく、かつ永久歪が小さいことからこの範囲とした。
なお望ましくは８〜20％、更に望ましくは10〜15％が良
い。この様に範囲を限定することによりマンガン同様バ
ネ限界値以上の変位に対する永久歪は更に小さくなり、
ベリリウム−銅同等以上のバネ材が一層得られやすくな
る。
ついて説明する。まず非磁性バネ材の組成の限定理由に
ついて述べる。マンガンはバネ強さを確保する為に必要
な元素で、その量が５％以上であると、従来のベリリウ
ム銅と同等以上のバネ強さが得られやすく、又35％以下
であると十分な伸びが得られやすくバネ限界値を越えた
変位をバネに加えた場合折れにくく、かつ永久歪が小さ
いとからこの範囲とした。なお望ましくは８〜20％、更
に望ましくは10〜15％が良い。この様に範囲を限定する
ことにより、バネ限界値以上の応力に対する永久歪は著
しく小さくなり、ベリリウム−銅同等以上のバネ材が一
層得られやすくなる。ニッケルは、マンガンと化合物を
形成して合金素地中に析出し、バネ強さを向上させるの
に必要な元素でその量が５％以上で充分なバネ強さが得
られやすく、又35％以下になると充分な伸びが得られや
すく、バネ限界値を超えた応力をバネに加えた場合折れ
にくく、かつ永久歪が小さいことからこの範囲とした。
なお望ましくは８〜20％、更に望ましくは10〜15％が良
い。この様に範囲を限定することによりマンガン同様バ
ネ限界値以上の変位に対する永久歪は更に小さくなり、
ベリリウム−銅同等以上のバネ材が一層得られやすくな
る。
第１元素群及び第２元素群の元素は本願発明において重
要な元素である。これらの元素が少なすぎるとバネ強さ
を確保できるだけの析出が出せず、伸びは大きいものの
バネ限界値が低く所望の特性が得られない。またこれら
元素の多量の含有は所望のバネ強さは十分得られるもの
の、伸びが小さくなりバネ限界値を越えた変位を加えた
場合折損し易くなるとともに永久歪が大きくなる。した
がって、これらの事を考慮して第１元素群の元素の合計
の含有量は0.01〜15％好ましくは0.02〜13％、更に好ま
しくは0.05〜10％、第２元素群の元素の合計の含有量は
0.001〜５％、好ましくは0.005〜４％更に好ましくは0.
01〜３％が良い。なお、第１元素群及び第２元素群に含
まれる元素の合計含有量は0.001〜20％が良い。
要な元素である。これらの元素が少なすぎるとバネ強さ
を確保できるだけの析出が出せず、伸びは大きいものの
バネ限界値が低く所望の特性が得られない。またこれら
元素の多量の含有は所望のバネ強さは十分得られるもの
の、伸びが小さくなりバネ限界値を越えた変位を加えた
場合折損し易くなるとともに永久歪が大きくなる。した
がって、これらの事を考慮して第１元素群の元素の合計
の含有量は0.01〜15％好ましくは0.02〜13％、更に好ま
しくは0.05〜10％、第２元素群の元素の合計の含有量は
0.001〜５％、好ましくは0.005〜４％更に好ましくは0.
01〜３％が良い。なお、第１元素群及び第２元素群に含
まれる元素の合計含有量は0.001〜20％が良い。
次に製造方法について説明する。まず溶体化処理である
が、この処理は合金成分を均質化し、またその後の時効
処理で均質なバネ強さを付与するためのもので少なくと
も700℃以上は必要で望ましくは800℃以上が良い。しか
し温度を高くしてもその効果は小さくなり、また結晶粒
の粗大化をまねくことなどの点から1000℃以下としたが
望ましくは850〜950℃が良い。
が、この処理は合金成分を均質化し、またその後の時効
処理で均質なバネ強さを付与するためのもので少なくと
も700℃以上は必要で望ましくは800℃以上が良い。しか
し温度を高くしてもその効果は小さくなり、また結晶粒
の粗大化をまねくことなどの点から1000℃以下としたが
望ましくは850〜950℃が良い。
次に冷間加工であるが、この冷間加工は本発明に係るバ
ネ材、例えば磁気ヘッド押えバネの製造にとって重要で
あり、冷間加工を施さないとバネ形状に成形する際素材
がやわらかすぎて、いわゆる腰のない状態であるため、
バネ形状への成形時に取扱いが困難であること、また時
効処理時間が長くかかり工業的でないこと、十分なバネ
強さが得られないことなどにより、その冷間加工率は少
なくとも10％以上が必要で、望ましくは30％以上が良い
が、過度の冷間加工は素材の硬さを上げバネ成形時にプ
レス金型をいためやすくすること、曲げ加工部分に割れ
が入りやすくなることから実用上80％以下、望ましくは
70％以下が良い。
ネ材、例えば磁気ヘッド押えバネの製造にとって重要で
あり、冷間加工を施さないとバネ形状に成形する際素材
がやわらかすぎて、いわゆる腰のない状態であるため、
バネ形状への成形時に取扱いが困難であること、また時
効処理時間が長くかかり工業的でないこと、十分なバネ
強さが得られないことなどにより、その冷間加工率は少
なくとも10％以上が必要で、望ましくは30％以上が良い
が、過度の冷間加工は素材の硬さを上げバネ成形時にプ
レス金型をいためやすくすること、曲げ加工部分に割れ
が入りやすくなることから実用上80％以下、望ましくは
70％以下が良い。
次に時効処理であるが、この時効処理は本発明に係るバ
ネ材のバネ強さを与えるために重要な熱処理で350℃以
上の温度を処理することが必要であるが、500℃を超え
た温度での時効処理では過時効となることからこの範囲
としたが、工業的に望ましくは380℃〜480℃が良く更に
望ましくは430℃〜470℃が良い。
ネ材のバネ強さを与えるために重要な熱処理で350℃以
上の温度を処理することが必要であるが、500℃を超え
た温度での時効処理では過時効となることからこの範囲
としたが、工業的に望ましくは380℃〜480℃が良く更に
望ましくは430℃〜470℃が良い。
ところで本願発明のバネ材としては、弾性を求められる
部品であれば何でも良く、例えば磁気ヘッド押えバネ、
コネクター、眼鏡部品が特に好ましい。
部品であれば何でも良く、例えば磁気ヘッド押えバネ、
コネクター、眼鏡部品が特に好ましい。
第１表に示す成分を有する合金について第１表に示す製
造方法を施して板厚0.25mm、幅10.0mm、板長100mmの板
を作成した。この板を間隔12mmで両端を支え、上方から
中心部の変位が3mmになるまで荷重をかける。この状態
で５秒保ったのち荷重をとき、そのときの中央部に生じ
た永久歪を測定した。その結果を第１表に記載した。
造方法を施して板厚0.25mm、幅10.0mm、板長100mmの板
を作成した。この板を間隔12mmで両端を支え、上方から
中心部の変位が3mmになるまで荷重をかける。この状態
で５秒保ったのち荷重をとき、そのときの中央部に生じ
た永久歪を測定した。その結果を第１表に記載した。
この結果よりわかる様に本発明の合金はバネ限界値が高
く、かつバネ限界値上のある変位に対する永久歪が小さ
い為、極めて優れたバネ性（高バネ性）を有すると言え
る。更に本発明のバネ性を実際に磁気ヘッド押えバネと
して実装して、その寿命、扱いやすさ及び信頼性を測定
したところ、ベリリウム−銅合金と同等又はそれ以上と
確認できた。
く、かつバネ限界値上のある変位に対する永久歪が小さ
い為、極めて優れたバネ性（高バネ性）を有すると言え
る。更に本発明のバネ性を実際に磁気ヘッド押えバネと
して実装して、その寿命、扱いやすさ及び信頼性を測定
したところ、ベリリウム−銅合金と同等又はそれ以上と
確認できた。
前記製法により製造された本発明のバネ材は極めて優れ
たバネ性を有している為、電子部品、磁気部品などのバ
ネ材として好適である。
たバネ性を有している為、電子部品、磁気部品などのバ
ネ材として好適である。
第１図は磁気ヘッドの一例を示す断面図で、図中（１）
はコア、（２）は磁気ヘッド押えバネ、（３）は巻線コ
イル、（４）はシールドケース、（５）は端子、（６）
は樹脂、（７）はコアホルダーである。
はコア、（２）は磁気ヘッド押えバネ、（３）は巻線コ
イル、（４）はシールドケース、（５）は端子、（６）
は樹脂、（７）はコアホルダーである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 八木 典章 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８ 株式会 社東芝横浜金属工場内 (56)参考文献 特開 昭50−17318（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−136828（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−51545（ＪＰ，Ａ)
Claims (6)
- 【請求項１】重量パーセントでマンガン５％以上35％未
満，ニッケル５％以上35％未満に、下記第１元素群及び
第２元素群に含まれるいずれかの元素を一種又は二種以
上合計で0.001〜20％含有し、残部が実質的に銅でな
り、バネ限界値が100kg/mm2以上でかつバネ限界値以上
の変位に対する永久歪が小さいことを特徴とする非磁性
バネ材。 （記） 第１元素群 アルミニウム、ケイ素、チタン、バナジウ
ム、クロム、鉄、コバルト、ゲルマニウム、亜鉛、ス
ス、ジルコニウム、ニオブ、モリブデン、ハフニウム、
タンタル、タングステン なお、第１元素群の元素の合計含有量は0.01〜15％の範
囲とする。 第２元素群 炭素、窒素、マグネシウム、リン、イオ
ウ、カルシウム、ガリウム、 セレン、イットリウム、
希土類元素、銀、インジウム、テルル、鉛 なお、第２元素群の元素の合計含有量は0.001〜５％の
範囲とする。 - 【請求項２】バネ材は磁気ヘッド用であることを特徴と
する特許請求の範囲第１項に記載の非磁性バネ材。 - 【請求項３】重量パーセントでマンガン５％以上35％未
満、ニッケル５％以上35％未満に、下記第１元素群及び
第２元素群に含まれるいずれかの元素を一種又は二種以
上合計で0.001〜20％含有し、残部が実質的に銅でなる
合金を、溶体化処理後冷間加工を施し、更に時効処理を
施して成る、バネ限界値が100kg/mm2以上でかつバネ限
界値以上の変位に対する永久歪が小さいことを特徴とす
る高バネ性を有する非磁性バネ材の製造方法。 （記） 第１元素群 アルミニウム、ケイ素、チタン、バナジウ
ム、クロム、鉄、コバルト、ゲルマニウム、亜鉛、ス
ズ、ジルコニウム、ニオブ、モリブデン、ハフニウム、
タンタル、タングステン なお、第１元素群の元素の合計含有量は0.01〜15％の範
囲とする。 第２元素群 炭素、窒素、マグネシウム、リン、イオ
ウ、カルシウム、ガリウム、 セレン、イットリウム、
希土類元素、銀、インジウム、テルル、鉛 なお、第２元素群の元素の合計含有量は0.001〜５％の
範囲とする。 - 【請求項４】溶体化処理は700℃〜1000℃でなされるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第３項に記載の非磁性バ
ネ材の製造方法。 - 【請求項５】冷間加工は10％以上の加工率でなされるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第３項に記載の非磁性バ
ネ材の製造方法。 - 【請求項６】時効処理は350℃〜500℃でなされることを
特徴とする特許請求の範囲第３項に記載の非磁性バネ材
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61041942A JPH0768597B2 (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | 非磁性バネ材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61041942A JPH0768597B2 (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | 非磁性バネ材及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62202038A JPS62202038A (ja) | 1987-09-05 |
| JPH0768597B2 true JPH0768597B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=12622266
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61041942A Expired - Lifetime JPH0768597B2 (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | 非磁性バネ材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0768597B2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8906237D0 (en) * | 1989-03-17 | 1989-05-04 | Langley Alloys Ltd | Copper based alloys |
| JP3853100B2 (ja) * | 1998-02-26 | 2006-12-06 | 三井金属鉱業株式会社 | 耐摩耗性に優れた銅合金 |
| US6749699B2 (en) * | 2000-08-09 | 2004-06-15 | Olin Corporation | Silver containing copper alloy |
| EP1251186A1 (de) | 2001-04-19 | 2002-10-23 | Wieland-Werke AG | Kupfer-Nickel-Mangan-Legierung und deren Verwendung |
| JP4829485B2 (ja) * | 2003-06-10 | 2011-12-07 | 有限会社真空実験室 | 真空部品用材料、真空部品、真空装置、真空部品用材料の製造方法、真空部品の処理方法及び真空装置の処理方法 |
| CN102537162B (zh) * | 2012-01-06 | 2014-07-02 | 北京科技大学 | 一种磁场控制劲度系数的弹簧及其制备方法 |
| DE102013010301A1 (de) | 2013-06-19 | 2014-12-24 | Isabellenhütte Heusler Gmbh & Co. Kg | Widerstandslegierung, daraus hergestelltes Bauelement und Herstellungsverfahren dafür |
| CN103572090B (zh) * | 2013-07-01 | 2015-06-17 | 浙江省东阳市诚基电机有限公司 | 一种弹片式微电机导电簧片用复合金属材料 |
| CN106244843A (zh) * | 2016-08-03 | 2016-12-21 | 苏州市虎丘区浒墅关弹簧厂 | 一种弹簧用高强度合金材料 |
| CN111057901B (zh) * | 2018-10-16 | 2021-09-03 | 比亚迪股份有限公司 | 压铸铜合金及其制备方法和应用以及压铸铜合金复合塑料产品 |
| CN111057902B (zh) * | 2018-10-16 | 2021-09-03 | 比亚迪股份有限公司 | 压铸铜合金及其制备方法和应用以及压铸铜合金复合塑料产品 |
| CN109943750B (zh) * | 2019-03-25 | 2020-09-08 | 中南大学 | 一种超高强高弹铜镍锰合金及其制备方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3824135A (en) * | 1973-06-14 | 1974-07-16 | Olin Corp | Copper base alloys |
| US4052204A (en) * | 1976-05-11 | 1977-10-04 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Quaternary spinodal copper alloys |
| JPS5933180B2 (ja) * | 1979-10-01 | 1984-08-14 | 三菱マテリアル株式会社 | 高強度非磁性銅合金およびその製造法 |
| JPS61143541A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-07-01 | Toshiba Corp | 非磁性バネおよびその製造方法 |
-
1986
- 1986-02-28 JP JP61041942A patent/JPH0768597B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62202038A (ja) | 1987-09-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4605532A (en) | Copper alloys having an improved combination of strength and conductivity | |
| JP3273613B2 (ja) | 高い強さおよび導電率を有する銅合金の製造方法 | |
| JPH0768597B2 (ja) | 非磁性バネ材及びその製造方法 | |
| JP3408021B2 (ja) | 電子電気部品用銅合金およびその製造方法 | |
| JP3383615B2 (ja) | 電子材料用銅合金及びその製造方法 | |
| WO2009116649A1 (ja) | 電気電子部品用銅合金材 | |
| JP4259828B2 (ja) | 高強度銅合金の製造方法 | |
| JPH03162553A (ja) | 曲げ加工性の良好な高強度高導電銅合金の製造方法 | |
| JPH11256255A (ja) | 剪断加工性に優れる高強度、高導電性銅合金 | |
| US6059905A (en) | Process for treating a copper-beryllium alloy | |
| JPS619563A (ja) | 銅合金の製造方法 | |
| JPH0453936B2 (ja) | ||
| JPS62182240A (ja) | 導電性高力銅合金 | |
| JPH10152737A (ja) | 銅合金材及びその製造方法 | |
| JPH0718355A (ja) | 電子機器用銅合金およびその製造方法 | |
| JPH0987814A (ja) | 電子機器用銅合金の製造方法 | |
| JP4144188B2 (ja) | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 | |
| JPS63149356A (ja) | リ−ド片用軟質磁性合金およびその製造法ならびにリ−ドスイツチ | |
| JPH03140444A (ja) | ベリリウム銅合金部材の製造法 | |
| JPS61142672A (ja) | マグネトロンのフイラメントライテイング用電気接続端子クリツプ | |
| JPS6326192B2 (ja) | ||
| JPH0285330A (ja) | プレス折り曲げ性の良い銅合金およびその製造方法 | |
| JP2929680B2 (ja) | コイルばね及びその製造方法 | |
| JPH0788545B2 (ja) | 特性異方性の少ない高強度高靭性Ｃｕ合金 | |
| JPH09143597A (ja) | リードフレーム用銅合金およびその製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |