JPH0742644A - 電磁弁 - Google Patents

電磁弁

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JPH0742644A
JPH0742644A JP5179704A JP17970493A JPH0742644A JP H0742644 A JPH0742644 A JP H0742644A JP 5179704 A JP5179704 A JP 5179704A JP 17970493 A JP17970493 A JP 17970493A JP H0742644 A JPH0742644 A JP H0742644A
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JP
Japan
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valve
needle valve
electromagnet
pressure
fuel
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JP5179704A
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English (en)
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Shigeiku Enomoto
榎本　　滋郁
Toshihiko Ito
猪頭　　敏彦
Yasuyuki Sakakibara
康行 榊原
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Soken Inc
Original Assignee
Nippon Soken Inc
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Publication date
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    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
    • F02M59/20—Varying fuel delivery in quantity or timing
    • F02M59/36—Varying fuel delivery in quantity or timing by variably-timed valves controlling fuel passages to pumping elements or overflow passages
    • F02M59/366—Valves being actuated electrically
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M41/00—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor
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    • F02M41/125—Variably-timed valves controlling fuel passages
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 コンパクトな構造で高圧燃料のシャープカッ
トを行う。 【構成】 スピル流路３２，３３，３６を開閉する弁体
２７と、電磁石２５に吸引されて弁体２７を閉鎖作動せ
しめるアーマチャ２６と、燃料圧が所定値以下の時にア
ーマチャ２６を電磁石２５に対して所定の近接範囲内に
付勢位置せしめるコイルバネ３０およびストッパ体２９
と、電磁石２５の非励磁時に弁体２７を開放付勢するコ
イルバネ２８とを具備する。アーマチャ２６が電磁石２
５に対して近接範囲内に位置せしめられるから、小型電
磁石２５の吸引力により弁体２７は確実に閉鎖作動す
る。弁体２７開放時には、燃料圧によりアーマチャ２６
がコイルバネ３０のバネ力に抗して電磁石２５の近接範
囲外へ移動せしめられて弁体２７が充分開き、高圧流体
が速やかにリリーフされて燃料のシャープカットが実現
される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は燃料噴射装置の電磁スピ
ル弁等として好適に使用される電磁弁に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、機械的なスピルリングに代えて、
高圧燃料を制御コンピュータに指示された所定のタイミ
ングで溢流せしめる電磁スピル弁が知られている。電磁
弁通電時にスピル通路を遮断する電磁スピル弁の一例を
図１３に示す。図１３において、バルブボデー３１の下
部には、流路３３，３６が形成されている。この流路３
３，３６はそれぞれバルブボデー３１の側面と下端面に
開口しており、バネ室３２を介して連結されている。流
路３３，３６およびバネ室３２はスピル流路（リリーフ
流路）の一部を構成する。ニードル弁２７はバルブボデ
ー３１の上部において摺動自在に支持されており、この
ニードル弁２７は、その先端がバネ室３２の上端部に形
成されたシート面４０に対向するよう位置している。
【０００３】バネ室３２内には、ニードル弁２７を上方
の開放方向へ付勢するコイルバネ２８が配設されてい
る。バルブボデー３１の上部の外周には電磁石２５が装
着されている。この電磁石２５は磁心２５ａと電磁コイ
ル２５ｂとを有する。ニードル弁２７の上端には板状ア
ーマチャ２６が固定され、電磁石２５の磁心２５ａの上
端面とエアギャップＧを有して位置している。このエア
ギャップＧはニードル弁２７のリフト量によって変化す
る。このエアギャップＧはニードル弁２７の閉鎖時のエ
アギャップＧが例えば０．１mmとなるよう設定されてい
る。
【０００４】電磁石２５のコイル２５ｂに通電するとア
ーマチャ２６が下方へ吸引され、ニードル弁２７がコイ
ルバネ２８のバネ力に抗して下降し、その先端とシート
面４０とが密接すると、流路３３と３６とが遮断され
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】例えば、車両に関して
は、排気ガス浄化の観点等より、燃料噴射装置の高圧化
と高速油率化が要請されており、この場合にスピル弁に
よる燃料噴射のシャープカットを実現しようとすると、
ニードル弁を充分な開口面積で開くためにそのリフト量
は０．３mm以上を確保する必要がある。
【０００６】しかし、上記従来の構造では、ニードル弁
のリフト量を増すと、これに伴ってエアギャップＧが増
大する。電磁石の吸引力はエアギャップの２乗にほぼ反
比例することから、電磁石の大型化を避けるためには、
上記リフト量は０．２mm程度に抑える必要があり、シャ
ープカットの実現との相反する要請に対して解決策が求
められていた。
【０００７】そこで、本発明は小型の電磁石で高圧燃料
のシャープカットを実現させることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、流体加圧手段により加圧された流体の一部ないし全
部を低圧側へリリーフせしめるリリーフ流路と、該リリ
ーフ流路を開閉する弁体と、電磁石と、この電磁石に生
じる電磁力により上記電磁石側へ吸引されて上記弁体電
磁石を閉弁せしめるアーマチャと、上記弁体を開弁方向
へ付勢し、上記電磁石の非励磁時に上記弁体を開弁する
第１の付勢手段と、上記弁体を開弁方向へ付勢する上記
リリーフ流路内の流体圧が所定値以下の時に、上記アー
マチャを電磁石に対して所定の近接範囲内に付勢位置せ
しめる第２の付勢手段とを具備している。
【０００９】
【作用】上記構成において、開弁時にリリーフ流路内の
流体圧が所定値以下に低下した状態では、第２の付勢手
段によりアーマチャが電磁石に対して所定の近接範囲内
に位置せしめられているから、アーマチャは小型の電磁
石の吸引力により速やかに吸引されて、弁体を閉鎖作動
せしめる。
【００１０】電磁石の励磁を解消すると、第１の付勢手
段により弁体は開放作動せしめられる。リリーフ流路内
の流体圧が高圧になっていると、弁体にさらに開放方向
への作用力が働き、アーマチャは第２の付勢手段のバネ
力に抗して電磁石の近接範囲外へ移動せしめられて弁体
が充分開く。かくして、高圧流体が速やかにリリーフさ
れ、スピル弁に使用した場合には燃料のシャープカット
が実現される。
【００１１】
【実施例】
（実施例１）本発明の電磁弁を燃料噴射ポンプのスピル
弁に適用した例を図１に示す。ポンプのケーシング１７
内に回転可能に配設されたドライブシャフト２には公知
のカップリングを介してカムプレート４が結合してあ
る。カムプレート４の板面外周部に形成されたカム面は
ローラリング９に支持されたローラ７に当接し、ドライ
ブシャフト２の回転に伴って周期的に前後進させる（図
の左右方向）。
【００１２】シリンダ１６内に摺動自在に挿入されたプ
ランジャ６はカムプレート４と共に前進ないし後退し、
前進時にその先端に形成された圧力室１５内の燃料を圧
縮加圧して、分配ポート１１，分配流路２１を経て噴射
弁２０に供給する。後退時には、吸入流路１９，吸入グ
ルーブ１２を経て低圧室１８内の燃料を圧力室１５内へ
導入する。
【００１３】上記圧力室１５からは上方へ圧力室流路３
６が延び、ケーシング１７頂面に装着された電磁弁のバ
ルブボデー３１内に至っている。圧力室流路３６はバル
ブボデー３１内のバネ室３２を経て低圧流路３３となっ
て低圧室１８へ開口している。バネ室３２の上端にはシ
ート面４０が形成されており、このシート面４０と密接
するニードル弁２７が上方より突出している。電磁弁内
部の詳細構造は後述するが、バルブボデー３１を内装し
た筒状のバルブハウジング３９がケーシング１７の頂部
にネジ固定され、バルブハウジング３９は上端開口にキ
ャップハウジング３８をネジ固定して閉鎖されている。
【００１４】ポンプ外の電子式制御装置２２は、ドライ
ブシャフト２に設けたシグナルロータ３の歯形通過を検
出するピックアップ１０より、気筒判別信号とエンジン
回転数信号を入力するとともに、アクセル開度やエンジ
ン冷却水温等の信号を入力している。上記制御装置２２
は上記各信号に基づいて最適の燃料噴射時期および噴射
量を決定し、駆動回路２３を介して電磁弁内の電磁石２
５のコイル２５ｂの通電を制御する。
【００１５】電磁弁内部の詳細構造を図２に示す。バル
ブボデー３１の中心に図面の上下方向に摺動自在にニー
ドル弁２７が配設され、次第に縮径するその先端が、傾
斜する周状のシート面４０に間隔をおいて対向してい
る。バネ室３２内に配設したコイルバネ２８がニードル
弁２７の先端に当接してこれを図面の上方へ付勢してい
る。
【００１６】ニードル弁２７の上端には板状のアーマチ
ャ２６が固定されており、一方、ニードル弁２７が貫通
するバルブボデー３１の筒壁外周に嵌着された非磁性体
製のステータハウジング３７に磁心２５ａとコイル２５
ｂが保持されており、電磁石２５の磁心２５ａの上端面
がアーマチャ２６の下面と近接して対向している。アー
マチャ２６を設けた空間は、図示しない圧力導入通路に
より低圧室１８と同圧になっている。 アーマチャ２６
を貫通したニードル弁２７の上端は、キャップハウジン
グ３８の頂壁下面より下方へ突出した棒状ストッパ体２
９の下端に当接しており、ストッパ体２９の上端は断面
Ｔ字形に拡径して、キャップハウジング３８頂壁内に形
成された空間内に位置している。空間内には、この空間
を閉鎖するキャップ４７とストッパ体２９上端面との間
にコイルバネ３０が配設されており、ストッパ体２９を
図面の下方へ突出付勢している。
【００１７】なお、電磁石２５が非励磁で、かつ流路３
２，３３，３６内の流体圧も低圧室１８と同圧（５気
圧）である図示の状態で、磁心２５ａ上端面とアーマチ
ャ２６下面との間隔Ｌ1 は０．３mmである。アーマチャ
２６上面とキャップハウジング３８内壁の凸面４８との
間隔Ｌ2 は０．２mmである。また、コイルバネ２８のセ
ット荷重は５kg、コイルバネ３０のそれは１１kgとして
ある。
【００１８】ニードル弁２７の先端部分の詳細を図３に
示す。流路側のシート面４０は上端径ｄ１が８．２mm、
傾斜角θ１が１１９゜としてあり、ニードル弁２７は弁
径ｄ２が８．０mm、弁先端のシート面４１の傾斜角θ２
が１２０°としてある。したがって、ニードル弁２７が
下降すると弁シート面４１の上縁４２が流路シート面４
０に密接して流路３３，３６間が遮断される。なお、流
路３６内の流体圧はニードル弁２７が閉鎖している時は
ニードル弁２７に対して径方向に作用するから、弁作動
に影響することはない。
【００１９】かかる構造の電磁弁の作動を図４を参照し
つつ以下に説明する。プランジャ６のリフト（図１の右
方向への移動）が開始されて所定時間後に電磁石２５の
コイル２５ｂへの通電が開始される（図４のａ点）。電
磁石２５の磁心２５ａとアーマチャ２６の間隔Ｌ1 は充
分な電磁力が作用する０．３mmとなっているから、アー
マチャ２６は確実に電磁石２５に吸引されて下降し、ニ
ードル弁２７の先端シート面４１が流路側のシート面４
０に密接するリフト量０mmにおいて流路３３，３６は遮
断される。この時Ｌ1 は０．１mmとなる（図５）。これ
以後、プランジャ６のリフトに伴って圧力室１５内の燃
料は圧縮加圧され、分配流路２１を経て噴射弁２０より
噴射が開始される。
【００２０】所定の噴射量に達すると、電磁石２５のコ
イル２５ｂへの通電が停止し（図４のｂ点）、コイルバ
ネ２８の付勢力によりニードル弁２７が上昇し流路３
３，３６が連通される。これにより、高圧の燃料がバネ
室３２に流入してニードル弁２７を上方へ付勢するた
め、アーマチャ２６はストッパ体２９に当接した後もコ
イルバネ３０のバネ力に抗してストッパ体２９を後退せ
しめ、ニードル弁２７がキャップハウジング３８内壁の
凸面４８に当接するまで上昇する（図６）。この時のニ
ードル弁２７のリフト量は０．４mmであり、流路３３，
３６は充分に開かれて燃料がスピルされる結果、圧力室
１５の燃料圧は急速に低下して噴射弁２０からの噴射が
速やかに停止する。
【００２１】流路３３，３６内の燃料圧が低下すると、
コイルバネ３０のバネ力によってストッパ体２９は下方
へ突出し、アーマチャ２６が押し下げられて再び噴射開
始前の図２の状態に戻る。このように、燃料噴射開始前
の流路の燃料圧が低い状態では、ストッパ体２９によっ
てアーマチャ２６は電磁石２５に充分近い位置に押し下
げられているから、比較的小型の電磁石２５によっても
その通電時に確実に吸引され、ニードル弁２７は閉鎖作
動する。
【００２２】また、電磁石２５への通電を解消した場合
には、燃料圧によりストッパ体２９が後退してニードル
弁２７は充分上昇せしめられ、充分な弁開度が確保され
て燃料噴射のシャープカットが実現される。なお、付勢
手段として、各コイルバネ２８，３０に代えて弾性ゴム
体等を使用することもできる。
【００２３】（実施例２）図７において、ニードル弁５
１は縮尺のものとしてあり、電磁石２５の中心貫通孔内
には小径のプッシュロッド５３を挿通せしめてこれの上
端にアーマチャ２６を嵌着し、下端を上記ニードル弁５
１の上端面に当接せしめてある。アーマチャ２６が吸引
されるとプッシュロッド５３が下降し、ニードル弁５１
を押して図示の閉鎖状態とする。
【００２４】かかる構造によれば、上記実施例１に比し
て弁体の実質的質量が小さくなるため、開閉応答性が向
上する。 （実施例３）本実施例は図８に示す如く、バネ室３２の
コイルバネを省略したものである。そのために、ニード
ル弁２７の先端部の構造を図９に示すようなものとし、
コイルバネに替わって第１の付勢手段としている。すな
わち、ニードル弁２７の先端シール面は二段階に角度を
変えて、径ｄ３で傾斜角θ３の受圧面２７ａが形成して
あり、θ３＜θ１としてある。弁閉鎖時に受圧面２７ａ
に高圧の流体圧Ｐが作用すると、ニードル弁２７にはπ
／４・（ｄ２2 −ｄ３2 ）・Ｐの上向きの荷重が生じ
て、これが電磁石２５への通電を停止した際のニードル
弁２７の開放力となる。
【００２５】かかる構造によれば、高圧燃料の作用力に
よりニードル弁２７を開放するから、図８に示す如く、
コイルバネ５０で直接ニードル弁２７を下方へ付勢し
て、燃料噴射前にはアーマチャ２６を電磁コイル２５の
磁心２５ａの近接範囲内に位置せしめておくことができ
る。これにより、部品点数が削減され、構造が簡易化さ
れる。
【００２６】なお、本実施例の受圧面２７ａを実施例１
に適用すれば、コイルバネ２８のセット荷重を小さくす
ることができる。 （実施例４）図１０において、圧力室流路３６と低圧流
路６１を開閉するニードル弁５４は、これら流路３６，
６１の境界に形成したシート面６０を貫通して下方へ延
び、ニードル弁５４の上昇により、大径としたその先端
外周のシート面５９がシート面６０に密接して流路３
６，６１間を遮断する。
【００２７】ニードル弁５４の上端に設けたアーマチャ
５５の上方に電磁石５８が設けてあり、電磁石５８を保
持するカバー体６６の中心空間内に設けたコイルバネ５
７のバネ力に抗して上記アーマチャ５５を電磁石５８側
に吸引することにより流路３６，６１の遮断を行う。ニ
ードル弁５４下方のバルブボデー５６内にはコイルバネ
６３により背後を付勢されたストッパ体６２が設けてあ
り、その先端が流路６１内にあるニードル弁５４の先端
面に当接している。
【００２８】流路３６，６１内の燃料圧が低い状態では
ストッパ体６２が上方へ突出してニードル弁５４を所定
量押し上げ、アーマチャ５５を電磁石５８に近接して位
置せしめる。これにより、アーマチャ５５には充分な電
磁力が作用してニードル弁５４を確実に閉鎖作動せしめ
る。流路３６の燃料圧が上昇し、電磁石５８への通電を
停止すると、ニードル弁５４はコイルバネ５７により下
動せしめられて流路３６，６１が開くとともに、ニード
ル弁５４は燃料圧を受けてさらに押し下げられ、ストッ
パ体６２を後退せしめて図示の如く、ニードル弁５４が
流路６１内壁の凸面６５に当たるまで充分に開放する。
これにより、燃料噴射のシャープカットが実現される。
【００２９】（実施例５）図１１において、流路３６と
流路７１を開閉するニードル弁２７の図面の上方には、
ニードル弁２７を閉弁方向に付勢するコイルバネ５０
（セット荷重は６kg）が配置されている。ニードル弁２
７の図面の下方のディスタンスピース７０内には、コイ
ルバネ７２（セット荷重は１１kg）により背後を付勢さ
れたストッパ体７３が設けてあり、その先端がニードル
弁２７の先端面に当接している。コイルバネ７２はスト
ッパ体７３を介して、ニードル弁２７を開弁方向に付勢
しており、ニードル弁２７のリフト量０．２mm以上で
は、ストッパ体７３とニードル弁２７は離れて、コイル
バネ７２の付勢はニードル弁２７に作用しない。
【００３０】電磁石２５が非励磁で、かつ流路３６，７
１内の流体圧も低圧室１８と同圧（５気圧）である図示
の状態で、電磁石２５の磁心２５ａとアーマチャ２６下
面との間隔Ｌ3 は０．３mmである。アーマチャ２６上面
とキャップハウジング３８内壁の凸面４８との間隔Ｌ4
は０．２mmである。電磁石２５のコイル２５ｂに通電を
行うと、アーマチャ２６は電磁石２５に吸引されて下降
し、ニードル弁２７の先端シート面４１が流路側のシー
ト面４０に密接するリフト量０mmにおいて、流路３６，
７１は遮断される。この時のＬ3 は０．１mmである。
【００３１】電磁石２５のコイル２５ｂへの通電を停止
すると、コイルバネ７２の付勢力によりニードル弁２７
が上昇せしめられて流路３６，７１が連通する。これに
より高圧の燃料が流路７４に流入してニードル弁２７は
コイルバネ５０の付勢力に抗して、キャップハウジング
３８内壁の凸面４８に当接するまで上昇する。この時の
ニードル弁２７のリフト量は０．４mmとなる。
【００３２】かかる構造によれば、実施例１に比して次
に述べる利点がある。実施例１においては、コイルバネ
２８のセット荷重は、電磁石２５に通電する電流値があ
る値Ｉ1 （Ａ）になった時にニードル弁２７が閉弁する
ように図示しないシム等で設定すればよいが、コイルバ
ネ３０のセット荷重は、そのような方法では設定できな
い。
【００３３】しかるに、実施例５においては、まずコイ
ルバネ５０がない状態で、電磁石２５に通電する電流値
がある値Ｉ2 （Ａ）になった時にニードル弁２７が閉弁
するように、コイルバネ７２のセット荷重をセットし、
次に、コイルバネ５０を付加しある電流値Ｉ3 （Ａ）に
なった時に、ニードル弁２７が閉弁するように、コイル
バネ５０のセット荷重をセットできる。
【００３４】（実施例６）図１２を用いて実施例６を説
明する。この実施例６は、実施例１におけるキャップハ
ウジング３８内壁の凸面４８の代わりに、キャップ４７
に凸面７５を設けたものである。電磁石２５が非励磁
で、かつ流路３２，３３，３６内の流体圧も低圧室１８
と同圧（５気圧）である図示の状態では、磁心２５ａ上
端面とアーマチャ２６下面との間隔L5は０．３mmであ
る。同状態で、ストッパ体２９とキャップ４７の凸面７
５との間隔L6は０．２mmである。コイルバネ２８のセッ
ト荷重は５kg，コイルバネ３０のそれは１１kgとしてあ
る。
【００３５】電磁石２５のコイル２５ｂに通電を行う
と、アーマチャ２６は電磁石２５に吸引されて下降し、
ニードル弁２７の先端シート面４１が流路側のシート面
４０に密接するリフト量０mmにおいて、流路３３，３６
は遮断される。この時のL5は０．１mmである。電磁石２
５のコイル２５ｂへの通電を停止すると、コイルバネ２
８の付勢力によりニードル弁２７が上昇せしめられて流
路３３，３６が連通する。これにより高圧の燃料がバネ
室３２に流入してニードル弁２７はストッパ体２９に当
接した後も、コイルバネ３０のバネ力に抗してストッパ
体２９を後退せしめ、ストッパ体２９がキャップ４７の
凸面７５に当接するまで上昇する。
【００３６】かかる構造によれば、実施例１に比して次
に述べる利点がある。実施例１においては、開弁時にニ
ードル弁２７がキャップハウジング３８内壁凸面４８に
当接した後、ストッパ体２９が慣性力によりニードル弁
２７から離れて図中上方向に動き、今度は反対にスプリ
ング３０の力によってストッパ体２９は下方向に動きニ
ードル弁２７を下方に押さえつけるため、バネ室３２の
油圧力が十分でない時は、ニードル弁２７のリフト量が
一瞬少なくなる恐れがあるが、本実施例６では、キャッ
プ４７に設けた凸面７５によってニードル弁２７の最大
リフト量を決めるので開弁時にニードル弁２７とストッ
パ体２９とが離れることがなく、良好なリフト量を確保
することができる。
【００３７】なお、本発明の電磁弁は、上記実施例に示
すフェイスカム圧送方式の燃料噴射ポンプに限られず、
インナーカム方式や、あるいは列型噴射ポンプ等にも使
用可能であり、さらには、噴射ポンプ以外にも広く使用
することができる。
【００３８】
【発明の効果】以上の如く、本発明の電磁弁は、コンパ
クトな体格により高圧燃料のシャープカットを実現した
ものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の電磁弁をスピル弁として使用した燃料
噴射ポンプのポンプ部断面図である。
【図２】本発明の実施例１における電磁弁の全体断面図
である。
【図３】ニードル弁の先端部拡大断面図である。
【図４】弁作動を示すタイムチャートである。
【図５】弁作動時の全体断面図である。
【図６】弁作動時の全体断面図である。
【図７】本発明の実施例２における電磁弁の全体断面図
である。
【図８】本発明の実施例３における電磁弁の全体断面図
である。
【図９】ニードル弁の先端拡大断面図である。
【図１０】本発明の実施例４における電磁弁の全体断面
図である。
【図１１】本発明の実施例５における電磁弁の全体断面
図である。
【図１２】本発明の実施例６における電磁弁の全体断面
図である。
【図１３】従来例を示す電磁弁の全体断面図である。
【符号の説明】
６ プランジャ（流体加圧手段） ２５ 電磁石 ２６ アーマチャ ２７ ニードル弁（弁体） ２７ａ 受圧面 ２８ コイルバネ（第１の付勢手段） ３０ コイルバネ（第２の付勢手段） ３２ バネ室（リリーフ流路） ３３ 低圧流路（リリーフ流路） ３６ 圧力室流路（リリーフ流路）

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 高圧側と低圧側とを連通するリリーフ流
    路と、 このリリーフ流路中に設けられ、開弁および閉弁により
    前記高圧側と低圧側とを連通および遮断する弁体と、前
    記弁体を開弁方向へ付勢する第１の付勢手段と、電磁石
    の電磁コイルを通電することによって生じる電磁力によ
    り前記電磁石側に吸引され、前記第１の付勢手段による
    開弁方向の付勢力に抗して前記弁体を閉弁させるアーマ
    チャと、前記電磁コイル遮断時に前記アーマチャを前記
    電磁石側に付勢し、前記第１の付勢手段による開弁方向
    の付勢力に抗して前記アーマチャを前記電磁石に対して
    所定の近接範囲内に配置せしめる第２の付勢手段とを備
    える電磁弁。
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