JPH0741386B2 - Continuous casting method and spray width cutting device - Google Patents
Continuous casting method and spray width cutting deviceInfo
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- JPH0741386B2 JPH0741386B2 JP22325089A JP22325089A JPH0741386B2 JP H0741386 B2 JPH0741386 B2 JP H0741386B2 JP 22325089 A JP22325089 A JP 22325089A JP 22325089 A JP22325089 A JP 22325089A JP H0741386 B2 JPH0741386 B2 JP H0741386B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は連続鋳造鋳片の厚み中心部にみられる不純物元
素、即ち鋼鋳片の場合には硫黄、燐、マンガン等の偏析
を防止し均質な金属を得ることのできる連続鋳造方法お
よびスプレー幅切り装置に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial field of application] The present invention prevents segregation of impurity elements found in the center of thickness of continuously cast slabs, that is, in the case of steel slabs, sulfur, phosphorus, manganese and the like. The present invention relates to a continuous casting method and a spray slicing device capable of obtaining a homogeneous metal.
近年、海洋構造物、貯槽、石油およびガス運搬用鋼管、
高張力線材などの材質特性に対する要求は厳しさを増し
ており、均質な鋼材を提供することが重要課題となって
いる。元来鋼材は、断面内において均質であるべきもの
であるが、鋼は一般に硫黄、燐、マンガン等の不純物元
素を含有しており、これらが鋳造過程において偏析し部
分的に濃化するため鋼が脆弱となる。特に近年生産性や
歩留の向上及び省エネルギー等の目的のために連続鋳造
法が一般に普及しているが、連続鋳造により得られる鋳
片の厚み中心部には通常顕著な成分偏析が観察される。In recent years, offshore structures, storage tanks, steel pipes for oil and gas transportation,
The requirements for material properties such as high-strength wire rods are becoming more and more severe, and it is an important issue to provide homogeneous steel products. Originally, steel should be homogeneous in cross section, but steel generally contains impurity elements such as sulfur, phosphorus, and manganese, and these segregate and partially concentrate during the casting process. Becomes vulnerable. Particularly in recent years, continuous casting has been generally used for the purpose of improving productivity, yield, and energy saving, but a remarkable segregation of components is usually observed in the thickness center of the slab obtained by continuous casting. .
上記した成分偏析は最終製品の均質性を著しく損ない、
製品の使用過程や線材の線引き工程等で鋼に作用する応
力により亀裂が発生するなど重大欠陥の原因になるた
め、その低減が切望されている。かかる成分偏析は凝固
末期に残溶鋼が凝固収縮力等によって流動し、固液界面
近傍の濃化溶鋼を洗い出し、残溶鋼が累進的に濃化して
いくことによって生じる。従って成分偏析を防止するに
は、残溶鋼の流動原因を取り除くことが肝要である。The above-mentioned component segregation significantly impairs the homogeneity of the final product,
Reduction in stress is desired because it causes serious defects such as cracks caused by stress acting on steel in the use process of products and the drawing process of wire rods. Such component segregation occurs when the residual molten steel flows at the final stage of solidification due to solidification shrinkage force and the like, the concentrated molten steel near the solid-liquid interface is washed out, and the residual molten steel progressively concentrates. Therefore, in order to prevent the segregation of the components, it is important to eliminate the cause of the flow of the residual molten steel.
このような溶鋼流動原因としては、凝固収縮に起因する
流動のほか、ロール間の鋳片バルジングやロールアライ
メント不整に起因する流動等があるが、これらの内最も
重大な原因は凝固収縮であり、偏析を防止するには、こ
れを補償する量だけ鋳片を圧下することが必要である。Such molten steel flow causes include, in addition to the flow caused by solidification shrinkage, the flow caused by slab bulging between rolls and roll alignment irregularity, but the most serious of these is solidification shrinkage, In order to prevent segregation, it is necessary to roll down the slab by an amount that compensates for this.
鋳片を圧下することにより偏析を改善する試みは従来よ
り行われており、連続鋳造工程において鋳片中心部温度
が液相線温度から固相線温度に至るまでの間鋳片を凝固
収縮を補償する量以上の一定の割合で圧下する方法が知
られている。Attempts have been made to reduce segregation by rolling down the slab, and in the continuous casting process, solidification shrinkage of the slab occurs during the period from the liquidus temperature to the solidus temperature of the slab center temperature. A method is known in which the rolling is carried out at a constant rate above the amount to be compensated.
しかしながら、従来の連続鋳造方法は、条件によっては
偏析改善効果が殆ど認められなかったり、場合によって
は、偏析がかえって悪化する等の問題があり、成分偏析
を充分に改善することは困難であった。However, the conventional continuous casting method has a problem that the segregation improving effect is hardly recognized depending on the conditions, and in some cases, segregation rather deteriorates, and it is difficult to sufficiently improve the component segregation. .
本発明者らはかかる従来法の問題の発生原因について種
々調査した結果、従来法の場合に偏析改善効果が認めら
れなかったり、あるいは偏析がかえって悪化することが
起こるのは、基本的に圧下すべき凝固時期とその範囲が
不適正であることに起因していることを突止めた。As a result of various investigations on the cause of the problem of the conventional method, the present inventors find that the segregation improving effect is not recognized in the case of the conventional method, or the segregation rather deteriorates. We found that it was due to the improper coagulation time and its range.
本発明者は、先に、特開昭62−275556号公報において、
鋳片の中心部が固相率0.1ないし0.3に相当する温度とな
る時点から流動限界固相率に相当する温度となる時点ま
での領域を単位時間当り0.5mm/分以上2.5mm/分未満の割
合で連続的に圧下し、鋳片中心部が流動限界固相率に相
当する温度となる時点から固相線温度となるまでの領域
は実質的な圧下を加えないようにした連続鋳造方法を提
案した。The present inventor previously mentioned in JP-A-62-275556,
The area from the time when the temperature of the central part of the slab reaches the temperature corresponding to the solid fraction of 0.1 to 0.3 to the temperature corresponding to the flow limit solid fraction of 0.5 mm / min or more and less than 2.5 mm / min per unit time The continuous casting method in which the rolling is continuously reduced in a ratio, and the region from the time when the temperature of the slab center reaches the solid phase limit to the solidus temperature is not substantially reduced Proposed.
さらに、本発明者は、数多くの実験結果から、幾つかの
式を仮定し、該実験結果と照合することにより、さらに
進歩した連続鋳造方法を提案するに到った。さらに、本
発明者は、上記連続鋳造方法を適用してさらに進歩した
スプレー幅切り装置をも提案する。Furthermore, the present inventor has proposed a further advanced continuous casting method by assuming some formulas from a large number of experimental results and comparing them with the experimental results. Further, the present inventor also proposes a spray slicing device which is further advanced by applying the above continuous casting method.
本発明の目的は、連続鋳造鋳片の厚み中心部にみられる
不純物元素の偏析を防止して均質な金属を得ることにあ
る。An object of the present invention is to prevent the segregation of the impurity element found in the thickness center portion of the continuously cast slab and obtain a homogeneous metal.
本発明の第１の形態によれば、連続鋳造設備でスラブま
たはブルームを製造する方法において、２次冷却帯では
鋳片に対して軽圧下を付与し鋳片断面のＹ軸方向液相比
率0.1〜0.3の領域から完全凝固領域まで鋳造ロール帯で
行い、かつ鋳片長辺側の２次冷却域のＸ軸方向の幅を鋳
片断面のＸ軸方向未凝固幅の減少に伴い鋳型直下から順
次減少させるようにしたことを特徴とする連続鋳造方法
が提供される。According to the first aspect of the present invention, in the method for producing a slab or a bloom in a continuous casting facility, a light reduction is applied to the slab in the secondary cooling zone, and the liquid phase ratio in the Y-axis direction of the slab cross section is 0.1. ~ 0.3 to the completely solidified area is performed with the casting roll band, and the width of the secondary cooling area on the long side of the slab in the X-axis direction is sequentially from immediately below the mold as the unsolidified width of the slab cross section in the X-axis direction decreases. A continuous casting method is provided which is characterized by a reduction.
本発明の第２の形態によれば、連続鋳造設備の２次冷却
帯で鋳片に対してスプレー噴射を行うスプレー幅切り装
置であって、それぞれ遮断弁を有する複数のスプレーノ
ズルと、前記鋳片の未凝固幅を検出する未凝固幅検出器
と、該未凝固幅検出器により検出された鋳片の未凝固幅
に応じて前記複数のスプレーノズルの遮断弁を制御する
遮断弁制御装置とを具備するスプレー幅切り装置が提供
される。According to a second aspect of the present invention, there is provided a spray width slicing device for spraying a slab in a secondary cooling zone of a continuous casting facility, the spray slicing device having a plurality of shutoff valves, An unsolidified width detector for detecting the unsolidified width of the piece, and a shutoff valve control device for controlling the shutoff valves of the plurality of spray nozzles according to the unsolidified width of the slab detected by the unsolidified width detector, There is provided a spray slicing device comprising:
本発明の連続鋳造方法によれば、連続鋳造設備の２次冷
却帯では鋳片に対して軽圧下が付与され、鋳片断面のＹ
軸方向液相比率0.1〜0.3の領域から完全凝固領域まで鋳
造ロール帯で行い、かつ鋳片長辺側の２次冷却域のＸ軸
方向の幅を鋳片断面のＸ軸方向未凝固幅の減少に伴い鋳
型直下から順次減少させるようになされる。According to the continuous casting method of the present invention, a slight reduction is applied to the slab in the secondary cooling zone of the continuous casting equipment, so that
Axial liquid phase ratio from 0.1 to 0.3 area to completely solidified area is performed by casting roll band, and the width of secondary cooling area on the long side of the slab in the X-axis direction is reduced by the unsolidified width of the slab in the X-axis direction. With this, the amount is gradually reduced from directly below the mold.
本発明のスプレー幅切り装置によれば、未凝固検出器に
より鋳片の未凝固幅が検出され、この検出された鋳片の
未凝固幅に応じて遮断弁制御装置が複数のスプレーノズ
ルの遮断弁を制御する。そして、複数のスプレーノズル
から噴射されるスプレー幅を鋳片の未凝固幅に一致させ
るようになされている。According to the spray width slicing device of the present invention, the unsolidified width of the slab is detected by the unsolidified detector, and the shutoff valve control device shuts off the plurality of spray nozzles according to the detected unsolidified width of the slab. Control the valve. Then, the spray width sprayed from the plurality of spray nozzles is made to match the unsolidified width of the slab.
これによって、連続鋳造鋳片の厚み中心部にみられる不
純物元素の偏析を防止して均質な金属を得ることができ
る。As a result, it is possible to prevent the segregation of the impurity elements found in the central portion of the thickness of the continuously cast slab and obtain a homogeneous metal.
まず、第１図を参照して本発明に係る連続鋳造方法が適
用される連鋳機の一例を概略的に説明する。First, an example of a continuous casting machine to which the continuous casting method according to the present invention is applied will be schematically described with reference to FIG.
第１図は本発明に係る連続鋳造方法が適用される連鋳機
で、具体的には、ツイン・キャスト円弧型の連鋳機の一
例を示す図である。同図に示されるように、本連鋳機に
おいて、溶鋼を満たした取鍋１はタンディシュ２の上方
に置かれ、取鍋１内の溶鋼が底部のスライディングノズ
ル11を経てタンディシュ２内に注がれるようになされて
いる。ここで、スライディングノズル11は、取鍋１から
注がれた溶鋼を含むタンディシュ２全体の重量に応じて
開度が制御され、メニスカス（タンディシュ内の湯面位
置）Ｍが一定となるようになされている。FIG. 1 is a diagram showing a continuous casting machine to which the continuous casting method according to the present invention is applied, specifically, an example of a twin cast arc type continuous casting machine. As shown in the figure, in this continuous casting machine, the ladle 1 filled with molten steel is placed above the tundish 2, and the molten steel in the ladle 1 is poured into the tundish 2 through the sliding nozzle 11 at the bottom. It is designed to be done. Here, the opening of the sliding nozzle 11 is controlled according to the weight of the entire tundish 2 containing the molten steel poured from the ladle 1 so that the meniscus (the position of the molten metal in the tundish) M becomes constant. ing.
タンディシュ２内の溶鋼は、該タンディシュの底部を塞
ぐストッパ21を上下方向に移動制御することにより、モ
ールド３内に一定の割合で注入されるようになされてい
る。モールド３は、その底部も開放されており、モール
ド３に注入された溶鋼は、冷却水が供給されるモールド
３の側壁で冷却されて外側から凝固（１次冷却）するよ
うになされている。モールド３により１次冷却された溶
鋼（鋳片）は、ローラで連続的に引き出されることにな
る。The molten steel in the tundish 2 is poured into the mold 3 at a constant rate by vertically moving the stopper 21 that closes the bottom of the tundish. The bottom of the mold 3 is also opened, and the molten steel injected into the mold 3 is cooled by the side wall of the mold 3 to which cooling water is supplied and solidified (primary cooling) from the outside. The molten steel (cast slab) primarily cooled by the mold 3 is continuously drawn out by the roller.
モールド３から引き出された鋳片は、例えば、スプレー
帯（スプレーロール）において、スプレー冷却され、さ
らに、複数のグループロールおよびピンチロールにより
曲げられて、圧下帯へ供給されるようになされている。
ここで本発明の連続鋳造方法が適用されるのは、例え
ば、第１図の連鋳機の２次冷却帯においてである。The cast piece pulled out from the mold 3 is spray-cooled, for example, in a spray band (spray roll), further bent by a plurality of group rolls and pinch rolls, and supplied to the reduction band.
Here, the continuous casting method of the present invention is applied, for example, to the secondary cooling zone of the continuous casting machine shown in FIG.
第２図は本発明による鋳造方向の鋳片断面を示す図であ
り、第３図は本発明による鋳造方向に対して垂直な鋳片
断面を示す図である。FIG. 2 is a view showing a cross section of a cast piece in the casting direction according to the present invention, and FIG. 3 is a view showing a cross section of the cast piece perpendicular to the casting direction according to the present invention.
第２図に示されるように、本発明の連続鋳造方法におい
て、鋳片４は、鋳片断面のＹ軸方向液相比率（Ｙ軸方向
の未凝固率）が0.1〜0.3の領域から流動限界となる領域
まで複数のロール５によって圧下されるようになされて
いる。ここで、隣接するロール間の距離（ロールピッ
チ）をＬ（ｍ）とし、各ロールピッチ毎の圧下量ｄ（m
m）とすると、圧下勾配はd/L（mm/m）と表わされる。As shown in FIG. 2, in the continuous casting method of the present invention, the slab 4 has a flow limit from a region where the liquid phase ratio in the Y-axis direction (unsolidified ratio in the Y-axis direction) of the slab cross section is 0.1 to 0.3. The rolls 5 are pressed down to a region where Here, the distance between adjacent rolls (roll pitch) is L (m), and the amount of reduction d (m) for each roll pitch
m), the reduction gradient is expressed as d / L (mm / m).
第３図（ａ）中、破線で示されるように、従来の連続鋳
造方法による２次冷却のスプレーパターンは、鋳片断面
の未凝固幅（Ｘ方向）に関わらず、１本のスプレーノズ
ル60から一定のパターンとされ、長辺側の全幅に渡って
スプレーを噴射して冷却を行うようになされていた。そ
のため、従来方法では、既に凝固している部分、特に、
コーナー部および短辺の温度が低下することになってい
た。その結果、第４図に示されるように、短辺の機械強
度が増大して所望の圧下量を得ることができないばかり
か、ロール５への負荷も増大してロールの寿命を著しく
低下させてしまうことにもなる。第４図中、参照符号７
は油圧式の押付けシリンダー、51はロール軸受けを示
す。As shown by the broken line in FIG. 3 (a), the spray pattern of the secondary cooling by the conventional continuous casting method has one spray nozzle 60 regardless of the unsolidified width (X direction) of the slab cross section. It was designed to have a uniform pattern, and the spray was sprayed over the entire width of the long side to cool it. Therefore, in the conventional method, the part that has already solidified, especially,
The temperature at the corner and the short side was supposed to drop. As a result, as shown in FIG. 4, not only the mechanical strength of the short side is increased and a desired reduction amount cannot be obtained, but also the load on the roll 5 is increased and the life of the roll is remarkably reduced. It will also end up. In FIG. 4, reference numeral 7
Is a hydraulic pressing cylinder, and 51 is a roll bearing.
これに対して、第３図（ａ）中、実線で示されるよう
に、本発明の連続鋳造方法による２次冷却のスプレーパ
ターンは、鋳片断面の未凝固幅に対応して、複数本（例
えば６本）設けられたスプレーノズル61,62,63,64,65,6
6からのスプレーを制御するようになされている。具体
的に、鋳片断面の未凝固幅が広いときは６本全てのスプ
レーノズル61〜66からスプレーを噴射し、該未凝固幅が
狭くなるに従って、順次、中央のスプレーノズルだけを
スプレー噴射するように、すなわち、鋳片断面の未凝固
幅が狭くなるのに対応して中央の４本のスプレーノズル
62,63,64,65および２本のスプレーノズル63,64が選択さ
れてスプレー噴射する（第５図（ａ）参照）ようになさ
れている。On the other hand, as shown by the solid line in Fig. 3 (a), the spray pattern of the secondary cooling by the continuous casting method of the present invention corresponds to the unsolidified width of the slab cross section, Spray nozzles 61, 62, 63, 64, 65, 6 provided
It is designed to control the spray from 6. Specifically, when the unsolidified width of the slab cross-section is wide, spray is sprayed from all six spray nozzles 61 to 66, and as the unsolidified width becomes narrower, only the central spray nozzle is sprayed. As shown in the figure, that is, as the unsolidified width of the slab becomes narrower, the four spray nozzles in the center
62, 63, 64, 65 and two spray nozzles 63, 64 are selected and sprayed (see FIG. 5 (a)).
これにより、第３図（ｂ）に示されるように、従来技術
では鋳片表面の温度分布が一応ではなかった（中央部分
が高温で両側部が低温）のが、本発明の連続鋳造方法に
よれば鋳片表面の温度分布が一応になる。すなわち、本
発明の連続鋳造方法では、Ｘ方向の未凝固幅に合わせて
スプレーの幅切りを実施するため、コーナー部の冷却
（短辺の冷却）が抑制され、表面温度は一定となる。こ
の結果、短辺の機械強度は増大せず、ロールによる圧下
が無理なくかつ所定の量確実に実施できる（第５図
（ｂ）参照）。As a result, as shown in FIG. 3 (b), in the prior art, the temperature distribution on the surface of the slab was not tentative (high temperature in the central portion and low temperature in both sides), but the continuous casting method of the present invention If so, the temperature distribution on the surface of the slab becomes tentative. That is, in the continuous casting method of the present invention, the width of the spray is cut in accordance with the unsolidified width in the X direction, so that cooling of the corner portion (cooling of the short side) is suppressed and the surface temperature becomes constant. As a result, the mechanical strength of the short side does not increase, and the reduction by the roll can be performed reasonably and reliably by a predetermined amount (see FIG. 5 (b)).
第６図は本発明を実現するスプレー幅切り装置の一例を
示す構成図である。同図に示されるように、スプレー幅
切り装置は、鋳片４の未凝固幅を検出する未凝固幅検出
器（または、演算器）6a、および、該未凝固幅検出器6a
により検出された鋳片４の未凝固幅の広さに応じて、複
数（例えば、６本）のスプレーノズル61〜66に供給する
水を遮断制御する遮断制御装置6bを備えている。すなわ
ち、遮断弁制御装置6bは、スプレーポンプ6cによりヘッ
ダー管6dを介して送られる水の供給を各スプレーノズル
61〜66に設けられた遮断弁61a〜66aにより制御するよう
になされている。FIG. 6 is a block diagram showing an example of a spray width slicing device for realizing the present invention. As shown in the figure, the spray width slicing device includes an unsolidified width detector (or calculator) 6a for detecting the unsolidified width of the slab 4, and the unsolidified width detector 6a.
According to the width of the unsolidified width of the cast slab 4 detected by, the shut-off control device 6b is provided to shut-off the water supplied to the plurality (for example, 6) of spray nozzles 61 to 66. That is, the shutoff valve control device 6b supplies the water supplied from the spray pump 6c through the header pipe 6d to each spray nozzle.
Control is performed by shutoff valves 61a to 66a provided in 61 to 66.
第７図は第６図のスプレー幅切り装置の制御動作を説明
するための図である。同図からも明らかなように、第６
図のスプレー幅切り装置は、未凝固幅検出器6aにより検
出された未凝固幅WLに一致するように、複数のスプレー
ノズル61〜66から噴射されるスプレー幅WSを、各スプレ
ーノズル61〜66に設けられた遮断弁61a〜66aおよび遮断
弁制御装置6bにより制御するようになされている。すな
わち、鋳片４の未凝固幅WLが狭くなるに従って、スプレ
ー噴射するスプレーノズルは、６本のノズル61,62,63,6
4,65,66から４本のノズル62,63,64,65へ、さらに、２本
のノズル63,64へと選択され、複数のスプレーノズルか
ら噴射されるスプレー幅WSが鋳片の未凝固幅WLに一致す
るようになされている。FIG. 7 is a view for explaining the control operation of the spray width cutting device of FIG. As can be seen from the figure, the sixth
The spray width slicing device shown in the figure is configured so that the spray width W S ejected from the plurality of spray nozzles 61 to 66 is adjusted so that the spray width W S is sprayed from the plurality of spray nozzles 61 to 66 so as to match the unsolidified width W L detected by the unsolidified width detector 6a. The control is performed by the shutoff valves 61a to 66a and the shutoff valve control device 6b provided in the. That is, as the unsolidified width W L of the slab 4 becomes narrower, the spray nozzles for spraying are six nozzles 61, 62, 63, 6
4,65,66 is selected to four nozzles 62,63,64,65, and further to two nozzles 63,64, and the spray width W S sprayed from a plurality of spray nozzles is It is designed to match the solidification width W L.
また、第７図には、未凝固幅検出器6aを構成する超音波
検出器群8a,8b,8cが示されている。例えば、超音波検出
器群8aは、鋳片の幅方向に一列に配置された12個の超音
波検出器8a01〜8a12で構成され、各超音波検出器8a01〜
8a12は、それぞれ超音波検出器と超音波受信器とで鋳片
を挟むようにして構成されている。そして、各超音波受
信器で対応する超音波発信器から鋳片を介して伝えられ
る超音波を検出し、その鋳片を介して検出された超音波
の音速から鋳片における未凝固幅を検出するようになさ
れている。すなわち、超音波が鋳片の未凝固領域（液
相）を伝わる速度は、鋳片の凝固領域（固相）を伝わる
速度よりも遅いため、各超音波検出器8a01〜8a12により
得られた速度を分析することにより、鋳片の未凝固幅を
検出することができるのである。ここで、鋳片の鋳造方
向に対して上流に設けられた超音波検出器群（例えば8a
および8b）を構成する超音波検出器（例えば、8a01〜8a
12および8b01〜8b08）の数は、鋳造方向に対して下流に
設けられた超音波検出器群（例えば、8aおよび8c）を構
成する超音波検出器（例えば、8b01〜8a08および8c01〜
8c06）よりも多く設けられている。Further, FIG. 7 shows ultrasonic wave detector groups 8a, 8b, 8c that constitute the uncoagulated width detector 6a. For example, ultrasonic detectors 8a is composed of 12 pieces of ultrasonic detector 8a 01 ～8A 12 arranged in a row in the width direction of the slab, the ultrasonic detectors 8a 01 ~
8a 12 is configured such that a slab is sandwiched between an ultrasonic detector and an ultrasonic receiver. Then, the ultrasonic wave transmitted from the corresponding ultrasonic transmitter through the slab is detected by each ultrasonic receiver, and the unsolidified width in the slab is detected from the sound velocity of the ultrasonic wave detected through the slab. It is designed to do. That is, since the speed at which ultrasonic waves propagate in the unsolidified region (liquid phase) of the slab is slower than the speed at which it propagates in the solidified region (solid phase) of the slab, it is obtained by each of the ultrasonic detectors 8a 01 to 8a 12. The unsolidified width of the slab can be detected by analyzing the velocity. Here, a group of ultrasonic detectors provided upstream in the casting direction of the slab (for example, 8a
And 8b) an ultrasonic detector (for example, 8a 01 to 8a)
12 and 8b 01 to 8b 08 ) are the number of ultrasonic detectors (for example, 8b 01 to 8a 08 and 8b 01 to 8a 08 and 8c) that constitute an ultrasonic detector group (for example, 8a and 8c) provided downstream with respect to the casting direction. 8c 01 ~
8c 06 ).
以上において、鋳片の幅方向に複数本一列に配置された
スプレーノズル群は、例えば、第１図中の２次冷却帯に
おける複数個所に設けられ、その各位置における鋳片の
未凝固幅に対応したスプレー幅のスプレー噴射を行うよ
うになされている。In the above, a plurality of spray nozzle groups arranged in a row in the width direction of the slab are provided, for example, at a plurality of locations in the secondary cooling zone in FIG. 1, and the unsolidified width of the slab at each position is set. It is designed to perform spray injection with a corresponding spray width.
以上、詳述したように、本発明に係る連続鋳造方法は、
連続鋳造設備の２次冷却帯では鋳片に軽圧下を付与し、
鋳片断面のＹ軸方向液相比率0.1〜0.3の領域から完全凝
固領域まで鋳造ロール帯で行うと共に、鋳片長辺側の２
次冷却域のＸ軸方向の幅を鋳片断面のＸ軸方向未凝固幅
の減少に伴って鋳型直下から順次減少させることによっ
て、連続鋳造鋳片の厚み中心部における不純物元素の偏
析を防止して均質な金属を得ることができる。As described above in detail, the continuous casting method according to the present invention,
In the secondary cooling zone of the continuous casting equipment, light reduction is applied to the slab,
From the area of liquid phase ratio of 0.1 to 0.3 in the cross section of the slab to the completely solidified area, the casting roll band is used, and 2
The width of the next cooling zone in the X-axis direction is gradually reduced from immediately below the mold as the unsolidified width in the X-axis direction of the cross section of the slab is reduced to prevent segregation of impurity elements in the center of the thickness of the continuously cast slab. A homogeneous metal can be obtained.
第１図は本発明に係る連続鋳造方法が適用される連鋳機
の一例を示す図、 第２図は鋳造方向の鋳片断面を示す図、 第３図は本発明による鋳造方向に対して垂直な鋳片断面
を従来技術と比較して示す図、 第４図は従来の連続鋳造方法における問題点を説明する
ための図、 第５図は、本発明の連続鋳造方法の具体例を説明するた
めの図、 第６図は本発明を実現するスプレー幅切り装置の一例を
示す構成図、 第７図は第６図のスプレー幅切り装置の制御動作を説明
するための図である。 （符号の説明） １……取鍋、２……タンディシュ、３……モールド、４
……鋳片、５……ロール、6a……未凝固幅検出器（演算
器）、6b……遮断弁制御装置、6c……スプレーポンプ、
6d……ヘッダー管、8a,8b,8c……超音波検出器群、11…
…スライディングノズル、21……ストッパ、61〜66……
スプレーノズル、61a〜66a……遮断弁、Ｍ……メニスカ
ス。FIG. 1 is a diagram showing an example of a continuous casting machine to which a continuous casting method according to the present invention is applied, FIG. 2 is a diagram showing a cross section of a cast piece in a casting direction, and FIG. 3 is a diagram showing a casting direction according to the present invention. FIG. 4 is a diagram showing a vertical slab cross section in comparison with a conventional technique, FIG. 4 is a diagram for explaining problems in the conventional continuous casting method, and FIG. 5 is a specific example of the continuous casting method of the present invention. FIG. 6 is a block diagram showing an example of a spray slicing device for realizing the present invention, and FIG. 7 is a diagram for explaining a control operation of the spray slicing device of FIG. (Explanation of symbols) 1 ... Ladle, 2 ... Tundish, 3 ... Mold, 4
…… Slab, 5 …… roll, 6a …… unsolidified width detector (calculator), 6b …… shut-off valve control device, 6c …… spray pump,
6d ... Header tube, 8a, 8b, 8c ... Ultrasonic detector group, 11 ...
… Sliding nozzle, 21 …… Stopper, 61-66 ……
Spray nozzles, 61a-66a ... Shut-off valve, M ... Meniscus.
Claims (4)
造する方法において、２次冷却帯では鋳片に対して軽圧
下を付与し鋳片断面のＹ軸方向液相比率0.1〜0.3の領域
から完全凝固領域まで鋳造ロール帯で行い、かつ鋳片長
辺側の２次冷却域のＸ軸方向の幅（Ws）を鋳片断面のＸ
軸方向未凝固幅（WL）の減少に伴い鋳型直下から順次減
少させるようにしたことを特徴とする連続鋳造方法。1. A method for producing a slab or a bloom in a continuous casting facility, wherein a slight reduction is applied to the slab in the secondary cooling zone so that the Y-axis direction liquid phase ratio of the slab cross section is completely reduced from the region of 0.1 to 0.3. The solidification area is reached with the casting roll band, and the width (Ws) in the X-axis direction of the secondary cooling area on the long side of the slab is defined as X of the slab cross section.
A continuous casting method characterized in that it is gradually decreased from directly below the mold as the axial unsolidified width (W L ) is decreased.
スプレー噴射を行うスプレー幅切り装置であって、それ
ぞれ遮断弁を有する複数のスプレーノズルと、 前記鋳片の未凝固幅を検出する未凝固幅検出器と、 該未凝固幅検出器により検出された鋳片の未凝固幅に応
じて前記複数のスプレーノズルの遮断弁を制御する遮断
弁制御装置とを具備するスプレー幅切り装置。2. A spray width slicing device for spray-spraying a slab in a secondary cooling zone of a continuous casting facility, comprising a plurality of spray nozzles each having a shutoff valve, and an unsolidified width of the slab. A spray width cutter comprising a non-solidification width detector for detecting, and a shut-off valve control device for controlling shut-off valves of the plurality of spray nozzles according to the non-solidification width of the slab detected by the non-solidification width detector. apparatus.
幅方向に一列に配置され、前記遮断弁制御装置は、該複
数のスプレーノズルにより噴射されるスプレー幅を該鋳
片の未凝固幅に一致させるように該複数のスプレーノズ
ルの遮断弁を制御するようになっている請求項第２項に
記載のスプレー幅切り装置。3. The plurality of spray nozzles are arranged in a line in the width direction of the slab, and the shut-off valve control device sets the spray width injected by the plurality of spray nozzles to the unsolidified width of the slab. The spray slicing device according to claim 2, wherein the shutoff valves of the plurality of spray nozzles are controlled so as to coincide with the above.
に一列に配置され、該鋳片を挟むように設けられた複数
対の超音波発信器および超音波受信器を備え、該各超音
波受信器により前記鋳片を介して検出された超音波の音
速により、前記鋳片における未凝固幅を検出するように
なっている請求項第２項に記載のスプレー幅切り装置。4. The unsolidified width detector comprises a plurality of pairs of ultrasonic transmitters and ultrasonic receivers arranged in a line in the width direction of the slab and sandwiching the slab. The spray width slicing device according to claim 2, wherein the unsolidified width in the slab is detected by the sound velocity of ultrasonic waves detected by the ultrasonic receivers through the slab.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22325089A JPH0741386B2 (en) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | Continuous casting method and spray width cutting device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22325089A JPH0741386B2 (en) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | Continuous casting method and spray width cutting device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0390258A JPH0390258A (en) | 1991-04-16 |
| JPH0741386B2 true JPH0741386B2 (en) | 1995-05-10 |
Family
ID=16795154
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22325089A Expired - Lifetime JPH0741386B2 (en) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | Continuous casting method and spray width cutting device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741386B2 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10051959A1 (en) * | 2000-10-20 | 2002-05-02 | Sms Demag Ag | Method and device for continuous casting and subsequent shaping of a steel casting strand, in particular a casting strand with block format or pre-profile format |
| KR100523816B1 (en) * | 2001-12-22 | 2005-10-25 | 주식회사 포스코 | Casting method of continuous casting plant in steady speed |
-
1989
- 1989-08-31 JP JP22325089A patent/JPH0741386B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0390258A (en) | 1991-04-16 |
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