JPH073329A - 硬さと降伏比の低い高強度鋼管の製造法 - Google Patents
硬さと降伏比の低い高強度鋼管の製造法Info
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- JPH073329A JPH073329A JP14809593A JP14809593A JPH073329A JP H073329 A JPH073329 A JP H073329A JP 14809593 A JP14809593 A JP 14809593A JP 14809593 A JP14809593 A JP 14809593A JP H073329 A JPH073329 A JP H073329A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 特定成分を有する高温度の鋼管を制御冷却
し、低温焼戻しを行うことを特徴とする硬さと降伏比が
低い高強度鋼管の製造法。 【構成】 質量％でＣ：０．０３％、Ｍｎ：０．３〜
１．８％で且つ０．１３＜Ｃ＋（１１／９０）Ｍｎ＜
０．２５、その他Ｓｉ，Ａｌ等を必須とし、選択元素と
してＭｏ，Ｃｒ，Ｎｂ等を含む鋼管を圧延後直ちに、又
はγ域に再加熱後、表面下１mm点の冷却速度が１５０℃
／秒以下、最小冷却速度が１０℃／秒以上の制御冷却を
行い、しかる後に３００℃〜５００℃で低温焼戻しを行
う。 【効果】 冷却方法を工夫し、鋼成分を制限すること
で、焼入れままで高強度と低い硬度の鋼管を得、低温焼
戻しで低降伏比を実現する。
し、低温焼戻しを行うことを特徴とする硬さと降伏比が
低い高強度鋼管の製造法。 【構成】 質量％でＣ：０．０３％、Ｍｎ：０．３〜
１．８％で且つ０．１３＜Ｃ＋（１１／９０）Ｍｎ＜
０．２５、その他Ｓｉ，Ａｌ等を必須とし、選択元素と
してＭｏ，Ｃｒ，Ｎｂ等を含む鋼管を圧延後直ちに、又
はγ域に再加熱後、表面下１mm点の冷却速度が１５０℃
／秒以下、最小冷却速度が１０℃／秒以上の制御冷却を
行い、しかる後に３００℃〜５００℃で低温焼戻しを行
う。 【効果】 冷却方法を工夫し、鋼成分を制限すること
で、焼入れままで高強度と低い硬度の鋼管を得、低温焼
戻しで低降伏比を実現する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硬さと降伏比が低い降
伏強度が４０〜６０kgf/mm2 の高強度鋼管の製造法に関
するものである。
伏強度が４０〜６０kgf/mm2 の高強度鋼管の製造法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】高強度ラインパイプにおいては低い最高
硬さと低い降伏比が要求される。一般には高強度と低降
伏比は相反する特性であるが、焼入れまま、または焼入
れ後に低温度で焼戻すことで低い降伏比が実現できるこ
とは知られている。しかし、この場合、硬さが低下しな
いために最高硬さが高くなる。このような問題点を解決
する方法として特公昭６０−１２９７０３号公報に示さ
れるように、高周波加熱の表皮効果を利用して表層の硬
化部のみを局部焼戻しする方法が知られていた。
硬さと低い降伏比が要求される。一般には高強度と低降
伏比は相反する特性であるが、焼入れまま、または焼入
れ後に低温度で焼戻すことで低い降伏比が実現できるこ
とは知られている。しかし、この場合、硬さが低下しな
いために最高硬さが高くなる。このような問題点を解決
する方法として特公昭６０−１２９７０３号公報に示さ
れるように、高周波加熱の表皮効果を利用して表層の硬
化部のみを局部焼戻しする方法が知られていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、この方法は技
術的には興味深い方法であるが、複雑な方法で、またラ
インパイプに要求されるような大量生産には向いていな
い。本発明は上記の問題点を解決するものであって、低
温焼戻しでも低い硬さが得られるために、焼入れままで
高強度でありながら硬さが低くなるように鋼成分を制限
し、焼き入れの冷却方法を工夫する事により、硬さと降
伏比が低い高強度鋼管を提供することを目的とする。
術的には興味深い方法であるが、複雑な方法で、またラ
インパイプに要求されるような大量生産には向いていな
い。本発明は上記の問題点を解決するものであって、低
温焼戻しでも低い硬さが得られるために、焼入れままで
高強度でありながら硬さが低くなるように鋼成分を制限
し、焼き入れの冷却方法を工夫する事により、硬さと降
伏比が低い高強度鋼管を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、冷却装置
の冷却能と鋼管各部位の冷却速度、冷却速度と硬さ（強
度）およびこの関係におよぼす鋼成分の影響について詳
細に検討した結果、冷却能を通常より僅かに下げること
で表面近傍での硬さは低くなり、しかも強度自体は殆ど
変化しない条件が特定の鋼成分に対して存在することが
分かり、低い硬度と高強度という相反する要素を両立さ
せる技術が存在することを知見した。
の冷却能と鋼管各部位の冷却速度、冷却速度と硬さ（強
度）およびこの関係におよぼす鋼成分の影響について詳
細に検討した結果、冷却能を通常より僅かに下げること
で表面近傍での硬さは低くなり、しかも強度自体は殆ど
変化しない条件が特定の鋼成分に対して存在することが
分かり、低い硬度と高強度という相反する要素を両立さ
せる技術が存在することを知見した。
【０００５】本発明は、これらの知見に基づいて構成し
たもので、その要旨は質量％で、Ｃ ：０．０３〜０．
１６％、 Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．３
０〜１．８０％、 Ｓ ：０．００５％以下、Ｐ
：０．０２０％以下、 Ａｌ：０．１％以
下、Ｎ ：０．００６％以下で且つ、０．１３＜Ｃ＋
（１１／９０）Ｍｎ＜０．２５の関係を満足し、必要に
よって、Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、 Ｃｒ：
０．１〜０．７％、Ｎｉ：０．１〜１．０％、
Ｖ ：０．０１〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．
１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｃｕ：
０．１〜１．０％の１種または２種以上、さらに必要に
よって、希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：
０．００１〜０．０２％、Ｚｒ：０．００１〜０．０２
％の１種または２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅ
からなる鋼管を圧延後あるいは再加熱後のオーステナイ
ト域の温度から表面下１mmの冷却速度が１５０℃／秒以
下、最も冷却速度が遅い部分の冷却速度が１０℃／秒以
上になるように５００℃以下まで冷却し、しかる後３０
０℃〜５００℃の温度域で低温焼戻しする硬さと降伏比
の低い高強度鋼管の製造法である。
たもので、その要旨は質量％で、Ｃ ：０．０３〜０．
１６％、 Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．３
０〜１．８０％、 Ｓ ：０．００５％以下、Ｐ
：０．０２０％以下、 Ａｌ：０．１％以
下、Ｎ ：０．００６％以下で且つ、０．１３＜Ｃ＋
（１１／９０）Ｍｎ＜０．２５の関係を満足し、必要に
よって、Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、 Ｃｒ：
０．１〜０．７％、Ｎｉ：０．１〜１．０％、
Ｖ ：０．０１〜０．１％、Ｎｂ：０．０１〜０．
１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｃｕ：
０．１〜１．０％の１種または２種以上、さらに必要に
よって、希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：
０．００１〜０．０２％、Ｚｒ：０．００１〜０．０２
％の１種または２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅ
からなる鋼管を圧延後あるいは再加熱後のオーステナイ
ト域の温度から表面下１mmの冷却速度が１５０℃／秒以
下、最も冷却速度が遅い部分の冷却速度が１０℃／秒以
上になるように５００℃以下まで冷却し、しかる後３０
０℃〜５００℃の温度域で低温焼戻しする硬さと降伏比
の低い高強度鋼管の製造法である。
【０００６】
【作用】以下本発明の製造方法について詳細に説明す
る。先ず、本発明において上記のような鋼成分に限定し
た理由について説明する。Ｃは鋼の焼入れ性を増し強度
を高める効果を有する鋼の基本成分であるが、少なすぎ
るとその効果がなく、多すぎると硬さが高くなるので
０．０３〜０．１６％とした。Ｓｉは、脱酸剤が残存し
たものであるが、多すぎると低温靭性が低下するため
０．５０％以下とした。Ｍｎは鋼の基本成分であり、焼
入れ性を高めて高強度化に有効な元素であり低温靭性も
向上させる。少なすぎるとその効果がなく、多すぎると
硬さが高くなるので、添加範囲を０．３０〜１．８０％
とした。
る。先ず、本発明において上記のような鋼成分に限定し
た理由について説明する。Ｃは鋼の焼入れ性を増し強度
を高める効果を有する鋼の基本成分であるが、少なすぎ
るとその効果がなく、多すぎると硬さが高くなるので
０．０３〜０．１６％とした。Ｓｉは、脱酸剤が残存し
たものであるが、多すぎると低温靭性が低下するため
０．５０％以下とした。Ｍｎは鋼の基本成分であり、焼
入れ性を高めて高強度化に有効な元素であり低温靭性も
向上させる。少なすぎるとその効果がなく、多すぎると
硬さが高くなるので、添加範囲を０．３０〜１．８０％
とした。
【０００７】さらにＣとＭｎの添加量は０．１３＜Ｃ＋
（１１／９０）Ｍｎ＜０．２５の関係を満足することが
必要である。これはＣ，Ｍｎが上記の範囲であっても両
者の添加量が高い場合には硬さが高くなり、一方両者の
添加量が低い場合には高強度が得られないからである。
図１に示すごとく、Ｃ＋（１１／９０）Ｍｎ＜０．１３
では強度が低く、Ｃ＋（１１／９０）Ｍｎ＞０．２５で
は硬さが高くなりすぎる。
（１１／９０）Ｍｎ＜０．２５の関係を満足することが
必要である。これはＣ，Ｍｎが上記の範囲であっても両
者の添加量が高い場合には硬さが高くなり、一方両者の
添加量が低い場合には高強度が得られないからである。
図１に示すごとく、Ｃ＋（１１／９０）Ｍｎ＜０．１３
では強度が低く、Ｃ＋（１１／９０）Ｍｎ＞０．２５で
は硬さが高くなりすぎる。
【０００８】Ｓは、鋼に不可避の不純物であるがＭｎＳ
を形成して低温靭性に有害であり、０．００５％以下と
した。Ｐも、鋼に不可避の不純物であるが低温靭性を大
幅に低下させるため、その含有量を０．０２０％以下と
した。Ａｌは、Ｓｉと同様脱酸剤が残存したものであ
る。多すぎると介在物を増加して低温靭性を劣化させる
ので０．１％以下とした。Ｎは、鋼に不可避的に含まれ
るが、多すぎると粗大なＡｌＮを形成し低温靭性を損な
うことがあるため最大０．００６％とした。
を形成して低温靭性に有害であり、０．００５％以下と
した。Ｐも、鋼に不可避の不純物であるが低温靭性を大
幅に低下させるため、その含有量を０．０２０％以下と
した。Ａｌは、Ｓｉと同様脱酸剤が残存したものであ
る。多すぎると介在物を増加して低温靭性を劣化させる
ので０．１％以下とした。Ｎは、鋼に不可避的に含まれ
るが、多すぎると粗大なＡｌＮを形成し低温靭性を損な
うことがあるため最大０．００６％とした。
【０００９】Ｍｏは、焼入れ性を向上させて高強度を得
るのに有利となる。０．０５％以下では効果が十分でな
く、０．３０％を超えて添加すると硬さが高くなるの
で、添加量を０．０５〜０．３０％とした。Ｃｒは、焼
入れ性を向上させて高強度を得るのに有利となる。０．
１％以下では効果が十分でなく、０．７０％を超えて添
加すると硬さが高くなるので、添加量を０．１〜０．７
％とした。Ｎｉは、焼入れ性を向上させて高強度を得る
のに有利となる。０．１％以下では効果が十分でなく、
１．０％を超えて添加すると硬さが高くなるので、添加
量を０．１〜１．０％とした。Ｖは、高強度化に有効な
元素である。０．０１％以下では効果が十分でなく、
０．１％を超えて添加すると低温靭性が損なわれるので
添加量を０．０１〜０．１％とした。Ｎｂは、結晶粒を
微細するのに最も有効な元素であり、低温靭性を改善す
る。少なすぎるとその効果がなく、多すぎるとその効果
が飽和するだけでなく低温靭性も劣化させるので０．０
１〜０．１％とした。Ｔｉは、結晶粒を微細するのに最
も有効な元素であり、低温靭性を改善する。少なすぎる
とその効果がなく、多すぎるとその効果が飽和するだけ
でなく低温靭性も劣化させるので０．００５〜０．１％
とした。Ｃｕは、強化および耐食性の向上の目的で添加
される。０．１％以下では効果がなく、一方１．０％を
超えて添加すると熱間加工性の劣化が著しいので添加範
囲を０．１〜１．０％とした。希土類元素、Ｃａおよび
Ｚｒは、介在物の形態を球状化させて無害化する有効な
元素である。少なすぎるとその効果がなく、多すぎると
介在物を増加して低温靭性を低下させるので各々０．０
０１〜０．０５％、０．００１〜０．０２％、０．００
１〜０．０２％とした。
るのに有利となる。０．０５％以下では効果が十分でな
く、０．３０％を超えて添加すると硬さが高くなるの
で、添加量を０．０５〜０．３０％とした。Ｃｒは、焼
入れ性を向上させて高強度を得るのに有利となる。０．
１％以下では効果が十分でなく、０．７０％を超えて添
加すると硬さが高くなるので、添加量を０．１〜０．７
％とした。Ｎｉは、焼入れ性を向上させて高強度を得る
のに有利となる。０．１％以下では効果が十分でなく、
１．０％を超えて添加すると硬さが高くなるので、添加
量を０．１〜１．０％とした。Ｖは、高強度化に有効な
元素である。０．０１％以下では効果が十分でなく、
０．１％を超えて添加すると低温靭性が損なわれるので
添加量を０．０１〜０．１％とした。Ｎｂは、結晶粒を
微細するのに最も有効な元素であり、低温靭性を改善す
る。少なすぎるとその効果がなく、多すぎるとその効果
が飽和するだけでなく低温靭性も劣化させるので０．０
１〜０．１％とした。Ｔｉは、結晶粒を微細するのに最
も有効な元素であり、低温靭性を改善する。少なすぎる
とその効果がなく、多すぎるとその効果が飽和するだけ
でなく低温靭性も劣化させるので０．００５〜０．１％
とした。Ｃｕは、強化および耐食性の向上の目的で添加
される。０．１％以下では効果がなく、一方１．０％を
超えて添加すると熱間加工性の劣化が著しいので添加範
囲を０．１〜１．０％とした。希土類元素、Ｃａおよび
Ｚｒは、介在物の形態を球状化させて無害化する有効な
元素である。少なすぎるとその効果がなく、多すぎると
介在物を増加して低温靭性を低下させるので各々０．０
０１〜０．０５％、０．００１〜０．０２％、０．００
１〜０．０２％とした。
【００１０】このような化学成分からなる鋼管は圧延後
直ちに、またはオーステナイト域に再加熱後表面下１mm
の冷却速度が１５０℃／秒以下、最も冷却速度が遅い部
分の冷却速度が１０℃／秒以上になるように５００℃以
下まで冷却する。冷却速度は、硬さの点からは遅い方が
有利であるが、一方冷却速度が低下すると所望の強度が
得られなくなる。そこで、冷却速度の早い表層部と最も
遅い冷却速度のバランスが重要になる。まず経験的に最
高硬さが発生する場所である表面下１mm点での冷却速度
を１５０℃／秒以下とした理由について述べる。図１で
示した如く冷却速度と鋼成分を調べてみると１５０℃／
秒以上では強度が満足できる鋼成分の範囲で硬さを低く
することができないために、１５０℃／秒以下とした。
さらに、１５０℃／秒は冷却能を制御して実現できる範
囲であり、なおかつ厚さが２０mm程度の鋼管を片面冷却
した場合でも最も冷却速度が遅い部分の冷却速度が１０
℃／秒より十分早くなる値である。一方、最も遅い冷却
速度が１０℃／秒より遅くなると高強度が得られないた
め、最も遅い冷却速度が遅い部分の冷却速度を１０℃／
秒以上と規定した。このような冷却速度条件で鋼管は少
なくとも５００℃以下まで冷却されなければならない。
５００℃以上ではオーステナイト相が残留しており、引
き続く冷却条件の影響を受けるからである。
直ちに、またはオーステナイト域に再加熱後表面下１mm
の冷却速度が１５０℃／秒以下、最も冷却速度が遅い部
分の冷却速度が１０℃／秒以上になるように５００℃以
下まで冷却する。冷却速度は、硬さの点からは遅い方が
有利であるが、一方冷却速度が低下すると所望の強度が
得られなくなる。そこで、冷却速度の早い表層部と最も
遅い冷却速度のバランスが重要になる。まず経験的に最
高硬さが発生する場所である表面下１mm点での冷却速度
を１５０℃／秒以下とした理由について述べる。図１で
示した如く冷却速度と鋼成分を調べてみると１５０℃／
秒以上では強度が満足できる鋼成分の範囲で硬さを低く
することができないために、１５０℃／秒以下とした。
さらに、１５０℃／秒は冷却能を制御して実現できる範
囲であり、なおかつ厚さが２０mm程度の鋼管を片面冷却
した場合でも最も冷却速度が遅い部分の冷却速度が１０
℃／秒より十分早くなる値である。一方、最も遅い冷却
速度が１０℃／秒より遅くなると高強度が得られないた
め、最も遅い冷却速度が遅い部分の冷却速度を１０℃／
秒以上と規定した。このような冷却速度条件で鋼管は少
なくとも５００℃以下まで冷却されなければならない。
５００℃以上ではオーステナイト相が残留しており、引
き続く冷却条件の影響を受けるからである。
【００１１】このようにして冷却された鋼管は表面の硬
さが低く、高い引張強度を有するが、残留歪みのために
降伏強度は低い。そこで降伏強度を高めるために焼戻し
を行う。３００℃以下の低い温度では、降伏強度の上昇
が十分でなく、一方５００℃を超えた温度で焼戻しを行
うと降伏比が高まってしまう。従って焼戻しの温度域を
３００〜５００℃とした。
さが低く、高い引張強度を有するが、残留歪みのために
降伏強度は低い。そこで降伏強度を高めるために焼戻し
を行う。３００℃以下の低い温度では、降伏強度の上昇
が十分でなく、一方５００℃を超えた温度で焼戻しを行
うと降伏比が高まってしまう。従って焼戻しの温度域を
３００〜５００℃とした。
【００１２】以上述べたように、冷却方法を工夫し、鋼
成分を制限することで、焼入れままで高強度と低い硬さ
を実現し、これと低温での焼戻しを組み合わせること
で、硬さと降伏比の低い高強度鋼管が製造できる。
成分を制限することで、焼入れままで高強度と低い硬さ
を実現し、これと低温での焼戻しを組み合わせること
で、硬さと降伏比の低い高強度鋼管が製造できる。
【００１３】
【実施例】まず表１に示される化学成分の鋼管を準備
し、誘導加熱装置で加熱した後、加熱装置の後面に設置
された接線方向の気水冷却装置で外面から冷却した。そ
の後、誘導加熱装置で焼戻しを行った。熱処理後、引張
試験と外表面下１mmの硬度を調査した。結果を表２に示
す。表２の結果から明らかのように、本発明処理材が硬
さおよび降伏比の低い高強度の鋼管が得られている。
し、誘導加熱装置で加熱した後、加熱装置の後面に設置
された接線方向の気水冷却装置で外面から冷却した。そ
の後、誘導加熱装置で焼戻しを行った。熱処理後、引張
試験と外表面下１mmの硬度を調査した。結果を表２に示
す。表２の結果から明らかのように、本発明処理材が硬
さおよび降伏比の低い高強度の鋼管が得られている。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【発明の効果】以上の本発明によれば、鋼成分を特定
し、特定の熱処理を施した鋼管は、高強度で、しかも、
低い硬さと降伏比を満足している。
し、特定の熱処理を施した鋼管は、高強度で、しかも、
低い硬さと降伏比を満足している。
【図１】平均硬さがＨｖ＞１８０となる範囲および最高
硬さがＨｖ＝２５０になる時の冷却速度におよぼすＣと
Ｍｎの影響を示す。
硬さがＨｖ＝２５０になる時の冷却速度におよぼすＣと
Ｍｎの影響を示す。
Claims (4)
- 【請求項１】 質量％で Ｃ ：０．０３〜０．１６％、 Ｓｉ：０．５０％以下、 Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｐ ：０．０２０％以下、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ ：０．００６％以下、 且つ０．１３＜Ｃ＋（１１／９０）Ｍｎ＜０．２５の関
係を満足し、残部が実質的にＦｅからなる鋼管を圧延後
あるいは再加熱後のオーステナイト域の温度から表面下
１mmの冷却速度が１５０℃／秒以下、最も冷却速度が遅
い部分の冷却速度が１０℃／秒以上になるように５００
℃以下まで冷却し、しかる後３００℃〜５００℃の温度
域で低温焼戻しすることを特徴とする硬さと降伏比の低
い高強度鋼管の製造法。 - 【請求項２】 質量％で Ｃ ：０．０３〜０．１６％、 Ｓｉ：０．５０％以下、 Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｐ ：０．０２０％以下、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ ：０．００６％以下、 且つ０．１３＜Ｃ＋（１１／９０）Ｍｎ＜０．２５の関
係を満足し、さらに Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、 Ｃｒ：０．１〜０．７％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｖ ：０．０１〜０．１％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｃｕ：０．１〜１．０％の１種または２種以上を含有
し、残部が実質的にＦｅからなる鋼管を圧延後あるいは
再加熱後のオーステナイト域の温度から表面下１mmの冷
却速度が１５０℃／秒以下、最も冷却速度が遅い部分の
冷却速度が１０℃／秒以上になるように５００℃以下ま
で冷却し、しかる後３００℃〜５００℃の温度域で低温
焼戻しすることを特徴とする硬さと降伏比の低い高強度
鋼管の製造法。 - 【請求項３】 質量％で Ｃ ：０．０３〜０．１６％、 Ｓｉ：０．５０％以下、 Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｐ ：０．０２０％以下、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ ：０．００６％以下、 且つ０．１３＜Ｃ＋（１１／９０）Ｍｎ＜０．２５の関
係を満足し、さらに 希土類元素：０．００１〜０．０５％、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｚｒ：０．００１〜０．０２％の１種または２種以上を
含有し、残部が実質的にＦｅからなる鋼管を圧延後ある
いは再加熱後のオーステナイト域の温度から表面下１mm
の冷却速度が１５０℃／秒以下、最も冷却速度が遅い部
分の冷却速度が１０℃／秒以上になるように５００℃以
下まで冷却し、しかる後３００℃〜５００℃の温度域で
低温焼戻しすることを特徴とする硬さと降伏比の低い高
強度鋼管の製造法。 - 【請求項４】 質量％で Ｃ ：０．０３〜０．１６％、 Ｓｉ：０．５０％以下、 Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｐ ：０．０２０％以下、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｎ ：０．００６％以下、 且つ０．１３＜Ｃ＋（１１／９０）Ｍｎ＜０．２５の関
係を満足し、さらに Ｍｏ：０．０５〜０．３０％、 Ｃｒ：０．１〜０．７％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｖ ：０．０１〜０．１％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｃｕ：０．１〜１．０％の１種または２種以上、ならび
に 希土類元素：０．００１〜０．０５％、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｚｒ：０．００１〜０．０２％の１種または２種以上を
含有し、残部が実質的にＦｅからなる鋼管を圧延後ある
いは再加熱後のオーステナイト域の温度から表面下１mm
の冷却速度が１５０℃／秒以下、最も冷却速度が遅い部
分の冷却速度が１０℃／秒以上になるように５００℃以
下まで冷却し、しかる後３００℃〜５００℃の温度域で
低温焼戻しすることを特徴とする硬さと降伏比の低い高
強度鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14809593A JPH073329A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 硬さと降伏比の低い高強度鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14809593A JPH073329A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 硬さと降伏比の低い高強度鋼管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH073329A true JPH073329A (ja) | 1995-01-06 |
Family
ID=15445135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14809593A Withdrawn JPH073329A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 硬さと降伏比の低い高強度鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH073329A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8198090B2 (en) | 2006-10-10 | 2012-06-12 | Arkray, Inc. | Cartridge, residual liquid removing method, and automatic analyzer |
| CN102953017A (zh) * | 2011-08-25 | 2013-03-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比高强度连续油管用钢及其制造方法 |
-
1993
- 1993-06-18 JP JP14809593A patent/JPH073329A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8198090B2 (en) | 2006-10-10 | 2012-06-12 | Arkray, Inc. | Cartridge, residual liquid removing method, and automatic analyzer |
| CN102953017A (zh) * | 2011-08-25 | 2013-03-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比高强度连续油管用钢及其制造方法 |
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