JPH07316698A - 高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金 - Google Patents
高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金Info
- Publication number
- JPH07316698A JPH07316698A JP10411294A JP10411294A JPH07316698A JP H07316698 A JPH07316698 A JP H07316698A JP 10411294 A JP10411294 A JP 10411294A JP 10411294 A JP10411294 A JP 10411294A JP H07316698 A JPH07316698 A JP H07316698A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion
- content
- strength
- less
- high hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分
散型Ｎｉ基合金を提供する。 【構成】 Ｎｉ基合金が、重量％で、Ｃｒ：１５〜３５
％、Ｍｏ：６〜２４％、Ｔａ：１．０〜８％、Ｎ：０．
０５〜０．３％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃｏ：０．１〜
５％、Ｖ：０．１〜０．５％を含有し、さらに、必要に
応じて、Ｆｅ：０．５〜６％、Ｍｎ：０．５〜３％、
Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％、Ｎｂ：０．１〜１
％、Ｗ：０．１〜４％及びＣｕ：０．１〜４％のうちの
１種または２種以上を含有し、残りがＮｉおよび不可避
不純物からなることを特徴とする高硬度および高強度を
有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金からなる。
散型Ｎｉ基合金を提供する。 【構成】 Ｎｉ基合金が、重量％で、Ｃｒ：１５〜３５
％、Ｍｏ：６〜２４％、Ｔａ：１．０〜８％、Ｎ：０．
０５〜０．３％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｃｏ：０．１〜
５％、Ｖ：０．１〜０．５％を含有し、さらに、必要に
応じて、Ｆｅ：０．５〜６％、Ｍｎ：０．５〜３％、
Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％、Ｎｂ：０．１〜１
％、Ｗ：０．１〜４％及びＣｕ：０．１〜４％のうちの
１種または２種以上を含有し、残りがＮｉおよび不可避
不純物からなることを特徴とする高硬度および高強度を
有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金からなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高硬度および高強度
を有する耐食性に優れたＮｉ基合金に関するものであ
る。
を有する耐食性に優れたＮｉ基合金に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の技術としては、特公平２−５７１
３９号公報に記載されている様なＮｉ基合金を初め、そ
の他多くの耐食性Ｎｉ基合金が知られている。
３９号公報に記載されている様なＮｉ基合金を初め、そ
の他多くの耐食性Ｎｉ基合金が知られている。
【０００３】しかし、近年、上記の耐食性Ｎｉ基合金が
利用される産業分野においても、省エネルギー化への要
請は強く、より多様化した過酷な条件下での使用が広が
っており、高硬度で耐摩耗性に優れ、また同時に高強度
を有し、さらに例えば連続電気めっき装置の構造部材で
あるコンダクターロール等に使用された場合にも、優れ
た耐食性を示すＮｉ基合金の開発が望まれている。しか
し上記の従来のＮｉ基合金では、前記特性のうちの、い
ずれかの特性を満足するものがないため、これに充分に
対応することが出来ないのが現状である。
利用される産業分野においても、省エネルギー化への要
請は強く、より多様化した過酷な条件下での使用が広が
っており、高硬度で耐摩耗性に優れ、また同時に高強度
を有し、さらに例えば連続電気めっき装置の構造部材で
あるコンダクターロール等に使用された場合にも、優れ
た耐食性を示すＮｉ基合金の開発が望まれている。しか
し上記の従来のＮｉ基合金では、前記特性のうちの、い
ずれかの特性を満足するものがないため、これに充分に
対応することが出来ないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述の観点から、高硬度と高強度を具備し、かつ優れた
耐食性をも合せ持つＮｉ基合金を開発すべく研究を行っ
た結果、Ｎｉ基合金を、重量％（以下、％は重量％を示
す）でＣｒ：１５〜３５％、Ｍｏ：６〜２４％、Ｔａ：
１．０〜８％、Ｎ：０．０５〜０．３％、Ｓｉ：０．３
％以下、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％を
含有し、さらに必要に応じて、Ｆｅ：０．５〜６％、Ｍ
ｎ：０．５〜３％、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：
０．００１〜０．１％およびＣａ：０．００１〜０．０
１％、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％及びＣ
ｕ：０．１〜４％のうちの１種または２種以上を含有
し、残りがＮｉおよび不可避不純物から構成すると、こ
のＮｉ基合金は熱処理により、高硬度の窒化物が素地中
に微細に分散析出した組織を有するもので構成すると、
この結果のＮｉ基合金は、前記の分散析出した窒化物に
より、高硬度と共に高強度を具備する様になりまたこの
分散窒化物は腐食環境下で耐食性を低下させることがな
いため、高硬度および高強度を有する耐食性に優れたＮ
ｉ基合金になり得るとの知見を得たのである。
上述の観点から、高硬度と高強度を具備し、かつ優れた
耐食性をも合せ持つＮｉ基合金を開発すべく研究を行っ
た結果、Ｎｉ基合金を、重量％（以下、％は重量％を示
す）でＣｒ：１５〜３５％、Ｍｏ：６〜２４％、Ｔａ：
１．０〜８％、Ｎ：０．０５〜０．３％、Ｓｉ：０．３
％以下、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％を
含有し、さらに必要に応じて、Ｆｅ：０．５〜６％、Ｍ
ｎ：０．５〜３％、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：
０．００１〜０．１％およびＣａ：０．００１〜０．０
１％、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％及びＣ
ｕ：０．１〜４％のうちの１種または２種以上を含有
し、残りがＮｉおよび不可避不純物から構成すると、こ
のＮｉ基合金は熱処理により、高硬度の窒化物が素地中
に微細に分散析出した組織を有するもので構成すると、
この結果のＮｉ基合金は、前記の分散析出した窒化物に
より、高硬度と共に高強度を具備する様になりまたこの
分散窒化物は腐食環境下で耐食性を低下させることがな
いため、高硬度および高強度を有する耐食性に優れたＮ
ｉ基合金になり得るとの知見を得たのである。
【０００５】この発明は、かかる知見にもとづいてなさ
れたものであって、Ｃｒ：１５〜３５％、Ｍｏ：６〜２
４％、Ｔａ：１．０〜８％、Ｎ：０．０５〜０．３％、
Ｓｉ：０．３％以下、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１
〜０．５％さらに必要に応じて、Ｆｅ：０．５〜６％、
Ｍｎ：０．５〜３％、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚ
ｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０
１％、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、及びＣ
ｕ：０．１〜４％のうちの１種または２種以上を含有
し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなる高硬度およ
び高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金に特徴
を有するものである。
れたものであって、Ｃｒ：１５〜３５％、Ｍｏ：６〜２
４％、Ｔａ：１．０〜８％、Ｎ：０．０５〜０．３％、
Ｓｉ：０．３％以下、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１
〜０．５％さらに必要に応じて、Ｆｅ：０．５〜６％、
Ｍｎ：０．５〜３％、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚ
ｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０
１％、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％、及びＣ
ｕ：０．１〜４％のうちの１種または２種以上を含有
し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなる高硬度およ
び高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金に特徴
を有するものである。
【０００６】この発明のＮｉ基合金の成分組成を上記の
範囲に限定した理由を説明する。
範囲に限定した理由を説明する。
【０００７】（ａ）Ｃｒ Ｃｒ成分には、素地に固溶して耐食性を向上させると同
時に、素地に微細に分散した窒化物（Ｃｒ2 Ｎ）を形成
し、硬さおよび強度を高める作用があり、この窒化物は
耐食性を低下せしめることがないが、その含有量が１５
％未満では、上記所望の作用効果が得られず、一方その
含有量が３５％を越えると、強度を低下させることか
ら、その含有量を１５〜３５％、望ましくは、１７〜２
２％に定めた。
時に、素地に微細に分散した窒化物（Ｃｒ2 Ｎ）を形成
し、硬さおよび強度を高める作用があり、この窒化物は
耐食性を低下せしめることがないが、その含有量が１５
％未満では、上記所望の作用効果が得られず、一方その
含有量が３５％を越えると、強度を低下させることか
ら、その含有量を１５〜３５％、望ましくは、１７〜２
２％に定めた。
【０００８】（ｂ）Ｍｏ Ｍｏ成分には、素地に固溶して耐食性を向上させる作用
があるが、その含有量が６％未満では、上記所望の作用
効果が得られず、一方その含有量が２４％を越えると、
熱間加工性を著しく低下させることから、その含有量を
６〜２４％、望ましくは１９〜２１％に定めた。
があるが、その含有量が６％未満では、上記所望の作用
効果が得られず、一方その含有量が２４％を越えると、
熱間加工性を著しく低下させることから、その含有量を
６〜２４％、望ましくは１９〜２１％に定めた。
【０００９】（ｃ）Ｔａ Ｔａ成分には、素地に固溶して、腐食環境下で、素地表
面に、ち密な不働態酸化物皮膜を生成促進させ、耐食性
を一段と向上させる作用があり、又窒化物（ＴａＮ）を
形成し、硬さおよび強度を高める作用があるが、その含
有量が１．０％未満では、上記所望の作用効果が得られ
ず、一方その含有量が８％を越えると、熱間加工性を著
しく低下させることから、その含有量を１．０〜８％、
望ましくは１．１〜３．５％に定めた。
面に、ち密な不働態酸化物皮膜を生成促進させ、耐食性
を一段と向上させる作用があり、又窒化物（ＴａＮ）を
形成し、硬さおよび強度を高める作用があるが、その含
有量が１．０％未満では、上記所望の作用効果が得られ
ず、一方その含有量が８％を越えると、熱間加工性を著
しく低下させることから、その含有量を１．０〜８％、
望ましくは１．１〜３．５％に定めた。
【００１０】（ｄ）Ｎ Ｎ成分を、一定量以上添加すると、ＣｒやＴａと反応
し、微細に分散するＣｒ 2 ＮおよびＴａＮ相の窒化物を
形成して、合金の硬さおよび強度を著しく向上させる作
用があるが、その含有量が０．０５％未満では、上記所
望の作用効果が得られず、一方その含有量が０．３％を
越えると、粗大な窒化物が析出するようになり、熱間加
工性を著しく低下させることから、その含有量を０．０
５〜０．３％、望ましくは０．１〜０．２％に定めた。
し、微細に分散するＣｒ 2 ＮおよびＴａＮ相の窒化物を
形成して、合金の硬さおよび強度を著しく向上させる作
用があるが、その含有量が０．０５％未満では、上記所
望の作用効果が得られず、一方その含有量が０．３％を
越えると、粗大な窒化物が析出するようになり、熱間加
工性を著しく低下させることから、その含有量を０．０
５〜０．３％、望ましくは０．１〜０．２％に定めた。
【００１１】（ｅ）Ｓｉ Ｓｉ成分は、溶湯の脱酸のために不可欠であるが、その
含有量が０．３％を越えると、熱間加工性を低下させる
ため、その含有量を０．３％以下、望ましくは０．１％
以下に定めた。
含有量が０．３％を越えると、熱間加工性を低下させる
ため、その含有量を０．３％以下、望ましくは０．１％
以下に定めた。
【００１２】（ｆ）ＣｏおよびＶ これらの成分には、素地に固溶して、素地の硬度を高め
耐摩耗性を向上させる作用があるので、さらに優れた硬
度および耐摩耗性が要求される場合に含有されるが、そ
の含有量がＣｏ：０．１％未満、Ｖ：０．１％未満で
は、上記の作用効果が得られず、一方その含有量がＣｏ
で５％を越え、Ｖで０．５％を越えると熱間加工性が悪
くなるのでその含有量をＣｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．
１〜０．５％、望ましくはＣｏ：０．５〜４％、Ｖ：
０．２〜０．４５％に定めた。
耐摩耗性を向上させる作用があるので、さらに優れた硬
度および耐摩耗性が要求される場合に含有されるが、そ
の含有量がＣｏ：０．１％未満、Ｖ：０．１％未満で
は、上記の作用効果が得られず、一方その含有量がＣｏ
で５％を越え、Ｖで０．５％を越えると熱間加工性が悪
くなるのでその含有量をＣｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．
１〜０．５％、望ましくはＣｏ：０．５〜４％、Ｖ：
０．２〜０．４５％に定めた。
【００１３】（ｇ）Ｆｅ，Ｍｎ，Ｂ，Ｚｒ及びＣａ これら成分には、熱間加工性を向上させる作用があるの
で、さらに優れた熱間加工性が要求される場合に、添加
含有せしめるが、その含有量が、Ｆｅ：０．５％未満、
Ｍｎ：０．５％及びＢ，Ｚｒ及びＣａのそれぞれ：０．
００１％未満の場合、上記所望の作用効果が得られず、
一方その含有量が、Ｆｅで６％を越え、Ｍｎで３％を越
え、Ｂで０．１％を越え、Ｚｒで０．１％を越え、Ｃａ
で０．０１％を越えると逆に、熱間加工性劣化の傾向が
現われるようになることから好ましくない。したがっ
て、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｂ，ＺｒおよびＣａの中から選ばれる
元素のうちの１種または２種以上の含有量は、Ｆｅ：
０．５〜６％、Ｍｎ：０．５〜３％、Ｂ：０．００１〜
０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０
０１〜０．０１％、望ましくは、Ｆｅ：０．６〜４％、
Ｍｎ：０．６〜１％、Ｂ：０．００２〜０．０８％、Ｚ
ｒ：０．００２〜０．０８％、Ｃａ：０．００２〜０．
００８％に定めた。
で、さらに優れた熱間加工性が要求される場合に、添加
含有せしめるが、その含有量が、Ｆｅ：０．５％未満、
Ｍｎ：０．５％及びＢ，Ｚｒ及びＣａのそれぞれ：０．
００１％未満の場合、上記所望の作用効果が得られず、
一方その含有量が、Ｆｅで６％を越え、Ｍｎで３％を越
え、Ｂで０．１％を越え、Ｚｒで０．１％を越え、Ｃａ
で０．０１％を越えると逆に、熱間加工性劣化の傾向が
現われるようになることから好ましくない。したがっ
て、Ｆｅ，Ｍｎ，Ｂ，ＺｒおよびＣａの中から選ばれる
元素のうちの１種または２種以上の含有量は、Ｆｅ：
０．５〜６％、Ｍｎ：０．５〜３％、Ｂ：０．００１〜
０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０
０１〜０．０１％、望ましくは、Ｆｅ：０．６〜４％、
Ｍｎ：０．６〜１％、Ｂ：０．００２〜０．０８％、Ｚ
ｒ：０．００２〜０．０８％、Ｃａ：０．００２〜０．
００８％に定めた。
【００１４】（ｈ）Ｎｂ，Ｗ及びＣｕ これら成分には、耐食性を一段と改善させる作用がある
が、その含有量がＮｂ：０．１％未満、Ｗ：０．１％未
満及びＣｕ：０．１％未満では、上記作用効果が得られ
ず、一方その含有量がＮｂで１％を越え、Ｗで４％を越
え、Ｃｕで４％を越えると加工性が低下するので好まし
くない。したがって、Ｎｂ，ＷおよびＣｕの中から選ば
れる元素のうちの１種または２種以上の含有量を、Ｎ
ｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％及びＣｕ：０．１
〜４％、望ましくはＮｂ：０．２〜０．５％、Ｗ：０．
２〜１％及びＣｕ：０．２〜１％に定めた。
が、その含有量がＮｂ：０．１％未満、Ｗ：０．１％未
満及びＣｕ：０．１％未満では、上記作用効果が得られ
ず、一方その含有量がＮｂで１％を越え、Ｗで４％を越
え、Ｃｕで４％を越えると加工性が低下するので好まし
くない。したがって、Ｎｂ，ＷおよびＣｕの中から選ば
れる元素のうちの１種または２種以上の含有量を、Ｎ
ｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％及びＣｕ：０．１
〜４％、望ましくはＮｂ：０．２〜０．５％、Ｗ：０．
２〜１％及びＣｕ：０．２〜１％に定めた。
【００１５】（ｉ）不可避不純物 不純物のうち、Ｃで０．１％を越え、Ｓで０．０１％を
越え、またＰで０．０３％を越えると、熱間加工性を著
しく低下させるため、その含有量をＣ：０．１％以下、
Ｓ：０．０１％以下またＰ：０．０３％以下に抑えた。
越え、またＰで０．０３％を越えると、熱間加工性を著
しく低下させるため、その含有量をＣ：０．１％以下、
Ｓ：０．０１％以下またＰ：０．０３％以下に抑えた。
【００１６】
【実施例】ついで、本発明Ｎｉ基合金の内容について、
実施例にもとづいて具体的に説明する。通常の高周波溶
解炉を用い、アルゴン雰囲気中で所定組成の合金溶湯を
調整した後、金型に鋳造し、表１〜２に示される成分組
成を有し、厚さ：８．５ｍｍのインゴットを作製し、こ
のインゴットを１０００〜１２３０℃の範囲内の所定の
温度に加熱し、この温度に保持しながら、まづ１回目の
熱間圧延加工で８．２ｍｍ厚さに減少させ、以下、１回
の熱間圧延で０．２〜０．５ｍｍの厚さを減少させつつ
最終的に厚さ：３ｍｍとし、圧延中の割れの有無を観察
し、割れのないものについて、１２２０〜１２５０℃の
範囲内の所定の温度で、１時間保持後、水冷し引き続い
て９００〜１１００℃の範囲内の温度に３０分間保持の
条件で熱処理を施して、素地中に微細均一に窒化物を分
散析出させることにより、表１〜４に示す本発明Ｎｉ基
合金１〜６０、比較Ｎｉ基合金１〜１３を作製した。
実施例にもとづいて具体的に説明する。通常の高周波溶
解炉を用い、アルゴン雰囲気中で所定組成の合金溶湯を
調整した後、金型に鋳造し、表１〜２に示される成分組
成を有し、厚さ：８．５ｍｍのインゴットを作製し、こ
のインゴットを１０００〜１２３０℃の範囲内の所定の
温度に加熱し、この温度に保持しながら、まづ１回目の
熱間圧延加工で８．２ｍｍ厚さに減少させ、以下、１回
の熱間圧延で０．２〜０．５ｍｍの厚さを減少させつつ
最終的に厚さ：３ｍｍとし、圧延中の割れの有無を観察
し、割れのないものについて、１２２０〜１２５０℃の
範囲内の所定の温度で、１時間保持後、水冷し引き続い
て９００〜１１００℃の範囲内の温度に３０分間保持の
条件で熱処理を施して、素地中に微細均一に窒化物を分
散析出させることにより、表１〜４に示す本発明Ｎｉ基
合金１〜６０、比較Ｎｉ基合金１〜１３を作製した。
【００１７】つぎに、上記本発明Ｎｉ基合金１〜６０お
よび比較Ｎｉ基合金１〜１３について、硬度また強度を
評価する目的で引張り強さを測定し、さらに耐食性を評
価する目的で、１５×１５×３ｍｍの寸法をもった試験
片を用い、１０％Ｈ2 ＳＯ4沸騰水溶液、６５％ＨＮＯ
3 沸騰水溶液および３％ＨＣｌ沸騰水溶液にそれぞれ２
４時間浸漬の腐食試験を行い、この腐食試験結果に基づ
いて腐食速度を算出した。これらの結果を表５〜７に示
した。
よび比較Ｎｉ基合金１〜１３について、硬度また強度を
評価する目的で引張り強さを測定し、さらに耐食性を評
価する目的で、１５×１５×３ｍｍの寸法をもった試験
片を用い、１０％Ｈ2 ＳＯ4沸騰水溶液、６５％ＨＮＯ
3 沸騰水溶液および３％ＨＣｌ沸騰水溶液にそれぞれ２
４時間浸漬の腐食試験を行い、この腐食試験結果に基づ
いて腐食速度を算出した。これらの結果を表５〜７に示
した。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】
【表５】
【００２３】
【表６】
【００２４】
【表７】
【００２５】
【発明の効果】表５〜７に示される結果から、本発明Ｎ
ｉ基合金１〜６０は、いずれも高硬度、高強度及び優れ
た耐食性を有するのに対して、比較Ｎｉ基合金１〜１３
は構成成分のうちのいずれかの成分含有量が本発明範囲
から外れており（表７に＊印を付す）、前記特性のうち
少なくとも、いずれかの特性が劣ることが明らかであ
る。以上の様に、この発明のＮｉ基合金は、高硬度およ
び高強度を有し、かつ優れた耐食性を有するので、例え
ば、連続電気めっき装置の構造部材であるコンダクター
ロール等の他、化学プラント、ボイラー等の排煙脱硫装
置および半導体装置などの構造部材、食品加工および医
療用器具、さらに海水などに晒される各種刃物や手工具
部材等として適用した場合、過酷な条件下での実用に際
しても、長期に亘って優れた性能を発揮するものであ
る。
ｉ基合金１〜６０は、いずれも高硬度、高強度及び優れ
た耐食性を有するのに対して、比較Ｎｉ基合金１〜１３
は構成成分のうちのいずれかの成分含有量が本発明範囲
から外れており（表７に＊印を付す）、前記特性のうち
少なくとも、いずれかの特性が劣ることが明らかであ
る。以上の様に、この発明のＮｉ基合金は、高硬度およ
び高強度を有し、かつ優れた耐食性を有するので、例え
ば、連続電気めっき装置の構造部材であるコンダクター
ロール等の他、化学プラント、ボイラー等の排煙脱硫装
置および半導体装置などの構造部材、食品加工および医
療用器具、さらに海水などに晒される各種刃物や手工具
部材等として適用した場合、過酷な条件下での実用に際
しても、長期に亘って優れた性能を発揮するものであ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 豊蔵 康司 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社中央研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜３５％、Ｍｏ：６〜２４％、Ｔａ：１．０
〜８％、Ｎ：０．０５〜０．３％、Ｓｉ：０．３％以
下、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％を含有
し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなることを特徴
とする高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型
Ｎｉ基合金。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜３５％、Ｍｏ：６〜２４％、Ｔａ：１．０
〜８％、Ｎ：０．０５〜０．３％、Ｓｉ：０．３％以
下、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％を含有
し、さらにＦｅ：０．５〜６％、Ｍｎ：０．５〜３％、
Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％およびＣａ：０．００１〜０．０１％のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残りがＮｉおよび不可避不純物
からなることを特徴とする高硬度および高強度を有する
耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜３５％、Ｍｏ：６〜２４％、Ｔａ：１．０
〜８％、Ｎ：０．０５〜０．３％、Ｓｉ：０．３％以
下、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％を含有
し、さらにＮｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％及び
Ｃｕ：０．１〜４％のうちの１種または２種以上を含有
し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなることを特徴
とする高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型
Ｎｉ基合金。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃｒ：１５〜３５％、Ｍｏ：６〜２４％、Ｔａ：１．０
〜８％、Ｎ：０．０５〜０．３％、Ｓｉ：０．３％以
下、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％を含有
し、 Ｆｅ：０．５〜６％、Ｍｎ：３％以下、Ｂ：０．００１
〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％およびＣａ：
０．００１〜０．０１％のうちの１種または２種以上を
含有し、さらにＮｂ：０．１〜１％、Ｗ：０．１〜４％
及びＣｕ：０．１〜４％のうちの１種または２種以上を
含有し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなることを
特徴とする高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分
散型Ｎｉ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10411294A JPH07316698A (ja) | 1994-05-18 | 1994-05-18 | 高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10411294A JPH07316698A (ja) | 1994-05-18 | 1994-05-18 | 高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07316698A true JPH07316698A (ja) | 1995-12-05 |
Family
ID=14372050
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10411294A Withdrawn JPH07316698A (ja) | 1994-05-18 | 1994-05-18 | 高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07316698A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20200377974A1 (en) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Nickel-base alloy welding material, welding material for nuclear reactor, nuclear power apparatus and nuclear power structure, and method of repairing nuclear power apparatus and nuclear power structure |
-
1994
- 1994-05-18 JP JP10411294A patent/JPH07316698A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20200377974A1 (en) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Nickel-base alloy welding material, welding material for nuclear reactor, nuclear power apparatus and nuclear power structure, and method of repairing nuclear power apparatus and nuclear power structure |
| US11732332B2 (en) * | 2019-05-28 | 2023-08-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Nickel-base alloy welding material, welding material for nuclear reactor, nuclear power apparatus and nuclear power structure, and method of repairing nuclear power apparatus and nuclear power structure |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1512767A1 (en) | Age-hardenable, corrosion resistant Ni-Cr-Mo alloys | |
| WO2012026354A1 (ja) | Ｃｏ基合金 | |
| JP2004010963A (ja) | 高強度Ｔｉ合金およびその製造方法 | |
| EP1263999B1 (en) | Corrosion resistant austenitic alloy | |
| JPH083670A (ja) | 加工性および耐食性に優れたＮｉ基合金 | |
| US4033767A (en) | Ductile corrosion resistant alloy | |
| JPH06264169A (ja) | 高耐熱および耐食性Ｎｉ−Ｃｒ合金 | |
| JPH07316699A (ja) | 高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金 | |
| WO1997007253A1 (fr) | ACIER AUSTENITIQUE INOXYDABLE ET RESISTANT A LA CORROSION PAR LES ACIDES, DU TYPE Al-Mn-Si-N | |
| JPH07316698A (ja) | 高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金 | |
| JPH07316700A (ja) | 高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金 | |
| JP2970432B2 (ja) | 高温用ステンレス鋼とその製造方法 | |
| JP6927418B2 (ja) | チタン合金およびその製造方法 | |
| JPH083665A (ja) | 耐酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金 | |
| JPH07300641A (ja) | 高硬度および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基合金 | |
| JP3779043B2 (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
| JP4439881B2 (ja) | 連続鋳造ロール肉盛用溶接材料およびロール | |
| JPH07316702A (ja) | 高耐摩耗性および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基鋳造合金 | |
| JPH07316703A (ja) | 高耐摩耗性および高強度を有する耐食性窒化物分散型Ｎｉ基鋳造合金 | |
| JP2936899B2 (ja) | 非酸化性の酸に対する耐食性及び加工性に優れたチタン合金 | |
| JP3225604B2 (ja) | 耐食性のすぐれた金属間化合物析出強化型Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金鋳造部材の製造方法 | |
| JP3216837B2 (ja) | 耐熱ボルト用鉄基超耐熱合金 | |
| JP3983644B2 (ja) | Ｎｉ基ホウ化物分散耐食耐摩耗合金 | |
| JP4047197B2 (ja) | Ｎｉ基ホウ化物分散耐食耐摩耗性合金 | |
| JPH083667A (ja) | 耐食性に優れたＮｉ基合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010731 |